安全腳手架施工方案培訓資料(共67頁)

1、目 錄一、編制依據.1二、工程概況及特點.1三、施工準備.3四、構造要求及搭設工藝.5 （一）扣件式鋼管落地腳手架.6 （二）懸挑式腳手架.8 （三）滿堂腳手架.13 （四）安全通道.18 （五）腳手架上下通道.20 （六）卸料鋼平臺.22 （七）結構樓層四周、樓梯間、電梯井防護.24五、腳手架計算校核.27 （一）扣件式鋼管落地腳手架的計算.27 （二）懸挑式腳手架的計算.37 （三）滿堂腳手架的計算.55 （四）卸料鋼平臺受力計算.58六、腳手架的檢查與驗收.60七、腳手架搭設質量要求.60八、腳手架的使用、搭設規(guī)定.61九、腳手架的拆除.61十、腳手架安全措施 .64一、編制依據 1、

2、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2011 2、 建筑施工安全技術手冊 TU、1100（6514） 3、建筑施工手冊第二冊（縮印本） IV、TU7-62 4、鋼結構設計規(guī)范 GBJ17-88 5、建筑施工腳手架使用手冊 6、施工組織設計二、工程概況及特點 1、工程概況：十甲花園B區(qū)16#、21#樓工程，位于濰坊市梨園街以南，規(guī)劃路以東。由濰坊十甲置業(yè)有限公司開發(fā)；山東新興建筑規(guī)劃設計研究院設計；濰坊九州工程項目管理有限公司監(jiān)理；淄博市勘察測繪研究院有限公司勘察；濰坊大興建筑有限公司總承包。本工程為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，剪力墻抗震等級二級， 十甲花園B區(qū)16#、21#樓地上十

3、八層，地下二層，建筑地上總高度53.80米,(室外地面至屋面面層)，總建筑面積：29897.43。2、架子設置： 本工程腳手架，應根據建筑物的不同部位及本工程建筑形式，搭設不同的腳手架以適用工程的需要。（1）基礎腳手架 本工程地下二層，室內地面筏板結束后開始搭設室內滿堂腳手架，用于室內墻、柱、梁、板工程的施工操作及防護，此段腳手架坐落于室內筏板上。室外搭設雙排單立桿腳手架，用于室外擋土墻工程鋼筋、模板、砼的施工與防護，此段腳手架坐落于室外地基上，主桿下鋪設50mm厚的木板，連續(xù)鋪設，之上搭設。（2） 主體腳手架做地下室外墻先搭設雙排單立桿腳手架至頂板用于結構的施工，待地下室外墻防水施工完畢后拆

4、除。自+3.650米以上部分采用槽鋼懸挑雙排外腳手架至屋面。（3）二次結構及裝修腳手架外墻二次結構及外墻精裝修采用結構腳手架，內墻為移動工具式腳手架。（4）安裝用腳手架 安裝根據需要搭設滿堂腳手架或工具移動式腳手架。三、施工準備 1、組織結構： 組長：項目經理-負責協調 副組長：技術負責人-技術總指揮 組員：安全員-安全巡視與檢查 工長-現場施工協調2、技術準備（1）在結構主體和裝飾裝修腳手架施工前，應編制具體詳細可行的施工方案，并進行架體受力計算，同時進行報批，在經監(jiān)理技術部批準后方可按方案進行施工，同時確保腳手架結構的剛度、整體的穩(wěn)定性。（2）腳手架施工操作人員應進行專業(yè)培訓，具備特種架體

5、操作證書，持證上崗。具體施工操作人員進行操作前，項目經理、技術人員、安全員應對班組及施工操作人員進行施工方案及施工技術交底，使施工操作人員明確整個工程腳手架的施工方法和施工過程中應注意的要點，施工措施，保證腳手架的施工質量和施工過程中的安全。（3）建立施工現場腳手架管理機構和崗位責任制。在施工過程中由安全員和班組長對施工過程中進行驗收監(jiān)督，施工完畢后報經技術部門驗收，在驗收合格后方可投入使用。3、勞動力準備本工程腳手架施工前，應對施工操作人員進行操作質量及安全技術交底，操作人員應持特種工種操作證上崗，嚴禁無證人員上崗操作。搭設階段共需架子工4名，維護階段共需2名，拆除階段共需4人4、材料準備

6、本腳手架施工前，根據施工計劃進行材料購進，材料應滿足質量要求，材料進場應認真檢查驗收。材料配備：名稱單位數量規(guī)格直角扣件個14000旋轉扣件個2600鋼管米38000483.5mm水平安全網m245001.86m（統(tǒng)一白色）密目安全立網m2120001.86m（統(tǒng)一草綠色）鋼絲繩米150016mm腳手板米1200厚50mm、寬250mm，長4000mm“U”型螺栓個130016mm鐵板m27060030020mm18#工字鋼條1409m對接扣件個3000鍍鋅鐵絲盤10直徑1.2mma、鋼管：鋼管采用外徑48.5mm、臂厚3.5mm的無縫鋼管，鋼管的材質使用力學性能適中、穩(wěn)定的Q235鋼，用于立

7、桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的長度為6m。便于工人操作，鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管，本工程所使用的內外腳手架上鋼管均外涂黃色防銹漆，并定期復涂，以保持外觀形象。b、扣件：對使用的扣件要全數檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷?？奂c鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊后接觸良好，活動部位應靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，扣件表面涂刷防銹漆。b、腳手板：采用50mm厚、250mm寬、4000mm長落葉松木，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥者不得使用，使用的腳手板兩端8cm處各用4mm鋼箍兩道箍牢。c、安全網：安全網采用經國家指定監(jiān)督檢驗部門監(jiān)定

8、許可生產的廠家產品，同時應具有監(jiān)督部門批量驗證。進入現場后應對安全網進行模擬大型砂包沖擊試驗，立網采用安全網1.56的密目網，網的顏色統(tǒng)一為草綠色，平網采用1.56可密網，網的顏色統(tǒng)一白色。（3）機具配備：名稱數量備注架子扳手32把搭設與拆除力矩扳手16把檢查扣件松緊度倒鏈2套調整架子水平彎曲度四、構造要求及搭設工藝（一）扣件式鋼管落地腳手架：本工程地下部分采用雙排單立桿腳手架腳手架地基與基礎的施工：腳手架生根于防水保護墻外側筏板之上。距落地式雙排腳手架外0.5m處設寬30cm，深40cm的排水溝。在建筑物四角及各拐角處設置排水井，四邊每隔50米設置一個排水井，排水井規(guī)格尺寸為80cm60 c

9、m50 cm:四周煤矸石磚砌筑，水泥砂漿抹面，井底10cm細石混凝土壓實出光。2、施工工藝：腳手架搭設的工藝流程為： 縱向掃地桿橫向掃地桿立桿大橫桿小橫桿連墻件剪刀撐鋪腳手板扎安全網。（1）、落地式腳手架立桿間距為1.5m，內排架距樓層邊緣0.3m，排距為1.05m，大橫桿步距為1.5m。相鄰的立桿接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相鄰的大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。除掃地桿布置在立桿外側以外，其余大橫桿均布置在立桿內側，且接頭應錯開在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度

10、的1/250，且不大于50mm。（2）、小橫桿步距間距同立桿間距，應貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。（3）、連墻件的搭設嚴格按照兩步三跨進行連接腳手架。在本工程中，由于柱間距過大，只與柱體連接不滿足要求，故采用每層3m設置連墻件，可采用在板上預埋鋼管，作為連墻桿件的錨固端，均采用剛性連接。連墻件與其預埋件通過扣件及前后兩根水平桿進行連接，以加強腳手架的橫向剛度。（4）、落地式外架必須設置縱橫掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨

11、與立桿固定，高低差不應大于1m。（5）、落地式腳手架用鋼托支撐。（6）、外腳手架剪刀撐應聯系5根立桿，斜桿與地面夾角為4560，剪刀撐沿架體整個長度和高度連續(xù)布置。剪刀撐斜桿應用扣件固定在與之相交的橫向水平桿上的伸出端或立桿上，扣件中心至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。剪刀撐斜桿宜采用搭接，搭接長度不應小于1.0m，并應用3個扣件均勻布置固定，端部扣件離桿端的距離不應小于100mm。（7）、外腳手架于結構樓層處應滿鋪腳手板，防止墜物砸人，腳手板下設通長大眼安全網。所有腳手板均采用50mm木跳板，跳板順鋪時采用搭接方式，搭接鋪時，腳手板外伸長度應取130150mm，接頭必須支承在橫向水平拉桿上，

12、搭接長度大于200mm。（8）、外腳手架于每個結構樓層處設200mm高擋腳板，擋腳板采用14mm厚的竹膠板制作，表面涂刷紅白相間油漆，間距為150mm。（9）、外腳手架在轉角處設雙立桿，且橫桿在圓弧轉角處隨圓弧打彎。（10）、外架架體鋼管涂刷桔黃色油漆，色卡由安全部確定。剪刀撐涂刷紅白相間油漆，紅白間距為500mm。（二）懸挑式腳手架1、材料要求：雙排外腳架立桿排距b=1.05m，1=1.50m，內立桿距建筑物外墻皮 距離b=0.30m，腳手架步距h=1.50m。由于本工程+3.650以上采用挑腳手架，用型鋼作為挑梁，每道懸挑18m，以上另行一道懸挑。2、施工工藝：（1）工藝流程：固定懸挑鋼梁

13、（18號工字鋼）在鋼梁上固定立桿底座搭接掃地桿、立桿搭接大小橫桿及剪刀撐掛密目網及平網（2）搭設順序：a、預埋U型錨固螺栓：在混凝土板澆筑混凝土之前預埋20U型錨固螺栓，螺栓下部兩根1.518鋼筋，并且設在板下筋下面，如圖所示： b、安裝鋼梁：鋼梁采用9000mm長18號工字鋼，安裝時伸出樓板1300mm，樓板上7700mm，按照腳手架的縱距1500 mm一道布置，遇到墻柱可以適當調整間距。每根鋼梁用二道吊環(huán)固定，第一道距離樓板邊緣300mm處，第二道在樓板內鋼梁端部200mm處。如下圖所示：c、焊接立桿底座：立桿底座采用25的鋼筋與鋼 梁焊接制作而成。每根鋼梁上離端部100mm和 1000m

14、m處分別焊接一個。如下圖所示：d、安裝鋼絲繩拉結：每根鋼梁均采用鋼絲繩與上一 層框梁拉結，與下面工字鋼拉結，工字鋼下部需 焊接28鋼筋以保證拉結效果。e、腳手架搭設原則：腳手架必須在距離鋼梁上200mm處分別設置一道大橫桿和小橫桿，均采取直角扣件固定在立桿上。第一層小橫桿應在大橫桿下面，第二層以上小橫桿均在大橫桿上面。小橫桿應沿立桿左右交錯放置。立桿必須用鋼管與建筑物做可靠連接，腳手架連墻件布置間距為兩步三跨； 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰的立桿接頭位置不應設置在同一步內，同步內隔一根立桿的兩個相同接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主接頭的距離不宜大于步距的1/3。

15、剪刀撐搭接長度不應小于1m,且采用不少于2個扣件固定，在本工程中，剪力撐搭接采用中間一個兩端各一個共三個扣件?？奂?guī)格應與鋼管外徑48相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用得直角扣件、旋轉扣件得中心點的相互距離不應大于150mm；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（6）、安裝大小橫桿與立桿：大橫桿應該在立桿的內側，按照步距1500mm布置；小橫桿則應該沿立桿兩側交錯安裝，按照縱距布置；主節(jié)點處各扣件中心點距離不得大于150mm。立桿除最上的一步可以搭接外其余必須采用對接接頭。 f、縱向水平桿的構造應符

16、合以下規(guī)定：縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨。縱向水平桿對接扣件應錯位布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同一卡或同一步距內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭的水平方向錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主接點的距離不宜大于縱距的1/3。其他步距大橫桿，小橫桿與此同，小橫桿端頭與墻體相隔100mm，探出立桿約為150mm。連墻件的搭設按照兩步三跨進行連接腳手架。在本工程中，由于柱間距過大，只與柱體連接不滿足要求，故采用在板上預埋鋼管，作為連墻桿件的錨固端，均采用剛性連接。g、加設剪力撐：在本工程中，剪力撐即斜桿與地面的仰角宜在45-60之間，雙排腳手架應在外側立面整個長度和高

17、度上連續(xù)設置剪力撐，剪力撐的搭接長度不小于1m，扣件蓋板距端部不少于100mm，搭接處用三個扣件且互相均分，剪力撐，斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主接點的間距不宜大于150mm。h密封網垂直封閉：（1）密目網貫穿試驗：密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續(xù)燃、阻燃時間均不得大于4s，每10cm10cm=100cm的面積上有2000個以上網目。（2）密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網與地面成30夾角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的鋼管（管徑4848.5mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。（3）密目網的綁扎方法：用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿

18、上，使網與架體牢固的連接在一起。（4）兜網封閉：平網從二層開始掛設，然后每隔三層掛設一道，要求安全平網與 密目網應有出廠合格證，準用證，同時做試荷，確保平網強度要求，施工層腳手架內立桿與建筑物之間進行封閉施工，確保安全。懸挑腳手架及剪刀撐做法如圖：（三）滿堂腳手架各樓層在基層砼樓面上搭設滿堂腳手架至本層頂層。1、技術要求（1）立桿垂直度偏差不得大于架高的1200。（2）結合各層層高，立桿接長采用3米5米長，特別區(qū)域有接頭，要交錯布置，相鄰兩立桿接頭不應設置在同一步距內。各接頭位置不宜大于在步距中間的h/3處。（3）腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱、橫向掃地桿應用直角扣件固定在豎向立桿上，并

19、相互緊靠，將腳手架連接成為一個整體。（4）有梁部位，大橫桿設于小橫桿之下，采用直角扣件與立桿扣緊。 （5）大橫桿對接扣件連接、對接應符合以下要求：對接接頭應交錯布有梁位置、上層梁模板安裝示意圖置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平跨的跨中。（6）整體架體四周最外一排大橫桿的縱向水平高差不超過500mm，同一排（同一水平面）大橫桿的水平偏差不得大于1300。（7）有梁部位小橫桿兩端采用直角扣件固定在大橫桿上。（8）腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩(wěn)，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm，拐角要交圈，不得有探頭板。（9）澆筑梁板砼

20、前，腳手架與砼柱進行牢固鎖定3道，以保證搭設過程中的安全，要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。（10）剪刀撐的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接。（11）剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。（12）用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入，導致扣件銹蝕。樓梯模板安裝示意圖2、架子搭設工藝流程在底板上彈線、放墊托、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第二步大橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫

21、桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)（安裝梁橫擔的小橫桿安梁底模立梁一邊側模鋪設木方）僅在有梁部位使用安板底模（綁扎梁鋼筋驗收鋼筋封梁另一邊側模加固梁板模）僅在有梁部位使用后澆帶模板支撐示意圖加剪刀撐架體驗收綁扎板鋼筋引測500mm線隱蔽驗收。進入地下通道口及靠近建筑物的露天作業(yè)場地要搭設安全擋板，通道口擋板需向兩側各伸出1M。滿堂架架體拆除從卸料鋼平臺運出。(四)安全通道1、標準：現場內將搭設高度3.8m、寬3.6m、長6m的人行安全通道。在建筑物東南角搭設安全通道。2、搭設：基礎為2:8灰土夯實，先將50mm厚，250mm寬木墊板平放在欲搭安全通道兩側，然后按照規(guī)定進行步架、立桿、水平桿、橫桿、

22、剪刀撐的搭設。（1）桿件搭設：搭設順序:準備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底）根據路面位置確定通道位置線鋪設木墊板放置縱向掃地桿根據立桿間距逐根樹立桿，并于縱向掃地桿扣牢安裝第一大橫桿（與各立桿扣牢） 安裝第二步大橫桿第二步棚頂鋼管假設臨時拋撐（上端與第二 步大橫桿扣牢）第二步排架內斜撐桿第三、四大橫桿、棚頂鋼管設穩(wěn)定固定桿加設剪刀撐搭設棚頂鋼管木跳板護身欄桿和擋腳板立掛安全網及宣傳標語、圖例。（2）構造要求：a、立桿：在樹立桿時，用單支鋼管，不得采用對接鋼管，立桿縱距1.5米，立桿底部墊15cm15cm0.8cm鋼底座b、大橫桿：大橫桿長度不宜小于三跨，且不大于6m，大橫桿對立桿起約束

23、作用，故立桿與大橫桿必須用直角扣件，不得遺漏，間距1.5米。 （a）上下相鄰的大橫桿應錯開布置，在立桿的里外兩側，以減免立桿的偏心受荷情況。 （b）同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不大于50mm。 （c）大橫桿接頭與相鄰立桿距離大于立桿縱距的1/3. （d）同一水平的和上下相鄰的水平間距應大于500mm。 c、剪刀撐： 剪刀撐必須連續(xù)設置，與地面夾角為45度至60度，搭設時將斜桿的一頭扣在立桿上，另一頭扣在上層頂棚鋼桿中部，中間與下層頂棚鋼桿相交處也用扣件扣緊，間距3m。 d、木跳板： 木跳板全部采用整塊50mm厚、25mm寬縱向鋪設，其下支撐橫桿間距為1m。 安全通

24、道構造見下圖：（五）腳手架的上下通道： 1、搭設及使用原則（1）、方便、實用，構造簡單，便于搭拆。（2）、整體穩(wěn)定性好，安全使用，且不影響主體結構施工。（3）、斜道僅限于人員通行，嚴禁由上人通道運輸材料、機械、設備等。（4）、搭設采用落地扣件式鋼管腳手架，采用483.5粉刷橙黃油漆的鋼管，防護欄桿、剪刀撐采用紅白相間鋼管，梯段采用50mm厚木板。2、搭設要求(1)、架體立桿間距為1.2m1.0m，步距1.5m。梯段寬1000mm。上鋪50mm厚木板，并按300mm間距釘牢踏步板條，踏步上采取防滑措施。腳手架桿底部離地面20cm處，設一道掃地桿，每層梯段及平臺底部處采用紅白相間模板條設擋腳板，1

25、.2m處設防護欄桿。通道外圍用密目網進行封閉維護，入口處設安全警示牌。(2)、斜道梯段方向設交叉兩道450剪刀撐，剪刀撐延高度連續(xù)設置，并與立桿和橫向水平桿扣牢。剪刀撐搭接長度100cm，用3個扣件連接。(3)、相鄰兩立桿接頭錯開不小于50cm，且不在同一步距內，縱橫向水平桿接頭用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱橫向水平桿接頭錯開不小于50cm，并不在同一跨內。(4)、架體搭設要規(guī)范，要求橫平、豎直，間距、露頭一致，放線定位，拉線固定，整體應架設牢固。(5)、外墻斜道部位必須自下至上設置連墻件，連墻件應設置在斜道轉向節(jié)點處或斜道的中部豎線上，連墻點豎向間距不大于樓層高度。(六)卸料鋼平臺：在塔吊的

26、同一側位置各搭設卸料平臺。1、卸料平臺搭設順序隨結構預留孔洞制作平臺吊入制作好的平臺臨時固定（1）預留孔洞：澆筑墻體混凝土前，預埋外徑為30mm的聚氯乙烯塑料管。墻體木板拆除后，將預埋的塑料管取出。（2）制作平臺：卸料平臺采用型鋼作為次梁和主梁，次梁采用10cm槽鋼，主梁采用20cm槽鋼，平面尺寸4.23.4m，鋪板為50mm厚，寬250mm松木板。吊點需設置六個經過驗算的吊環(huán)。吊運平臺的鋼絲繩與吊環(huán)之間使用卡環(huán)連接。吊環(huán)必須使用A3鋼制作。平臺外圍，按規(guī)定設置固定的防護欄桿，設水平欄桿兩道，欄桿高1.5m，刷紅白漆，采用多層板密封。 將制作好的平臺吊到相應位置就位后，用勾頭螺栓將鋼絲繩與建筑

27、物墻體連接，保證螺栓放上后勾頭自動向下，且在彎鉤內側用鋼筋將彎鉤開口電焊封嚴，避免吊裝過程中鋼絲繩脫鉤，并可根據此鋼筋焊接點變形觀察勾頭螺栓是否變形。鋼絲繩與上層墻體用勾頭螺栓固定，雙螺母鎖牢。 卸料平臺根據樓層模板拆除完成情況進行拆除工作，拆除由專門人員負責，拆除前必須將平臺遠端吊環(huán)掛好塔吊掛鉤，拆除時，首先松掉三根鋼絲繩中近端鋼絲繩穿墻螺栓，然后依次自近端向遠端松除鋼絲繩穿墻螺栓，然后。掛好塔吊的四個吊鉤保持平臺平穩(wěn)，依次拆除固定平臺兩端的安全杠，最后，在吊裝人員配合下，用塔吊將卸料平臺移出該樓層，吊裝至上一層。卸料平臺具體見下圖：腳手架的卸料平臺上面要掛牌表明控制荷載。（七）、結構樓層四

28、周、樓梯間、電梯井防護結構樓板混凝土澆筑時，在樓層四周、電梯井洞口、樓梯間、預留洞口做防護。樓層四周沿框架柱內側邊緣線預埋25鋼筋地錨，間距1500mm。在結構頂板拆除后，根據地錨間距設置1500mm高立桿，并在立桿上設置兩道水平桿，一道為掃地桿，防護桿與框架柱間采用短鋼管和扣件連接牢固，在防護桿內側滿掛密目網，防護桿采用紅白相間油漆做警戒標志。電梯井口防護做法圖： 基坑防護做法圖：樓梯臨邊防護欄桿做法：五、腳手架計算校核本腳手架計算參考書目：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）（以下簡稱規(guī)范）、建筑施工手冊、建筑施工腳手架實用手冊、建筑施工工程師手冊、實用五金手冊（

29、一）落地式鋼管腳手架的計算a、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座

30、最大彎矩 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.263106/5080.0=51.845N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m

31、三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.909mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! b、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.200/3=0.063kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/3=1.2

32、60kN 荷載的計算值 P=1.20.046+1.20.063+1.41.260=1.895kN 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.895 =0.670106/5080.0=131.804N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0

33、381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1369.0801050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.240mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.264mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! c、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

34、R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的計算值 R=1.20.046+1.20.095+1.41.890=2.815kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 d、腳手架荷載標準值

35、: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1489 NG1 = 0.14918.600=2.770kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.200(1.050+0.300)/2=0.486kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101

36、.2001.050/2=0.006kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.622kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GBJ9)的規(guī)定采用：W0 = 0.550（本地0.450） Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GBJ9)的規(guī)定采用：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經

37、計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5501.6701.200 = 0.772kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 e、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.64kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細

38、比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 50.38 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N

39、=8.84kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.159kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 77.46 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2

40、； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.222kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 h、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A； p = 38.55 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.64 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其

41、中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!(二)懸挑腳手架計算 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的排距為1.05米，立桿的步距為1.50 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 18米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.50 米， 采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙

42、扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 濰坊地區(qū)基本風壓為0.450 kN/m2，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1394； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼 ，其中建筑物外懸

43、挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。 與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00； 樓板混凝土標號:C45、C4、C35； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:4.000； 鋼絲繩與梁夾角為(度):60； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 （1）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 a.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.50

44、0/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.000 = 1.650 kN/m； 小橫桿計算簡圖 b.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6500.9002/8 = 0.167 kN.m； = Mqmax/W =37.207 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ c.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.033+0.175+1.000 = 1.

45、208 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.208900.04/(3842.060105107800.0)=0.465 mm； 小橫桿的最大撓度小于 900.0 / 150=6.000 與10 mm,滿足要求！ （2）、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿 的上面。 a.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.900=0.030 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3500.9001.500/3=0.158 kN； 活荷載標準值: Q= 2.0000.9001.500/3=0.900 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.030+

46、1.20.158+1.40.900)/2=0.742 kN； 大橫桿計算簡圖 b.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.7421.500= 0.297 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.297=0.306 kN.m 抗彎強度:= 0.306106/4490.0=68.231 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 68.231 小于f=205.0N/

47、mm2； c.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.030+0.158+0.900）/2=0.544kN V= 1.8830.5441500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.556 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051

48、+1.556=1.607 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ （3）、扣件抗滑力的計算: 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按 照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 腳手板的荷載標準值: P2

49、= 0.3500.9001.500/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0000.9001.500 /2 = 1.350 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.050+0.236)+1.41.350=2.233 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （4）、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (a)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13928.000 = 3.903 kN； (b)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.

50、35 NG2= 0.35041.500(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； (c)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (d)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50028.000 = 0.210 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.793 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0000.900

51、1.5002/2 = 2.700 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5000.7400.649 = 0.168 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.793+ 1.42.70

52、0= 10.732 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.793+ 0.851.42.700= 10.165 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1681.500 1.5002/10 = 0.068 kN.m； （5）、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.732 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參

53、照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10732.000/(0.265424.000)=95.513 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 95.513 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定

54、性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.165 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10164.840/

55、(0.265424.000)+67509.548/4490.000 = 105.502 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 105.502 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ （6）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.168 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.500 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3.177 kN；

56、 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.177 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.900的結果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=8.177Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=8.177小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 （8）、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳

57、手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面積A = 26.10 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1.25.793 +1.42.700 = 10.732 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪

58、力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 經過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 12.850 kN； R2 = 9.622 kN； R3 = -0.197 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.783 kN.m； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 1.783106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 12.046 N/mm2； 水平支撐梁的計算強度 =12.046 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！ （9）、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式

59、如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： 經過計算得到強度 b = 570 9.988.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 2.59 由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.961。 經過計算得到強度 = 1.783106 /( 0.961141000.00 )= 13.162 N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 13.162 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! （10）、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水

60、平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14.838kN （11）、拉繩的強度計算: 1、鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=14.838kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。