高層建筑大體積混凝土施工（PPT）

1、大體積混凝土施工教學內容： 大體積混凝土溫度裂縫； 大體積混凝土的溫度應力； 大體積混凝土的溫度裂縫的控制措施湖北工業(yè)大學土木與建筑學院教學要求：了解大體積混凝土溫度裂縫控制措施;了解大體積混凝土溫度裂縫產生的機理和溫度應力計算方法；掌握溫度裂縫控制的措施。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院大體積混凝土定義： 日本：“結構斷面最小尺寸在80cm以上，水化熱引起混凝土內部的最高溫度與外界氣溫之差預計超過25的混凝土，稱為大體積混凝土?！蔽覈骸盎炷两Y構物實體最小尺寸等于或大于1m，或預計會因水泥水化熱引起混凝土內外溫差過大而導致裂縫的混凝土湖北工業(yè)大學土木與建筑學院第一節(jié) 大體積混凝土的溫度裂縫大體積

2、混凝土由于截面大、水泥用量大，水泥水化釋放的水化熱會產生較大的溫度變化，由于外部的熱量散失較快，而內部的熱量不易散失，造成混凝土各個部位之間的溫度差和溫度應力，從而產生溫度裂縫。一 裂縫種類 1、按產生原因分為： 荷載作用下的裂縫(約占10%)、 變形作用下的裂縫(約占80%)、 耦合作用下的裂縫(約占10%)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院 2、按裂縫有害程度分： （1）有害裂縫： 有害裂縫是裂縫寬度對建筑物的使用功能和耐久性有影響； （2）無害裂縫： 通常裂縫寬度略超規(guī)定20%的為輕度有害裂縫，超規(guī)定50%的為中度有害裂縫，超規(guī)定100%的(指貫穿裂縫和縱深裂縫)為重度有害裂縫。湖北工業(yè)大學土

3、木與建筑學院3、按裂縫出現(xiàn)時間分為 早期裂縫(328 天)、 中期裂縫(28180 天) 晚期裂縫(180720天，最終20 年)湖北工業(yè)大學土木與建筑學院4、按深度一般可分為 （1） 表面裂縫、 表面裂縫雖然不屬于結構性裂縫，但在混凝土收縮時，由于表面裂縫處斷面削弱且易產生應力集中，故能促使裂縫進一步開展。 湖北工業(yè)大學土木與建筑學院（2）深層裂縫 ： 深層裂縫部分切斷了結構斷面也有一定危害性湖北工業(yè)大學土木與建筑學院（3）貫穿裂縫 貫穿裂縫切斷了結構斷面，可能破壞結構整體性、耐久性和防水性，影響正常使用，危害嚴重； 湖北工業(yè)大學土木與建筑學院二、 裂縫產生的原因 內因：混凝土內外溫差產生應

4、力和應變， 外因：是結構的外約束和混凝土各質點間的內約束阻止這種應變； 一旦溫度應力超過混凝土所能承受的抗拉強度，就會產生裂縫。1. 水泥水化熱 水泥的水化熱是大體積混凝土內部熱量的主要來源，由于大體積混凝土截面厚度大，水化熱聚集在混凝土內部不易散失； 隨著混凝土齡期的增長，以至產生很大的溫度應力，當混凝土的抗拉強度不足以抵抗溫度應力時，便開始出現(xiàn)溫度裂縫。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院 2. 外界氣溫變化 外界氣溫越高，混凝土的澆筑溫度也越高，如果外界溫度下降，則會增加混凝土的降溫幅度，特別是在外界溫度驟降時，會增加外層混凝土與內部混凝土的溫差，這對大體積混凝土極為不利。 湖北工業(yè)大學土木與建筑

5、學院3. 約束條件 結構在變形時會受到一定的抑制而阻礙其自由變形，該抑制即稱“約束”，大體積混凝土由于溫度變化產生變形，這種變形受到約束才產生應力。在全約束條件下，混凝土結構的變形： =T 式中： 混凝土收縮時的相對變形； T混凝土的溫度變化量； 混凝土的溫度膨脹系數(shù)。 當超過混凝土的極限拉伸值時，結構便出現(xiàn)裂縫。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院4. 混凝土收縮變形 混凝土的拌和水中，80%左右的水都是要被蒸發(fā)的，混凝土中多余水分的蒸發(fā)會引起混凝土體積收縮，這種干燥收縮變形不受約束條件的影響，若存在約束，即產生收縮應力。收縮當量溫差：在大體積混凝土溫度裂縫的計算中，可將混凝土的收縮值換算成相當于引起

6、同樣溫度變形所需要的溫度值，即“收縮當量溫差” 。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院第二節(jié) 大體積混凝土的溫度應力一、大體積混凝土溫度應力特點 混凝土內部的最高溫度，由澆筑溫度、水泥水化熱引起的絕對溫升和混凝土澆筑后的散熱溫度三部分組成。 由于混凝土結構的熱傳導性能差，其周圍環(huán)境氣溫以及日輻射等作用將使其表面溫度迅速上升(或降低)，在混凝土結構中形成較大的溫差，會產生相當大的溫度應力。 湖北工業(yè)大學土木與建筑學院二、大體積混凝土溫度應力計算1. 大體積混凝土溫度計算1) 最大絕熱溫升(二式取其一) Th =（mc+KF）Q/c Th =mcQ/c（1emt） Th混凝土最大絕熱溫升； mc混凝土中水泥

7、(包括膨脹劑)用量kg/m3 ； F混凝土活性摻合料用量( kg/m3 )； K摻合料折減系數(shù),粉煤灰取0.250.30； Q水泥28d 水化熱( kJ/kg )查表3-1；C混凝土比熱，取0.97 kJ/(kg K) ； 混凝土密度，取2400( kg/m3)； e為常數(shù)，取2.718； t混凝土的齡期(d)； m系數(shù)，隨澆筑溫度改變，查表3-2。 湖北工業(yè)大學土木與建筑學院湖北工業(yè)大學土木與建筑學院2) 混凝土中心計算溫度 T1(t) =Tj+Th (t) 式中： T1(t ) t 齡期混凝土中心計算溫度； Tj混凝土澆筑溫度()； (t)t 齡期降溫系數(shù)，查表3-3 同時要考慮混凝土的養(yǎng)

8、護、模板、外加劑、摻合料的影響。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院湖北工業(yè)大學土木與建筑學院3) 混凝土表層(表面下50100mm 處)溫度(1) 保溫材料厚度(或蓄水養(yǎng)護深度) = 0.5 hx (T2 -Tq ) Kb/(TmaxT2)式中： 保溫材料厚度(m)； x所選保溫材料導熱系數(shù)W/(mK) 查表3-4。T2混凝土表面溫度()；Tq施工期大氣平均溫度()；混凝土導熱系數(shù)，取2.33W/(m K) ；Tmax計算的混凝土最高溫度()；計算時可取T2Tq =1520，(TmaxT2 )=2025；K b傳熱系數(shù)修正值，取1.32.0，查表3-5。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院 湖北工業(yè)大學土木與建

9、筑學院 湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(2) 如采用蓄水養(yǎng)護，蓄水養(yǎng)護深度。h w =xM(Tmax T2)Kbw/(700Tj+0.28mcQ ) 式中： hw 養(yǎng)護水深度(m)；x混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時間，即蓄水養(yǎng)護時間(h)；M混凝土結構表面系數(shù)(m1)，M =F/V ；F與大氣接觸的表面積(m2)；V混凝土體積(m3)；TmaxT2 般取2025；Kb傳熱系數(shù)修正值；700折算系數(shù)kJ/(m3 K)；w水的導熱系數(shù)，取0.58W/(mK)湖北工業(yè)大學土木與建筑學院 (3) 混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數(shù)。=1/i /i+1/q 式中：混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)W/(mK)；

10、i 各保溫層材料厚度(m)；i各保溫層材料導熱系數(shù)W/(mK)；q 空氣層的傳熱系數(shù)，取23W/(m2K)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(4) 混凝土虛厚度h=k/式中： h混凝土虛厚度(m)； k折減系數(shù)，取2/3； 混凝土導熱系數(shù)，取2.33W/(mK)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(5) 混凝土計算厚度。H=h+ 2h 式中： H混凝土計算厚度(m)； h混凝土實際厚度(m)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(6) 混凝土表層溫度。T2(t )=Tq+4h(Hh)T1(t )Tq /H2式中： T2(t )混凝土表面溫度()； Tq 施工期大氣平均溫度()； h混凝土虛厚度(m)； H混凝土計算厚

11、度(m)； T1(t )混凝土中心溫度()。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院4) 混凝土內平均溫度。Tm(t)=T1(t)+T2(t)/2湖北工業(yè)大學土木與建筑學院2. 大體積混凝土溫度應力計算1) 地基約束系數(shù)(1) 單純地基阻力系數(shù)x1 C ( N/mm3 )，查表3-6。 表3-6 單純地基阻力系數(shù)x1 C ( N/mm3 )湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(2) 樁的阻力系數(shù)。Cx2 =Q /F 式中：Cx2 樁的阻力系數(shù)(N/mm3)；Q樁產生單位位移所需水平力( N/mm )； 當樁與結構鉸接時 Q =2EIKnD/4EI)3/4 當樁與結構固接時 Q =4EIKnD/(4EI)3/4E樁混凝

12、土的彈性模量( N/mm2 )；I樁的慣性矩(mm4 )；K n地基水平側移剛度，取102(N/mm3)；D樁的直徑或邊長(mm)；F每根樁分擔的地基面積(mm2)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院2) 大體積混凝土瞬時彈性模量。E(t) = E 0(1-e 0.09 t )式中： E(t) t 齡期混凝土彈性模量 ( N/mm2 )； E0 28d 混凝土彈性模量( N/mm2 )； e常數(shù)，取2.718； t齡期(d)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院3) 地基約束系數(shù)。(t)=(Cx1+Cx2)/(h E (t)1/2式中： (t)t 齡期地基約束系數(shù)(mm1)； h混凝土實際厚度(mm)； Cx1

13、 單純地基阻力系數(shù)(N/mm3)； Cx2樁的阻力系數(shù)(N/mm3)； E (t)t 齡期混凝土彈性模量(N/mm3)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院4) 混凝土干縮率和收縮當量溫差混凝土干縮率Y(t)=Y0(1e0.01t)M1M2 M3 式中： Y (t)t 齡期混凝土干縮率； Y0標準狀態(tài)下混凝土極限收縮值，取3.24104 ；M1M2 M3 各修正系數(shù)，查表3-7。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院表3-7 修正系數(shù)M1 M10湖北工業(yè)大學土木與建筑學院收縮當量溫差 TY(t) =Y（t）/ TY(t)t 齡期混凝土收縮當量溫差() 混凝土線性膨脹系數(shù)，1105(1/)5) 結構計算溫差(一般3d

14、 劃分一區(qū)段) T i=T m(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(i) 式中： T i i 區(qū)段結構計算溫度()； Tm(i) i 區(qū)段平均溫度起始值()； Tm(i+3) i 區(qū)段平均溫度終止值()； TY(i+3)i 區(qū)段收縮當量溫差終止值() T Y(i) i 區(qū)段收縮當量溫差起始值()湖北工業(yè)大學土木與建筑學院6) 各區(qū)段拉應力i =EiT iSi 11/ch(L/2)式中： i i 區(qū)段混凝土內拉應力( N/mm2 )； Ei i 區(qū)段平均彈性模量( N/mm2 )； Si i 區(qū)段平均應力松弛系數(shù)，查表3-8 ii 區(qū)段平均地基約束系數(shù)； L混凝土最大尺寸(mm)； ch

15、雙曲余弦函數(shù)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院到指定期混凝土內最大應力max =1/(1 -) 式中： max 到指定期混凝土內最大應力( N/mm2)； 泊桑比，取0.15。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院7) 安全系數(shù)K=ft/ max式中： K大體積混凝土抗裂安全系數(shù)，應1.15； ft到指定期混凝土抗拉度設計值(N/mm2 )。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院三 混凝土拌和溫度和澆筑溫度計算1. 混凝土拌和溫度計算 定義：混凝土的拌和溫度，是指組成混凝土的各種材料經攪拌形成均勻的混凝土出料后的溫度，又稱為出機溫度計算公式：Tc=TimC/mC 式中： Tc 混凝土的拌和溫度()； m混凝土組成材料的重量

16、(kg)； C混凝土組成材料的比熱(kJ(kgK)1) T i 混凝土組成材料溫度()。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院 若考慮混凝土攪拌時設置攪拌棚相對混凝土出機溫度的影響，則混凝土的出機溫度為： TI =Tc0.16(TcTd ) 式中： TI一混凝土出機溫度()； T d 混凝土攪拌棚溫度()。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院2. 混凝土澆筑溫度計算 混凝土拌和出機后，經運輸、平倉、振搗等過程后的溫度稱為混凝土澆筑溫度。 這種溫度的變化隨混凝土運輸工具類型、運輸時間、運轉時間、運轉次數(shù)及平倉、振搗的時間不同而不同。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院Tj =Tc+(TqTc)(A1+A2+A3 .+An )式

17、中： Tj 混凝土澆筑溫度()； Tc 混凝土拌和溫度()； Tq 室外平均氣溫()。A1 +A2 +A3 .+An 溫度損失系數(shù)，按以下規(guī)定取用： 混凝土裝卸和運轉時，每次A =0.032； 混凝土運輸時， A =t ， t 為運輸時間(min)，值按表3-9 取值； 澆筑過程中， A = 0.003t ， t 為澆筑時間(min)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院湖北工業(yè)大學土木與建筑學院第三節(jié) 大體積混凝土溫度裂縫的控制措施一 混凝土材料1. 選擇水泥品種 故選用中低熱的水泥品種，可減少水化熱，使混凝土減少升溫。2. 減少水泥用量實驗數(shù)據表明:每立方米的混凝土水泥用量每增(減)l0kg，水泥水

18、化熱使混凝土的溫度相對升(降)達1。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院3. 選擇外加劑 1) 減水劑 在混凝土中摻入水泥用量約0.25%的木鈣減水劑，減少了10%左右的拌和水，節(jié)約了10%左右的水泥，從而降低了水化熱。 2) 粉煤灰 粉煤灰可取得降低水灰比、減少水泥漿用量、提高混凝土可泵性等良好的效果。 3) 膨脹劑 在施工中，合理使用補償收縮混凝土，在結構自防水的同時可以實行無縫設計、無縫施工，對節(jié)約成本、縮短工期有一定的現(xiàn)實意義另一方面湖北工業(yè)大學土木與建筑學院4) 選擇粗、細骨料(1) 含泥量： 在澆搗混凝土的過程中會發(fā)現(xiàn)有泥塊，這會降低混凝土的抗拉強度，引起結構嚴重開裂，因此應嚴格控制；(2)

19、 骨料粒徑： 增大粗骨料的粒徑，減少用水量，減小混凝土的收縮和泌水量，減少水泥的用量，減少了水泥的水化熱，最終降低混凝土的溫升；湖北工業(yè)大學土木與建筑學院二 外部環(huán)境1. 混凝土澆筑與振搗 改進混凝土的攪拌工藝對改善混凝土的配合比、減少水化熱、提高極限拉伸有著重要的意義 2. 混凝土澆筑溫度定義：混凝土從攪拌機出料后，經過運輸、泵送、澆筑、振搗等工序后的溫度稱為混凝土的澆筑溫度； 混凝土的最高澆筑溫度小于等于40。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院3. 混凝土出機溫度措施：防止太陽的直接照射，可在砂、石子堆場搭設簡易遮陽裝置，向骨料噴射水霧或使用冷水沖洗骨料。4. 混凝土養(yǎng)護5. 防風和回填 措施：風

20、速對混凝土的水分蒸發(fā)有直接的影響，不可忽視，地下室外墻混凝土應盡量封閉門窗，減少對流； 土是最佳的養(yǎng)護介質，地下室外墻混凝土施工完畢后，在條件允許的情況下應盡快回填。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院三 約束條件1. 后澆帶定義：后澆帶是在現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構中、在施工期間留設的臨時性的溫度和收縮變形縫，該縫根據工程安排保留一定時間，然后用混凝土填筑密實成為整體的無伸縮縫結構。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院圖3.2 后澆帶構造湖北工業(yè)大學土木與建筑學院3、 構造設汁 地下室墻體結構設計時應注意構造配筋的重要性，它對結構抗裂性能的影響很大； 對轉角處的樓板宜配上下兩層放射筋；湖北工業(yè)大學土木與建筑學院4. 滑

21、動層 由于邊界條件在約束下才會產生溫度應力，因此，在與外約束的接觸面上設置滑動層可大大減弱外約束；措施： 對約束較強的接觸面，可在接觸面上直接設滑動層： 鋪設一層刷有兩道熱瀝青的油氈、鋪設1020mm 厚的瀝青砂、鋪設石屑層。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院5. 緩沖層：在高、低底板交接處和底板地梁等處，用3050mm 厚的聚苯乙烯泡沫塑料做垂直隔離層，如圖 所示，以緩沖基礎收縮時的側向壓力。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院6、跳倉施工一般分倉間歇時間710天。上海萬人體育場，周長1100 m，直徑300余，采用分塊跳倉澆筑，取消伸縮縫，只有施工縫，C25 混凝土利用后期強度，優(yōu)選配合比和外加劑，嚴格養(yǎng)護

22、，最后只有輕微無害裂縫，經處理使工程完全滿足正常使用要求。與北京工人體育場相比較(24 條永久伸縮縫)，避免了留設伸縮縫造成的滲漏缺陷。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院四、預應力技術 采用主動采取措施控制裂縫是施工中對裂縫控制的有效途徑之一。 例如，可采用預應力鋼筋對超長地下室外墻弧線、環(huán)線形地下室外墻施工中的裂縫進行控制。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院第四節(jié) 大體積混凝土施工泌水的防治 在結構四周側模的底部開設排水孔，使多余的水分從孔中自然排走；利用正式設計的集水坑或人為的“水潭”，將多余水分集中后用專門的軟軸泵或隔膜泵抽水排出。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院第五節(jié) 大體積混凝土施工算例 高層建筑大體積混

23、凝土底板，平面尺寸為62.7m 34.4m，厚為2.5m，C30 混凝土，混凝土澆筑量為3235m2 ，施工時平均氣溫為26，所用材料為42.5 號普通水泥，混凝土水泥用量為400 kg/m3 ，中砂、碎石、混凝土的配合比為水泥砂石子=l1.6883.12 ， 水灰比為0.45 ， 另摻1% 的JMIII 。經測試，水泥、砂、石子的比熱Cc=Cs=Cg=0.84kJ(kgK)1 ，水的比熱Cw=4.2kJ(kgK)1 ，各種材料的溫度分別為Tc =T g=25， Ts=28，Tw=15。施工方案確定采用保溫法以防止水泥水化熱可能引起的溫度裂縫；試選擇保溫材料及所需的厚度。湖北工業(yè)大學土木與建筑

24、學院湖北工業(yè)大學土木與建筑學院解 現(xiàn)場測定砂石的含水率分別為Ws=5%，Wg=1% (1) 混凝土的拌合溫度 根據已知條件可用表格法來求出混凝土的拌合溫度，見表3-12；則Tc= T i WC/WC= 66834/2900 =23.05(2) 混凝土的出罐溫度混凝土在現(xiàn)場用二階式攪拌站攪拌，敞開棚式，則Ti =Tc =23.05(3) 混凝土的澆筑溫度。根據施工方案，混凝土澆筑每個循環(huán)過程中：裝卸轉運3 次，運輸時間3min，平倉振搗至混凝土澆筑完畢共60min，則A1=0.0323=0.096用自卸開敞式汽車運輸，查表3-9，=0.0037A2=t=0.00373=0.0111湖北工業(yè)大學土

25、木與建筑學院 A3=0.003t60=0.18 A=A1+A2+A3 =0.096+0.0111+0.18=0.2871 Tj =T c+(Tq Tc)A =23.05+(2623.05)+(2623.05)0.2871=23.9(4) 混凝土的絕熱溫升?；炷猎跐仓?5d 時水化熱溫度最大，因此，3d 的混凝土絕熱溫升，可用(3-2)式的第二式計算：T h =mcQ/(C)(1emt) mc=400kg，=2400kg/m3，C=0.97kJ/kgK查表3-2 得m=0.38，t=3d；查表3-1得Q =461kJ/kgK 。T h=400461(0.972400)0.654 =51.8湖

26、北工業(yè)大學土木與建筑學院(5) 混凝土內部最高溫度。澆筑層厚度為2.5m，齡期為3d 時，查表3-3 得=0.65T1(t)=Tj+Th=23.9+51.80.65 =57.57(6) 混凝土的表面溫度。施工方案中采用18mm 厚的多層夾板模板，選用20mm 厚的草袋進行保溫養(yǎng)護，大氣溫度Tq=26?；炷恋奶撲伜穸龋?1/(i/i+1/ q)=1/(0.02/0.14+1/23)=5.26m式中：查表3-4 可得i=0.14 ， q成為空氣的傳熱系數(shù)，取為23W(m2K)1 。h=k/=0.6662.33/5.26=0.295m湖北工業(yè)大學土木與建筑學院 混凝土的計算厚度：H=h+ 2h=2

27、.5+20.295=3.09m 混凝土的表面溫度：T2(t)=Tq +4h(Hh)T1(t ) Tq /H2=26+40.295(3.09-0.295)(57.57-26)/3.092=26+0.122.7931.57=36.57計算結果表明：混凝土的中心最高溫度與表面溫度差為57.5736.57=2125；混凝土表面溫度與大氣溫度差為36.57 26 =10.57。因此，采用在混凝土表面覆蓋20mm 厚的草袋作為保溫養(yǎng)護措施的方案是可行的。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院【例3.3】 大型設備基礎底板長90.8m、寬31.3m、厚2.5m，混凝土為C20，采用60d 后期強度配合比，用32.5 礦

28、渣水泥，水泥用量mc=280kg/m3，混凝土澆筑入模溫度Tj=28，施工時平均氣溫為25，結構物周圍用鋼模板，在模板和混凝土上表面外包兩層草袋保溫，混凝土比熱C=1.0 kJ /kg K，混凝土密度 =2 400kg/m3。試計算總降溫產生的最大溫度拉應力及安全系數(shù)。湖北工業(yè)大學土木與建筑學院解 (1) 計算絕熱溫升值， 按式 T h=mcQ/c(1emt），為簡單計只計算3d、7d、28d 的值。T h(3) =280180/0.972400（0.1e0.3973）=15.1（180為礦渣水泥的3d的水化熱P102表31）Th(7) =280256/0.972400（0.1e0.3977）

29、=28.9（0.397為澆筑溫度為28度的系數(shù)m P102表3 2，計算方法：插入法) Th(28)=280334/0.972400（0.1e 0.39728） = 40.2湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(2) 混凝土中心溫度計算，按式T1(t)=Tj +T h(t) 計算如下。T1(3)=28+15.10.65=37.8（0.65為澆筑厚度2.5米，t=3d的降溫系數(shù)，見P102表33）T1(7)=28+28.90.6=45.4（ 0.60為澆筑厚度2.5米，t=7d的降溫系數(shù)，見P102表33根據插入法：0.62-(0.62-0.57)/(9-6)=0.60T1(28)=28+40.20.15

30、7=34.3湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(3) 混凝土表層溫度。兩層草袋保溫按6cm 計，則保溫層傳熱系數(shù)=1/i /i +1/q=1/0.06 / 0.14 +1/ 23=2.12 (0.14：草袋的導熱系數(shù)，23：空氣的傳熱系數(shù)，見P104式36）混凝土虛厚度 h =k/=2/32.33 /2.12=0.734 m(2/3：折減系數(shù)，2.33：鋼筋混凝土的導熱系數(shù)） 混凝土計算厚度H=h+ 2h=2.5+ 20.734=4.0m混凝土表層溫度T2(3) =Tq +4h(Hh)T1(3)T q/H2（ Tq:混施工期平均溫度25度）=25+40.734(4.00.734)(37.825) /

31、4.02 =32.7T 2(7) = 37.2T 2(28) = 30.6湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(4) 混凝土內平均溫度T m (3) = 32.7+37.8/ 2 = 35.2T m (7) = 41.3 T m (28) = 32.5 (5) 混凝土干縮率和當量溫差，按式(Y t ) =y0(1e 0.01 t ) M1 M2 M10取 y0= 3.24 104 ， M1 = 1.25 ， M2 = 1.35 ， M3 = 1.00 ， M4 = 1.64 ， M5 = 1.00 ， M6= 0.93 ，M7 = 0.54 ， M8 = 1.20 ， M9 = 1.0 ， M10 =

32、0.9 （M1-M10,修正系數(shù)，P106)， =1.0105 ，則收縮當量溫差: TY(t) =Y（t）/ Y (3)=0.110-4， TY (3)= 1Y (7)=0.2210-4 ，TY (7)=2.2Y(28)=0.7910- 4， TY(28)=7.9湖北工業(yè)大學土木與建筑學院(6) 結構計算溫差，按式T i=Tm(i)Tm(i + 3)+TY(i + 3)TY(i) T i i 區(qū)段結構計算溫度()； Tm(i) i 區(qū)段平均溫度起始值()； Tm(i+3) i 區(qū)段平均溫度終止值()； TY(i+3)i 區(qū)段收縮當量溫差終止值() T Y(i) i 區(qū)段收縮當量溫差起始值()T1=2835.2+1=6.2T2=35.241.3+2.21=4.9T3=41.332.5+7.92.2 =14.5(7)計算各齡期的混凝土彈性模量，按式E (t )=E 0(1e 0.09 t)E (3)=2.55104(1e 0.09 3) =0.603104 N/mm2湖北工業(yè)大學土木與建筑學院E(7)=1.19