復雜工況下極軟流塑地層盾構施工技術

1、匯報人：鮑鎮(zhèn)杭時間：2017年10月25日復雜工況下極軟流塑地層盾構施工技術中國中鐵隧道局集團杭州公司目錄頁CONTENTS PAGE工程概況施工中遇到的難點問題復雜工況下極軟流塑地層盾構施工體會與認識1234延時符工程概況選題背景工程概況延時符工程地質復雜工況選題背景選題背景杭州地鐵盾構在極軟流塑地層（標貫值小于5、液性指數(shù)大于1）復雜工況下施工，極易出現(xiàn)盾構上浮、管片姿態(tài)偏離設計軸線，從而導致管片破損及滲漏、水平收斂超限、盾尾變形、沉降過大、鄰近施工對已完盾構隧道影響較大等諸多問題。本次交流通過對慶建區(qū)間極軟流塑地層在復雜工況下盾構施工的研究，總結出盾構施工經驗，為今后類似地層在復雜工況盾

2、構施工提供參考和借鑒。延時符本標段（SG2-13標）為杭州地鐵2號線西北段先行標（13-19標）。選題背景延時符 同區(qū)域同地質鄰近標段盾構施工：在2號線西北段13-19標中17標、18標也出現(xiàn)較為嚴重的盾構上浮問題，造成管片破損、滲漏，鋼環(huán)加固處理。 其中管片破損最嚴重的為2號線17標沈塘橋站下寧橋站盾構區(qū)間，該區(qū)間均長986米，所采用盾構機型號與我項目相同，區(qū)間最小轉彎半徑為300m，最大縱坡23.412，盾構穿越土層主要為：2淤泥質粉質粘土夾粉土、1淤泥質粘土夾粉土。經了解，該區(qū)間上行線隧道環(huán)破損率高達69.4%，下行線環(huán)破損率為71.2%。以下為各標段隧道問題典型照片：典型上部錯臺連續(xù)破

3、損、滲漏收斂超限、縱縫工程概況項目簡介本項目2號線13標為兩站三區(qū)間，其中慶建區(qū)間下穿慶春東路、凱旋路、滬杭鐵路、貼沙河、環(huán)城東路及鳳起路，最后抵達建國路站。沿線兩側分布有居民，以多層建筑物、高層建筑為主，同時疊加潮鳴地塊通車前同步施工，該區(qū)間為杭州地鐵2號線西北段最為復雜且掘進難度最大的區(qū)間。區(qū)間設計區(qū)間雙線均長為1316m，區(qū)間平面線路先以350m、305m進行，再以315反向曲線掘進；縱斷面現(xiàn)以21、8.5下坡，再以4及26上坡接收。本區(qū)間間距最小為11m，區(qū)間埋深最大約20.4m，最小約10.9m。隧道設計區(qū)間隧道設計均為雙線圓形隧道，工程管片設計內徑為5.5m，外徑為6.2m，寬度為

4、1.2m，分為6塊錯縫拼裝。管片采用C50防水鋼筋混凝土，抗?jié)B等級P10。1234工程地質區(qū)間隧道洞身穿越的地層主要為：6粉砂夾砂質粉土、2淤泥質粉質粘土、1粉質粘土。本場地屬沖海相沉積平原區(qū)，其中2層淤泥質粉質粘土，工程性質較差。延時符項 目構 造說 明管片內徑5500mm管片厚度350mm管片寬度1200mm管片分塊六塊一個小封頂塊、兩個鄰接塊、三個標準塊管片拼裝方式錯縫拼裝封頂塊插入方式徑向插入結合縱向插入式先搭接700mm徑向推上，再縱向插入管片連接彎螺栓連接環(huán)向：12個M30螺栓；縱向：16個M30螺栓榫槽設置環(huán)、縱縫設凸凹榫 工程地質延時符慶建區(qū)間隧道處于軟土地層，盾構掘進所處主要

5、地層為6砂質粉土、2淤泥質粉質粘土、1粉質粘土地層。地層名稱含水量（%）孔隙比塑性指數(shù)液性指數(shù)靜止側壓力系數(shù)壓縮模量（MPa）摩擦角標準貫入試驗（擊/30cm）滲透系數(shù)垂直水平6粉砂夾砂質粉土25.70.7410.3711.3630.5172.0E-031.5E-032淤泥質粉質粘土39.61.15715.61.160.602.8102.66.0E-077.0E-071粉質粘土290.80914.20.540.515.76168.94.0E-075.0E-07地層編號地層名稱地層描述6粉砂夾砂質粉土灰黃色，綠灰色，很濕，稍密中密，含有機質，氧化鐵質及云母屑。局部夾砂質粉土薄層。主要分布于沖海相

6、沉積區(qū)。2淤泥質粉質粘土灰深灰色，流塑，含有機質，局部夾貝殼碎屑，高靈敏度。1粉質粘土栗黃色，層面有時呈暗綠色，飽和，可塑，含氧化鐵質，夾極薄層粉土。局部為粘土。該搖振反應無，切面較光滑，干強度高，韌性中等。層具干縮裂隙，為裂隙粘性土層。沿線局部分布。其中2層淤泥粉質粘土土層標貫值為1.84.1（平均2.6），屬高含水量（39.6），高壓縮性，低強度，低滲透性的飽和極軟流塑土層，具有較高的靈敏度和觸變特性復雜工況延時符平曲線占比穿越地層占比大坡度占比綜上，慶建區(qū)間整個區(qū)間環(huán)境都較為復雜，其中88區(qū)段處于小半徑圓曲線及緩和曲線上，89區(qū)段需穿越2層淤泥質極軟流塑地層，54區(qū)段處于大坡度或大坡度變

7、坡階段，同時地表沿線基本均為重要建（構）筑物、河流，工況及其復雜。延時符施工中遇到的難點問題盾構施工上浮問題延時符慶建區(qū)間隧道處于軟土地層，盾構掘進所處主要地層為6砂質粉土、2淤泥質粉質粘土、1粉質粘土地層。環(huán)號100-170171-192193-214215-246247-298299-325326-353354-372373-430對應盾構坡度-21-47-47-24-24-20-20-49-49-30-30-57-57-30-30-43-43+1設計-21-21-21-21變坡-8.5-8.5-8.5-8.5上行出現(xiàn)了四次變幅較大上浮，即“100環(huán)-170環(huán)”、“215環(huán)-246環(huán)”、“

8、299環(huán)-325環(huán)”和“354環(huán)-372環(huán)”四個區(qū)段。盾構所需實際推進縱坡與設計坡度對比表停機狀態(tài)下上行線部分盾構上浮數(shù)據(jù)統(tǒng)計折線圖300環(huán)0mm400mm800mm1200mm拼裝后總變化量切高（mm）-39-33-28-24-1821尾高（mm）939810511211623管片破損、滲漏延時符從現(xiàn)場碎裂的情況來看，主要集中在管片內弧面的后部，特別是隧道上半部與后一環(huán)封頂塊相接部位（L1或L2），部分碎裂出現(xiàn)在隧道腰部（B2）縱縫之間。上浮使得盾構機掘進姿態(tài)與管片姿態(tài)不相吻合，在盾構機推進過程中，造成盾構機推進油缸千斤頂與管片橫斷面不垂直接觸，產生徑向分力，同時，由于盾尾間隙偏小，盾構機盾

9、尾對管片產生擠壓，導致管片出現(xiàn)開裂、滲漏。管片破損統(tǒng)計如下：區(qū)間上行線1-400環(huán)中有55環(huán)有破損現(xiàn)象，管片破損率約為19；區(qū)間上下線400-1095環(huán)有14環(huán)有破損現(xiàn)象，管片破損率約為5；區(qū)間下行線1-400環(huán)中有7環(huán)有破損現(xiàn)象，管片破損率約為3。主要破損部位延時符 盾尾變形：極軟流塑地層施工過程中盾構機大坡度急轉彎施工時，盾構下部間隙較小，長期受力較大，同時由于小松盾構機盾尾由上下兩部分焊接而成，盾尾存在形變情況。在前期經過大坡度、小半徑工況下“上浮”之后我部測得區(qū)間上行線盾尾橫豎差為3.1cm，下行線盾尾橫豎差為1.3cm；待完成盾構接收后，我部又安排專人進行盾尾整體圓度測量，上行線盾尾

10、橫豎差達到4.2cm，下行線盾尾橫豎差達到3.8cm。上行線增加了1.1cm、下行線增加了2.5cm。上浮引起盾尾變形，盾尾的變形又進一步惡化了管片拼裝、姿態(tài)控制。盾尾形變首次測量3.1cm貫通測量4.2cm施工期水平收斂情況延時符慶建區(qū)間盾構施工期在配套拖車脫出管片后開始測取管片水平收斂初值，前50環(huán)每5環(huán)布置1個監(jiān)測斷面，50環(huán)以后每10環(huán)布置1個監(jiān)測斷面，從水平收斂監(jiān)測數(shù)據(jù)統(tǒng)計如下：慶建區(qū)間上、下行線水平收斂合計范圍1-619環(huán)監(jiān)測收斂值（共測67*2個斷面）831-1092環(huán)監(jiān)測收斂值(共測21*2個斷面）除潮鳴地塊外合計620-830環(huán)監(jiān)測收斂值（共測22*2斷面）合計占總測取環(huán)數(shù)比

11、值序號水平收斂數(shù)值范圍（mm）數(shù)量（環(huán)）占總測取環(huán)數(shù)比值數(shù)量（環(huán)）占總測取環(huán)數(shù)比值數(shù)量（環(huán)）占總測取環(huán)數(shù)比值1-37.2mmL0mm75.22%24.76%9715.91%16 7.27%20mmL37.2mm10376.87%3173.81%1343784.09%171 77.73%337.2mmL40mm42.99%614.29%1000.00%10 4.55%440mmL50mm75.22%37.14%1000.00%10 4.55%550mmL55mm32.24%00.00%300.00%3 1.36%655mmL60mm42.99%00.00%400.00%4 1.82%760mmL

12、70mm21.49%00.00%200.00%2 0.91%870mmL80mm21.49%00.00%200.00%2 0.91%980mmL90mm21.49%00.00%200.00%2 0.91%合計L37.2mm2417.9%921.4%3300.00%33 15%在施工期間，慶建區(qū)間上行線水平收斂大于6的約為26.36，下行線水平收斂大于6的約為5.55，雙線大于6合計約占總環(huán)數(shù)的15。此外上行線非潮鳴地塊水平收斂60mm的有6個斷面，且均集中于小里程段（共計54環(huán)因收斂過大采用鋼環(huán)加固）。下行線隧道非潮鳴地塊段及雙線潮鳴地塊段均無水平收斂60mm的斷面。根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)統(tǒng)計開始至停測

13、水平收斂變形基本在-2mm6mm，總體數(shù)據(jù)基本無影響。地表樓房產生不均勻沉降延時符東園22幢位于杭州下城區(qū)鳳起路北側，為地上七層框架結構體系，總高度22.5m，基礎、柱、現(xiàn)澆梁板以及混凝土墻的混凝土強度等級為C25。東園22幢東南角與地鐵上行線隧道凈間距為4.4m（距下行線15.4m），東園22幢西南角與地鐵上行線隧道凈間距為3.5m（距下行線14.5m）。地鐵上行線隧道在東園22幢房屋前埋深為13.0614.18m。穿越段處于極軟流塑地層，姿態(tài)波動大，調整難。監(jiān)測至2016年4月21日沉降值（上、下行線均穿越后）：最大：-62.38mm（JGC94非墻體測點）、-48.56mm （JGC93

14、墻體測點），最小-2.83mm（JGC99）。監(jiān)測至2016年5月10日沉降值（隧道貫通后）：最大：-71.8mm（JGC94非墻體測點）、-58.87mm （JGC93墻體測點），最小-4.16mm（JGC99）。監(jiān)測至2016年9月22日沉降值：最大：-79.59mm（JGC94非墻體測點）、-68.3mm （JGC93墻體測點），最小-8.22mm（JGC99）。監(jiān)測至2016年11月6日沉降值：最大：-79.82mm（JGC94非墻體測點）、-69.04mm （JGC93墻體測點），最小-7.98mm（JGC99）。從監(jiān)測數(shù)據(jù)來看，呈現(xiàn)施工期間沉降速率較大，后期沉降速率減少，但持續(xù)影響

15、時間長的特點。物業(yè)地塊基坑加固重疊施工對已完隧道影響嚴重延時符潮鳴地塊基坑范圍處于2號線慶建區(qū)間隧道650環(huán)790環(huán)正上方。2號線慶建區(qū)間以315m、304m小半穿越該地塊，縱坡4，頂埋深約19.220.9m，上、下行線凈間距4.9m5.3m。根據(jù)其加固方案其圍護結構與隧道交叉處（以及盾構隧道兩側約510m范圍）采用重力式（多排三軸水泥攪拌樁850600）內插2排型鋼結合一道鋼筋混凝土支護。門字形加固方式隧道兩側三軸攪拌樁長約27.2m（比隧道底部深約1m），平面距離隧道外邊2.5m。潮鳴地塊施工對已完隧道影響延時符通過比對，施工前后通過與非潮鳴地塊區(qū)域隧道對比，潮鳴地塊正下方施工區(qū)域引起較多

16、縱向裂縫、滲漏問題。除滲漏、裂縫外，潮鳴地塊施工的大量擾動，因破壞周邊原狀土層，先后產生不均勻地應力，致使我部區(qū)間隧道產生了極大的水平收斂變化。在隧道出現(xiàn)較大變形時，分別于2016年10月1日、10月29日、11月19日、2017年4月8日進行了四次管片水平收斂各方聯(lián)測，從各方聯(lián)測數(shù)據(jù)綜合對比，隨著時間增加水平收斂變形大大增加。根據(jù)隧道施工期測得數(shù)據(jù)，在潮鳴地塊范圍內隧道水平收斂未有60mm的斷面，但由于地塊加固施工開始至2017年4月8日期間，水平收斂60mm的由0環(huán)持續(xù)增加到了202環(huán)?？煽闯鲇捎诔兵Q地塊施工，對我部已完隧道造成了嚴重影響。序號水平收斂數(shù)值范圍（mm）10月4數(shù)量（環(huán)）占總

17、測取環(huán)數(shù)比值10月29數(shù)量（環(huán)）占總測取環(huán)數(shù)比值11月19數(shù)量（環(huán)）占總測取環(huán)數(shù)比值4月8日數(shù)量（環(huán)）占總測取環(huán)數(shù)比值140mm50mm9734.64%11831.89%13030.81%7317.30%250mm55mm5519.64%6317.03%6715.88%5713.51%355mm60mm2910.36%4311.62%5513.03%5412.80%460mm70mm207.14%3810.27%6816.11%12429.38%570mm80mm31.07%236.22%225.21%5813.74%680mm90mm163.79%790mm100mm40.95%合計L60m

18、m238.21%6116.49%9021.33%20247.87%施工過程中相關專家會診情況延時符首次“會診”：2015年6月30日慶建區(qū)間上行線盾構“上浮”處理專家會二次“會診”：2015年10月13日區(qū)間盾構“上浮”專家會三次“會診”：2015年11月18日區(qū)間盾構“上浮”、管片破損專家會四次“會診”：2016年4月12日西北段四個區(qū)間隧道管片修補及加固專題會盾構“上浮”區(qū)域隧道洞身穿越的地層由之前單一的6粉砂夾砂質粉土變?yōu)橛?粉砂夾砂質粉土和2淤泥質粉質粘土復合地層，其中2淤泥質粉質粘土所占比例逐步增加。在上行線掘進過程中，第二次盾構上浮區(qū)域是在290環(huán)320環(huán)左右，此段隧道埋深約16m

19、，穿越土層全斷面為淤泥質粉質粘土。針對上行線出現(xiàn)了四次較為變幅較大上浮，本次專家會綜合施工組織、設備選型、設計及地質條件等多方面分析、探討。市地鐵集團總工張金榮主持地鐵2號線西北段慶慶左線、慶建站右線。沈下左右線、下學左線區(qū)間隧道管片修補及破損收斂加固研究會，其中沈下學區(qū)間需進行全斷面掃描。延時符復雜工況下盾構隧道施工大坡度、小半徑下穿筧杭鐵路下穿貼沙河極軟流塑地層管片鋼環(huán)加固房屋糾傾延時符姿態(tài)控制設備使用大坡度、極限小半徑狀態(tài)急轉彎線型掘進做好管片型號調整：區(qū)間最小半徑304m，稍有偏差易引起錯臺、破損問題。杭州地區(qū)管片為49.6mm的楔形量，而半徑304m的圓曲左右超前量為24.4mm，即

20、平曲線一直線環(huán)一轉彎環(huán)結合才能勉強滿足要求。在遇到變坡階段則必須做好轉彎環(huán)管片點位選擇來滿足平、縱姿態(tài)和間隙要求,與設計進行動態(tài)調整,滿足滿足姿態(tài)符合線路要求。進入曲線段時提前調整盾構機姿態(tài)，向圓心側預偏移2030mm，采用小推力、低扭矩、慢速掘進，減小對管片、地層擾動盾體轉彎主要采用左右兩區(qū)的主推千斤頂推力差調節(jié)，但是當推力差無法滿足小半徑轉彎時，便要開啟盾尾鉸接連接和超挖刀的應用，使盾構在掘進時能靈活的進行姿態(tài)調整，順利通過小半徑轉彎。合理控制左右分區(qū)推力差，同時開啟鉸接順應平曲線姿態(tài)，必要時開啟單側超挖刀配合掘進復雜工況下極軟流塑地層盾構施工管片選型注漿措施 嚴控同步注漿，減小地表沉降；

21、向圓曲線外側二次注漿，平衡推力，減少向外偏移。同時也起穩(wěn)固管片、減小地層損失的作用延時符盾構穿越既有鐵路施工盾構穿越處上方既有線路為筧杭線，復線，線間距為4m，出入段線的盾構與鐵路方向平行中心水平間距為約14.5m（垂直線中心間距約12m）。隧道頂覆土深約為15.7-15.8m(地面標高6.38m)；穿越鐵路段影響范圍為214274環(huán)。穿越前、施工參數(shù)優(yōu)化（試驗段）：將盾構機到達鐵路下方之前的50m30m作為試驗段，實行試驗段下穿前20m的模擬試驗總結最佳參數(shù)；、建立聯(lián)合辦公機制：建立共享平臺，多方監(jiān)測數(shù)據(jù)共享，為盾構參數(shù)調整提供依據(jù)（施工監(jiān)測、第三方監(jiān)測及鐵路監(jiān)測）。復雜工況下極軟流塑地層盾

22、構施工延時符盾構穿越既有鐵路施工下穿階段總體思路：建立均速、正常掘進的理念。 、土壓力：施工過程中應根據(jù)掘進速度、出土量、地面監(jiān)測結果以及鐵路線的監(jiān)測結果適時調整土倉壓力，避免加固土體因擠壓以及土體超挖失穩(wěn)造成地面隆起和過大沉降，保證鐵路線道床基礎穩(wěn)定。根據(jù)共享監(jiān)測適時調整土壓力，避免土壓劇烈波動，單環(huán)變量控制在0.2bar以內。、掘進速度和姿態(tài)糾偏：以不超過20mm/min勻速掘進，減少非工序性停頓，尤其是305曲線上需避免過大過急糾偏，提前預判充分利用轉彎環(huán)和貼超緩和糾偏，以減小對既有鐵路的影響。、出土量及碴土改良：根據(jù)地面沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)調整出土量，嚴控出碴量，用泡沫劑改良土體提高出土穩(wěn)定性

23、，減少波動。 、同步注漿：為確保管片壁后充填密室，且能夠短時間內具有相應的強度，采用可硬性4點注漿，真正做到不注漿不施工，保證同步。水泥（kg）粉煤灰（kg）膨潤土（kg）砂（kg）水（kg）稠度9043072.5780532911 、管片拼裝：在盾構管片拼裝時，千斤頂?shù)幕乜s會引起盾構機的微量后退，管片拼裝減少同時回縮千斤頂個數(shù)，并把拼裝力調到最大，減少因后退引起土壓波動。 、地下水控制：因鐵路臨近貼沙河，地下水量豐富。鐵路兩側壓注雙液漿止水環(huán)箍，防止貼沙河、地下水等影響。復雜工況下極軟流塑地層盾構施工延時符盾構下穿貼沙河施工下穿段貼沙河河道寬約98m，該河道為城市內河，為主要的二級水源保護區(qū)

24、（備用水源）。河堤采用磚砌片石結構。慶建區(qū)間上下行線均需下穿貼沙河主河段，上下行線隧道自慶菱路站始發(fā)后將分別于R=305、310的半徑下穿貼沙河，在西岸與河堤形成約85m的重疊下穿段。復雜工況下極軟流塑地層盾構施工、因河底無法監(jiān)測，故提前做好注漿量控制尤其是穿越河堤段實時調整注漿量；根據(jù)前期情況在下穿貼沙河期間同步注漿量不小于5m/環(huán)，在穿越河堤段根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)注漿量調整為6.57m/環(huán)。二次注漿的跟進位置控制在當前環(huán)后4環(huán)以外，一是防止損壞盾尾刷，二是防止竄漿。、為預防螺旋機發(fā)生噴水現(xiàn)象，在盾構過河期間，降低出碴口開口率，并在出土口設置兩道閘門，以僅能滿足出土要求為控制目標，以有效阻止噴涌的發(fā)

25、生。、在盾構機推進至河堤前后階段，推進至河堤前后階段，及時調整土壓力，勻速掘進，同時嚴控刀盤轉速及轉向，避免過大擾動及盾構回轉角過大。、加強管片螺栓復緊，每3環(huán)掘進完成對脫出盾尾的10環(huán)以內的管片進行全面復緊。延時符0102“上浮”原因分析：盾構穿越區(qū)域為含水量較高的極軟流塑土層時，這種地層由于流塑性很大，在極端情況下該土層會像液體一樣為土層中穿越而過的盾構機提供很大浮力，該浮力大小為F。當浮力大于盾構機自身重力，且由于盾構機周圍為流塑性極大的土體，無法提供抗力而導致盾構機上浮。當然實際中并不會出現(xiàn)這種情況，然而含水率高的極軟流塑性地層地基抗力小，盾構機掘進時所受的浮力大于盾構機自重與上部抗力

26、的總和，致使出現(xiàn)盾構機上浮的現(xiàn)象。尤其是復雜工況下由于盾構掘進過程中需要高頻調整姿態(tài)，致使掘進過程中蛇形過大，出現(xiàn)超挖，更為盾構機和管片上浮提供了空間。措施：明確盾構機上浮主要原因為其受到一個較大的向上的“浮力”，故需通過措施讓盾構機受到一個向下的分力來抑制浮力，從而減小盾構上浮量。現(xiàn)對復雜環(huán)境下軟土地層小半徑盾構掘進技術措施作如下敘述：F=*V GF：盾構機所受浮力 ：所在土層飽和重度V：盾構機主機體積G：盾構機主機自重極軟流塑地層綜合施工復雜工況下極軟流塑地層盾構施工技術延時符增重上超控制根據(jù)實時工況，必要時旋轉轉彎環(huán)加大管片上超量，易為盾構提供向下分力，加大盾構向下趨勢。同時為避免因上超

27、過大而導致反力過大引起負面效果，可在上部千斤頂加塞鋼楔塊來作為“上部虛擬超前量”，滿足推力要求的同時確保下部有足夠間隙避免因間隙過小使管片破損及盾構上浮。掘進前措施即提供向下分力即提供一個向下分力。因盾構機主機整體質量偏輕，易出現(xiàn)較大“上浮趨勢”，姿態(tài)控制難度大，宜在中盾區(qū)域增加2030T鐵塊配重，提高一個額外的向下分力，并使盾構機重心前移來減緩上浮。貼超控制為減少管片碎裂情況，貼超采用石棉板增加緩沖、改善受力，調整間隙及環(huán)面平整度縮小管片橫豎差。同時通過貼超，保證盾尾間隙，尤其是下部盾尾間隙，減少底部制約類似經驗上行線吸取前段推進經驗，下行線吸取上行線同里程段經驗，預判相應地層上浮量，提前以

28、低姿態(tài)、大坡度掘進，避免因壓坡不及時造成超限、破損。設計溝通設計溝通:若出現(xiàn)難以控制情況，加強與設計溝通，在滿足調線調坡的前提下適當放寬平面、高程指標來避免強行糾偏引起的問題，減少因超限造成的大幅度糾偏和管片開裂。復雜工況下極軟流塑地層盾構施工極軟流塑地層綜合施工延時符推力分配減小推力在糾偏過程中，尤其是上浮量波動階段，盾構姿態(tài)調整困難，伴隨蛇形推進致推力過大、速度緩慢情況，故應以2cm/min勻速推進，并在中盾壓注膨潤土，減小摩阻，減小推力，提高糾偏質量。掘進時措施加大上部推力、減小下部推力來產生向下分力但仍要合理控制油壓差，避免壓差過大因受力不均出現(xiàn)錯臺、滲漏等問題。在控制上浮的措施中，控

29、制推力差是手段，在上浮趨勢控制住以后，推力差的減小對管片質量的保證是必要條件。同步注漿優(yōu)化同步注漿漿液配合比，適當增加砂和水泥用量，保證稠度。且只開上部兩個注漿口均勻注漿，尤其是在小半徑適當增加注漿量，盡快穩(wěn)住成型管片。姿態(tài)控制土壓力在發(fā)現(xiàn)“上浮”趨勢后，在地表可控的情況下，適當降低土壓，降低推力，便于壓坡，減小姿態(tài)調整過程引起管片破損、錯臺等情況。提前以低于設計30mm推進，增加上浮余量、高度重視姿態(tài)變化，時刻關注上浮趨勢，“早糾、勤糾、勤復測”，保證下部間隙的前提下盡快達到平衡所需坡度，最短時間內控制上浮掘進控制單環(huán)分兩次推進，每半環(huán)進行姿態(tài)、間隙、超前量測量，指導后半環(huán)推進復雜工況下極軟

30、流塑地層盾構施工極軟流塑地層綜合施工延時符二次注漿管片拼裝加強管片拼裝質量控制，拼裝完成初次擰緊，推進1m再次復緊，采用風炮扳手確保力度，使其整體受力防止脫出盾尾后自身偏移出現(xiàn)錯動、造成破壞。掘進后措施為保證管片在糾偏過程中不產生上浮，采用跟蹤二次注漿，盾尾后810環(huán)施作環(huán)箍，保證后部管片穩(wěn)定，為盾構下降提供保證。管片復緊每一環(huán)掘進應推進足夠的長度，這樣有利于管片拼裝，且不會因為預留F塊空間不夠，造成鄰接管片破損。管片拼裝過程中，尤為嚴格控制第一塊管片的位置，它決定了本環(huán)其他管片的位置及拼縫的寬窄。在“上浮”區(qū)段，推進足夠長度，加大管片拼裝空間，且第一塊落底塊宜低于相鄰塊平整拼裝，防止出現(xiàn)喇叭

31、口。復雜工況下極軟流塑地層盾構施工極軟流塑地層綜合施工延時符管片鋼環(huán)加固非潮鳴地塊段鋼環(huán)寬度為800mm環(huán)向分為10塊，NO1、NO2、NO3長度為2000mm，NO4NO10（共7塊）長度為1610mm，縱向分為寬400mm的兩塊組成。潮鳴地塊段鋼環(huán)環(huán)向分為6塊，長度為4220mm的2塊，長度為3000mm的2塊，長度為1415mm的2塊；半環(huán)鋼環(huán)分為3塊，長度4220mm的1塊，長度為3000mm的2塊。主要加固原則如下：裂縫寬度大于0.3mm；管片有貫通裂縫；管片錯臺大于20mm；水平收斂大于60mm；（非潮鳴地塊54環(huán)，潮鳴地塊202環(huán)）對一個封頂塊和一個鄰接塊連續(xù)大面積破損（破損角度超過90度、破損長度超過4.5m、寬度0.2m、深度0.1m），剝落深度超過保護層厚度出現(xiàn)鋼筋裸露；管片鋼環(huán)環(huán)氧樹脂延時符管片鋼環(huán)加固技術驗收：慶建區(qū)間管片修復加固完成后于2016年12月27日組織專家對慶建區(qū)間隧道修復加固工程進行了驗收，修復工