連續(xù)箱梁懸臂澆筑臨時支撐計算

1、變截面連續(xù)箱梁0#塊臨時固結(jié)計算書一、計算依據(jù)1*工程兩階段施工圖設(shè)計；.公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011);.路橋施工計算手冊；.公路施工手冊橋涵上、下冊。二、工程概況(1)主橋：采用60+100+60m變截面連續(xù)箱梁，跨中梁高2.9m,支點處梁高6.0m, 箱梁頂板厚0.3m,底板厚0.3m,箱梁自根部到跨中梁高和底板厚度按二次拋物線變 化。箱梁總寬15.5m,其中懸臂長2.8m,底板寬9.9m,單箱單室斷面，主跨箱采用 C55碎,0顆碎方量為390.m3。(2)橋面鋪裝主橋采用10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝，引橋采用 10cm厚鋼筋 混凝土+10cm瀝青混凝土橋面鋪裝。下

2、部結(jié)構(gòu)橋臺采用樁接蓋梁形式，樁徑1.5m；主橋主墩為柱式墩，三排鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，樁徑 1.8m；過渡墩采用柱式橋墩接承臺， 柱徑1.5m；引橋橋墩均采用樁柱式，柱徑 1.4m、樁徑1.5m。 三、臨時固結(jié)體系設(shè)計1、在預(yù)應(yīng)力碎變截面連續(xù)箱梁施工時，為了保證主墩的穩(wěn)定和安全，設(shè)計 采用臨時固結(jié)及臨時支撐體系，以承載箱梁兩懸臂偶爾發(fā)生不對稱荷載作用時的影 響，保證本橋施工安全及懸臂的施工傾覆穩(wěn)定。2、設(shè)計采用4 820X 10mms管、鋼管內(nèi)澆筑C30碎，一個0顆臨時支撐由6個 鋼管混凝土組成(見臨時周結(jié)結(jié)平面示意圖)。3、臨時支墩頂面必須與箱梁底板密貼。箱梁邊跨合攏體系轉(zhuǎn)換后，拆除臨時固 結(jié)及臨

3、時支墩、臨時支墩的拆除須對稱均衡進(jìn)行，確保無損箱梁的結(jié)構(gòu)及外觀。 四、荷載計算梁上荷載主要包括梁體自重、梁上的掛藍(lán)、施工人員及機(jī)具等重量。梁體自重：最大雙懸臂狀態(tài)下，梁上的自重為：51682 kN1梁上的掛藍(lán)、模板荷載：2X 700kN=1400 kN施工人員及機(jī)具總重估算為：40 X 0.75+200=500 kN五、臨時支墩受力計算（一）、懸臂施工荷載組合分析：1、邊跨側(cè)混凝土自重超重3%中跨側(cè)混凝土減重3%2、一側(cè)施工線荷載為0.48KN/m2,另一側(cè)為為0 （即考慮機(jī)具、人群荷載）；3、節(jié)段澆筑不同步引起的偏差，澆筑混凝土相差最后一個梁體節(jié)段碎；4、掛籃行走不同步，移動掛籃時相差一個梁

4、段；5、側(cè)向風(fēng)荷載、豎向風(fēng)荷載。工況一：澆節(jié)段工況，即在澆筑混凝土?xí)r，考慮施工機(jī)具荷載和風(fēng)荷載的不對 稱作用，不同步澆筑節(jié)段混凝土的重量差。工況2:掛籃行走工況，即在掛籃行走時，考慮施工機(jī)具荷載和風(fēng)荷載的不對稱 作用的同時，不同步移動掛籃。兩種工況的荷載分別計算，不會同時產(chǎn)生。根據(jù)工況分析可得荷載組合：組合一 :1+ 2 + 3 + 5組合二:1+ 2 + 4 + 5取組合一、組合二兩項中最大者，以此計算出單根臨時支撐立柱的最大軸力。 箱梁0#12顆參數(shù)表節(jié)段中跨側(cè)碎重 量(t)邊跨側(cè)碎Mm ( t)長度 (m)高度(cm)底板厚(cm)腹板(cm)頂板(cm)0# 塊 /21038.4/21

5、038.4/210/2600130.1135501#塊247.62483.555675.7100552#塊219219.93.5515.468.8100303#塊192.7193.63.5478.162.375304#塊182.11833.5444.256.575305#塊172.5173.43.5413.751.375306#塊164.11653.5386.546.675307#塊156.8157.63.5362.742.575308#塊150.5151.43.5342.23975309#塊156.1157.14325.236753010#塊141.7142.74309.833.450301

6、1#塊138.9139.94298.831.5503012#塊137.6138.64292.230.450301。頓C30S?0820X103N037500#墩臨時支撐縱斷面圖相救制的I llss式管外空度信我莖就 交3不小于BOOm與其境主吊*文0S2OX1O41、邊跨側(cè)混凝土自重超重3%中跨側(cè)混凝土減重3%邊塊段 號邊跨側(cè)理 論重(T)邊跨側(cè)加重(T)中塊段 號中跨側(cè) 理論重 (T)中跨側(cè) 減重(T)各塊中距墩 中心距離(m)/、平衡力矩(T.m)N0/2519.2534.8N0/2519.2503.62.577.88N1248.0255.4N1247.6240.26.75103.06N2

7、219.9226.5N2219.0212.410.25144.19N3193.6199.4N3192.7186.913.75171.72N4183.0188.5N4182.1176.617.25204.46N5173.4178.6N5172.5167.320.75234.00N6165.0170.0N6164.1159.224.25261.25N7157.6162.3N7156.8152.127.75283.94N8151.4155.9N8150.5146.031.25311.16N9157.1161.8N9156.1151.435.00363.86N10142.7147.0N10141.71

8、37.439.00371.75N11139.9144.1N11138.9134.743.00402.65N12138.6142.8N12137.6133.547.00436.44合計2589.42578.83366.35對支座處不平衡力矩產(chǎn)生的臨時支撐反力計算如下：3R壓=33663.5/3.75=8976.93KN單根臨時支撐受壓力：R壓=8976.93/3=2992.31KN2、施工人員、機(jī)具不平衡：0.48KN/m2X 15.5 X49=364.56KN色厘工人員、欣冥或番)。.陽：過就任工人短機(jī)具說到U 磁其中：(0.48-0)=0.48KN/m2LIL4WOO施工人員、機(jī)具作用荷載示

9、意圖施工人員、機(jī)具作用荷載產(chǎn)生不平衡力矩：364.56 X 24.5=8931.72 KN.m單根臨時支撐受力：R壓=8931.72/3.75/3=793.93KN3、節(jié)段澆筑不同步引起的偏差，澆筑混凝土相差1個梁體節(jié)段假定澆筑混凝土?xí)r相差1梁段，當(dāng)澆筑第12節(jié)梁段時，示意圖如下：1您囪觥弒）則QKM器更）IF,1期 :片 y | Wplt討代需上隔 解 1 土 群 44 5P 模:加算】K M :耕- -kJ LLw工wnJ邊跨12#段梁完成澆筑為138.6 X 1.03=142.8t ,考慮漲模系數(shù)3%取節(jié)段中點為 力作用點，距墩中心距離為47m中跨12#段梁還沒澆筑，取節(jié)段中點為力作用點

10、，距墩中心距離為47m不平衡荷載產(chǎn)生的臨時支撐反力計算如下：單根臨時支撐受力：R壓=1428X 47/3.75/3=5965.87KN4、掛籃行走不同步，移動掛籃時相差一個梁段。啷隹鰥）料顏KN惟工麻）羯同舊驊 8tt 篇仁 5# 4黑 X / 仁2 3= p 瑞犀世 8# 琳1C lff-LL AR壓Kgf IL一咖一4UXB-澆筑第12節(jié)梁體前，掛籃在第11節(jié)梁體上移動，當(dāng)一側(cè)掛籃到位時，距墩中45m另一側(cè)掛籃如果未動，距墩中41m掛籃、模板重量按70T計算，如上圖所示: 由此不平衡荷載產(chǎn)生的臨時支撐反力計算如下：R壓=700 X （45-41）/3.75/3=248.89KN5、風(fēng)荷載計算1）、橫向風(fēng)載（1）風(fēng)荷載參照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范提供的公式計算：Fwh=KF1F3WAW式中：Fwh一橫橋向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；W