梁模板(輪扣式-梁板立柱共用)計算書

1、梁模板（輪扣式，梁板立柱共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計標準GB 50017-2017 6、建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準GB50068-2018 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700模板支架高度H(m)3.6模板支架橫向長度B(m)4模板支架縱向長度L(m)7.8支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000梁側(cè)樓板厚度(mm)160

2、 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是 風荷載參數(shù)：風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)省份湖南0.3k=0zst=0.021地區(qū)長沙風荷載高度變化系數(shù)z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風荷載體型系數(shù)s

3、單榀模板支架st0.139整體模板支架stw0.63fk=0zstw=0.096支架外側(cè)模板s1.3mk=0zs=0.199 三、模板體系設計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900最大步距h(mm)1800頂層步距h(mm)1200立桿伸出頂層水平桿的懸臂高度h2(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)3梁底增加立桿布置方式

4、按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)225,450,675梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設計值調(diào)整系數(shù)R1扣件傳遞的荷載偏心距e(mm)50結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程T/CCIAT0003-2019 荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)L10.9可變荷載的分項系數(shù)Q11.5永久荷載的分項系數(shù)G11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)01 設計簡圖如下：HYPERLINK D:品茗軟件品茗建筑安全計算軟件OutPut梁模板

5、（輪扣式，梁板立柱共用）_3_平面圖.dwg平面圖HYPERLINK D:品茗軟件品茗建筑安全計算軟件OutPut梁模板（輪扣式，梁板立柱共用）_3_立面圖.dwg立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.

6、5)0.7)+1.50.93127.385kN/m q1靜01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)0.7123.335kN/m q1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.7)+113120.95kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.12527.3850.1520.077kNm Mmax/W0.077106/375002.054N/mm2f/R=15/115N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)

7、=0.52120.951504/(10010000281250)0.02mmL/250150/2500.6mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.37523.3350.15+0.4374.050.151.578kN R2=1.25q1L=1.2527.3850.155.135kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R3=0.375q2L=0.37520.950.151.178kN R2=1.25q2L=1.2520.950.153.928kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f

8、(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.578/11.578kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2/b = Max5.135/1= 5.135kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R3/b=1.578/11.578kN/m 小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.039kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左11.30.45

9、(0.7-0.16)=0.316kN/m 梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右11.30.45(0.7-0.16)=0.316kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左11.3(0.45+(24+1.1)0.16)+1.50.93(0.45-0.3/2)/21=1.478kN/m 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右11.3(0.45+(24+1.1)0.16)+1.50.93(0.9-0.45)-0.3/2)/21=1.478kN/m 左側(cè)小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.578+0.039+0.316+1.478=3.411kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=5.13

10、5+0.039=5.174kN/m 右側(cè)小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.578+0.039+0.316+1.478=3.411kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max3.411,5.174,3.411=5.174kN/m 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.178/11.178kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2/b = Max3.928/1= 3.928kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R3/b=1.178/11.178kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/

11、m 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.45(0.7-0.16)=0.243kN/m 梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.45(0.7-0.16)=0.243kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.45+(24+1.1)0.16)+113(0.45-0.3/2)/21=1.12kN/m 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.45+(24+1.1)0.16)+113(0.9-0.45)-0.3/2)/21=1.12kN/m 左側(cè)小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左=1.178+0.03+0.243+1.12=2.571kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=3.

12、928+0.03=3.958kN/m 右側(cè)小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.178+0.03+0.243+1.12=2.571kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max2.571,3.958,2.571=3.958kN/m 為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.1740.92，0.55.1740.220.524kNm =Mmax/W=0.524106/64000=8.185N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxma

13、x0.625ql1，ql2max0.6255.1740.9，5.1740.22.91kN max=3Vmax/(2bh0)=32.911000/(26080)0.909N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.521ql14/(100EI)0.5213.9589004/(1009350256104)0.565mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)3.9582004/(89350256104)0.033mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=max1.25qL1,

14、0.375qL1+qL2=max1.255.1740.9,0.3755.1740.9+5.1740.2=5.821kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.837kN,R2=5.821kN,R3=3.837kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.9580.9,0.3753.9580.9+3.9580.2=4.453kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.892kN,R2=4.453kN,R3=2.892kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48.33.0主梁計算截面類型(mm)48

15、.33.0主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.55主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.122106/4550=26.762N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.357kN max=2Vmax/A=22.3571000/42711.039N/mm2/R=125/1=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.01mmL

16、/250225/2500.9mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=0.244kN，R2=2.6kN，R3=8.782kN，R4=2.601kN，R5=0.244kN 七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設計值N(kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側(cè)立桿最大受力NmaxR1,R5max0.244,0.2440.244kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座最大受力NmaxR2，R3，R48.782kNN/R=30/1=30kN

17、滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)48.33.6立桿鋼管計算截面類型(mm)48.33.6鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)506回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)5.26立桿彈性模量E(N/mm2)206000立桿截面慣性矩I（cm4）12.71抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15水平桿鋼管截面類型(mm)48.33.0水平桿鋼管計算截面類型(mm)48.33.0剪刀撐設置有掃地桿高度h1(mm)200節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度(kNm/rad)15豎向剪刀撐縱距跨數(shù)n1（跨）3豎向剪刀撐橫距跨數(shù)n2（跨）3高度修正系數(shù)1扣件傳遞的

18、豎向荷載偏心矩e(mm)50 1、長細比驗算 建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程T/CCIAT0003-2019條文說明5.1.5條，構(gòu)件的允許長細比計算時構(gòu)件的長度取節(jié)點間鋼管的長度： hmax=h=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算長度：l0=Hah=11.0141.8451800=3367mm -立桿計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-2取值 K-有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比，K=EI/(hk)+ ly/(6h)I/I1=20600012.71104/(180015106)+225/(61800)1

19、2.71/11=0.994 a-掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-3取值 -掃地桿高度h1與步距h之比與懸臂長度h2與步距h之比的較大值，=max(h1/h,h2/h)= max(200/1800,500/1800)=0.278 x-單元框架x向跨距與步距h之比，x=( lx/h) I/I1=(900/1800)12.71/11=0.578 H-高度修正系數(shù) l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(3367,1900)=3367mm =l0/i=3367/15.9=211.761，查表得，0.163 支撐腳手架風線荷

20、載標準值:qwk=lafk=0.90.096=0.086kN/m： 風荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標準值： Fwk=laHmmk=0.910.199=0.179kN 支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.620.086+3.60.179=1.205kN.m 立桿考慮風荷載造成的立桿附加軸力Nwtk，計算如下： Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=641.205/(4+1)(4+2)4=0.241kN R10.244kN，R22.6kN，R38.782kN，R42.601kN，R50.244kN 兩側(cè)立桿最大受力

21、NwmaxR1+N邊1，R5+N邊2+11.30.153.6max0.244+11.3(0.45+(24+1.1)0.16)+1.50.93(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，0.244+11.3(0.45+(24+1.1)0.16)+1.50.93(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.7026.268kN 中間立桿最大受力NwmaxR2，R3，R4+11.30.15(3.6-0.7)max2.6，8.782，2.601+0.5669.347kN 梁兩側(cè)立柱扣件傳遞的偏心彎矩M1=Fe=(6.268-0.702)0.05=0.278kN.m 不考慮風荷載 中間立桿穩(wěn)定

22、性驗算: f N/(A)9347.121/(0.163506)=113.329N/mm2f/R205/1=205N/mm2 滿足要求！ 兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：fN/(A)+ M1/(W(1-1.1N/NE)=6267.783/(0.163506) +0.278106/(5.26103(1-1.10.1636267.783/22941.695)=131.625N/mm2f/R205/1=205N/mm2 滿足要求！ NE-立桿的歐拉臨界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000506/211.7612=22941.695N 考慮風荷載 Mw=Qklah2/10=1.50.0210.91.8

23、2/10=0.009kNm 中間立桿穩(wěn)定性驗算: f(Nw+LwQNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(9347.121+0.90.61.5240.926)/(0.163506)+0.009106/(5.26103(1-1.10.163(9347.121+0.90.61.5240.926)/22941.695)=117.582N/mm2f/R205/1=205N/mm2 滿足要求！ 兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：f(Nw+LwQNwtK)/(A)+ (Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(6267.783+0.90.61.5240.9

24、26)/(0.163506)+(0.009+0.278)106/(5.26103(1-1.10.163(6267.783+0.90.61.5240.926)/22941.695)=135.92N/mm2f/R205/1=205N/mm2 滿足要求！ NE-立桿的歐拉臨界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000506/211.7612=22941.695N 九、高寬比驗算 根據(jù)建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程T/CCIAT0003-2019第5.4.1條：當模板支架側(cè)向無可靠連接且高度大于5m或者高寬比大于3時，需要進行支架整體的抗傾覆驗算 H/B=3.6/4=0.93 H=3

25、.6m5m 滿足要求！ 十、架體抗傾覆驗算 參考建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2條： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2 gk2均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2 Gjk支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kN bj 支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=420.90.153.6/(0.90.9)+0.45+214/2=20.0

26、8kN.m30Mok =311.205=3.614kN.M 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)350混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200 F1=N=9.672kN 1、受沖切承載力計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數(shù)：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個