高爐實(shí)際操作問答

1、高爐實(shí)際操作問答冶金之家網(wǎng)站首席煉鐵專家車奎生答疑匯總（在原答案基礎(chǔ)上，略有修改。 ） 一、關(guān)于高爐噴煤比確定以及如何提高噴煤比問題：?jiǎn)栴}：如果不富氧，風(fēng)溫1210，煤比上限能達(dá)到多少怎么確定如果富氧率%，風(fēng)溫1210C,煤比由165kg/提高至185kg/需要具備什么條件請(qǐng)車奎生老師回答，謝謝?；卮穑焊郀t噴煤比的高低不僅僅是只受到風(fēng)溫和富氧率高低的影響， 主要影響因素如下：1、影響噴煤比高低的因素：噴煤比要達(dá)到 200kg/t 以上， 并且確保爐況穩(wěn)定順行、 燃料比降低或者不升高（燃料比 500kg/t ） ，必須具備如下條件：焦炭質(zhì)量特別是熱強(qiáng)度指標(biāo)必須保證：對(duì)于大高爐來說，要求焦炭質(zhì)量為

2、：冷強(qiáng)度指標(biāo) M4O 84% M1（K 8%熱強(qiáng)度指標(biāo)CRIW25% CSR- 66%化學(xué)成分C 85% 灰分w 12% S % 揮發(fā)分w %中小高爐，可以略微降低對(duì)焦炭質(zhì)量的要求。入爐品位高，渣量低。渣量要求w 300kg/t ,綜合入爐品位每升高1%,焦比降%產(chǎn)量增,噸鐵渣量減少30公斤，允許多噴煤粉1520公斤。風(fēng)溫A 1200 Co風(fēng)溫是高爐下部熱收入的重要來源，約占整個(gè)高爐冶煉熱量來源的20%。高風(fēng)溫既是提高爐缸溫度和爐缸熱儲(chǔ)備的主要手段之一， 也是噴吹煤粉需要熱補(bǔ)償?shù)闹饕獊碓粗唬L(fēng)溫水平每升高100，可提高風(fēng)口前理論燃燒溫度約 80。富氧率A %煉鐵廠和高爐車間整體管理和操作管理

3、水平高。2、中等原燃料條件和中等操作管理水平（全國(guó)煉鐵高爐約占80%）下，噴煤比與風(fēng)溫和富氧率之間的關(guān)系：風(fēng)溫10501150c不富氧，煤比可達(dá)到120135kg/t ;風(fēng)溫11501250不 富氧，煤比可達(dá)到135145kg/t。風(fēng)溫10501150C,富氧率每升高1%約可提高煤比20kg/t ,但是富氧率 以下，噴煤比最好不要超過150kg/t ;風(fēng)溫11501250,富氧率每升高1%約 可提高煤比25kg/t ， 但是富氧率%以下，噴煤比最高不要超過165kg/t ； 否則會(huì)導(dǎo)致燃料比或者綜合焦比升高，爐況順行也會(huì)受到影響。風(fēng)溫水平在 1050c1150c水平，噴煤比不超過 130kg/

4、t ;風(fēng)溫水平在 950c1050c水平，噴煤比不超過 100kg/t ;風(fēng)溫水平在9001000c水平， 噴煤比不超過80kg/t ；風(fēng)溫水平低于900，原則上不噴煤，即使勉強(qiáng)噴吹，其噴煤比和燃燒率置換比也都會(huì)很低，而且必須保持很高的生鐵含硅，否則極易導(dǎo)致爐涼。3、風(fēng)溫1210，煤比由165kg/t 提高至 185kg/t 需要具備什么條件由于不太清楚你們的原燃料條件， 問題不好肯定地回答， 只能大致回答如下：為了保持爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行和燃料比不升高，建議你們煤比不要輕易由165kg/t 提高至 185kg/t 。如果非要提高煤比到 185kg/t ，需要具備什么條件富氧率提高到3%（FO=（

5、小時(shí)富氧量+ 60） x X 100%歐際風(fēng)量，估計(jì)你們富氧率計(jì)算偏高，實(shí)際上達(dá)不到%）綜合入爐品位提高1%二、高爐爐底中心溫度持續(xù)升高如何處理：?jiǎn)栴}：我們廠420m3高爐，短短幾天，爐底中心溫度由420度升高到450度，采取加釩鈦礦措施效果不明顯，被迫加大了釩鈦礦的加入數(shù)量。請(qǐng)問車奎生教授，還有其他措施，能減低爐底溫度嗎回答：文木朋友，你好。首先更正一下，本人只是一個(gè)普通的煉鐵高工，教授可不敢當(dāng)。1、首先要認(rèn)真分析一下，導(dǎo)致爐底中心溫度在短短幾天之內(nèi)從420 度升高到450 度，到底是什么原因造成的 , 才能對(duì)癥下藥，制定具體方案。 （另外要排除爐底中心溫度檢測(cè)熱電偶會(huì)不會(huì)出現(xiàn)問題）2、 要

6、結(jié)合你們高爐使用壽命、 連續(xù)生產(chǎn)時(shí)間和冶煉強(qiáng)度高低， 以及爐底冷卻方式是風(fēng)冷還是綜合水冷，來確定目前的爐底中心溫度是否正常。一般來講， 420m3 的小高爐，其爐底碳磚質(zhì)量和爐缸陶瓷杯質(zhì)量都很差，而且日常生產(chǎn)中大多都是高壓差、高冶強(qiáng)、高富氧、高煤比操作；原燃料條件大都很不理想、很不穩(wěn)定，導(dǎo)致熱制度和造渣制度在非正常范圍異常波動(dòng)；這種情況長(zhǎng)期以往，對(duì)爐缸磚襯、陶瓷杯和爐底大碳磚侵蝕都很嚴(yán)重。如果你們高爐已經(jīng)生產(chǎn)了 35年，而且又不打算繼續(xù)生產(chǎn)若干年（估計(jì)政策也不允許了） ， 目前爐底中心溫度450 度只要能夠穩(wěn)定住， 也不是什么值得恐慌的事情，據(jù)我所知，很多生產(chǎn)年限比較長(zhǎng)的380630m曲勺無鐘

7、中小高爐爐底中心溫度450度左右，甚至于達(dá)到550度，照樣還在高冶強(qiáng)正常生產(chǎn)，只不過需要采取一些必要的護(hù)爐措施來保證安全生產(chǎn)。3、綜合水冷爐底中小高爐爐底中心溫度適用范圍：生產(chǎn)年限爐底中心溫度正常范圍警戒范圍最高警戒線事故警戒線12年W 250300 c350 c400 c450 c35年W 300350 c400 c450 c500 c58年W 350400 c450 c500 c550 c4、爐底中心溫度異常升高的護(hù)爐措施：加鈕鈦礦（或者鈦球、鈦渣），使鐵水含【Til達(dá)到維持一周左右，爐底 中心溫度降低50度以下達(dá)到正常范圍。適當(dāng)提高爐缸溫度（提高生鐵【Si】、鐵水物理熱、風(fēng)口前理論燃燒溫

8、度）， 促使TiN、TiC、FexC等高熔點(diǎn)化合物在短時(shí)間內(nèi)沉積到爐底死鐵層、 增加死鐵 層的厚度保護(hù)爐底大碳磚。一般生鐵【Si】要達(dá)到外鐵水物理熱達(dá)到14801520C、風(fēng)口前理論燃燒溫度達(dá)到22502350 C o適當(dāng)提高爐渣堿度，目的是在短時(shí)間之內(nèi)加快爐缸堿性堆積的速度，一般爐 渣二元堿度達(dá)到倍。適當(dāng)降低冶煉強(qiáng)度、嚴(yán)格控制壓差低于正常壓差1015kpa,保證爐況順行和爐缸初始邊緣煤氣流的穩(wěn)定。加大綜合水冷爐底的進(jìn)水量和冷卻強(qiáng)度。采用直徑、長(zhǎng)度統(tǒng)一的小風(fēng)口（進(jìn)風(fēng)面積取下限，保證低冶強(qiáng)冶煉下的風(fēng)速 和動(dòng)能。），并且全部采用直風(fēng)口，減少爐缸中積存渣鐵在斜風(fēng)口作用下對(duì)爐底 中心的環(huán)流沖擊。201

9、1年 10月 29 日三、關(guān)于冷卻壁破損和渣皮穩(wěn)定性問題：?jiǎn)栴}：450 高爐 06年投產(chǎn)， 因爐墻侵蝕嚴(yán)重，氣流難以控制， 2010年 10 月停爐更換第 9 和 11 層冷卻壁， 一年來出現(xiàn)大量的冷卻壁漏水現(xiàn)象， 經(jīng)過確定基本都是第八層冷卻壁破損，為什么爐腰和爐身一層爐墻溫度連續(xù)大幅度波動(dòng)， 究其原因是什么在操作上如何處理請(qǐng)車奎生老師予以解答，謝謝！回答：你好，小米朋友。問題回答如下：450m3 高爐根據(jù)其冷卻方式、耐材質(zhì)量、爐型設(shè)計(jì)以及正常生產(chǎn)中冷卻強(qiáng)度和冶煉強(qiáng)度的選擇與搭配，決定了其壽命一般為68年（中間不經(jīng)過中修，不更換爐殼冷卻壁和磚襯；可以定期進(jìn)行噴涂造襯規(guī)整爐型。 ） ，壽命達(dá)不到

10、 6 年的，其原燃料條件和高爐日常操作調(diào)劑，特別是煤氣流分布和操作爐型肯定存在很多問題；不經(jīng)過中修連續(xù)生產(chǎn)超過8 年的450m3 高爐，屬于非常優(yōu)秀的。2、你們高爐開爐投產(chǎn)4 年就停爐更換第 9 和 11 層冷卻壁，說明你們上下部調(diào)劑肯定不合理、煤氣流分布不合理、裝料制度與下部調(diào)劑搭配不得當(dāng)，下部進(jìn)風(fēng)面積、風(fēng)速與鼓風(fēng)動(dòng)能，風(fēng)量、富氧噴煤、頂壓與壓差搭配肯定不合理。估計(jì)你們高爐原燃料條件不理想并且不穩(wěn)定， 操作指導(dǎo)思想上長(zhǎng)期追求高產(chǎn)量、高煤比、低焦比，具體操作上必然追求大進(jìn)風(fēng)面積、大風(fēng)量、高富氧、高煤比、高頂壓、高壓差和強(qiáng)制性抑制邊緣煤氣流，再加上熱制度和造渣制度選擇不合理波動(dòng)大，最終導(dǎo)致爐型不

11、規(guī)整、煤氣爐分布失常；爐身下部、爐腰、爐腹部位爐襯侵蝕嚴(yán)重，并且爐襯不均勻侵蝕，局部爐墻結(jié)厚。你們高爐投產(chǎn)一年來， 出現(xiàn)大量的冷卻壁漏水現(xiàn)象， 經(jīng)過確定基本都是第八 層冷卻壁破損，就是上述原因。采用本人獨(dú)創(chuàng)的“倒同裝熱氣流沖刷爐墻結(jié)厚， 中心加焦帶錳礦螢石消除爐缸中心堆積，達(dá)到規(guī)整爐型、活躍爐缸的目的”是目前國(guó)內(nèi)外處理爐型不規(guī)整和爐缸中心堆積的最安全、最快速經(jīng)濟(jì)的辦法。爐型和爐缸處理好以后， 再改變以往不良操作思路和習(xí)慣， 可以解決你們高爐目前爐況存在的問題。 2011年 10 月 26 日四、關(guān)于長(zhǎng)期休風(fēng)高爐操作和爐況恢復(fù)問題：?jiǎn)栴}：長(zhǎng)期休風(fēng)恢復(fù)時(shí)操作上應(yīng)分為幾個(gè)階段各階段的爐溫、堿度、焦炭

12、負(fù)荷、綜合負(fù)荷、礦批、布料、洗爐料、開風(fēng)口怎樣控制推進(jìn)開風(fēng)口的時(shí)機(jī)怎樣把握請(qǐng)車專家予以指導(dǎo)，謝謝！回答：你好，小米朋友。你的上述問題，可參考我的論文 高爐休風(fēng)后的快速恢復(fù)和論文 堵風(fēng)口作業(yè)下的高爐操作 。（一） 高爐休風(fēng)后的快速恢復(fù)1、正常爐況短時(shí)間休風(fēng)（休風(fēng)4 小時(shí)以內(nèi)）爐況快速恢復(fù)：送風(fēng)后全風(fēng)口作業(yè)，無須堵風(fēng)口。礦批和焦炭負(fù)荷不變。送風(fēng)后一步將熱風(fēng)壓力加到熱壓6080kpa并抓緊引煤氣。引煤氣后一次將熱風(fēng)壓力加到全風(fēng)壓力的80%， 爐頂壓力按照熱風(fēng)壓力的50%控制。穩(wěn)定約 15 分鐘后， 熱壓加到全風(fēng)熱壓的90%， 爐頂壓力按照熱壓的55%控制。料動(dòng)后，開始上料并開始噴煤，初始噴吹量按照正

13、常噴吹量的50%空制。維持90%的平均熱風(fēng)壓力料線，料線趕到2.5 米左右開始富氧，初始富氧量按照正常富氧量的50%控制；將熱風(fēng)壓力加到全風(fēng)壓的95%， 爐頂壓力按照熱風(fēng)壓力的55%控制，噴煤量逐步恢復(fù)到正常噴煤量的90%。料線趕到正常，將熱風(fēng)壓力加到正常全風(fēng)熱風(fēng)壓力，噴煤量和富氧量逐步恢復(fù)到正常。2、正常爐況較長(zhǎng)時(shí)間無計(jì)劃休風(fēng)（無計(jì)劃休風(fēng)412小時(shí)）或者長(zhǎng)時(shí)間計(jì)劃休風(fēng)（計(jì)劃休風(fēng)1224小時(shí)）爐況快速恢復(fù)：集中堵30%左右的風(fēng)口，單鐵口高爐集中堵無鐵口方向，雙鐵口高爐對(duì)稱集中堵無鐵口中間方向風(fēng)口； 四鐵口高爐對(duì)稱集中堵四個(gè)鐵口之間中間位置風(fēng)口。送風(fēng)后集中加凈焦35批。礦批按照正常礦批70%，采

14、取適當(dāng)疏松邊緣的裝料制度（一般多環(huán)布料可采取焦、礦整體矩陣同縮23 ,或者礦石整體矩陣單縮12 ;單環(huán)布料可采取焦、礦角度同縮23。，或者礦石角度單縮12。的措施。），焦炭負(fù)荷按照正常負(fù)荷70%控制。送風(fēng)后一步將風(fēng)加到熱壓 6080kpa并抓緊引煤氣。引煤氣后一次將風(fēng)量加到平均風(fēng)量（平均風(fēng)量=全風(fēng)量X送風(fēng)風(fēng)口數(shù)目/全風(fēng)口數(shù)目）的80%，爐頂壓力按照熱風(fēng)壓力的50%控制。穩(wěn)定約 15 分鐘后，加風(fēng)到平均風(fēng)量的90%。料動(dòng)后開始上料并開始噴煤，初始噴煤量按照正常噴吹量的3545%空制。維持90%的平均風(fēng)量趕料線，料線趕到 2.5 米左右時(shí)，噴煤量按照高于正常燃料比510kg/t所需要的噴吹量控制。

15、將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的95幗開始富氧，富氧量按照正常的 3050%空制。料線趕到 2.0 米以內(nèi)，將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的100%，噴煤量恢復(fù)到正常燃料比對(duì)應(yīng)的噴煤比，富氧量=全風(fēng)富氧量X當(dāng)前風(fēng)量/全風(fēng)風(fēng)量。(11)料線趕到正常料線，將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的105110%噴煤量恢復(fù)到正常燃料比對(duì)應(yīng)的噴煤比，富氧量=全風(fēng)富氧量X當(dāng)前風(fēng)量/全風(fēng)風(fēng)量。(12)趕上正常料線穩(wěn)定約2小時(shí)后，對(duì)稱捅開2個(gè)風(fēng)口并一步加風(fēng)到對(duì)應(yīng)的平均風(fēng)量，按照高于正常燃料比 510kg/t所需要的噴吹量進(jìn)行控制，富氧量=全 風(fēng)富氧量X當(dāng)前風(fēng)量/全風(fēng)風(fēng)量。(13)按照每出一次鐵后對(duì)稱捅開12個(gè)風(fēng)口的速度捕剩余風(fēng)口，并持續(xù)按照保持平均風(fēng)量

16、的加風(fēng)速度進(jìn)行加風(fēng)，每次加風(fēng)后均保持高于正常燃料比510kg/t所需要的噴吹量。(捕開所有的風(fēng)口后，熱風(fēng)壓力、爐頂壓力恢復(fù)正常，然后恢復(fù)正常的礦批、負(fù)荷、富氧量、噴煤量和布料矩陣。要求送風(fēng)后412小時(shí)將風(fēng)量加全并恢復(fù)正常的礦批、負(fù)荷、富氧量、噴煤量和布料矩陣。3、正常爐況長(zhǎng)時(shí)間無計(jì)劃休風(fēng)(無計(jì)劃休風(fēng)1224小時(shí))或者長(zhǎng)期計(jì)劃休風(fēng)(計(jì)劃休風(fēng)2448小時(shí))爐況快速恢復(fù)：集中堵40%風(fēng)口，單鐵口高爐集中堵無鐵口方向風(fēng)口；雙鐵口高爐對(duì)稱集中堵無鐵口方向中間風(fēng)口；四鐵口高爐集中堵四個(gè)鐵口之間中間位置風(fēng)口。送風(fēng)后中加凈焦815批。礦批按照正常礦批60%， 裝料制度適當(dāng)疏松邊緣(一般多環(huán)布料可采取在焦、礦整

17、體矩陣同縮23的前提下，礦石整體矩陣再單縮24的措施；單環(huán)布料可采取在焦、礦角度同縮23的前提下，礦石角度再單縮24的措施。),焦炭負(fù)荷按照正常負(fù)荷60%控制。送風(fēng)后一步將風(fēng)加到熱壓 6080kpa并抓緊引煤氣。引煤氣后一次將風(fēng)量加到平均風(fēng)量（平均風(fēng)量=全風(fēng)量x送風(fēng)風(fēng)口數(shù)目/全風(fēng)口數(shù)目）的80%，爐頂壓力按照熱風(fēng)壓力的50%控制。穩(wěn)定約 15 分鐘后，加風(fēng)到平均風(fēng)量的90%。料動(dòng)后開始上料并開始噴煤（如果全焦負(fù)荷下達(dá)風(fēng)口，可不噴煤。），初始噴煤量按照正常噴吹量的3040%空制。維持90%的平均風(fēng)量趕料線，料線趕到2.5 米左右時(shí)，噴煤量按照高于正常燃料比1015kg/t所需要的噴吹量控制。將風(fēng)

18、量加到平均風(fēng)量95%B開始富氧，富氧量按照正常富氧量的2030%5制 （正常富氧量=全風(fēng)富氧量X當(dāng)前風(fēng)量/全風(fēng)風(fēng)量，不噴煤情況下不要富氧）。料線趕到 2.0 米以內(nèi)，將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的100%，噴煤量按照高于正常燃料比510kg/t所需要的噴吹量控制；富氧量按照正常富氧量的4050%空制。（11）料線趕到正常料線，將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的105110%噴煤量恢復(fù)到正常燃料比對(duì)應(yīng)的噴煤比，恢復(fù)正常富氧量（正常富氧量=全風(fēng)富氧量X當(dāng)前風(fēng)量/全風(fēng)風(fēng)量， 不噴煤情況下不要富氧。 ）（12）趕上正常料線穩(wěn)定約2小時(shí)后，對(duì)稱捅開2個(gè)風(fēng)口并一步加風(fēng)到對(duì)應(yīng)的平均風(fēng)量，按照正常燃料比所需要的噴吹量進(jìn)行噴煤，按照正

19、常富氧量控制富氧。（13）按照每出一次鐵后對(duì)稱捅開12個(gè)風(fēng)口的速度捕剩余風(fēng)口，并持續(xù)按照保持平均風(fēng)量的加風(fēng)速度進(jìn)行加風(fēng)。（捕開所有的風(fēng)口后，熱風(fēng)壓力、爐頂壓力恢復(fù)正常，然后恢復(fù)正常的礦批、負(fù)荷、富氧量、噴煤量和布料矩陣。要求送風(fēng)后1624小時(shí)將風(fēng)量加全，并恢復(fù)正常的礦批、負(fù)荷、富氧量、噴煤量和布料矩陣。5、高爐正常爐況長(zhǎng)期無計(jì)劃休風(fēng)（無計(jì)劃休風(fēng)2448小時(shí)）或者計(jì)劃休風(fēng)炳爐（計(jì)劃休風(fēng)炳爐72168小時(shí)）爐況快速恢復(fù)：集中堵50%風(fēng)口，單鐵口高爐集中堵無鐵口方向風(fēng)口；雙鐵口高爐對(duì)稱集中堵無鐵口方向中間風(fēng)口；四鐵口高爐集中堵四個(gè)鐵口之間中間位置風(fēng)口。送風(fēng)后集中加凈焦1525批。礦批按照正常礦批50

20、%、裝料制度采取強(qiáng)烈疏松邊緣的小礦角、大負(fù)角差單環(huán)布料（建議改單環(huán)布料，單環(huán)布料可采取在焦、礦角度同縮35的前提下，礦石角度再單縮35的措施。），改全焦冶煉，全焦負(fù)荷比正常全焦冶煉負(fù)荷低 20%左右。送風(fēng)后一步將風(fēng)加到熱壓 6080kpa并抓緊引煤氣。引煤氣后一次將風(fēng)量加到平均風(fēng)量（平均風(fēng)量=全風(fēng)量X送風(fēng)風(fēng)口數(shù)目/全風(fēng)口數(shù)目）的80%，爐頂壓力按照熱風(fēng)壓力的50%控制。穩(wěn)定約 30 分鐘后，加風(fēng)到平均風(fēng)量的90%。維持90%的平均風(fēng)量趕料線，料線趕到 2.5 米左右時(shí)將風(fēng)量加到平均風(fēng)量95%。料線趕到 2.0 米以內(nèi)，將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的100%。料線趕到正常料線，將風(fēng)量加到平均風(fēng)量的1051

21、10%趕上正常料線穩(wěn)定約 2 小時(shí)后，對(duì)稱捅開2 個(gè)風(fēng)口并一步加風(fēng)到對(duì)應(yīng)的平均風(fēng)量。（11）按照每出一次鐵后對(duì)稱捅開12個(gè)風(fēng)口的速度捕剩余風(fēng)口，并持續(xù)按照保持平均風(fēng)量的加風(fēng)速度進(jìn)行加風(fēng)。捕開所有的風(fēng)口后，熱風(fēng)壓力、爐頂壓力恢復(fù)正常，然后恢復(fù)全焦冶煉正常的礦批和負(fù)荷。(13)全焦冶煉加全風(fēng)并維持正常的礦批和負(fù)荷約24小時(shí)逐步恢復(fù)多環(huán)布料矩陣和噴煤負(fù)荷。建議在在正常多環(huán)布料矩陣的基礎(chǔ)上，采取在焦、礦整體矩陣同縮23的前提下，礦石整體矩陣再單縮24。作為初始多環(huán)布料矩陣，然后再按照“逐步縮小礦焦負(fù)角差、逐步擴(kuò)大礦焦布料角度”的原則逐步恢復(fù)到正常多環(huán)布料矩陣；初始噴煤負(fù)荷建議按照噴煤比100120kg

22、/t進(jìn)行調(diào)整。(要求送風(fēng)后2448小時(shí)將風(fēng)量加全，并逐步恢復(fù)正常的礦批、負(fù)荷、布料矩陣、噴煤量、富氧量。(二) 集中堵風(fēng)口作業(yè)下的高爐操作1、前言：高爐由于原燃料條件變差、 爐子大涼、 連續(xù)崩懸料管道、 大低料線、冷卻設(shè)備大量漏水不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)、連續(xù)高爐溫高堿度作業(yè)、長(zhǎng)時(shí)間慢風(fēng)作業(yè)等非正常狀態(tài)持續(xù)發(fā)展極易導(dǎo)致爐況失常。經(jīng)過大量高爐冶煉的實(shí)踐證明，堵風(fēng)口作業(yè)是快速恢復(fù)爐況的最有效手段，因而堵風(fēng)口作業(yè)下的正確操作對(duì)于能否快速恢復(fù)爐況就顯得至關(guān)重要，由于堵風(fēng)口作業(yè)屬于高爐非正常操作，因而各家鋼鐵企業(yè)在具體操作中非常不一致，差異很大爭(zhēng)議也很大，本文嘗試對(duì)堵風(fēng)口作業(yè)情況下的正確操作，特別是鼓風(fēng)動(dòng)能的合理選

23、擇進(jìn)行闡述。2、 失常爐況應(yīng)如何堵風(fēng)口均勻堵風(fēng)口，俗稱花堵：這種方法主要用于連續(xù)懸料或者管道情況下風(fēng)量加不上去， 但是爐缸工作問 題不大的高爐，其優(yōu)點(diǎn)是不影響爐缸的整體工作，可以在短時(shí)間之內(nèi)將風(fēng)口逐一捅開；但其缺點(diǎn)也是非常明顯的，就是爐況嚴(yán)重失常特別是爐缸嚴(yán)重堆積的高爐，花堵風(fēng)口容易造成周圍送風(fēng)風(fēng)口被非正常滴落的渣鐵燒壞，而且既不能活躍整體爐缸，也不可能活躍局部爐缸。集中堵風(fēng)口，俗稱偏堵：這種方法主要用于爐況失常較嚴(yán)重， 爐缸嚴(yán)重堆積， 上下部均存在問題的高爐；其優(yōu)點(diǎn)是容易在短時(shí)間之內(nèi)活躍送風(fēng)風(fēng)口區(qū)域的局部爐缸，集中堵風(fēng)口區(qū)域雖然暫時(shí)放棄，但由于堵風(fēng)口區(qū)域煤氣流微弱，上方無滴落渣鐵，可以確保不

24、燒壞堵泥的風(fēng)口；而集中送風(fēng)風(fēng)口區(qū)域，由于比較活躍，風(fēng)口上方渣鐵能夠正常滴落，也可以確保不燒壞送風(fēng)風(fēng)口；本文重點(diǎn)闡述集中堵風(fēng)口下的高爐操作和合理鼓風(fēng)動(dòng)能的選擇。3、集中堵風(fēng)口在實(shí)際中的運(yùn)用：爐缸凍結(jié)：一般只選擇一個(gè)鐵口周圍兩個(gè)風(fēng)口送風(fēng)， 當(dāng)這兩個(gè)風(fēng)口能夠正常工作和正常出鐵時(shí)，再逐步向兩側(cè)擴(kuò)展，適當(dāng)增加工作風(fēng)口數(shù)目。爐缸中心堆積，料柱透氣透液性差，高爐只能維持低冶煉強(qiáng)度運(yùn)行：?jiǎn)舞F口高爐選擇鐵口周圍相連的約總數(shù)50%的風(fēng)口送風(fēng)，其余風(fēng)口全部堵上。雙鐵口高爐分別選擇2 個(gè)鐵口中間相連的約總數(shù)目50%的風(fēng)口送風(fēng) （集中堵2堆） ，其余50%的風(fēng)口全部堵上。四鐵口高爐分別選擇4 個(gè)鐵口中間相連的約總數(shù)目5

25、0%的風(fēng)口送風(fēng) （集中堵4堆） ，其余50%的風(fēng)口全部堵上。 高爐長(zhǎng)時(shí)間休風(fēng)（包括無計(jì)劃長(zhǎng)時(shí)間休風(fēng)） ：采用集中堵風(fēng)口的辦法， 只是堵風(fēng)口的時(shí)間較短， 隨著下料和鐵口工作正常， 按照向兩側(cè)擴(kuò)展的順序盡快捅開其它風(fēng)口， 爐況可以很快恢復(fù)正常， 避免反復(fù)。高爐連續(xù)懸料：4、集中堵風(fēng)口情況下高爐的操作要點(diǎn)：按照高于堵風(fēng)口全風(fēng)熱壓1020溢右進(jìn)行控制:力求使實(shí)際風(fēng)量高于平均風(fēng)量510%堵風(fēng)口全風(fēng)熱壓=正常爐況全風(fēng)熱壓X送風(fēng)風(fēng)口數(shù)目/全部風(fēng)口數(shù)目堵風(fēng)口平均風(fēng)量=正常爐況全風(fēng)量X送風(fēng)風(fēng)口數(shù)目/全部風(fēng)口數(shù)目力爭(zhēng)使鼓風(fēng)動(dòng)能高于正常鼓風(fēng)動(dòng)能3050%其目的是為了利用超大的鼓風(fēng)動(dòng)能在短時(shí)間之內(nèi)消除爐缸中心死料柱，

26、 確保新開風(fēng)口產(chǎn)生的部分渣鐵能夠從爐缸中心的孔洞順利進(jìn)入鐵口。 為了確保鼓風(fēng)動(dòng)能高于正常值，風(fēng)溫盡可能使用高一些、爐頂壓力盡可能使用低一些：為了提高實(shí)際風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能， 風(fēng)溫盡可能使用高一些、 爐頂壓力盡可能使用低一些，恢復(fù)期間可以按照頂壓低于壓差1020kpa控制。礦石批重和焦炭負(fù)荷的選擇：改全焦冶煉，焦炭負(fù)荷按照比正常全焦冶煉低1020溢右進(jìn)行選擇；礦石批重=正常爐況礦批x送風(fēng)風(fēng)口數(shù)目/全風(fēng)口數(shù)目裝料制度的選擇：采用適當(dāng)疏松邊緣和確保兩道煤氣流的裝料制度：重點(diǎn)是減少礦石布料檔位，增加焦炭在邊緣和中心的布料檔位和布料圈數(shù)。例如某高爐正常爐況布料矩陣： C 38 （ 2） 36（ 2） 34（

27、 2） 32（ 2） 30（ 2） 22（ 1） 12（2） ， O38（2）36（2） 34（2）32（2） 30（2） ；堵風(fēng)口情況下布料矩陣 ： C 38 （3） 36（3）34（2） 32（2）22（1） 12（2） ， O34（5）32 （5）采用最強(qiáng)烈發(fā)展邊緣煤氣流的倒同裝料制：其目的是為了在短時(shí)間之內(nèi)快速恢復(fù)風(fēng)量， 同時(shí)利用高溫煤氣流對(duì)爐墻結(jié)厚進(jìn)行沖刷。料制C（X COL布料角度中小高爐2632 ,大高爐 28380 ;礦批（ca C（X為1批料）為正常礦批的7585%焦炭負(fù)荷為正常爐況全焦冶煉負(fù)荷的7585%風(fēng)量控制大于正常平均風(fēng)量 10施右。5、熱制度和造渣制度的選擇：為了確

28、保渣鐵良好的流動(dòng)性和充足的物理熱，生鐵含硅%鐵水物理熱14801520C,爐渣堿度士。6、捅風(fēng)口的時(shí)機(jī)掌握：加風(fēng)到熱壓超過堵風(fēng)口全風(fēng)熱壓510懈穩(wěn)定至少兩個(gè)小時(shí)，壓量關(guān)系平穩(wěn)、下料基本正常、送風(fēng)風(fēng)口工作正常、鐵口出鐵正常（渣鐵物理熱、流動(dòng)性良好）的前提下，可以考慮捅開距離鐵口最近的兩個(gè)風(fēng)口（不管是單鐵口還是雙鐵口、四鐵口，捅風(fēng)口都力求按照送風(fēng)風(fēng)口均勻排列的原則） 。捅開風(fēng)口以后一步加風(fēng)到開風(fēng)口之前標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速，或者繼續(xù)按照超過堵風(fēng)口全風(fēng)熱壓5堵風(fēng)口全風(fēng)熱壓10%勺熱壓控制風(fēng)量。下一步最好穩(wěn)定一個(gè)冶煉周期以后再考慮捕其它風(fēng)口，如此循環(huán)往復(fù)直到全風(fēng)口作業(yè)。每次捅開風(fēng)口并加風(fēng)完畢后適當(dāng)擴(kuò)大礦批，以保證不

29、低料線為原則。7、捅開全部風(fēng)口后的操作：捕開所有的風(fēng)口后，熱風(fēng)壓力、爐頂壓力和料線均恢復(fù)正常，然后穩(wěn)定12個(gè)小時(shí)再恢復(fù)正常的礦批、負(fù)荷和裝料制度。變噴煤負(fù)荷料約小時(shí)后開始噴煤，噴煤半個(gè)小時(shí)后開始富氧，開始噴煤和富氧半個(gè)小時(shí)后逐步恢復(fù)到正常的噴煤量和富氧量。 2011 年 10 月 8 日五、關(guān)于高爐長(zhǎng)期休風(fēng)如何下休風(fēng)料以及休風(fēng)料中熔劑數(shù)量的確定問題：計(jì)劃長(zhǎng)期休風(fēng)怎樣下休風(fēng)料計(jì)劃長(zhǎng)期休風(fēng)，請(qǐng)問凈焦、負(fù)荷、礦批、堿度怎樣選擇考慮加錳礦和螢石，用量怎樣確定請(qǐng)車奎生老師回答，謝謝?；卮?你好，小米朋友。問題回答如下：休風(fēng)時(shí)間負(fù)荷減輕程度礦批縮小幅度布料矩陣調(diào)整4 小時(shí)以下不動(dòng)不動(dòng)不動(dòng)48小時(shí)5%10%

30、焦礦布料角度同縮812小時(shí)10%15%礦石布料角度單縮1224小時(shí)1015%1520%小礦角單環(huán)負(fù)角差2448小時(shí)1520%2025%小礦角單環(huán)負(fù)角差46如考慮帶錳礦螢石，錳礦按照鐵水含鎰礦按照鐵水含Mn算出鎰礦每批使用量，（鎰在鐵水中的收得率按照55%左右計(jì)算）螢石使用量按照錳礦使用量的60%即可，錳礦螢石負(fù)荷可按照單獨(dú)補(bǔ)焦炭。 關(guān)于錳礦螢石使用量計(jì)算的問題， 我在以前答疑中回答了很多遍了，可參閱。六、關(guān)于高爐壓差控制問題：?jiǎn)栴}:正常爐況和特殊爐況時(shí)怎樣合理控制壓差請(qǐng)車專家賜教！回答：你好，問題回答如下：1、壓差的高低主要取決于以下幾個(gè)方面：原燃料條件：同樣冶煉強(qiáng)度下，原燃料條件好的高爐壓差

31、偏低，原燃料條件差的壓差偏高； 因此原燃料條件好的高爐允許進(jìn)一步強(qiáng)化和適當(dāng)提高提高壓差操作。高爐強(qiáng)化程度：同樣原燃料條件下，冶煉強(qiáng)度越高，壓差越高，反之亦然。爐況的順行程度：爐況順行狀態(tài)好、爐缸工作活躍均勻、兩道煤氣流分布合理，允許適當(dāng)高一 些的冶煉強(qiáng)度和壓差；反之亦然。高爐操作水平高低：操作水平高，管理水平高，設(shè)備狀況好，允許適當(dāng)高一些的冶煉強(qiáng)度和壓差， 反之亦然。爐型是否規(guī)整合理：爐型規(guī)整合理、爐墻光滑，有利于邊緣煤氣流合理分布，煤氣流通過的阻力 小，允許適當(dāng)高一些的冶煉強(qiáng)度和壓差，反之亦然。2、壓差高低的一般控制范圍：_ kpa -200 以下20 4010012022035030 80

32、120135450850115150135150108g 18001802201501702200 以上200250160180慢風(fēng)恢復(fù)爐況、爐況不順或者堵風(fēng)口作業(yè)，壓差可按照高于頂壓1020Kpa控制。七、再問風(fēng) 口調(diào)整問題:問題:前問中， 斜橋會(huì)影響高爐中心線么 （爐體框架結(jié)構(gòu)） 可不可以用風(fēng)口參數(shù)來使斜橋方向和斜橋背面的煤氣流合理分布呢回答：月亮朋友，你這個(gè)問題我前面一并回答了，請(qǐng)參閱。你提問的這個(gè)問題， 爐體框架結(jié)構(gòu)斜橋會(huì)影響高爐中心線么可不可以用風(fēng)口參數(shù)來使斜橋方向和斜橋背面的煤氣流合理分布呢我感覺到很困惑，不知道如何回答你， 我相信很多煉鐵專家都會(huì)感到莫名奇妙， 如墜云里霧里。 高

33、爐煉鐵一百多年的歷史，很多問題早已成文定論并達(dá)成共識(shí)，我覺得搞高爐煉鐵技術(shù)研究或研討，應(yīng)該順應(yīng)高爐煉鐵發(fā)展方向，另辟蹊徑不等于鉆牛角尖。2011 年 9 月 14 日八、風(fēng)口調(diào)整問題：?jiǎn)栴}：現(xiàn)有 450 高爐， 左右探尺不同步， 右尺下料快 （熱風(fēng)主管和熱風(fēng)圍管連接處上方即東） ，左尺下料慢（鐵口上方即西） ，請(qǐng)問偏料和東西兩面的風(fēng)口直徑和長(zhǎng)度有關(guān)么再問斜橋會(huì)影響高爐中心么，應(yīng)如何調(diào)整呢回答：你好，月亮朋友。問題簡(jiǎn)要回答如下：1、關(guān)于探尺偏料：兩探尺下料速度不均勻產(chǎn)生偏料現(xiàn)象：在中小高爐比例要多一些， 大高爐也有一定比例， 操作上很多高爐操作者面對(duì)這種情況，基本上都會(huì)采取調(diào)整兩個(gè)探尺周圍風(fēng)口直

34、徑和長(zhǎng)度的手段來進(jìn)行調(diào)整，但是通過大量實(shí)踐觀察，這樣做絕大多數(shù)起不到很好的效果。、偏料與熱風(fēng)圍管三岔口進(jìn)風(fēng)量各風(fēng)口是否分配不均勻以及鐵口周圍風(fēng)口相 對(duì)活躍等兩個(gè)因素沒有必然的聯(lián)系。關(guān)鍵是要分析清楚偏料產(chǎn)生的原因，有針對(duì)性的采取措施：我個(gè)人認(rèn)為，產(chǎn)生偏料的主要原因如下：焦炭質(zhì)量差、燒結(jié)礦粒度組成不合理小粒度和粉末入爐比例高，導(dǎo)致料柱透 氣性差和爐料偏析，爐料分布的不合理導(dǎo)致氣流的分布不合理，如果操作上嚴(yán)格控制壓差和冶煉強(qiáng)度在合適范圍之內(nèi)，偏料現(xiàn)象不會(huì)太嚴(yán)重。原燃料條件不好，操作上又過分追求高產(chǎn)低耗，冶煉強(qiáng)度過高再加上邊緣壓得太死，局部邊緣經(jīng)常出現(xiàn)管道和塌料現(xiàn)象，形成固定管道通路，氣流分布不合理加

35、劇了爐料分布的不合理，兩者互相影響，導(dǎo)致爐料布料平臺(tái)不合理料面不平整，產(chǎn)生偏料。爐型不規(guī)整，局部爐墻結(jié)厚，導(dǎo)致煤氣流上升的阻力、爐料和爐墻之間的磨檫力、爐料下降的有效重量等差異很大，造成偏料和局部崩塌料管道的產(chǎn)生。風(fēng)口面積選擇不當(dāng)風(fēng)速動(dòng)能不合理、爐缸工作不活躍不均勻、上下部調(diào)劑搭配不合理等原因?qū)е聽t缸初始煤氣流分布不合理引起上部煤氣流分布不均勻造成偏料。2、如何處理探尺偏料針對(duì)上述原因，采取下列措施，可處理和解決偏料問題：調(diào)整好下部進(jìn)風(fēng)面積，所有風(fēng)口同樣的直徑、長(zhǎng)度和斜度，促使?fàn)t缸初始煤 氣流分布均勻合理并且鼓風(fēng)動(dòng)能、理論燃燒溫度均在合理范圍之內(nèi)。如果原燃料條件條件，必須在操作上嚴(yán)格控制壓差和

36、冶煉強(qiáng)度在合適范圍之 內(nèi)，先保證順行不塌料、壓量關(guān)系穩(wěn)定、探尺下料均勻順暢，促使煤氣流分布合理，慢慢走出合理的操作爐行。如果爐墻和爐缸均存在比較嚴(yán)重的問題，就應(yīng)該先治病處理好，如何處理，我在前面的答疑中說的很詳細(xì)，可參閱。3、關(guān)于上料斜橋是否會(huì)影響高爐操作和煤氣流分布問題：不管是大框架結(jié)構(gòu)還是爐缸支柱結(jié)構(gòu)（已淘汰） ，采用料車斜橋上料的高爐遠(yuǎn)多于皮帶上料，而且已有一百多年的歷史了，沒有看到有對(duì)高爐操作和爐料煤氣流分布產(chǎn)生影響的相關(guān)報(bào)道。 車奎生 2011 年 9 月 14 日月亮朋友，你的第二個(gè)問題“再問斜橋會(huì)影響高爐中心么，應(yīng)如何調(diào)整呢”九、關(guān)于高爐懸料問題：?jiǎn)栴}：上部懸料和下部懸料應(yīng)怎樣區(qū)

37、分，以及分別怎么樣調(diào)劑謝謝！回答：你好，爐漫朋友。問題簡(jiǎn)要回答如下：1、上部懸料：產(chǎn)生原因：上部煤氣流分布不合理爐料入爐粉末多粒度組成不合理導(dǎo)致軟熔帶以上塊狀帶透氣性變差上部裝料制度或者布料矩陣嚴(yán)重不合理，邊緣礦石過多，邊緣煤氣流受到異常抑制導(dǎo)致邊緣煤氣流明顯不足、中心煤氣流過剩。爐型不規(guī)整、爐墻局部或者整體結(jié)厚，當(dāng)冶煉強(qiáng)度高的時(shí)候，局部產(chǎn)生邊緣管道造成崩塌料，崩料后管道氣流堵住，壓力壓差急劇升高，透氣性變差導(dǎo)致懸料。從風(fēng)口觀察，一般上部懸料時(shí)風(fēng)口焦炭比較活躍。處理方法：根據(jù)上部懸料產(chǎn)生的原因有針對(duì)性的采取相應(yīng)措施，常規(guī)措施如下：提前預(yù)防，當(dāng)壓量關(guān)系以及透氣性指數(shù)異常時(shí)，及時(shí)減風(fēng)控制壓力壓差在

38、正 常范圍之內(nèi)，控制冶煉強(qiáng)度不超出爐況接受范圍。懸料之前采取減風(fēng)降壓、疏松邊緣的裝料制度、小礦批、輕負(fù)荷等措施盡可能防止懸料。懸料之后，首先停煤、停氧同時(shí)盡快組織出鐵，緊接著大幅度減風(fēng)降壓力爭(zhēng)使?fàn)t料自動(dòng)崩下，可一步減到正常風(fēng)壓的6070%上部懸料大多會(huì)自動(dòng)崩下。如果無效，鐵后拉風(fēng)坐料。爐料坐下后的操作：首先集中邊緣加焦，起到疏松邊緣、消除管道、補(bǔ)充熱量的作用，一般可集中大角度（單環(huán)3032度）加焦炭 35批。采取小角度負(fù)角差，抑制中心煤氣流、發(fā)展邊緣煤氣流：一般可采取焦炭 2528度， 礦石 2023度的起始角度；待邊緣煤氣流整體發(fā)展起來后， 逐步擴(kuò)大焦礦角度并縮小負(fù)角差，到 2628度同角并

39、且料線趕到2.0米左右時(shí)，可逐步恢復(fù)正常多環(huán)布料矩陣（一般可首先采用正常矩陣基礎(chǔ)上，礦石矩陣同縮 24度，焦炭矩陣同縮 12度；然后逐步向正常過渡） ?；謴?fù)時(shí)采取快速加風(fēng)慢趕料線的原則：引煤氣后初始風(fēng)量盡可能達(dá)到正常風(fēng)量的70%，壓量關(guān)系穩(wěn)定10 分鐘左右后繼續(xù)加風(fēng)，只要接受風(fēng)量并且壓量關(guān)系穩(wěn)定就逐步加風(fēng)，一直加到全風(fēng)壓的85%左右為止，然后集中趕料線。加風(fēng)過程中，如果邊緣煤氣流整體發(fā)展起來，就盡快趕料線：礦批采用正常礦批的80%左右；由于采取了中心加礦負(fù)角差外趕煤氣流的措 施，無需擔(dān)心趕料線過快壓死邊緣煤氣流影響順行的問題。2、下部懸料：產(chǎn)生原因：渣鐵連續(xù)除不凈、鐵前嚴(yán)重受憋，減風(fēng)控壓差、減

40、停煤、減停氧、疏松邊緣料制等相應(yīng)措施不及時(shí)導(dǎo)致懸料。由于操作失誤或者上料原因?qū)е赂郀t返熱、爐溫急劇升高，風(fēng)口前煤氣體積急劇膨脹，煤氣流對(duì)料柱的上浮力急劇升高，減風(fēng)控壓差、減停煤、減停氧、疏松邊緣料制等相應(yīng)措施不及時(shí)導(dǎo)致懸料。上下部調(diào)劑不合理，下部進(jìn)風(fēng)面積、動(dòng)能風(fēng)速不合理，導(dǎo)致爐缸初始邊緣或者中心煤氣流分布不合理，當(dāng)冶煉強(qiáng)度過高或者爐溫返熱、鐵前受憋時(shí)極易產(chǎn)生下部邊緣或者中心管道，下部塌料后堵住管道通路，造成下部懸料。爐缸中心堆積導(dǎo)致爐缸空間縮小，風(fēng)口前吹風(fēng)阻力增加，抗干擾能力變差，如果再趕上高爐溫、高堿度，渣鐵不能及時(shí)排放干凈，極易造成下部懸料。處理方法：調(diào)整好下部進(jìn)風(fēng)面積，保證風(fēng)速動(dòng)能和理論

41、燃燒溫度均在合理范圍之內(nèi)。采用集中中心加焦帶鎰礦螢石，處理爐缸中心堆積。下部懸料一般都需要出凈渣鐵后拉風(fēng)坐料，甚至于倒流休風(fēng)作料，一定要確保坐料徹底（冷風(fēng)壓力回零，料線崩到無影。 ） ，防止恢復(fù)時(shí)反復(fù)。下部懸料坐下后的操作：依然可采取小礦批、輕負(fù)荷、疏松邊緣、低堿度的料制，但加凈焦的數(shù)量和角度要根據(jù)爐溫高低以及中心堆積還是邊緣堆積、堆積的程度來決定。料坐下后，恢復(fù)時(shí)初始風(fēng)量小一些，按照50%fc右即可，加風(fēng)速度也要慢一些，一般間隔1520分鐘加一次風(fēng)，每次加風(fēng)幅度以10kpa左右為宜，壓力壓 差控制比正常范圍低一些，透氣性指數(shù)高一些。如果是爐溫高造成的懸料，切忌不要加凈焦也不要減輕負(fù)荷，可采取

42、集中上1020批左右的重負(fù)荷、低堿度料，快速把爐溫和堿度降下來。2011 年 9 月 11 日十、 450 高爐邊緣重和中心重的表征分別是什么啊，怎樣能準(zhǔn)確判別呢回答：般若朋友，你好。 你提問的問題屬于高爐煉鐵入門問題，一兩句話也很難說清楚，建議你查看一下高爐煉鐵等相關(guān)書籍，那里面關(guān)于爐況順行的標(biāo)志、邊緣煤氣流過分發(fā)展的征兆、中心煤氣流過分發(fā)展的征兆，合理煤氣流分布的征兆、上下部調(diào)劑的原則敘述的都很清楚。另外關(guān)于兩道煤氣爐的合理分布問題：中小高爐的調(diào)劑原則是“適當(dāng)抑制邊緣煤氣流， 中心煤氣流稍弱一些， 不需要人為的中心加焦去打通中心”也就是所謂的中小高爐中心可以重一些，邊緣不能太重、不能壓得過

43、死，否則會(huì)導(dǎo)致中心氣流過盛、邊緣氣流不足，局部產(chǎn)生邊緣管道導(dǎo)致崩料。大高爐的調(diào)劑原則是“堅(jiān)決打通中心， 適當(dāng)抑制邊緣煤氣流， 中心煤氣流稍盛一些，需要人為的中心加焦去打通中心”也就是所謂的大高爐中心煤氣爐必須旺盛一些、不能太重；而邊緣煤氣流要弱一些，也就是你說的邊上可以壓得重一些， 采用“大礦角、 大礦石平均角度、 大礦焦角差、 寬布料平臺(tái)、 大礦批”是改善煤氣利用率的發(fā)展方向。 2011年 9 月 11 日十一、關(guān)于爐底溫度控制問題：?jiǎn)栴}：車?yán)蠋?，你好！上次提問你回答爐底控制溫度為800，好像那是高鋁磚爐底的要求，現(xiàn)在陶瓷杯不應(yīng)該這么高，我記得好像在300左右，具體記不清啦，車專家是否能幫我

44、提供此方面知識(shí)?；卮穑耗愫茫琢峙笥?。 上次你提問的問題不是我回答的，我回答問題的語氣和程序，應(yīng)該有一定的特點(diǎn)；另外結(jié)尾落款時(shí)我一定會(huì)注明本人姓名和日期。你的問題簡(jiǎn)要回答如下：爐底大碳磚以上爐缸部位采用抗渣鐵侵蝕性能好、抗熱震性能好、保溫效果 好、低導(dǎo)熱性能的陶瓷杯結(jié)構(gòu)后，爐底溫度會(huì)大幅度下降，爐底和爐缸壽命也 會(huì)大幅度提高，1、爐底溫度正常范圍如下：大高爐150 250 c250350 c350 450 c450550 c中小高爐200300 c300400 c400 500 c2、爐底溫度的高低主要與以下幾個(gè)因素有關(guān)：陶瓷杯材質(zhì)和砌筑質(zhì)量。爐底大碳被導(dǎo)熱性能和致密程度。死鐵層厚度開爐是否順

45、利、開爐初期冶煉鑄造鐵時(shí)間的長(zhǎng)短、生鐵含硅和爐缸溫度是否充足并且穩(wěn)定在一定范圍之內(nèi)（決定了死鐵層能否連續(xù)穩(wěn)定形成），以及開爐后 半個(gè)月之內(nèi)是否穩(wěn)定連續(xù)生產(chǎn)。高爐使用原料是否含有Pb、Zn等有害重金屬和Ni、Ti、Cr等高熔點(diǎn)化合物， K、Na堿金屬以及氟化物等，如果有，爐底壽命肯定會(huì)受影響、爐底溫度也會(huì) 比正常高。上下部調(diào)劑是否合理，特別是爐缸工作是否均勻活躍、造渣制度和熱制度是 否合理穩(wěn)定等對(duì)爐底溫度影響也很大。是否經(jīng)常性的加入鎰礦、螢石、硅石、均熱爐渣等洗爐劑清洗爐缸是否經(jīng)常性的低硅低堿度操作如果存在的話，對(duì)爐底的侵蝕加劇，爐底溫度肯定會(huì)異常升高。 2011年 9 月 11 日十二、冷卻水

46、質(zhì)和燒結(jié)低溫粉化問題：?jiǎn)栴}：高爐冷卻用密閉軟水的酸堿度 PH直偏低，通常有哪些原因燒結(jié)礦低溫還原粉化嚴(yán)重的原因怎樣提高燒結(jié)礦低溫還原性能請(qǐng)車?yán)蠋熡枰越獯??；卮穑耗愫?，小余，問題回答如下：1、關(guān)于高爐軟水密閉循環(huán)pH值偏低的原因：所用軟水水質(zhì)本身就是弱酸性，可起到供水和冷卻管道阻垢作用。邊緣煤氣流比較發(fā)展， 冷卻設(shè)備水溫差和熱流強(qiáng)度過高， 導(dǎo)致軟水蒸發(fā)量大，補(bǔ)水頻繁，而新水pH值略低一些。2、燒結(jié)礦低溫還原粉化率高的原因：燒結(jié)點(diǎn)火溫度低，導(dǎo)致燒結(jié)過程液相析出不均勻，粘結(jié)不充分。燒結(jié)礦堿度偏低，燒結(jié)礦粘結(jié)相中以玻璃體為主，鐵酸鈣不足。燒結(jié)配料過程配碳不足，導(dǎo)致燒結(jié)礦氧化亞鐵偏低，冷強(qiáng)度不好。燒結(jié)用

47、鐵精粉三氧化二鋁含量高，被迫大量配加鎂石粉，導(dǎo)致燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓指數(shù)降低，成品率低。燒結(jié)用鐵精粉中由于 K、Na Ti、P、Pb Zn、Ni、Cr等有害元素含量高、粒 度組成差，導(dǎo)致成球性能差、燒結(jié)過程液相析出不均勻、燒結(jié)性能差。針對(duì)上述原因，有針對(duì)性采取措施即可。 2011 年 8 月 16。十三、關(guān)于600m3 高爐：?jiǎn)栴}：高爐煉鐵當(dāng)前有哪些先進(jìn)實(shí)用的配置600 m3 左右的高爐有哪些先進(jìn)、實(shí)用的配置，哪里的高爐利用系數(shù)比較高一些謝謝！回答：1、高爐先進(jìn)設(shè)備：高爐本體耐材砌筑與爐型選擇：爐底大碳磚采用高純度、高致密度半石墨化和石墨化相結(jié)合的四層滿鋪大碳磚，達(dá)到耐高溫、抗侵蝕、抗熱震性能好、抗重金

48、屬沉積性能好的目的，從而起到保護(hù)死鐵層和陶瓷杯的作用。爐缸部位采用耐高溫、抗渣鐵侵蝕高保溫性能的的小碳磚或者微孔炭磚做杯墊，采用復(fù)合棕剛玉做杯壁的陶瓷杯。風(fēng)口組合磚、爐腹、爐腰部位采用SiN結(jié)合的SiC磚。爐身下部采用燒成鋁碳磚。爐身上部采用不燒鋁碳磚。采用薄壁爐襯，追求砌筑爐型就是合理操作爐型的指導(dǎo)思想。爐型選擇上，追求“三大二小一多”，即“爐喉直徑大、爐腰直徑大、爐缸直徑大、有效高度小、高徑比小、風(fēng)口數(shù)目多”的合理矮胖爐型。25003200m的大高爐高徑比已經(jīng)達(dá)到了，43505800m特大高爐的高徑 比已經(jīng)達(dá)到了。高爐本體冷卻設(shè)備的選擇： 高爐軟水閉路循環(huán)冷卻方式技術(shù)成熟，已經(jīng)大量使用。爐

49、腹?fàn)t腰部位采用銅冷卻板與銅冷卻壁相結(jié)合的方式，大大提高了該部位的冷卻強(qiáng)度和導(dǎo)熱性能，既延長(zhǎng)了冷卻設(shè)備的使用壽命，又有利于渣皮的穩(wěn)定存在和快速形成。爐缸、爐腹、爐腰和爐身下部冷卻壁采用灰口鑄鐵鑲磚冷卻壁，爐身中上部采用球墨鑄鐵光面冷卻壁。取消上世紀(jì)九十年代流行的爐身部位板壁結(jié)合的冷卻方式，采用全冷卻壁結(jié)構(gòu)（爐腹、爐腰共3 層起托磚作用的 3 層銅冷卻板除外。）。高爐主體設(shè)備：雙鐵口兩個(gè)矩形出鐵場(chǎng)或者四鐵口環(huán)形出鐵場(chǎng)。1250高風(fēng)溫?zé)犸L(fēng)爐設(shè)計(jì)：硅磚爐頂高效頂燃式陶瓷燃燒器格子磚蓄熱式熱風(fēng)爐取代球床蓄熱普通頂燃式熱風(fēng)爐，大型高爐采用外燃式四座硅磚爐頂熱風(fēng)爐，煤氣空氣雙預(yù)熱。高頂壓、高富氧、高噴煤比配

50、套設(shè)計(jì)同步投產(chǎn)：新投產(chǎn)大型高爐，一般設(shè)計(jì)頂壓220250kpa,設(shè)計(jì)富氧率37%設(shè)計(jì)噴煤比180220kg/t （高壓氮?dú)獯祾呓禍囟杌?、氧濃度和一氧化碳檢測(cè)，混噴煙 煤混合煤粉揮發(fā)分可達(dá)到2530%。全液壓傳動(dòng)斜立柱矮身泥泡，液壓風(fēng)動(dòng)開口機(jī)。國(guó)產(chǎn)化盧森堡專利技術(shù)無鐘爐頂設(shè)備，中小高爐采用中鼎泰克無鐘爐頂設(shè)備，大高爐選用西冶無鐘爐頂設(shè)備。 取消渣鐵溝固定流嘴和固定渣鐵溝子， 采用液壓擺動(dòng)流嘴方式， 既減少鐵廠占地面積， 又可以完全滿足高爐及時(shí)出凈渣鐵的需要， 而且爐前操作簡(jiǎn)單方便安全可靠，降低爐前勞動(dòng)強(qiáng)度。 采用大型鍋爐 - 汽輪機(jī)組 - 軸流鼓風(fēng)機(jī)方式與電動(dòng)軸流鼓風(fēng)機(jī)相結(jié)合的鼓風(fēng)方式，既滿足高

51、爐需要，又最大限度的降低鼓風(fēng)成本。采用TRT爐頂余壓余熱發(fā)電裝置，降低煉鐵運(yùn)行成本。 采用先進(jìn)的水沖渣處理工藝和水渣超細(xì)粉工藝，提高副產(chǎn)品的利潤(rùn)空間。先進(jìn)的高爐自動(dòng)化控制手段：高爐操作系統(tǒng)、上料系統(tǒng)、熱風(fēng)爐系統(tǒng)、環(huán)保除塵系統(tǒng)均實(shí)現(xiàn)PLC自動(dòng)控制：如風(fēng)量自動(dòng)調(diào)節(jié)、風(fēng)溫自動(dòng)調(diào)節(jié)、爐頂壓力自動(dòng)調(diào)節(jié)、富氧量自動(dòng)調(diào)節(jié)、噴煤量自動(dòng)調(diào)節(jié)、 焦礦自動(dòng)稱量誤差自動(dòng)補(bǔ)償系統(tǒng)、 焦炭中子測(cè)水自動(dòng)補(bǔ)償系統(tǒng)等。先進(jìn)的高爐自動(dòng)化檢測(cè)手段：爐喉雷達(dá)料面檢測(cè)儀。爐喉十字鋼梁自動(dòng)測(cè)溫裝置。爐喉遠(yuǎn)紅外成像儀。爐喉煤氣自動(dòng)取樣檢測(cè)分析儀。爐前鐵水自動(dòng)在線測(cè)溫裝置。料罐在線自動(dòng)稱重裝置。冷卻設(shè)備熱流強(qiáng)度自動(dòng)在線監(jiān)測(cè)裝置。爐墻在線自動(dòng)

52、測(cè)厚裝置。噴煤?jiǎn)沃Ч苡?jì)量檢測(cè)裝置。爐缸溫度檢測(cè)裝置。2、600m左右的高爐有哪些先進(jìn)、實(shí)用的配置，哪里的600m高爐利用系數(shù)比較高一些600m3高爐主要指580 m3、600 m3、630 m3三個(gè)爐容的高爐，其實(shí)都屬于580m3高爐，只不過是在砌筑的時(shí)候爐襯進(jìn)行了適當(dāng)?shù)臏p薄，使?fàn)t容有所擴(kuò)大而已。這個(gè)爐容的高爐始建于 2006 年，到 2008 年達(dá)到數(shù)量的峰值， 2010 年后隨著國(guó)家產(chǎn)業(yè)政策的調(diào)整和鋼鐵門檻的升高，基本很少再有新建的580m3 高爐了。在它之前還有488 m3、 500 m3、 530 m3 等爐型，屬于一些小設(shè)計(jì)單位在原來北京院450m3 高爐的基礎(chǔ)上進(jìn)行了爐襯減薄和小的

53、改動(dòng)而已，都屬于非標(biāo)設(shè)計(jì)。因此600m左右的高爐與450 m相比較，基本上沒有本質(zhì)上的進(jìn)步，如果非要問600m3 左右的高爐有哪些先進(jìn)、實(shí)用的配置與450 m3 高爐相比較只不過有兩方面進(jìn)步：一是有部分600m3 左右的高爐熱風(fēng)爐采用了格子磚熱風(fēng)爐取代了球式熱風(fēng)爐，風(fēng)溫水平從1100c1150c提高到了 1150c1200c （不過后來新投產(chǎn)的450m3 高爐也有部分熱風(fēng)爐采用了格子磚熱風(fēng)爐取代了球式熱風(fēng)爐）。二是僅有極少部分600m3 左右的高爐采用了雙出鐵場(chǎng)雙鐵口布局和儲(chǔ)鐵式全澆注主溝，減輕了爐前勞動(dòng)強(qiáng)度，有利于強(qiáng)化冶煉和環(huán)保。唐山地區(qū)600m3高爐比較多也比較早，由于唐山地區(qū)高爐比較重視

54、原料和對(duì)標(biāo)交流，因此該地區(qū)600m3高爐指標(biāo)較好，利用系數(shù)可達(dá)到，月產(chǎn)量可達(dá)到 70000 噸左右。十四、關(guān)于噴吹煙煤、無煙煤：?jiǎn)栴}：由于我們廠檢測(cè)系統(tǒng)落后， 很多原燃料成分不能檢測(cè)， 現(xiàn)在要論證混噴煙煤、無煙煤的利與弊，論證多噴煙煤是有利的，怎么論證懇請(qǐng)車奎生老師幫助解答為謝！回答：你好，小余，問題回答如下：1、混噴煙煤是上世紀(jì)80 年代的一項(xiàng)新技術(shù)，經(jīng)過國(guó)內(nèi)外眾多大中小高爐 30多年來的實(shí)踐檢驗(yàn)和完善，到目前為止這已經(jīng)是一種非常高成熟的技術(shù)了，根本就不需要你們廠去論證混噴煙煤的利弊，你們只要把搞得好的企業(yè)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)?過來消化吸收，完善你們的工藝流程和必要的安全檢驗(yàn)措施就可以了。2、 民營(yíng)鋼鐵

55、企業(yè)高效快速發(fā)展的經(jīng)驗(yàn)有很多， 其中有一條， 那就是結(jié)合自己的現(xiàn)狀和具體情況，把其他成功和先進(jìn)的鋼鐵企業(yè)成功的經(jīng)驗(yàn)?zāi)眠^來消化吸收變成自己的，也就是所謂的的拿來主義和對(duì)標(biāo)交流學(xué)習(xí)。任何個(gè)人和企業(yè)， 也都不可能也完全沒有必要， 把別人或者其他企業(yè)很完善很成功的經(jīng)驗(yàn)和做法都自己再摸索一遍。3、目前，噴煤設(shè)計(jì)都是按照兼顧三種煤種來設(shè)計(jì)的：全部煙煤噴吹：購(gòu)進(jìn)的煙煤原煤揮發(fā)分為1825%煤粉的揮發(fā)分含量最多不超過30%無煙煤與煙煤混合噴吹：此種噴煤的方式最多，混合煤粉的揮發(fā)分含量一般按照2025%空制，最多不超過30%。單一噴吹無煙煤：此種噴煤工藝流程最簡(jiǎn)單，但是噴吹成本升高，噴煤效益降低。4、混噴煙煤的

56、利弊：混噴煙煤， 除了混合煤粉含碳量、 熱值和置換比略微降低以外， 沒有任何弊端；當(dāng)然安全性方面必須保障，必須增加一氧化碳和氧濃度檢測(cè)儀，另外必須增加氮?dú)舛杌祾叩?，造成設(shè)備投資增加，但這些很容易收回。好處可就太多了：由于煙煤可磨性指數(shù)提高，可以提高磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量煙煤價(jià)格比無煙煤大幅度降低，可以大幅度降低煤粉成本。煙煤揮發(fā)分中的碳?xì)浠衔锖图淄榈?，在風(fēng)口前分解，可以改善高爐內(nèi)的還原氣氛，有利于降低焦比?；靽姛熋阂彩翘岣呙罕鹊囊豁?xiàng)主要措施。 2011 年 7 月 4 日十五、成本計(jì)算：?jiǎn)栴}：把 S 從 %降低至%， 假定目前Si 在%左右，爐渣堿度在倍左右， 如果提高 Si怎樣定量計(jì)算成本上升多少

57、如果提高爐渣堿度怎樣定量計(jì)算成本上升多少有沒有這方面的經(jīng)驗(yàn)公式或公認(rèn)的論述。懇請(qǐng)車奎生老師幫助解答為謝！回答：你好，小余。問題簡(jiǎn)要回答如下：1、 你提問的兩個(gè)問題， 目前為止還沒發(fā)現(xiàn)有公認(rèn)的論述， 只能從一些公認(rèn)的煉鐵經(jīng)驗(yàn)值來反推；而且對(duì)于不同的高爐，由于其爐型、爐缸保溫效果、爐缸溫度、爐缸熱儲(chǔ)備、爐缸工作狀況、爐渣特性參數(shù)、渣量大小、風(fēng)溫和煤比高低、風(fēng)口前理論燃燒溫度、焦炭熱態(tài)性能、軟熔帶形狀等諸多參數(shù)差異很大，甚至于升值與差異較大；同理，對(duì)于不同的高爐，生鐵含硅和爐渣堿度的變化，對(duì)于生鐵含硫的影響程度也是有一定差異的，很難定量分析，只能定性分析。2、生鐵含硅、爐渣堿度對(duì)生鐵含硫和成本的大致

58、影響：利用經(jīng)驗(yàn)值簡(jiǎn)單計(jì)算：生鐵含硅每升高%焦比升高46kg/t ,產(chǎn)量降低1%計(jì)算成本變化時(shí)，不能重復(fù)計(jì)算。假定外購(gòu)焦炭含稅到廠價(jià)格每噸 2050 元，扣稅價(jià)格約為每噸 1815 元；假定爐渣堿度在倍左右，其對(duì)應(yīng)的 Si 在%、 S% ；把 S 從%降低至%，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，生鐵 Si 約需提高到%左右，此時(shí)焦比升高約7.5kg/t ，噸鐵成本大約升高元。假定爐渣堿度在倍左右，其對(duì)應(yīng)的Si在 S%,把S從%W低至%如果保持 Si 不變， 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值， 爐渣堿度約需提高到左右， 此時(shí)焦比升高約多少，需要根據(jù)高爐配料比變化后（主要是增加了品位相對(duì)較低的燒結(jié)礦，減少了品位相對(duì)較高的球團(tuán)礦或者塊礦導(dǎo)致渣量

59、升高， 焦比升高。 ） 帶來的焦比升高具體數(shù)值， 來計(jì)算噸鐵成本大約升高的數(shù)量。 一般， 生鐵含 S 每降低%，爐渣堿度需要提高，而生鐵含 Si 的升降，也會(huì)影響到爐渣堿度的變化。通過建立一個(gè)在線的高爐操作數(shù)學(xué)模型， 就可以很直觀的顯示隨著【 Si 】 、【 S】 、R2 的變化，綜合焦比或者燃料比的變化了，很直觀也很簡(jiǎn)單，但也只是用作高爐操作時(shí)的操作參考，不能教條主義。 2011年 6 月 22 日十六、低硅冶煉不降低物理熱的辦法和措施：?jiǎn)栴}：目前我廠 Si 平均在%左右，準(zhǔn)備將 Si 平均降至%左右，在推進(jìn)低硅冶煉進(jìn)程中要注意哪些環(huán)節(jié)，做到降Si不降Tmi可以采取哪些措施目前我廠 S 平均

60、在%左右，準(zhǔn)備將 S 平均降至%左右，在硫負(fù)荷不變的情況下，可以采取哪些措施對(duì)應(yīng)每一種措施將導(dǎo)致成本上升多少怎樣進(jìn)行計(jì)算以上問題懇請(qǐng)車奎生老師幫助解答，不勝感激！回答：余居洋朋友，你好！ 由于你們的原燃料條件和裝備水平以及高爐主要操作參數(shù)和爐型爐容等主要情況均未描述， 因此你提問的問題， 只能簡(jiǎn)要回答如下：1、你們廠高爐目前Si 平均在%左右，S 平均在%左右，在硫負(fù)荷不變的前提下， 準(zhǔn)備將 Si 平均降至%左右，準(zhǔn)備將S 平均降至%左右，我覺得這很難，基本上只能是一種美好的愿望， 或者是領(lǐng)導(dǎo)的要求和計(jì)劃而已； 如果你們目前Si平均在%左右，S 平均在%左右，在硫負(fù)荷不變的前提下， 準(zhǔn)備將 S