大型機(jī)組定壓與滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)管理知識(shí)分析

1、大型機(jī)組定壓與滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比較分類號(hào)鄭州電力高等專?？茖W(xué)校畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)計(jì)（論 文）題目大型機(jī)組定定壓與滑壓運(yùn)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性性比較 并列英文題目目The eeconommic coompariison oof connstantt presssure and sslidinng preessuree operrationn for largee unitt 系部動(dòng)力工程系系專 業(yè)火電廠集控控運(yùn)行姓 名郭登攀班 級(jí)集控09011 指導(dǎo)教師李麗麗萍 職職 稱稱副教授論文報(bào)告提交日日期 20112.06 鄭州電力高等專?？茖W(xué)校摘要本課題先描述了了2011年年的電力供需需形勢，涉及及到電廠的節(jié)節(jié)能減

2、排，然然后引入了“等效熱降理理論”。重點(diǎn)討論論了用等效熱熱降的方法給給予定量分析析和計(jì)算。然后用該方法對對大型機(jī)組的的定壓調(diào)節(jié)和和滑壓調(diào)節(jié)進(jìn)進(jìn)行定量分析析，比較它們們的經(jīng)濟(jì)性，確確定了型機(jī)組組在同負(fù)荷下下滑壓運(yùn)行比比定壓運(yùn)行時(shí)時(shí)的經(jīng)濟(jì)性要要高。關(guān)鍵詞： 定壓壓運(yùn)行 滑壓壓運(yùn)行 經(jīng)濟(jì)性 比較較AbstracctThis toopic ddescriibes tthe 20011 yeear off poweer suppply aand deemand situaation, invoolvingg poweer plaant ennergy-savinng emiissionn reduuct

3、ionn, andd thenn intrroducees eqquivallent hheat ddrop ttheoryy. Foocusedd on qquantiitativve anaalysiss and calcuulatioon of equivvalentt heatt dropp methhod. And theen usee thiss methhod too slidde larrge unnits oof preessuree and presssure oof a qquantiitativve anaalysiss, commparisson off theiir

4、 ecoonomy, slidding ppressuure opperatiion deetermiines tthe tyype off unitt in tthe saame looad thhan thhe connstantt presssure of thhe runnning of thhe ecoonomy to hiigh. Keyyword：Consttant ppressuure reegulattion Slidiing-prressurre reggulatiion Of eeconommic RRelatiively 目錄TOC o 1-3 h u HYPERLIN

5、K l _Toc10690 一.前言 PAGEREF _Toc10690 1 HYPERLINK l _Toc8433 1.1 20111年電力供供需形勢 PAGEREF _Toc8433 1 HYPERLINK l _Toc24715 1.2 電廠節(jié)節(jié)能理論與措措施 PAGEREF _Toc24715 1 HYPERLINK l _Toc8316 1.3 本課題題研究思路與與意義 PAGEREF _Toc8316 3 HYPERLINK l _Toc23006 二.等效熱降的的理論基礎(chǔ) PAGEREF _Toc23006 4 HYPERLINK l _Toc8650 2.1 等效熱熱降的概念

6、 PAGEREF _Toc8650 4 HYPERLINK l _Toc3772 2.1.1 概概述 PAGEREF _Toc3772 4 HYPERLINK l _Toc22260 2.1.2 等等效熱降的概概念 PAGEREF _Toc22260 5 HYPERLINK l _Toc31118 2.1.3 計(jì)計(jì)算符號(hào)和公公式的規(guī)定 PAGEREF _Toc31118 6 HYPERLINK l _Toc26284 2.2 抽汽等等效熱降 PAGEREF _Toc26284 8 HYPERLINK l _Toc3203 2.3 等效熱熱降之間的關(guān)關(guān)系 PAGEREF _Toc3203 11

7、HYPERLINK l _Toc20378 2.3.1疏水水放流式加熱熱器與其后相相鄰加熱器之之間的等效關(guān)關(guān)系 PAGEREF _Toc20378 11 HYPERLINK l _Toc13296 2.3.2 匯匯集式加熱器器之間的等效效熱降關(guān)系 PAGEREF _Toc13296 13 HYPERLINK l _Toc23501 2.4 等效熱熱降的應(yīng)用 PAGEREF _Toc23501 14 HYPERLINK l _Toc3214 2.4.1內(nèi)、外外純熱量出入入熱力系統(tǒng) PAGEREF _Toc3214 16 HYPERLINK l _Toc19567 2.4.2攜帶帶工質(zhì)的內(nèi)外外熱源

8、進(jìn)入熱熱系統(tǒng) PAGEREF _Toc19567 16 HYPERLINK l _Toc29901 2.4.3帶工工質(zhì)的熱量出出系統(tǒng) PAGEREF _Toc29901 17 HYPERLINK l _Toc11366 2.5再熱機(jī)組組的等效熱降降 PAGEREF _Toc11366 18 HYPERLINK l _Toc25118 2.5.1概述述 PAGEREF _Toc25118 18 HYPERLINK l _Toc4621 2.5.2定熱熱量抽汽等效效熱降 PAGEREF _Toc4621 19 HYPERLINK l _Toc31726 2.5.3定熱熱量新蒸汽等等效熱降 PAGE

9、REF _Toc31726 20 HYPERLINK l _Toc19061 2.5.4定熱熱量等效熱降降應(yīng)用特點(diǎn) PAGEREF _Toc19061 20 HYPERLINK l _Toc3791 2.5.5變熱熱量等效熱降降 PAGEREF _Toc3791 23 HYPERLINK l _Toc29854 2.5.6等效效熱降的條件件 PAGEREF _Toc29854 24 HYPERLINK l _Toc8843 2.5.7等效效熱降應(yīng)用的的基本法則 PAGEREF _Toc8843 24 HYPERLINK l _Toc21227 三.定壓與滑壓壓運(yùn)行方式比比較 PAGEREF _

10、Toc21227 25 HYPERLINK l _Toc19140 3.1定壓運(yùn)行行 PAGEREF _Toc19140 25 HYPERLINK l _Toc25083 3.2滑壓運(yùn)行行 PAGEREF _Toc25083 26 HYPERLINK l _Toc4870 3.2.1滑壓壓運(yùn)行的分類類 PAGEREF _Toc4870 26 HYPERLINK l _Toc772 3.2.2滑壓壓運(yùn)行的特點(diǎn)點(diǎn) PAGEREF _Toc772 27 HYPERLINK l _Toc13338 四.定壓與滑壓壓運(yùn)行計(jì)算 PAGEREF _Toc13338 29 HYPERLINK l _Toc15

11、960 4.1定壓運(yùn)行行計(jì)算 PAGEREF _Toc15960 30 HYPERLINK l _Toc9489 4.1.1熱力力系統(tǒng)簡捷計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc9489 30 HYPERLINK l _Toc1723 4.1.2機(jī)組組的等效熱降降計(jì)算 PAGEREF _Toc1723 33 HYPERLINK l _Toc28079 4.2 滑壓運(yùn)運(yùn)行計(jì)算 PAGEREF _Toc28079 35 HYPERLINK l _Toc27821 4.2.1熱力力系統(tǒng)簡捷計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc27821 35 HYPERLINK l _Toc3350 4.2.2機(jī)組組的等效熱降降

12、計(jì)算 PAGEREF _Toc3350 38 HYPERLINK l _Toc26847 五.結(jié)論 PAGEREF _Toc26847 400 HYPERLINK l _Toc7908 六.結(jié)束語 PAGEREF _Toc7908 441 HYPERLINK l _Toc24422 七.參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc24422 42 HYPERLINK l _Toc31262 八.附錄 PAGEREF _Toc31262 433 PAGE 56一.前言1.1 20111年電力供供需形勢 2011年，全全國全社會(huì)用用電量平穩(wěn)較較快增長，發(fā)發(fā)電裝機(jī)容量量繼續(xù)增加，結(jié)結(jié)構(gòu)調(diào)整加快快，裝備技術(shù)術(shù)水

13、平進(jìn)一步步提高，節(jié)能能減排取得新新進(jìn)展，全國國電力供需總總體平衡偏緊緊。在用電需求快速速增長的情況況下，由于水水電來水偏枯枯、電煤供應(yīng)應(yīng)緊張、火電電企業(yè)大面積積虧損、跨省?。▍^(qū)）跨區(qū)區(qū)域通道能力力不足、體制制機(jī)制不暢等等問題，部分分地區(qū)、部分分時(shí)段缺電比比較嚴(yán)重，全全國共有244省級(jí)電網(wǎng)相相繼缺電，最最大電力缺口口超過30000萬千瓦，其其中重慶、浙浙江、廣東等等地既缺少本本地電源，又又沒有新增跨跨?。▍^(qū)）跨跨區(qū)域通道能能力，電力供供應(yīng)存在著硬硬缺口。通過過采取跨區(qū)域域跨省（區(qū)）電電力支援、加加強(qiáng)需求側(cè)管管理和實(shí)施有有序用電等多多種措施，有有效緩解了電電力供需矛盾盾，保障了經(jīng)經(jīng)濟(jì)社會(huì)平穩(wěn)穩(wěn)健康

14、發(fā)展。1.2 電廠節(jié)節(jié)能理論與措措施 合理安安排運(yùn)行方式式，盡量達(dá)到到機(jī)爐負(fù)荷的的匹配。以保保證機(jī)組的安安全穩(wěn)定運(yùn)行行，為節(jié)約能能源提供基礎(chǔ)礎(chǔ)和前提。 在主汽汽溫度和主汽汽壓力控制方方面，鍋爐值值班員要求及及時(shí) 調(diào)整，通通過合理的安安排吹灰器的的投入順序及及時(shí)間，改變變上下層給 粉機(jī)投入方方式以及給粉粉機(jī)轉(zhuǎn)速， 最大限度的的降低受熱面面吹灰對汽 溫的影響，使使機(jī)組始終保保持高參數(shù)運(yùn)運(yùn)行，提高機(jī)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。 在制粉粉系統(tǒng)的參數(shù)數(shù)控制方面，需需要按照制定定的鍋爐制制 粉系統(tǒng)運(yùn)運(yùn)行參數(shù)調(diào)整整的相關(guān)規(guī)定定 ，根據(jù)據(jù)不同的煤種種，合理控制制 磨煤機(jī)出出口和一次風(fēng)風(fēng)溫，在保證證安全的前提提下，通過提提高磨

15、煤機(jī) 出口溫度和和二次風(fēng)溫度度，縮短煤粉粉燃燒前的預(yù)預(yù)熱時(shí)間，使使煤粉燃 燒燒更加完全，有有效的降低煤煤粉的不完全全燃燒損失，達(dá)達(dá)到降低動(dòng)力力煤消耗的目目的。 加強(qiáng)煤煤質(zhì)延伸管理理，監(jiān)督料場場原煤取樣、料料場進(jìn)料、消消耗情況的統(tǒng)統(tǒng)計(jì)工作，在在煤質(zhì)偏離設(shè)設(shè)計(jì)煤種偏差差較大時(shí)，能能夠及時(shí)溝通通使其掌握入入爐煤質(zhì)情況況，以便采取取相應(yīng)的調(diào)整整方案，保證證鍋爐燃燒的的穩(wěn)定。 對燃燒燒、調(diào)風(fēng)、混混風(fēng)、爐溫分分布進(jìn)行監(jiān)督督，掌握燃用用煤質(zhì)對應(yīng)的的磨煤機(jī)運(yùn)行行小時(shí)數(shù)、粉粉位變化幅度度，以及煤氣氣火嘴的投入入數(shù)量變化，鍋鍋爐尾部受熱熱面的煙溫變變化，判斷爐爐管積灰情況況，爐膛出口口煙溫變化及及減溫水量增增減判

16、斷水冷冷壁沾污程度度， 督促崗崗位吹灰除焦焦，提高鍋爐爐熱效率。 定期進(jìn)進(jìn)行鍋爐效率率監(jiān)測，用以以指導(dǎo)鍋爐的的燃燒調(diào)整。每每月進(jìn)行鍋爐爐效率監(jiān)測，主主要監(jiān)測：主主汽溫度、壓壓力、流量，給給水溫度、壓壓力、流量，爐爐膛氧量、排排煙溫度、空空預(yù)器入口煙煙溫、飛灰含含碳量，爐渣渣含碳量。 受動(dòng)力力煤采購的影影響，鍋爐燃燃用煤種與設(shè)設(shè)計(jì)煤種偏差差較大，要求求按照制定的的不同煤種、不不同工況下的的燃燒調(diào)整方方案，根據(jù)煤煤質(zhì)分析報(bào)告告，及時(shí)對鍋鍋爐一二次風(fēng)風(fēng)配比進(jìn)行調(diào)調(diào)整，緩解鍋鍋爐受熱面的的結(jié)焦，提高高鍋爐效率;其次，通過過合理的二次次風(fēng)配比， 優(yōu)化鍋爐的的燃燒工況，降降低排煙損失失和飛灰可燃燃物損失，

17、使使鍋爐的熱經(jīng)經(jīng)濟(jì)性提高，煤煤耗相對降低低。 針對外外部因素造成成機(jī)組發(fā)電負(fù)負(fù)荷低，各項(xiàng)項(xiàng)參數(shù)無法達(dá)達(dá)到額定工況況降低經(jīng)濟(jì)性性。需要通過過查閱機(jī)組設(shè)設(shè)計(jì)資料，結(jié)結(jié)合往年機(jī)組組運(yùn)行參數(shù)，制制定不同負(fù)荷荷下的最優(yōu)運(yùn)運(yùn)行參數(shù)，并并將這些參數(shù)數(shù)繪制成負(fù)荷荷對應(yīng)曲線，為為運(yùn)行人員操操作調(diào)整提供供依據(jù)，最大大限度的提高高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)濟(jì)性，從而降降低機(jī)組的燃燃煤消耗。 在全廠廠范圍內(nèi)繼續(xù)續(xù)有效的開展展節(jié)水工作。1.3 本課題題研究思路與與意義本課題先描述了了2011年年的電力供需需形勢，涉及及到電廠的節(jié)節(jié)能減排，然然后引入了“等效熱降理理論”，并著重介介紹了等效熱熱降的概念、抽抽汽等效熱降降等效熱降之之間的關(guān)

18、系、等等效熱降的應(yīng)應(yīng)用、再熱機(jī)機(jī)組的等效熱熱降等定量計(jì)計(jì)算的理論基基礎(chǔ)知識(shí)。通過定量分析研研究熱力系統(tǒng)統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性問問題，然后用用該方法對大大型機(jī)組的定定壓調(diào)節(jié)和滑滑壓調(diào)節(jié)進(jìn)行行分析，比較較它們的經(jīng)濟(jì)濟(jì)性。確定了了型機(jī)組在同同負(fù)荷下滑壓壓運(yùn)行比定壓壓運(yùn)行時(shí)的經(jīng)經(jīng)濟(jì)性要高。能源是人類社會(huì)會(huì)賴以生存和和發(fā)展的重要要物質(zhì)基礎(chǔ)。近近年來，我國國的資源環(huán)境境問題日益突突出，節(jié)能減減排形式十分分嚴(yán)峻。本課課題的研究，對對電廠的節(jié)能能減排有著重重要的指導(dǎo)意意義。二.等效熱降的的理論基礎(chǔ)2.1 等效熱熱降的概念 2.1.11 概述等效熱降法是基基于熱力學(xué)的的熱工轉(zhuǎn)換原原理，考慮到到設(shè)備質(zhì)量、熱熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)構(gòu)和參

19、數(shù)的特特點(diǎn)，經(jīng)過嚴(yán)嚴(yán)密地理論推推演，導(dǎo)出幾幾個(gè)熱力分析析參量j及等，用以研研究熱工轉(zhuǎn)換換及能量利用用程度的一種種方法。等效效熱降法即可可用于整體熱熱力系統(tǒng)的計(jì)計(jì)算，也可用用于熱力系統(tǒng)統(tǒng)的局部分析析定量，它基本屬于能能量轉(zhuǎn)換熱平平衡法。但是是，它摒棄了了常規(guī)計(jì)算的的缺點(diǎn)，不需需要全盤重新新計(jì)算就能查查明系統(tǒng)變化化后的熱經(jīng)濟(jì)濟(jì)性，即用簡簡捷的局部運(yùn)運(yùn)算代替整個(gè)個(gè)系統(tǒng)的繁雜雜計(jì)算。等效熱降法主要要用來分析蒸蒸汽動(dòng)力裝置置和熱力系統(tǒng)統(tǒng)。在火電廠廠設(shè)計(jì)中，這這一方法可以以論證方案的的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性性，探討熱力力系統(tǒng)和設(shè)備備中各種因素素的影響以及及局部變動(dòng)后后的經(jīng)濟(jì)效益益，是熱力工工程和熱力系系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)的

20、有力工具具。用等效熱熱降分析運(yùn)行行電廠的技術(shù)術(shù)改造，尤其其是熱力系統(tǒng)統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改改造，將收到到良好效果，為為改造提供確確切的技術(shù)依依據(jù)。等效熱熱降法在診斷斷電廠能量消消耗、查明能能量損耗的大大小、發(fā)現(xiàn)機(jī)機(jī)組存在缺陷陷和問題、指指出技能改造造的途徑與措措施，以及評(píng)評(píng)定機(jī)組的完完善程度和挖挖掘節(jié)能潛力力等工作中將將發(fā)揮重要作作用，真正達(dá)達(dá)到熱耗查定的目的的。等效熱降法的特特點(diǎn)是：局部部運(yùn)算的熱工工概念清晰，與與一般熱力學(xué)學(xué)完全一致，因因此，容易掌掌握應(yīng)用;其其次，計(jì)算簡簡捷而又準(zhǔn)確確，與真實(shí)熱熱力系統(tǒng)相符符，且無論是是手工計(jì)算或或是電子計(jì)算算機(jī)計(jì)算都很很方便。分析析問題時(shí)，這這種方法能充充分剖析事

21、物物的本質(zhì)和矛矛盾，分清問問題的主次，從從而有利于問問題的正面解解決。 2.1.22 等效熱降降的概念對于純凝汽式汽汽輪機(jī)（如圖圖2.1）所所示，顯然，11kg新蒸汽汽的做功就等等于它的熱降降（即焓降） (2.1)式中 蒸汽進(jìn)進(jìn)汽輪機(jī)的初初焓 汽輪機(jī)排氣氣焓 圖2.1 圖22.2 對于有回?zé)岢槠钠啓C(jī)（如如圖2.2所所示），1kkg的新蒸汽汽做功 = （22.2）式中 ； 抽汽汽份額； 抽汽汽做功不足系系數(shù)； 任意意抽氣級(jí)的編編號(hào)； 抽汽汽級(jí)數(shù)；顯然，這個(gè)做功功不是1kgg新蒸汽的簡簡單熱降，他他比純凝汽新新蒸汽熱降小小。但是，它它與凝汽式汽汽輪機(jī)中的HH又類似，它它們都是1kkg新汽的實(shí)

22、實(shí)際做功。為為了有別于純純凝汽熱降HH,故稱這個(gè)個(gè)做功為等效效熱降。等效效的數(shù)量含意意，從式（22.2）可知知，它是指回回?zé)岢槠狡啓C(jī)1kgg新蒸汽的做做功，等效于于新蒸汽直達(dá)達(dá)冷凝器的熱熱降。 2.1.33 計(jì)算符號(hào)號(hào)和公式的規(guī)規(guī)定為了計(jì)算方便和和統(tǒng)一，規(guī)定定計(jì)算公式和和符號(hào)如下： 加熱器器給水焓升 加熱蒸蒸氣在加熱器器內(nèi)的放熱量量 輸水在在加熱器中的的放熱量 在整理原始數(shù)據(jù)據(jù)時(shí)，根據(jù)加加熱器的類型型不同，其加加熱器的，的計(jì)算規(guī)定定也各不相同同。疏水放流式加熱熱器的、和按下面公式式計(jì)算 匯集式加熱器的的、和按下面公式式計(jì)算 2.2 抽汽等等效熱降研究圖中這樣一一個(gè)簡單的熱熱力系統(tǒng)，假假設(shè)

23、一個(gè)純熱熱量q（即無無工質(zhì)帶入系系統(tǒng)）進(jìn)入NNO.3加熱熱器中，使NNO.3得抽抽汽減少1kkg，這1kkg蒸汽稱為為排擠抽汽。這這個(gè)被排擠的的抽汽中有一一部分作功到到汽輪機(jī)的出出口，另一部部分作功到后后面各抽汽口口再被抽出用用以加熱給水水。 圖2.4這1kg排擠抽抽汽返回汽輪輪機(jī)以及隨后后在各抽汽口口上的分配，按按照熱平衡方方程可計(jì)算。由于NO.3加加熱器抽汽減減少1kg，在在僅有熱量加加入而無工質(zhì)質(zhì)加入時(shí)，其其疏水也相應(yīng)應(yīng)減少1kgg，因而使疏疏水在NO.2加熱器的的放熱量減少少。這個(gè)減少少的熱量應(yīng)由由NO.2段段抽汽來補(bǔ)償償，其補(bǔ)償量量為 式中中 即NOO.2加熱器器1kg抽汽汽的放熱量

24、，是排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額。排擠抽汽繼續(xù)向向后流動(dòng)的份份額只有（）了了。這部分蒸蒸汽膨脹做功功并凝結(jié)后，產(chǎn)產(chǎn)生相同數(shù)量量的水返回NNO.1加熱熱器。NO.1加熱器為為了加熱這部部分水，因而而抽汽量應(yīng)增增加式中 NO.11加熱器中11kg水的焓焓升 ； NO.11加熱器中11kg抽汽的的放熱量 ； 是排擠NNO.3加熱熱器1kg抽抽汽中，分配到NNO.1加熱熱器中的份額額。由于在NO.11和NO.22加熱器中增增加了抽汽份份額，并產(chǎn)生生了作功不足足，故NO.3加熱器排排擠1kg抽抽汽返回汽輪輪機(jī)的作功等等于 (22.3)這個(gè)作功稱為抽抽汽的等效熱熱降，用符號(hào)號(hào)

25、表示。抽汽等效熱降，在在抽汽減少情情況下表示11kg排擠抽抽汽作功的增增加值；反之之抽汽增加時(shí)時(shí)，則表示作作功的減少值值。顯然，它它考慮了比該該抽汽壓力更更低的所有抽抽汽量的變化化。抽汽效率。如同同一般效率概概念一樣，是是作功與加入入熱量之比。這這里排擠1kkg抽汽，需需要加入的熱熱量為，而排擠1kgg抽汽獲得的的功為。因而而，對之比是一個(gè)個(gè)熱效率的含含意，故稱之之為抽汽效率率。它反映任意意抽汽能級(jí)處處熱變動(dòng)的程程度，和該能能級(jí)以下（由由于加入熱量量引起）的一一切作功變化化。即 的計(jì)算公式的規(guī)規(guī)律是，從排排擠1kg抽抽汽的焓降中中減去某些固固定成分，因因此可歸納為為下列通式 (22.4) 式中

26、 取或者，視加熱器型型式而定； 加熱熱器后更低壓壓力抽汽口腳腳碼。如果j為匯集式式加熱器,則則均以代之。如如果為疏水放放流式加熱器器，則從以下下直到（包括括）匯集式加加熱器用代替替，而在匯集集式加熱器以以下，無論是是匯集式還是是疏水放流式式加熱器，則則一律以代替替。各抽汽等效熱降降算出后，按按作功與加熱熱量之比，可可得相應(yīng)的抽抽汽效率 (22.5)式中和均為已知知數(shù)，故得計(jì)計(jì)算極為方便便。2.3 等效熱熱降之間的關(guān)關(guān)系 2.3.1疏疏水放流式加加熱器與其后后相鄰加熱器器之間的等效效關(guān)系疏水放流式加熱熱器與其后相相鄰加熱器之之間的等效熱熱降關(guān)系，可用用下圖所示的的兩種情況進(jìn)進(jìn)行分析。圖圖中(a)

27、表表示其后相鄰鄰加熱器是疏疏水放流式加加熱器聯(lián)接系系統(tǒng)；圖(bb)表示其后后相鄰加熱器器是匯集式加加熱器聯(lián)接系統(tǒng)。 按照圖（a）,根據(jù)通式式(2.4)求等效熱降降有： NNo.j NNo.j-11 No.j No.j-1 (a) (b) (2.6) (2.77)從中減去得 j -j-i=(j-j-i)-由于圖（a)中中的Noj-i為疏水放放流式加熱器器，其中j-i應(yīng)為j-i，故Hj= (2.88)按照圖（b)，根根據(jù)通式求等等效熱降有： =( (2.99) (2.110)從 中減去 得得=( (2.111)比較式(2.88)與式（22.11）可可知，盡管圖圖(a)與圖圖(b)中NNOj-i加加

28、熱器形式不不相同，但相相鄰加熱器之之間的等效熱熱降的關(guān)系式式是相同的。由此可得出，疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器（不論其加熱器形式如何）之間的等效熱降關(guān)系的通式為 (2.122) 它的物理理意義是，排排擠j段抽汽汽1Kg從jj到j(luò)-1的的做功為，這這1kg排擠擠抽汽到j(luò)-1后只有（ ）kg繼續(xù)往后流動(dòng)膨脹，而該處1kg排擠抽汽的等效熱降為故（ ）kg蒸汽的做功為（）,因而j級(jí)的等效熱降為（）與（）之和。 2.3.22 匯集式加加熱器之間的的等效熱降關(guān)關(guān)系如圖所.和.為兩個(gè)匯匯集式加熱器器，它們之間間的關(guān)系式可可推證如下。 No.j No.m圖2.6 匯匯集式加熱器器聯(lián)接系統(tǒng)根據(jù)通式求NOOj

29、和Nom等效熱降降有： 從中減去得 (2.133)它的物理意義是是，匯集加熱熱器j的1kkg排擠抽汽汽返回汽輪機(jī)機(jī)作功到更低低匯集加熱器器m時(shí)，它仍仍具有等效熱熱降。而從jj到m的焓降降應(yīng)減去兩級(jí)級(jí)之間因抽汽汽份額增加所所減少的作功功，才是排擠擠抽汽在兩級(jí)級(jí)之間的作功功，即（）。兩部分作作功之和就是是j對應(yīng)抽汽汽級(jí)的等效熱熱降。應(yīng)當(dāng)指指出，如果jj和m匯集加加熱器之間還還有另外的匯匯集加熱器存存在，該式也也同樣適用。公式(2.122)和(2.13)提供供了一個(gè)從已已知的等效熱熱降Hj-11或Hm計(jì)算的方法，它它使的計(jì)算更更為簡便。2.4 等效熱熱降的應(yīng)用內(nèi)部熱源利用，使使循環(huán)作功增加，其其裝置

30、效率 式中 新蒸汽的的實(shí)際作功，即即新蒸汽等效效熱降，； 循循環(huán)吸熱量，； 內(nèi)內(nèi)部熱源回收利用用的作功，。可知，任何內(nèi)部部熱源的利用，都都使裝置效率得以以提高。因?yàn)闉閮?nèi)部損失熱量再次次回收利用，終將提高循環(huán)吸熱的利用程度，提高熱變功的份額，故而裝置效率總是提高的。而外部熱源利用用，若按熱力力學(xué)原理分析析，這時(shí)，除除循環(huán)作功增增加外，循環(huán)環(huán)吸熱量也將將增加，即外外熱源被利用用的熱量也是是循環(huán)吸熱的的一部分，故故裝置效率 式中 外部熱源被利用的的熱量；可知，外部熱源源的利用，通通常都使裝置的效率降降低。因?yàn)橥獠坑酂岬钠肺灰话惆愕陀谛抡羝芗?jí)，熱變功的程度度較低，余熱的大部分將變變?yōu)槔湓磽p耗，從而

31、大大增加加了損耗的冷源損失降低了裝置效率。如若按外部熱源源利用，按余余熱利用原理理處理，其裝裝置效率所謂按余熱利用用處理，系指指余熱不利用用就廢棄了，若若給予利用，則則利用一點(diǎn)就就回收一點(diǎn)。表表現(xiàn)在裝置效效率的計(jì)算上上，就是只記記作功收益而而不計(jì)熱量支支出。因而，盡盡管余熱品位位較低，但畢畢竟有一部分分轉(zhuǎn)變?yōu)楣?，所所以，這時(shí)裝裝置效率總是是提高的。局部定量分析時(shí)時(shí)，無論是內(nèi)內(nèi)部熱源還是是外部熱源出出入系統(tǒng)，都都要根據(jù)有無無工質(zhì)出入系系統(tǒng)來分析。對無工質(zhì)出入系統(tǒng)的熱量簡稱“純熱量”，對有工質(zhì)出入系統(tǒng)的熱量簡稱“帶工質(zhì)的熱量”純熱量出入系統(tǒng)，僅熱量有變動(dòng)，不引起系統(tǒng)工質(zhì)總量的變化；帶工質(zhì)的熱量出入

32、系統(tǒng)，不僅有熱量的變化，而且系統(tǒng)的工質(zhì)總量也將發(fā)生變化。 2.4.1內(nèi)內(nèi)、外純熱量出入熱熱力系統(tǒng)（1）外部熱源源利用于系統(tǒng)統(tǒng)，在不變時(shí)，裝置效率提高高為進(jìn)入系統(tǒng) ; 出系統(tǒng) 新蒸汽等等效熱降的增量 （2）內(nèi)部熱源源出入系統(tǒng)進(jìn)入系統(tǒng) ; 出系統(tǒng) 2.4.22攜帶工質(zhì)的內(nèi)外熱源進(jìn)入熱系統(tǒng)蒸汽攜帶熱量進(jìn)進(jìn)入系統(tǒng): 系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性的相相對變化為 上述討論不僅對對適用，同樣地對也適用，只只是在=時(shí)，純熱量部部分的作功等等于零，因而而在時(shí)，純熱量部部分的作功為為負(fù)值而已。 (2)熱水?dāng)y帶熱熱量進(jìn)入系統(tǒng)無論外部熱水抑抑或內(nèi)部熱水進(jìn)入系統(tǒng)，其方式有兩兩種：一種是是從主凝結(jié)水管路進(jìn)入，二是從疏水管路進(jìn)入，由于熱水進(jìn)

33、入地點(diǎn)不同，產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效果和計(jì)算方法也不不相同。當(dāng)熱水從主凝結(jié)結(jié)水管路進(jìn)入系統(tǒng)； 裝置經(jīng)濟(jì)性的相相對變化為當(dāng)熱水從疏水管管路進(jìn)入系統(tǒng) 裝置經(jīng)濟(jì)性的相相對變化為 2.4.33帶工質(zhì)的熱量出系統(tǒng) (1)蒸汽攜帶熱熱量出系統(tǒng) 蒸汽攜攜帶熱量出系系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相相對降低為 式中(2)給水?dāng)y帶帶熱量出系統(tǒng): 給水?dāng)y攜帶熱量出系系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相相對下降為 (3)疏水?dāng)y帶熱熱量出系統(tǒng): 疏水?dāng)y帶熱量出出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相相對下 2.4.44補(bǔ)水地點(diǎn)引起的作功功差異及多種種形式的計(jì)算公式問題題由冷凝器補(bǔ)入改改為從除氧器補(bǔ)入引起作功功差異，按等等效熱降定理分析析，其值為 應(yīng)當(dāng)指出，凡

34、有有工質(zhì)進(jìn)出系統(tǒng)，且補(bǔ)水水地點(diǎn)又在除氧器器時(shí)，若引用以以冷凝器為補(bǔ)補(bǔ)水其點(diǎn)的計(jì)算公式都應(yīng)在該公式中增補(bǔ)這這項(xiàng)作功差異異。 2.4.55熱系統(tǒng)輔助成分作作功損失總和新蒸汽毛等效熱熱降扣除熱系統(tǒng)全部輔助成分的作作功損失，就得到到新蒸汽凈等效熱降，即熱系統(tǒng)的輔助成成份，是指除了了抽汽回?zé)峒訜嵋酝獾囊磺星懈郊映煞?。它一般包包括：門桿漏汽及其利用；抽氣器用汽汽及其回收利利用；給水泵的焓升升；加熱器的散熱損失等等。2.5再熱機(jī)組組的等效熱降降 2.5.11概述再熱機(jī)組熱系統(tǒng)統(tǒng)，其高壓缸的排汽；在流經(jīng)再熱器之前叫再再熱冷段，經(jīng)再熱器加熱升溫后叫再熱熱段。由于有再熱及其其吸熱量的存在，給給等效熱降的的計(jì)算及其

35、應(yīng)應(yīng)用帶來了一一些不同于非非再熱機(jī)組的的特點(diǎn)。這些些特點(diǎn)主要表表現(xiàn)于再熱冷冷段及其以上上區(qū)段，在這這區(qū)間出現(xiàn)的的任何排擠抽抽氣都將流經(jīng)經(jīng)再熱器而吸吸熱。這時(shí)將將引起兩個(gè)問問題：首先，它它引起汽輪機(jī)熱耗量變化，與等效效熱降保持熱量不變相矛盾，其其次，排擠抽汽的作功功不含加入熱熱量本身在汽輪機(jī)中繼續(xù)作功，而且還包含含再熱器增加吸熱的作功。解決以上問題的的方法有兩種：其一一，是定熱量等效熱降；其二，順順其自然，恢恢復(fù)循環(huán)吸熱熱的真實(shí)性，讓讓它隨系統(tǒng)的的變化而變，這這樣的等效熱熱降及其應(yīng)用用成為再熱機(jī)機(jī)組的變熱量等效熱降。 2.5.22定熱量抽汽汽等效熱降 再熱冷冷段產(chǎn)生1kkg排擠抽汽汽，將全面流流

36、經(jīng)再熱器并并吸收熱量 ，然后返回回汽輪機(jī)中、低低壓缸繼續(xù)膨膨脹作功。這這個(gè)作功可用用等效熱降之之間的關(guān)系求求的，但必須須扣除再熱器器吸熱量的作作功。再熱器器吸熱量是燃燃料供給的熱熱量，是循環(huán)環(huán)吸熱的一部部分，其作功功為，由此，冷冷段1kg排排擠的等效熱熱降為： 當(dāng)冷段段抽汽加熱器器j是疏水放放流型時(shí) =（ = (2.114) 當(dāng)冷段段抽汽的加熱熱器j是匯集集型時(shí) =+ (2.155式中 1kg蒸蒸汽在再熱器器中的吸熱量量， hzr再熱熱段段蒸汽焓， hzl再熱冷段段蒸汽焓， 汽輪機(jī)裝裝置效率，有有熱力系統(tǒng)計(jì)計(jì)算獲得， m匯集式加加熱器編號(hào)。 定熱量抽抽汽效率是定定熱量抽汽等等效熱降Hjj與排擠

37、1kkg抽汽所需需熱量qj之比，即 (2.166) 顯然定定熱量抽汽等等效熱降的物物理意義，是是從再熱器熱熱段到凝汽器器之間的1kkg排擠抽汽汽返回汽輪機(jī)機(jī)的真實(shí)作功功，也是加入入熱量的真實(shí)實(shí)作功，而不不是1kg排排擠抽汽返回回汽輪機(jī)的真真實(shí)作功。用用它們求得全全部抽汽效率率的物理意義義，都將反映映加入熱量轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)變?yōu)楣Φ某坛潭取?2.5.33定熱量新蒸汽汽等效熱降為了確保循環(huán)吸吸熱量不變，計(jì)計(jì)算再熱機(jī)組組新蒸汽等效效熱降時(shí)，以以通過再熱器器的工質(zhì)為1kgg計(jì)算熱量，即即 (2.17) 故新蒸蒸汽的毛等效效熱降 (2.18) 考慮熱熱力系統(tǒng)各種種附加成份的的作功損失后后，可得凈等等效熱降 - (2

38、.199)由此，汽輪機(jī)的的裝置效率 (2.20) 2.5.44定熱量等效熱降應(yīng)用特點(diǎn)（1）有工質(zhì)出出入系統(tǒng)的特點(diǎn)用定熱量等效熱熱降進(jìn)行局部部定量時(shí)，有有它的特殊性性。盡管建立立等效熱降時(shí)時(shí)，已考慮到到再熱機(jī)組的的特點(diǎn)，采取取了相應(yīng)措施施，使問題得得到解決。但但是，那只是是針對純熱量量進(jìn)出系統(tǒng)，并并未涉及有工工質(zhì)出入系統(tǒng)統(tǒng)。當(dāng)工質(zhì)出入系統(tǒng)統(tǒng)發(fā)生在再熱熱前，其作功損失的計(jì)計(jì)算不同于一一般的基本法法則，有軸封蒸汽從高壓缸滲出，其份額為焓值為。則該蒸汽出系系統(tǒng)損失作功為但這時(shí)流經(jīng)再熱器的工質(zhì)質(zhì)量減少了，再熱器的吸熱量也減少了，為保證裝置的熱耗量不變，則其作功損失為 當(dāng)蒸汽攜帶熱量量出入系統(tǒng)發(fā)生在在再熱

39、后，這這時(shí)，由于不不引起再熱器器吸熱量的變變化，因而，其其計(jì)算與非再再熱機(jī)組的基基本法則相同同。當(dāng)有工質(zhì)進(jìn)入系系統(tǒng)并發(fā)生在再熱前，有蒸汽汽進(jìn)入高壓缸的抽汽，其其份額為，焓值值為，則其作功損失為 綜上所所述，定熱量等效熱降分析再熱機(jī)組的特點(diǎn)，表現(xiàn)為有蒸汽從再熱前進(jìn)出系統(tǒng)上。這時(shí)，為了確保機(jī)組熱熱耗量不變的條件，應(yīng)該引引起計(jì)算式的變化，它與非非再熱機(jī)組的計(jì)算式相相比增加了一一項(xiàng)。（2）轉(zhuǎn)換系數(shù)數(shù)在局部定量量中的應(yīng)用任意熱量（純熱熱量）加入系系統(tǒng)，按等效熱降原理，該熱熱量能獲得作功為但汽輪機(jī)真實(shí)內(nèi)內(nèi)功變化式中 由熱量引起再熱器吸熱量的變化，； 裝置效率；則變化后，新蒸蒸汽的實(shí)際作功為而變動(dòng)后定熱量量

40、的新蒸汽等等效熱降為 上述各式中 變化前新蒸汽的的實(shí)際作功； 變化前定熱量的新蒸汽汽等效熱降。由； 式中 變變化前循環(huán)的吸熱量，； 變變化前定熱量蒸汽等效效熱降的吸熱量，也是變化后的定熱量新蒸汽等等效熱降的吸熱量。因?yàn)樗鼈儽３植蛔?。式?；由以上上各式聯(lián)立得 。應(yīng)當(dāng)注意，這時(shí)是隨再熱器吸熱量變化而變化。即常數(shù)數(shù)。（3）經(jīng)濟(jì)性變變化的計(jì)算特點(diǎn)裝置熱經(jīng)濟(jì)性相相對變化的計(jì)計(jì)算公式為式中當(dāng)作功增加加時(shí)取正值，當(dāng)作功減少時(shí)取負(fù)值。 2.5.55變熱量等效熱降再熱熱段以后的的由于再熱熱段以后排排擠抽汽不影響通過再熱器的蒸汽份額額，也就不影影響再熱器的吸熱量，因而，這這時(shí)變熱量等效熱降的計(jì)算與非再熱機(jī)組一樣

41、，也與定熱量等效熱降一樣，也與定熱量等效熱降一樣，其通式是是 再熱冷段及其以以上的，根據(jù)據(jù)等效熱降的定義，再熱冷段及其以以上產(chǎn)生排擠抽汽，按前前面基礎(chǔ)理論論的推演方法法，可以導(dǎo)出出該蒸汽返回回汽輪機(jī)的實(shí)際作功為 式中符號(hào)和腳碼碼與定熱量等效熱降的意義相同。應(yīng)當(dāng)指出，這是是蒸汽返回汽汽輪機(jī)的真實(shí)作功，它不不但包括排擠擠蒸汽所需加加入熱量的真實(shí)作功，而且還還包括排擠抽汽引起再再熱器吸熱增加的作功功，這時(shí)它與定熱量等效熱降的本質(zhì)區(qū)別。讓自然循環(huán)吸熱熱量自然變動(dòng)而求得的的抽汽等效熱熱降稱之為變熱量等效熱降，為了有別于定熱量等效熱降，用符號(hào)表示。變熱量抽汽效率率：變熱量抽汽等等效熱降與排擠抽汽所需熱量之

42、比，稱之為變熱量抽汽汽效率，即 新蒸汽等效熱降降，采用變熱量抽汽效效率可導(dǎo)出新蒸汽等等效熱降為 裝置效率為 式中，這里的及及與常規(guī)系統(tǒng)計(jì)算的結(jié)果完全一致致。 2.5.66等效熱降的的條件等效熱降的計(jì)算算是以新蒸汽汽流量保持不不變?yōu)榍疤釛l條件的。此外外，在計(jì)算等等效熱降時(shí)，認(rèn)認(rèn)為新蒸汽參參數(shù)，再熱參參數(shù)，終參數(shù)數(shù)以及各抽汽汽參數(shù)均為已已知，且保持持不變，即汽汽輪機(jī)膨脹過過程線的變化化暫時(shí)不予考考慮。等效熱降是抽汽汽流從j處返回汽輪機(jī)的真實(shí)作功能力，它它標(biāo)志著汽輪機(jī)各抽汽口口蒸汽的能級(jí)級(jí)及位能高低。愈大，它它所處的能級(jí)就愈高，汽汽流作功能力力也就愈大。 2.5.77等效熱降應(yīng)應(yīng)用的基本法法則對火電

43、廠的熱力力設(shè)備和系統(tǒng)來說，無論是熱量或是工質(zhì)的損失，還是工質(zhì)和熱量利用于系系統(tǒng)，都將影響裝置的經(jīng)濟(jì)性。熱力設(shè)備和管道的的散熱、排污以及及汽、水滲漏和取樣等就屬工質(zhì)和熱量的散失。當(dāng)當(dāng)然，工質(zhì)損失的同時(shí)，通?？偘殡S有熱量的損失。工質(zhì)和熱量利用于熱系統(tǒng)，包括來自循環(huán)內(nèi)部（簡稱內(nèi)部）的的工質(zhì)和熱量，以及循循環(huán)外部（簡稱外部）的的工質(zhì)和熱量。軸封漏氣、抽抽氣器排氣、除除氧器余汽的利用以及及給水在泵內(nèi)的焓升等均均屬于內(nèi)部熱量和工質(zhì)的利用，而而外來蒸汽或熱水、排污擴(kuò)容蒸汽、發(fā)電電機(jī)冷卻熱量以及鍋爐排煙余熱等的利用則屬屬于外部熱量和工質(zhì)利用與系統(tǒng)。應(yīng)當(dāng)指出，從熱力學(xué)角度講內(nèi)、外熱源的利用，對對裝置熱經(jīng)濟(jì)性的影

44、影響是有原則性區(qū)區(qū)別的，不能能簡單混為一談的。三.定壓與滑壓壓運(yùn)行方式比比較汽輪機(jī)運(yùn)行，應(yīng)應(yīng)保證汽輪機(jī)機(jī)在正常情況況下安全經(jīng)濟(jì)濟(jì)運(yùn)行，并保保證所需的主主蒸汽參數(shù)。所所以在汽輪機(jī)機(jī)正常運(yùn)行過過程中，不可可避免地需要要進(jìn)行負(fù)荷調(diào)調(diào)整，根據(jù)調(diào)調(diào)整負(fù)荷時(shí)采采用的方法不不同，一般有有兩種運(yùn)行方方式定壓運(yùn)行行和滑壓運(yùn)行行。3.1定壓運(yùn)行行定壓運(yùn)行就是汽汽輪機(jī)改變負(fù)負(fù)荷過程中，新新蒸汽的壓力力和溫度保持持不變，而改改變閥門開度度的一種運(yùn)行方式。對對于采用節(jié)流流調(diào)節(jié)的汽輪輪機(jī)，通過改改變調(diào)節(jié)閥門門的開度實(shí)現(xiàn)現(xiàn)負(fù)荷改變；對于采用噴噴管調(diào)節(jié)的汽汽輪機(jī)，通過過依次開啟或或關(guān)閉調(diào)節(jié)閥閥實(shí)現(xiàn)負(fù)荷改改變，故又稱稱定壓運(yùn)行

45、的的噴管調(diào)節(jié)。定壓運(yùn)行方式是是機(jī)爐分別控控制，相互牽牽連較少。在在自動(dòng)化水平平較低的情況況下，與其它它運(yùn)行方式相相比，這是一一種比較方便便與可靠的運(yùn)運(yùn)行方式。定定壓運(yùn)行方式式在改變負(fù)荷荷時(shí)產(chǎn)生節(jié)流流損失。因此此只有在基本本負(fù)荷時(shí)，定定壓運(yùn)行才是是最經(jīng)濟(jì)的。部部分負(fù)荷時(shí)完完全采用定壓壓運(yùn)行不僅使使經(jīng)濟(jì)性降低低，而且也使使可靠性下降降，故隨著科科學(xué)技術(shù)的發(fā)發(fā)展，機(jī)組容容量的增大，一一般采用了另另一種運(yùn)行方方式滑壓運(yùn)行行。3.2滑壓運(yùn)行行滑壓運(yùn)行就是汽汽輪機(jī)改變負(fù)負(fù)荷過程中，調(diào)調(diào)速汽門開度度不變，保持持進(jìn)汽面積不不變，而通過過鍋爐調(diào)節(jié)改改變蒸汽壓力力的一種運(yùn)行行方式。在整整個(gè)負(fù)荷調(diào)節(jié)節(jié)過程中，蒸蒸汽

46、溫度和再再熱蒸汽溫度度盡量保持額額定值不變，（或或力求不變），蒸蒸汽壓力隨著著負(fù)荷的改變變而改變，這這種運(yùn)行方式式又稱為變壓壓運(yùn)行。 3.2.1滑壓運(yùn)行的的分類（1）純滑壓運(yùn)運(yùn)行。在整個(gè)個(gè)負(fù)荷變化范范圍內(nèi)，所有有調(diào)節(jié)閥均處處于全開位置置完全靠鍋爐爐調(diào)節(jié)燃燒適適應(yīng)負(fù)荷變化化。這種方法法操作簡單，維維護(hù)方便，具具有較高的經(jīng)經(jīng)濟(jì)性。但是是，從汽輪機(jī)機(jī)負(fù)荷信號(hào)輸輸入鍋爐，到到新蒸汽壓力力改變有一個(gè)個(gè)滯后，即不不能對負(fù)荷變變化快速響應(yīng)應(yīng)。對于中間間再熱機(jī)組，由由于再熱器和和冷段導(dǎo)汽管管的熱慣性，負(fù)負(fù)荷變動(dòng)時(shí)，低低壓缸有明顯顯的功率延滯滯現(xiàn)象，通常常依靠高壓調(diào)調(diào)速汽門動(dòng)態(tài)態(tài)過開的方法法來補(bǔ)償，但但此時(shí)調(diào)速

47、汽汽門已全開，沒沒有調(diào)節(jié)手段段，故此方式式難于適應(yīng)負(fù)負(fù)荷的頻繁變變動(dòng)的工況。 （2）節(jié)節(jié)流滑壓運(yùn)行行。機(jī)組負(fù)荷荷穩(wěn)定時(shí)調(diào)速速汽門不全開開，對主蒸汽汽壓力有一定定的節(jié)流。當(dāng)當(dāng)負(fù)荷突然增增加時(shí)，立即即全開調(diào)速汽汽門，利用鍋鍋爐的蓄能，增增大進(jìn)汽量，達(dá)達(dá)到快速增負(fù)負(fù)荷的目的。待待鍋爐調(diào)整燃燃燒工況使新新汽壓力升高高后，蒸汽的的做功能力已已經(jīng)滿足當(dāng)時(shí)時(shí)負(fù)荷的要求求，然后再把把調(diào)速汽門關(guān)關(guān)小，恢復(fù)至至原來的位置置。因此，這這種方式彌補(bǔ)補(bǔ)了純滑壓運(yùn)運(yùn)行負(fù)荷適應(yīng)應(yīng)性差的缺點(diǎn)點(diǎn)。由于調(diào)速速汽門經(jīng)常處處于部分開啟啟的狀態(tài)，存存在節(jié)流損失失，在一定程程度上降低了了它的經(jīng)濟(jì)性性。 （3）復(fù)合合滑壓運(yùn)行。這這是滑壓與

48、定定壓相結(jié)合的的一種運(yùn)行方方式。在高負(fù)負(fù)荷區(qū)保持定定壓運(yùn)行，在在低負(fù)荷區(qū)，一一個(gè)或兩個(gè)調(diào)調(diào)節(jié)閥關(guān)閉轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)入滑壓運(yùn)行行，而在更低低負(fù)荷區(qū)，又又進(jìn)行較低壓壓力的定壓運(yùn)運(yùn)行 事實(shí)上，復(fù)復(fù)合滑壓運(yùn)行行方式有三種種復(fù)合方式：第一，低負(fù)負(fù)荷時(shí)滑壓運(yùn)運(yùn)行，高負(fù)荷荷時(shí)定壓運(yùn)行行。低負(fù)荷時(shí)時(shí)調(diào)速汽門全全開，滑壓運(yùn)運(yùn)行，隨著負(fù)負(fù)荷的增加，主主蒸汽壓力增增加，待增至至額定值后，維維持主蒸汽壓壓力不變，過過渡到噴管調(diào)調(diào)節(jié)。第二，低低負(fù)荷時(shí)定壓壓運(yùn)行，高負(fù)負(fù)荷時(shí)滑壓運(yùn)運(yùn)行。低負(fù)荷荷時(shí)，蒸汽壓壓力維持在較較低值，作定定壓運(yùn)行；當(dāng)當(dāng)負(fù)荷增加后后，開大調(diào)速速汽門，待閥閥門全開后則則依靠鍋爐提提升壓力增大大負(fù)荷。第三三，高負(fù)荷和

49、和低負(fù)荷時(shí)定定壓運(yùn)行，中中間負(fù)荷滑壓壓運(yùn)行。低負(fù)負(fù)荷時(shí)，在較較低壓力下定定壓運(yùn)行，中中間負(fù)荷時(shí)，則則關(guān)閉122個(gè)調(diào)速汽門門滑壓運(yùn)行，高高負(fù)荷時(shí)采用用噴管調(diào)節(jié)定定壓運(yùn)行。復(fù)復(fù)合滑壓運(yùn)行行方式既具有有較高的經(jīng)濟(jì)濟(jì)性，又具有有較強(qiáng)的負(fù)荷荷適應(yīng)性，故故應(yīng)用最廣。 3.2.22滑壓運(yùn)行的的特點(diǎn)與定壓運(yùn)行相比比，滑壓運(yùn)行行具有如下特特點(diǎn)：（1）機(jī)組變負(fù)負(fù)荷時(shí)，由于于主蒸汽的溫溫度變化小，所所以部分金屬屬溫度的變化化相應(yīng)減小，從從而可以降低低部件的熱應(yīng)應(yīng)力，延長部部件的使用壽壽命。 （2）節(jié)節(jié)流損失可以以提高低負(fù)荷荷時(shí)的經(jīng)濟(jì)性性，定壓運(yùn)行行時(shí)，負(fù)荷降降低節(jié)流損失失增加，汽輪輪機(jī)的內(nèi)效率率降低，采用用滑壓運(yùn)行

50、時(shí)，主主蒸汽壓力隨隨負(fù)荷的減小小而降低，但但主蒸汽溫度度和再熱溫度度保持不變。雖雖然進(jìn)入汽輪輪機(jī)的蒸汽質(zhì)質(zhì)量流量減少少，但容量流流量基本保持持不變，速比比焓降等也保保持不變，而而且蒸汽壓力力的降低，使使?jié)駳鈸p失減減小，故汽輪輪機(jī)的內(nèi)效率率仍可維持較較高的水平。 （3）給給水泵耗功減減少?，F(xiàn)代大大功率汽輪機(jī)機(jī)均采用汽動(dòng)動(dòng)給水泵，有有些采用電動(dòng)動(dòng)泵的機(jī)組也也在電機(jī)和泵泵之間加裝了了可無級(jí)變速速的液力耦合合器，因此，機(jī)機(jī)組若采用滑滑壓運(yùn)行，當(dāng)當(dāng)負(fù)荷降低時(shí)時(shí)，鍋爐給水水流量和壓力力隨之減少，因因而給水泵可可以低轉(zhuǎn)速運(yùn)運(yùn)行，從而降降低了水泵的的耗功量。 （5）調(diào)調(diào)速系統(tǒng)工作作穩(wěn)定，并可可使機(jī)組振動(dòng)動(dòng)減少

51、。 （6）高高負(fù)荷區(qū)滑壓壓運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)濟(jì)。當(dāng)機(jī)組在在高負(fù)荷區(qū)（775%100%額定負(fù)荷）時(shí)時(shí)。由于閥門門的開度較大大，定壓運(yùn)行行的節(jié)流損失失不大，尤其其是噴管調(diào)節(jié)節(jié)的汽輪機(jī)，節(jié)節(jié)流損失更小小。若采用滑滑壓運(yùn)行，由由于新蒸汽壓壓力的降低，使使機(jī)組循環(huán)熱熱效率下降，故故此時(shí)經(jīng)濟(jì)性性比定壓運(yùn)行行運(yùn)行低。四.定壓與滑壓壓運(yùn)行計(jì)算600MW機(jī)組組熱力系統(tǒng)圖圖600MW機(jī)組組熱力系統(tǒng)簡簡圖4.1定壓運(yùn)行行計(jì)算4.1.1熱力力系統(tǒng)簡捷計(jì)計(jì)算 1. 根據(jù)據(jù)圖中原始資資料整理熱力力參數(shù)如下： 單位PMPa ，kJ/Kg 2.按簡捷捷計(jì)算方法整整理原始資料料得(單位：kJ/kgg） 3.抽汽系數(shù)數(shù)計(jì)算（不考考慮加熱

52、器散散熱損失） 4.再熱蒸汽汽份額 再熱蒸汽的再再熱器吸熱量量 1kg新蒸汽汽的膨脹內(nèi)功功 循環(huán)內(nèi)功 循環(huán)吸熱量 實(shí)際循環(huán)效率率 5.熱經(jīng)濟(jì)指指標(biāo)計(jì)算 （1）毛毛經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 汽耗量（） 汽耗率 熱耗率 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗耗量（年利用用小時(shí)n=77000） （2）半半凈經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)汽耗量（） 汽耗率 熱耗率 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗耗量（年利用用小時(shí)n=77000） 4.1.22機(jī)組的等效效熱降計(jì)算 1.抽抽汽等效熱降降和抽汽效率率的計(jì)算（的單單位為：） 2.內(nèi)內(nèi)部熱源出入入系統(tǒng)引起裝裝置熱經(jīng)濟(jì)性性的變化 (1)給水泵焓升升，由于這個(gè)個(gè)熱量加入系系統(tǒng)使新蒸汽汽作功增加 裝置熱經(jīng)濟(jì)性的的相對提高

53、 % (2)除氧器排氣的余熱回收利利用 裝置熱經(jīng)濟(jì)性的的相對提高 % 3.主主蒸汽等效熱熱降計(jì)算新蒸汽毛等效熱熱降 各種附加成分引引起的作功損損失的計(jì)算 4.新新蒸汽凈等效效熱降 循環(huán)吸熱量 則汽輪機(jī)裝置效效率為 4.2 滑壓運(yùn)運(yùn)行計(jì)算4.2.1熱力力系統(tǒng)簡捷計(jì)計(jì)算1. 根據(jù)圖中中原始資料整整理熱力參數(shù)數(shù)如下： 單位PMPa ，iikkJ/Kg2.按簡捷計(jì)算算方法整理原原始資料得(單位：kJJ/kg） 3.抽汽系數(shù)計(jì)計(jì)算（不考慮慮加熱器散熱熱損失） 再熱蒸汽份額 再熱蒸汽的再熱熱器吸熱量 1kg新蒸汽的的膨脹內(nèi)功 循環(huán)內(nèi)功 循環(huán)吸熱量 實(shí)際循環(huán)效率5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)計(jì)算（1）毛經(jīng)濟(jì)指指標(biāo) 汽耗量

54、（） 汽耗率 熱耗率 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗耗量（年利用用小時(shí)n=77000） （2）半凈經(jīng)濟(jì)濟(jì)指標(biāo)汽耗量（） 汽耗率 熱耗率 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗耗量（年利用用小時(shí)n=77000） 4.2.22機(jī)組的等效效熱降計(jì)算1.抽汽等效熱熱降和抽汽效效率的計(jì)算（的單單位為：） 2.熱源出入系系統(tǒng)引起裝置置熱經(jīng)濟(jì)性的的變化 （1）給給水泵焓升，由由于這個(gè)熱量量加入系統(tǒng)使使新蒸汽作功功增加 裝置熱經(jīng)濟(jì)性的的相對提高 %（2）、除氧器器余氣回收利利用 裝置熱經(jīng)濟(jì)性的的相對提高 %3.主蒸汽等效效熱降計(jì)算新蒸汽毛等效熱熱降 各種附加成分引引起的作功損損失的計(jì)算 4.新蒸汽凈等等效熱降 循環(huán)吸熱量 則汽輪

55、機(jī)裝置效效率為 由以上的計(jì)算可可看出機(jī)組滑滑壓運(yùn)行調(diào)節(jié)節(jié)經(jīng)濟(jì)性較定定壓運(yùn)行調(diào)節(jié)節(jié)高五.結(jié)論通過計(jì)算分析，我我們得出的6600MW機(jī)機(jī)組在75%負(fù)荷下下，定壓與滑壓壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)濟(jì)性比較，在在同一負(fù)荷下下，由以上計(jì)計(jì)算可知：機(jī)組在滑壓運(yùn)運(yùn)行時(shí)的效率率（0.47229）比定壓壓運(yùn)行時(shí)（0.46773）高出0.56個(gè)百百分點(diǎn)；機(jī)組在滑壓運(yùn)運(yùn)行時(shí)的凈等效熱降（1336.61）比定定壓運(yùn)行時(shí)（1308.18）的大大，并且其各種附加成成份所引起的作功功損失要比定定壓少；機(jī)組在滑壓運(yùn)運(yùn)行時(shí)（0.1555、16.3383）余熱熱回收利用率率高，給水泵泵的損失比定定壓運(yùn)行時(shí)（0.14、115.1877）的小，裝裝

56、置熱經(jīng)濟(jì)性性的相對提高高較多；機(jī)組在定壓運(yùn)運(yùn)行時(shí)（分別別為353.52、2.82、77787.677、290.79、91160.299）機(jī)組的經(jīng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)各參參數(shù)量：汽耗量、汽汽耗率、熱耗耗率、標(biāo)準(zhǔn)煤煤耗率、全年年標(biāo)準(zhǔn)煤耗率率等比滑壓運(yùn)行時(shí)（347.447、2.777、77774.46、2287.688、9062278）的要大，即滑壓運(yùn)行行耗量小。由以上幾點(diǎn)可知知，大型機(jī)組組在同負(fù)荷下下滑壓運(yùn)行比比定壓運(yùn)行時(shí)時(shí)的經(jīng)濟(jì)性要要高。六.結(jié)束語 三年的的大學(xué)生活就就快走入尾聲聲，我們的校校園生活就要要?jiǎng)澤暇涮?hào)，心心中是無盡的的難舍與眷戀戀。從這里走走出，對我的的人生來說，將將是踏上一個(gè)個(gè)新的征程，要要把

57、所學(xué)的知知識(shí)應(yīng)用到實(shí)實(shí)際工作中去去?；厥兹辏〉昧肆诵┰S成績，生生活中有快樂樂也有艱辛。感感謝老師三年來對我孜孜孜不倦的教教誨，對我成成長的關(guān)心和和愛護(hù)。學(xué)友情深，情情同兄妹。三三年的風(fēng)風(fēng)雨雨雨，我們一一同走過，充充滿著關(guān)愛，給給我留下了值值得珍藏的最最美好的記憶憶。在我的十幾幾年求學(xué)歷程程里，離不開開父母的鼓勵(lì)勵(lì)和支持，是是他們辛勤的的勞作，無私私的付出，為為我創(chuàng)造良好好的學(xué)習(xí)條件件，我才能順順利完成完成成學(xué)業(yè)，感激激他們一直以以來對我的撫撫養(yǎng)與培育。最后，我要要特別感謝李李麗萍老師。是是她在我畢業(yè)的的最后關(guān)頭給給了我們巨大大的幫助與激激勵(lì),使我能能夠順利完成成畢業(yè)設(shè)計(jì)，在在此表示衷心心的

58、感激。李李老師認(rèn)真負(fù)負(fù)責(zé)的工作態(tài)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)牡闹螌W(xué)精神和和深厚的理論論水平都使我我收益匪淺。在在論文的撰寫寫過程中李老師給予我我很大的幫助助，幫助解決決了不少的難難點(diǎn)，使得論論文能夠及時(shí)時(shí)完成，這里里一并表示真真誠的感謝。七.參考文獻(xiàn) 林萬超.火電電廠熱系統(tǒng)定定量分析.西西安：西安交交通大學(xué)出版版社，19885 馬芳禮.熱力力系統(tǒng)節(jié)能分分析理論.北北京：水利電電力出版社，11992鄭體寬.熱力發(fā)發(fā)電廠.北京京：中國電力力出版社，22001 4.李建剛.汽汽輪機(jī)設(shè)備及及運(yùn)行.北京京：中國電力力出版社，22006水蒸汽參數(shù)計(jì)算算軟件；6.相關(guān)技術(shù)期期刊八.附錄翻譯: (一)PPowderred c

59、ooal deegree of fiinenesss to combuustionn charracterristicc inflluencee expeerimenntal sstudy. Aloong wiith ouur couuntry natioonal eeconommys ddeveloopmentt, thee coall-burnning cconsummptionn incrreasess day by daay, beecausee the coal ultimmate rreservves arre limmited, in aadditiion cooal inndu

60、strrys ddeveloopmentt relaative lag, causees thee coall-burnning ppower plantt the coal insuffficieent suupply, geneeratess elecctriciity drrops uunceassinglyy withh the coal qualiity. TThus ccausess the utiliity booiler to bee bad facedd withh the combuustionn stabbilityy, speeciallly loww loadd wi