大型機組定壓與滑壓運行經濟管理知識分析

1、大型機組定壓與滑壓運行的經濟性比較分類號鄭州電力高等專?？茖W校畢 業(yè) 設 計計（論 文）題目大型機組定定壓與滑壓運運行的經濟性性比較 并列英文題目目The eeconommic coompariison oof connstantt presssure and sslidinng preessuree operrationn for largee unitt 系部動力工程系系專 業(yè)火電廠集控控運行姓 名郭登攀班 級集控09011 指導教師李麗麗萍 職職 稱稱副教授論文報告提交日日期 20112.06 鄭州電力高等專?？茖W校摘要本課題先描述了了2011年年的電力供需需形勢，涉及及到電廠的節(jié)節(jié)能減

2、排，然然后引入了“等效熱降理理論”。重點討論論了用等效熱熱降的方法給給予定量分析析和計算。然后用該方法對對大型機組的的定壓調節(jié)和和滑壓調節(jié)進進行定量分析析，比較它們們的經濟性，確確定了型機組組在同負荷下下滑壓運行比比定壓運行時時的經濟性要要高。關鍵詞： 定壓壓運行 滑壓壓運行 經濟性 比較較AbstracctThis toopic ddescriibes tthe 20011 yeear off poweer suppply aand deemand situaation, invoolvingg poweer plaant ennergy-savinng emiissionn reduuct

3、ionn, andd thenn intrroducees eqquivallent hheat ddrop ttheoryy. Foocusedd on qquantiitativve anaalysiss and calcuulatioon of equivvalentt heatt dropp methhod. And theen usee thiss methhod too slidde larrge unnits oof preessuree and presssure oof a qquantiitativve anaalysiss, commparisson off theiir

4、 ecoonomy, slidding ppressuure opperatiion deetermiines tthe tyype off unitt in tthe saame looad thhan thhe connstantt presssure of thhe runnning of thhe ecoonomy to hiigh. Keyyword：Consttant ppressuure reegulattion Slidiing-prressurre reggulatiion Of eeconommic RRelatiively 目錄TOC o 1-3 h u HYPERLIN

5、K l _Toc10690 一.前言 PAGEREF _Toc10690 1 HYPERLINK l _Toc8433 1.1 20111年電力供供需形勢 PAGEREF _Toc8433 1 HYPERLINK l _Toc24715 1.2 電廠節(jié)節(jié)能理論與措措施 PAGEREF _Toc24715 1 HYPERLINK l _Toc8316 1.3 本課題題研究思路與與意義 PAGEREF _Toc8316 3 HYPERLINK l _Toc23006 二.等效熱降的的理論基礎 PAGEREF _Toc23006 4 HYPERLINK l _Toc8650 2.1 等效熱熱降的概念

6、 PAGEREF _Toc8650 4 HYPERLINK l _Toc3772 2.1.1 概概述 PAGEREF _Toc3772 4 HYPERLINK l _Toc22260 2.1.2 等等效熱降的概概念 PAGEREF _Toc22260 5 HYPERLINK l _Toc31118 2.1.3 計計算符號和公公式的規(guī)定 PAGEREF _Toc31118 6 HYPERLINK l _Toc26284 2.2 抽汽等等效熱降 PAGEREF _Toc26284 8 HYPERLINK l _Toc3203 2.3 等效熱熱降之間的關關系 PAGEREF _Toc3203 11

7、HYPERLINK l _Toc20378 2.3.1疏水水放流式加熱熱器與其后相相鄰加熱器之之間的等效關關系 PAGEREF _Toc20378 11 HYPERLINK l _Toc13296 2.3.2 匯匯集式加熱器器之間的等效效熱降關系 PAGEREF _Toc13296 13 HYPERLINK l _Toc23501 2.4 等效熱熱降的應用 PAGEREF _Toc23501 14 HYPERLINK l _Toc3214 2.4.1內、外外純熱量出入入熱力系統(tǒng) PAGEREF _Toc3214 16 HYPERLINK l _Toc19567 2.4.2攜帶帶工質的內外外熱源

8、進入熱熱系統(tǒng) PAGEREF _Toc19567 16 HYPERLINK l _Toc29901 2.4.3帶工工質的熱量出出系統(tǒng) PAGEREF _Toc29901 17 HYPERLINK l _Toc11366 2.5再熱機組組的等效熱降降 PAGEREF _Toc11366 18 HYPERLINK l _Toc25118 2.5.1概述述 PAGEREF _Toc25118 18 HYPERLINK l _Toc4621 2.5.2定熱熱量抽汽等效效熱降 PAGEREF _Toc4621 19 HYPERLINK l _Toc31726 2.5.3定熱熱量新蒸汽等等效熱降 PAGE

9、REF _Toc31726 20 HYPERLINK l _Toc19061 2.5.4定熱熱量等效熱降降應用特點 PAGEREF _Toc19061 20 HYPERLINK l _Toc3791 2.5.5變熱熱量等效熱降降 PAGEREF _Toc3791 23 HYPERLINK l _Toc29854 2.5.6等效效熱降的條件件 PAGEREF _Toc29854 24 HYPERLINK l _Toc8843 2.5.7等效效熱降應用的的基本法則 PAGEREF _Toc8843 24 HYPERLINK l _Toc21227 三.定壓與滑壓壓運行方式比比較 PAGEREF _

10、Toc21227 25 HYPERLINK l _Toc19140 3.1定壓運行行 PAGEREF _Toc19140 25 HYPERLINK l _Toc25083 3.2滑壓運行行 PAGEREF _Toc25083 26 HYPERLINK l _Toc4870 3.2.1滑壓壓運行的分類類 PAGEREF _Toc4870 26 HYPERLINK l _Toc772 3.2.2滑壓壓運行的特點點 PAGEREF _Toc772 27 HYPERLINK l _Toc13338 四.定壓與滑壓壓運行計算 PAGEREF _Toc13338 29 HYPERLINK l _Toc15

11、960 4.1定壓運行行計算 PAGEREF _Toc15960 30 HYPERLINK l _Toc9489 4.1.1熱力力系統(tǒng)簡捷計計算 PAGEREF _Toc9489 30 HYPERLINK l _Toc1723 4.1.2機組組的等效熱降降計算 PAGEREF _Toc1723 33 HYPERLINK l _Toc28079 4.2 滑壓運運行計算 PAGEREF _Toc28079 35 HYPERLINK l _Toc27821 4.2.1熱力力系統(tǒng)簡捷計計算 PAGEREF _Toc27821 35 HYPERLINK l _Toc3350 4.2.2機組組的等效熱降降

12、計算 PAGEREF _Toc3350 38 HYPERLINK l _Toc26847 五.結論 PAGEREF _Toc26847 400 HYPERLINK l _Toc7908 六.結束語 PAGEREF _Toc7908 441 HYPERLINK l _Toc24422 七.參考文獻 PAGEREF _Toc24422 42 HYPERLINK l _Toc31262 八.附錄 PAGEREF _Toc31262 433 PAGE 56一.前言1.1 20111年電力供供需形勢 2011年，全全國全社會用用電量平穩(wěn)較較快增長，發(fā)發(fā)電裝機容量量繼續(xù)增加，結結構調整加快快，裝備技術術水

13、平進一步步提高，節(jié)能能減排取得新新進展，全國國電力供需總總體平衡偏緊緊。在用電需求快速速增長的情況況下，由于水水電來水偏枯枯、電煤供應應緊張、火電電企業(yè)大面積積虧損、跨省?。▍^(qū)）跨區(qū)區(qū)域通道能力力不足、體制制機制不暢等等問題，部分分地區(qū)、部分分時段缺電比比較嚴重，全全國共有244省級電網相相繼缺電，最最大電力缺口口超過30000萬千瓦，其其中重慶、浙浙江、廣東等等地既缺少本本地電源，又又沒有新增跨跨?。▍^(qū)）跨跨區(qū)域通道能能力，電力供供應存在著硬硬缺口。通過過采取跨區(qū)域域跨省（區(qū)）電電力支援、加加強需求側管管理和實施有有序用電等多多種措施，有有效緩解了電電力供需矛盾盾，保障了經經濟社會平穩(wěn)穩(wěn)健康

14、發(fā)展。1.2 電廠節(jié)節(jié)能理論與措措施 合理安安排運行方式式，盡量達到到機爐負荷的的匹配。以保保證機組的安安全穩(wěn)定運行行，為節(jié)約能能源提供基礎礎和前提。 在主汽汽溫度和主汽汽壓力控制方方面，鍋爐值值班員要求及及時 調整，通通過合理的安安排吹灰器的的投入順序及及時間，改變變上下層給 粉機投入方方式以及給粉粉機轉速， 最大限度的的降低受熱面面吹灰對汽 溫的影響，使使機組始終保保持高參數(shù)運運行，提高機機組經濟性。 在制粉粉系統(tǒng)的參數(shù)數(shù)控制方面，需需要按照制定定的鍋爐制制 粉系統(tǒng)運運行參數(shù)調整整的相關規(guī)定定 ，根據(jù)據(jù)不同的煤種種，合理控制制 磨煤機出出口和一次風風溫，在保證證安全的前提提下，通過提提高磨

15、煤機 出口溫度和和二次風溫度度，縮短煤粉粉燃燒前的預預熱時間，使使煤粉燃 燒燒更加完全，有有效的降低煤煤粉的不完全全燃燒損失，達達到降低動力力煤消耗的目目的。 加強煤煤質延伸管理理，監(jiān)督料場場原煤取樣、料料場進料、消消耗情況的統(tǒng)統(tǒng)計工作，在在煤質偏離設設計煤種偏差差較大時，能能夠及時溝通通使其掌握入入爐煤質情況況，以便采取取相應的調整整方案，保證證鍋爐燃燒的的穩(wěn)定。 對燃燒燒、調風、混混風、爐溫分分布進行監(jiān)督督，掌握燃用用煤質對應的的磨煤機運行行小時數(shù)、粉粉位變化幅度度，以及煤氣氣火嘴的投入入數(shù)量變化，鍋鍋爐尾部受熱熱面的煙溫變變化，判斷爐爐管積灰情況況，爐膛出口口煙溫變化及及減溫水量增增減判

16、斷水冷冷壁沾污程度度， 督促崗崗位吹灰除焦焦，提高鍋爐爐熱效率。 定期進進行鍋爐效率率監(jiān)測，用以以指導鍋爐的的燃燒調整。每每月進行鍋爐爐效率監(jiān)測，主主要監(jiān)測：主主汽溫度、壓壓力、流量，給給水溫度、壓壓力、流量，爐爐膛氧量、排排煙溫度、空空預器入口煙煙溫、飛灰含含碳量，爐渣渣含碳量。 受動力力煤采購的影影響，鍋爐燃燃用煤種與設設計煤種偏差差較大，要求求按照制定的的不同煤種、不不同工況下的的燃燒調整方方案，根據(jù)煤煤質分析報告告，及時對鍋鍋爐一二次風風配比進行調調整，緩解鍋鍋爐受熱面的的結焦，提高高鍋爐效率;其次，通過過合理的二次次風配比， 優(yōu)化鍋爐的的燃燒工況，降降低排煙損失失和飛灰可燃燃物損失，

17、使使鍋爐的熱經經濟性提高，煤煤耗相對降低低。 針對外外部因素造成成機組發(fā)電負負荷低，各項項參數(shù)無法達達到額定工況況降低經濟性性。需要通過過查閱機組設設計資料，結結合往年機組組運行參數(shù)，制制定不同負荷荷下的最優(yōu)運運行參數(shù)，并并將這些參數(shù)數(shù)繪制成負荷荷對應曲線，為為運行人員操操作調整提供供依據(jù)，最大大限度的提高高機組的經濟濟性，從而降降低機組的燃燃煤消耗。 在全廠廠范圍內繼續(xù)續(xù)有效的開展展節(jié)水工作。1.3 本課題題研究思路與與意義本課題先描述了了2011年年的電力供需需形勢，涉及及到電廠的節(jié)節(jié)能減排，然然后引入了“等效熱降理理論”，并著重介介紹了等效熱熱降的概念、抽抽汽等效熱降降等效熱降之之間的關

18、系、等等效熱降的應應用、再熱機機組的等效熱熱降等定量計計算的理論基基礎知識。通過定量分析研研究熱力系統(tǒng)統(tǒng)的經濟性問問題，然后用用該方法對大大型機組的定定壓調節(jié)和滑滑壓調節(jié)進行行分析，比較較它們的經濟濟性。確定了了型機組在同同負荷下滑壓壓運行比定壓壓運行時的經經濟性要高。能源是人類社會會賴以生存和和發(fā)展的重要要物質基礎。近近年來，我國國的資源環(huán)境境問題日益突突出，節(jié)能減減排形式十分分嚴峻。本課課題的研究，對對電廠的節(jié)能能減排有著重重要的指導意意義。二.等效熱降的的理論基礎2.1 等效熱熱降的概念 2.1.11 概述等效熱降法是基基于熱力學的的熱工轉換原原理，考慮到到設備質量、熱熱力系統(tǒng)結構構和參

19、數(shù)的特特點，經過嚴嚴密地理論推推演，導出幾幾個熱力分析析參量j及等，用以研研究熱工轉換換及能量利用用程度的一種種方法。等效效熱降法即可可用于整體熱熱力系統(tǒng)的計計算，也可用用于熱力系統(tǒng)統(tǒng)的局部分析析定量，它基本屬于能能量轉換熱平平衡法。但是是，它摒棄了了常規(guī)計算的的缺點，不需需要全盤重新新計算就能查查明系統(tǒng)變化化后的熱經濟濟性，即用簡簡捷的局部運運算代替整個個系統(tǒng)的繁雜雜計算。等效熱降法主要要用來分析蒸蒸汽動力裝置置和熱力系統(tǒng)統(tǒng)。在火電廠廠設計中，這這一方法可以以論證方案的的技術經濟性性，探討熱力力系統(tǒng)和設備備中各種因素素的影響以及及局部變動后后的經濟效益益，是熱力工工程和熱力系系統(tǒng)優(yōu)化設計計的

20、有力工具具。用等效熱熱降分析運行行電廠的技術術改造，尤其其是熱力系統(tǒng)統(tǒng)節(jié)能技術改改造，將收到到良好效果，為為改造提供確確切的技術依依據(jù)。等效熱熱降法在診斷斷電廠能量消消耗、查明能能量損耗的大大小、發(fā)現(xiàn)機機組存在缺陷陷和問題、指指出技能改造造的途徑與措措施，以及評評定機組的完完善程度和挖挖掘節(jié)能潛力力等工作中將將發(fā)揮重要作作用，真正達達到熱耗查定的目的的。等效熱降法的特特點是：局部部運算的熱工工概念清晰，與與一般熱力學學完全一致，因因此，容易掌掌握應用;其其次，計算簡簡捷而又準確確，與真實熱熱力系統(tǒng)相符符，且無論是是手工計算或或是電子計算算機計算都很很方便。分析析問題時，這這種方法能充充分剖析事

21、物物的本質和矛矛盾，分清問問題的主次，從從而有利于問問題的正面解解決。 2.1.22 等效熱降降的概念對于純凝汽式汽汽輪機（如圖圖2.1）所所示，顯然，11kg新蒸汽汽的做功就等等于它的熱降降（即焓降） (2.1)式中 蒸汽進進汽輪機的初初焓 汽輪機排氣氣焓 圖2.1 圖22.2 對于有回熱抽汽汽的汽輪機（如如圖2.2所所示），1kkg的新蒸汽汽做功 = （22.2）式中 ； 抽汽汽份額； 抽汽汽做功不足系系數(shù)； 任意意抽氣級的編編號； 抽汽汽級數(shù)；顯然，這個做功功不是1kgg新蒸汽的簡簡單熱降，他他比純凝汽新新蒸汽熱降小小。但是，它它與凝汽式汽汽輪機中的HH又類似，它它們都是1kkg新汽的實

22、實際做功。為為了有別于純純凝汽熱降HH,故稱這個個做功為等效效熱降。等效效的數(shù)量含意意，從式（22.2）可知知，它是指回回熱抽汽式汽汽輪機1kgg新蒸汽的做做功，等效于于新蒸汽直達達冷凝器的熱熱降。 2.1.33 計算符號號和公式的規(guī)規(guī)定為了計算方便和和統(tǒng)一，規(guī)定定計算公式和和符號如下： 加熱器器給水焓升 加熱蒸蒸氣在加熱器器內的放熱量量 輸水在在加熱器中的的放熱量 在整理原始數(shù)據(jù)據(jù)時，根據(jù)加加熱器的類型型不同，其加加熱器的，的計算規(guī)定定也各不相同同。疏水放流式加熱熱器的、和按下面公式式計算 匯集式加熱器的的、和按下面公式式計算 2.2 抽汽等等效熱降研究圖中這樣一一個簡單的熱熱力系統(tǒng)，假假設

23、一個純熱熱量q（即無無工質帶入系系統(tǒng)）進入NNO.3加熱熱器中，使NNO.3得抽抽汽減少1kkg，這1kkg蒸汽稱為為排擠抽汽。這這個被排擠的的抽汽中有一一部分作功到到汽輪機的出出口，另一部部分作功到后后面各抽汽口口再被抽出用用以加熱給水水。 圖2.4這1kg排擠抽抽汽返回汽輪輪機以及隨后后在各抽汽口口上的分配，按按照熱平衡方方程可計算。由于NO.3加加熱器抽汽減減少1kg，在在僅有熱量加加入而無工質質加入時，其其疏水也相應應減少1kgg，因而使疏疏水在NO.2加熱器的的放熱量減少少。這個減少少的熱量應由由NO.2段段抽汽來補償償，其補償量量為 式中中 即NOO.2加熱器器1kg抽汽汽的放熱量

24、，是排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額。排擠抽汽繼續(xù)向向后流動的份份額只有（）了了。這部分蒸蒸汽膨脹做功功并凝結后，產產生相同數(shù)量量的水返回NNO.1加熱熱器。NO.1加熱器為為了加熱這部部分水，因而而抽汽量應增增加式中 NO.11加熱器中11kg水的焓焓升 ； NO.11加熱器中11kg抽汽的的放熱量 ； 是排擠NNO.3加熱熱器1kg抽抽汽中，分配到NNO.1加熱熱器中的份額額。由于在NO.11和NO.22加熱器中增增加了抽汽份份額，并產生生了作功不足足，故NO.3加熱器排排擠1kg抽抽汽返回汽輪輪機的作功等等于 (22.3)這個作功稱為抽抽汽的等效熱熱降，用符號號

25、表示。抽汽等效熱降，在在抽汽減少情情況下表示11kg排擠抽抽汽作功的增增加值；反之之抽汽增加時時，則表示作作功的減少值值。顯然，它它考慮了比該該抽汽壓力更更低的所有抽抽汽量的變化化。抽汽效率。如同同一般效率概概念一樣，是是作功與加入入熱量之比。這這里排擠1kkg抽汽，需需要加入的熱熱量為，而排擠1kgg抽汽獲得的的功為。因而而，對之比是一個個熱效率的含含意，故稱之之為抽汽效率率。它反映任意意抽汽能級處處熱變動的程程度，和該能能級以下（由由于加入熱量量引起）的一一切作功變化化。即 的計算公式的規(guī)規(guī)律是，從排排擠1kg抽抽汽的焓降中中減去某些固固定成分，因因此可歸納為為下列通式 (22.4) 式中

26、 取或者，視加熱器型型式而定； 加熱熱器后更低壓壓力抽汽口腳腳碼。如果j為匯集式式加熱器,則則均以代之。如如果為疏水放放流式加熱器器，則從以下下直到（包括括）匯集式加加熱器用代替替，而在匯集集式加熱器以以下，無論是是匯集式還是是疏水放流式式加熱器，則則一律以代替替。各抽汽等效熱降降算出后，按按作功與加熱熱量之比，可可得相應的抽抽汽效率 (22.5)式中和均為已知知數(shù)，故得計計算極為方便便。2.3 等效熱熱降之間的關關系 2.3.1疏疏水放流式加加熱器與其后后相鄰加熱器器之間的等效效關系疏水放流式加熱熱器與其后相相鄰加熱器之之間的等效熱熱降關系，可用用下圖所示的的兩種情況進進行分析。圖圖中(a)

27、表表示其后相鄰鄰加熱器是疏疏水放流式加加熱器聯(lián)接系系統(tǒng)；圖(bb)表示其后后相鄰加熱器器是匯集式加加熱器聯(lián)接系統(tǒng)。 按照圖（a）,根據(jù)通式式(2.4)求等效熱降降有： NNo.j NNo.j-11 No.j No.j-1 (a) (b) (2.6) (2.77)從中減去得 j -j-i=(j-j-i)-由于圖（a)中中的Noj-i為疏水放放流式加熱器器，其中j-i應為j-i，故Hj= (2.88)按照圖（b)，根根據(jù)通式求等等效熱降有： =( (2.99) (2.110)從 中減去 得得=( (2.111)比較式(2.88)與式（22.11）可可知，盡管圖圖(a)與圖圖(b)中NNOj-i加加

28、熱器形式不不相同，但相相鄰加熱器之之間的等效熱熱降的關系式式是相同的。由此可得出，疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器（不論其加熱器形式如何）之間的等效熱降關系的通式為 (2.122) 它的物理理意義是，排排擠j段抽汽汽1Kg從jj到j-1的的做功為，這這1kg排擠擠抽汽到j-1后只有（ ）kg繼續(xù)往后流動膨脹，而該處1kg排擠抽汽的等效熱降為故（ ）kg蒸汽的做功為（）,因而j級的等效熱降為（）與（）之和。 2.3.22 匯集式加加熱器之間的的等效熱降關關系如圖所.和.為兩個匯匯集式加熱器器，它們之間間的關系式可可推證如下。 No.j No.m圖2.6 匯匯集式加熱器器聯(lián)接系統(tǒng)根據(jù)通式求NOOj

29、和Nom等效熱降降有： 從中減去得 (2.133)它的物理意義是是，匯集加熱熱器j的1kkg排擠抽汽汽返回汽輪機機作功到更低低匯集加熱器器m時，它仍仍具有等效熱熱降。而從jj到m的焓降降應減去兩級級之間因抽汽汽份額增加所所減少的作功功，才是排擠擠抽汽在兩級級之間的作功功，即（）。兩部分作作功之和就是是j對應抽汽汽級的等效熱熱降。應當指指出，如果jj和m匯集加加熱器之間還還有另外的匯匯集加熱器存存在，該式也也同樣適用。公式(2.122)和(2.13)提供供了一個從已已知的等效熱熱降Hj-11或Hm計算的方法，它它使的計算更更為簡便。2.4 等效熱熱降的應用內部熱源利用，使使循環(huán)作功增加，其其裝置

30、效率 式中 新蒸汽的的實際作功，即即新蒸汽等效效熱降，； 循循環(huán)吸熱量，； 內內部熱源回收利用用的作功，?？芍魏蝺炔坎繜嵩吹睦?，都都使裝置效率得以以提高。因為為內部損失熱量再次次回收利用，終將提高循環(huán)吸熱的利用程度，提高熱變功的份額，故而裝置效率總是提高的。而外部熱源利用用，若按熱力力學原理分析析，這時，除除循環(huán)作功增增加外，循環(huán)環(huán)吸熱量也將將增加，即外外熱源被利用用的熱量也是是循環(huán)吸熱的的一部分，故故裝置效率 式中 外部熱源被利用的的熱量；可知，外部熱源源的利用，通通常都使裝置的效率降降低。因為外部余熱的品位一般般低于新蒸汽汽能級，熱變功的程度度較低，余熱的大部分將變變?yōu)槔湓磽p耗，從而

31、大大增加加了損耗的冷源損失降低了裝置效率。如若按外部熱源源利用，按余余熱利用原理理處理，其裝裝置效率所謂按余熱利用用處理，系指指余熱不利用用就廢棄了，若若給予利用，則則利用一點就就回收一點。表表現(xiàn)在裝置效效率的計算上上，就是只記記作功收益而而不計熱量支支出。因而，盡盡管余熱品位位較低，但畢畢竟有一部分分轉變?yōu)楣Γ?，這時裝裝置效率總是是提高的。局部定量分析時時，無論是內內部熱源還是是外部熱源出出入系統(tǒng)，都都要根據(jù)有無無工質出入系系統(tǒng)來分析。對無工質出入系統(tǒng)的熱量簡稱“純熱量”，對有工質出入系統(tǒng)的熱量簡稱“帶工質的熱量”純熱量出入系統(tǒng)，僅熱量有變動，不引起系統(tǒng)工質總量的變化；帶工質的熱量出入

32、系統(tǒng)，不僅有熱量的變化，而且系統(tǒng)的工質總量也將發(fā)生變化。 2.4.1內內、外純熱量出入熱熱力系統(tǒng)（1）外部熱源源利用于系統(tǒng)統(tǒng)，在不變時，裝置效率提高高為進入系統(tǒng) ; 出系統(tǒng) 新蒸汽等等效熱降的增量 （2）內部熱源源出入系統(tǒng)進入系統(tǒng) ; 出系統(tǒng) 2.4.22攜帶工質的內外熱源進入熱系統(tǒng)蒸汽攜帶熱量進進入系統(tǒng): 系統(tǒng)經濟性的相相對變化為 上述討論不僅對對適用，同樣地對也適用，只只是在=時，純熱量部部分的作功等等于零，因而而在時，純熱量部部分的作功為為負值而已。 (2)熱水攜帶熱熱量進入系統(tǒng)無論外部熱水抑抑或內部熱水進入系統(tǒng)，其方式有兩兩種：一種是是從主凝結水管路進入，二是從疏水管路進入，由于熱水進

33、入地點不同，產生的經濟效果和計算方法也不不相同。當熱水從主凝結結水管路進入系統(tǒng)； 裝置經濟性的相相對變化為當熱水從疏水管管路進入系統(tǒng) 裝置經濟性的相相對變化為 2.4.33帶工質的熱量出系統(tǒng) (1)蒸汽攜帶熱熱量出系統(tǒng) 蒸汽攜攜帶熱量出系系統(tǒng)而導致裝置熱經濟性的相相對降低為 式中(2)給水攜帶帶熱量出系統(tǒng): 給水攜攜帶熱量出系系統(tǒng)而導致裝置熱經濟性的相相對下降為 (3)疏水攜帶熱熱量出系統(tǒng): 疏水攜帶熱量出出系統(tǒng)而導致裝置熱經濟性的相相對下 2.4.44補水地點引起的作功功差異及多種種形式的計算公式問題題由冷凝器補入改改為從除氧器補入引起作功功差異，按等等效熱降定理分析析，其值為 應當指出，凡

34、有有工質進出系統(tǒng)，且補水水地點又在除氧器器時，若引用以以冷凝器為補補水其點的計算公式都應在該公式中增補這這項作功差異異。 2.4.55熱系統(tǒng)輔助成分作作功損失總和新蒸汽毛等效熱熱降扣除熱系統(tǒng)全部輔助成分的作作功損失，就得到到新蒸汽凈等效熱降，即熱系統(tǒng)的輔助成成份，是指除了了抽汽回熱加熱以外的一切切附加成份。它一般包包括：門桿漏汽及其利用；抽氣器用汽汽及其回收利利用；給水泵的焓升升；加熱器的散熱損失等等。2.5再熱機組組的等效熱降降 2.5.11概述再熱機組熱系統(tǒng)統(tǒng)，其高壓缸的排汽；在流經再熱器之前叫再再熱冷段，經再熱器加熱升溫后叫再熱熱段。由于有再熱及其其吸熱量的存在，給給等效熱降的的計算及其

35、應應用帶來了一一些不同于非非再熱機組的的特點。這些些特點主要表表現(xiàn)于再熱冷冷段及其以上上區(qū)段，在這這區(qū)間出現(xiàn)的的任何排擠抽抽氣都將流經經再熱器而吸吸熱。這時將將引起兩個問問題：首先，它它引起汽輪機熱耗量變化，與等效效熱降保持熱量不變相矛盾，其其次，排擠抽汽的作功功不含加入熱熱量本身在汽輪機中繼續(xù)作功，而且還包含含再熱器增加吸熱的作功。解決以上問題的的方法有兩種：其一一，是定熱量等效熱降；其二，順順其自然，恢恢復循環(huán)吸熱熱的真實性，讓讓它隨系統(tǒng)的的變化而變，這這樣的等效熱熱降及其應用用成為再熱機機組的變熱量等效熱降。 2.5.22定熱量抽汽汽等效熱降 再熱冷冷段產生1kkg排擠抽汽汽，將全面流流

36、經再熱器并并吸收熱量 ，然后返回回汽輪機中、低低壓缸繼續(xù)膨膨脹作功。這這個作功可用用等效熱降之之間的關系求求的，但必須須扣除再熱器器吸熱量的作作功。再熱器器吸熱量是燃燃料供給的熱熱量，是循環(huán)環(huán)吸熱的一部部分，其作功功為，由此，冷冷段1kg排排擠的等效熱熱降為： 當冷段段抽汽加熱器器j是疏水放放流型時 =（ = (2.114) 當冷段段抽汽的加熱熱器j是匯集集型時 =+ (2.155式中 1kg蒸蒸汽在再熱器器中的吸熱量量， hzr再熱熱段段蒸汽焓， hzl再熱冷段段蒸汽焓， 汽輪機裝裝置效率，有有熱力系統(tǒng)計計算獲得， m匯集式加加熱器編號。 定熱量抽抽汽效率是定定熱量抽汽等等效熱降Hjj與排擠

37、1kkg抽汽所需需熱量qj之比，即 (2.166) 顯然定定熱量抽汽等等效熱降的物物理意義，是是從再熱器熱熱段到凝汽器器之間的1kkg排擠抽汽汽返回汽輪機機的真實作功功，也是加入入熱量的真實實作功，而不不是1kg排排擠抽汽返回回汽輪機的真真實作功。用用它們求得全全部抽汽效率率的物理意義義，都將反映映加入熱量轉轉變?yōu)楣Φ某坛潭取?2.5.33定熱量新蒸汽汽等效熱降為了確保循環(huán)吸吸熱量不變，計計算再熱機組組新蒸汽等效效熱降時，以以通過再熱器器的工質為1kgg計算熱量，即即 (2.17) 故新蒸蒸汽的毛等效效熱降 (2.18) 考慮熱熱力系統(tǒng)各種種附加成份的的作功損失后后，可得凈等等效熱降 - (2

38、.199)由此，汽輪機的的裝置效率 (2.20) 2.5.44定熱量等效熱降應用特點（1）有工質出出入系統(tǒng)的特點用定熱量等效熱熱降進行局部部定量時，有有它的特殊性性。盡管建立立等效熱降時時，已考慮到到再熱機組的的特點，采取取了相應措施施，使問題得得到解決。但但是，那只是是針對純熱量量進出系統(tǒng)，并并未涉及有工工質出入系統(tǒng)統(tǒng)。當工質出入系統(tǒng)統(tǒng)發(fā)生在再熱熱前，其作功損失的計計算不同于一一般的基本法法則，有軸封蒸汽從高壓缸滲出，其份額為焓值為。則該蒸汽出系系統(tǒng)損失作功為但這時流經再熱器的工質質量減少了，再熱器的吸熱量也減少了，為保證裝置的熱耗量不變，則其作功損失為 當蒸汽攜帶熱量量出入系統(tǒng)發(fā)生在在再熱

39、后，這這時，由于不不引起再熱器器吸熱量的變變化，因而，其其計算與非再再熱機組的基基本法則相同同。當有工質進入系系統(tǒng)并發(fā)生在再熱前，有蒸汽汽進入高壓缸的抽汽，其其份額為，焓值值為，則其作功損失為 綜上所所述，定熱量等效熱降分析再熱機組的特點，表現(xiàn)為有蒸汽從再熱前進出系統(tǒng)上。這時，為了確保機組熱熱耗量不變的條件，應該引引起計算式的變化，它與非非再熱機組的計算式相相比增加了一一項。（2）轉換系數(shù)數(shù)在局部定量量中的應用任意熱量（純熱熱量）加入系系統(tǒng)，按等效熱降原理，該熱熱量能獲得作功為但汽輪機真實內內功變化式中 由熱量引起再熱器吸熱量的變化，； 裝置效率；則變化后，新蒸蒸汽的實際作功為而變動后定熱量量

40、的新蒸汽等等效熱降為 上述各式中 變化前新蒸汽的的實際作功； 變化前定熱量的新蒸汽汽等效熱降。由； 式中 變變化前循環(huán)的吸熱量，； 變變化前定熱量蒸汽等效效熱降的吸熱量，也是變化后的定熱量新蒸汽等等效熱降的吸熱量。因為它們保持不變。式中 ；由以上上各式聯(lián)立得 。應當注意，這時是隨再熱器吸熱量變化而變化。即常數(shù)數(shù)。（3）經濟性變變化的計算特點裝置熱經濟性相相對變化的計計算公式為式中當作功增加加時取正值，當作功減少時取負值。 2.5.55變熱量等效熱降再熱熱段以后的的由于再熱熱段以后排排擠抽汽不影響通過再熱器的蒸汽份額額，也就不影影響再熱器的吸熱量，因而，這這時變熱量等效熱降的計算與非再熱機組一樣

41、，也與定熱量等效熱降一樣，也與定熱量等效熱降一樣，其通式是是 再熱冷段及其以以上的，根據(jù)據(jù)等效熱降的定義，再熱冷段及其以以上產生排擠抽汽，按前前面基礎理論論的推演方法法，可以導出出該蒸汽返回回汽輪機的實際作功為 式中符號和腳碼碼與定熱量等效熱降的意義相同。應當指出，這是是蒸汽返回汽汽輪機的真實作功，它不不但包括排擠擠蒸汽所需加加入熱量的真實作功，而且還還包括排擠抽汽引起再再熱器吸熱增加的作功功，這時它與定熱量等效熱降的本質區(qū)別。讓自然循環(huán)吸熱熱量自然變動而求得的的抽汽等效熱熱降稱之為變熱量等效熱降，為了有別于定熱量等效熱降，用符號表示。變熱量抽汽效率率：變熱量抽汽等等效熱降與排擠抽汽所需熱量之

42、比，稱之為變熱量抽汽汽效率，即 新蒸汽等效熱降降，采用變熱量抽汽效效率可導出新蒸汽等等效熱降為 裝置效率為 式中，這里的及及與常規(guī)系統(tǒng)計算的結果完全一致致。 2.5.66等效熱降的的條件等效熱降的計算算是以新蒸汽汽流量保持不不變?yōu)榍疤釛l條件的。此外外，在計算等等效熱降時，認認為新蒸汽參參數(shù)，再熱參參數(shù)，終參數(shù)數(shù)以及各抽汽汽參數(shù)均為已已知，且保持持不變，即汽汽輪機膨脹過過程線的變化化暫時不予考考慮。等效熱降是抽汽汽流從j處返回汽輪機的真實作功能力，它它標志著汽輪機各抽汽口口蒸汽的能級級及位能高低。愈大，它它所處的能級就愈高，汽汽流作功能力力也就愈大。 2.5.77等效熱降應應用的基本法法則對火電

43、廠的熱力力設備和系統(tǒng)來說，無論是熱量或是工質的損失，還是工質和熱量利用于系系統(tǒng)，都將影響裝置的經濟性。熱力設備和管道的的散熱、排污以及及汽、水滲漏和取樣等就屬工質和熱量的散失。當當然，工質損失的同時，通常總伴隨有熱量的損失。工質和熱量利用于熱系統(tǒng)，包括來自循環(huán)內部（簡稱內部）的的工質和熱量，以及循循環(huán)外部（簡稱外部）的的工質和熱量。軸封漏氣、抽抽氣器排氣、除除氧器余汽的利用以及及給水在泵內的焓升等均均屬于內部熱量和工質的利用，而而外來蒸汽或熱水、排污擴容蒸汽、發(fā)電電機冷卻熱量以及鍋爐排煙余熱等的利用則屬屬于外部熱量和工質利用與系統(tǒng)。應當指出，從熱力學角度講內、外熱源的利用，對對裝置熱經濟性的影

44、影響是有原則性區(qū)區(qū)別的，不能能簡單混為一談的。三.定壓與滑壓壓運行方式比比較汽輪機運行，應應保證汽輪機機在正常情況況下安全經濟濟運行，并保保證所需的主主蒸汽參數(shù)。所所以在汽輪機機正常運行過過程中，不可可避免地需要要進行負荷調調整，根據(jù)調調整負荷時采采用的方法不不同，一般有有兩種運行方方式定壓運行行和滑壓運行行。3.1定壓運行行定壓運行就是汽汽輪機改變負負荷過程中，新新蒸汽的壓力力和溫度保持持不變，而改改變閥門開度度的一種運行方式。對對于采用節(jié)流流調節(jié)的汽輪輪機，通過改改變調節(jié)閥門門的開度實現(xiàn)現(xiàn)負荷改變；對于采用噴噴管調節(jié)的汽汽輪機，通過過依次開啟或或關閉調節(jié)閥閥實現(xiàn)負荷改改變，故又稱稱定壓運行

45、的的噴管調節(jié)。定壓運行方式是是機爐分別控控制，相互牽牽連較少。在在自動化水平平較低的情況況下，與其它它運行方式相相比，這是一一種比較方便便與可靠的運運行方式。定定壓運行方式式在改變負荷荷時產生節(jié)流流損失。因此此只有在基本本負荷時，定定壓運行才是是最經濟的。部部分負荷時完完全采用定壓壓運行不僅使使經濟性降低低，而且也使使可靠性下降降，故隨著科科學技術的發(fā)發(fā)展，機組容容量的增大，一一般采用了另另一種運行方方式滑壓運行行。3.2滑壓運行行滑壓運行就是汽汽輪機改變負負荷過程中，調調速汽門開度度不變，保持持進汽面積不不變，而通過過鍋爐調節(jié)改改變蒸汽壓力力的一種運行行方式。在整整個負荷調節(jié)節(jié)過程中，蒸蒸汽

46、溫度和再再熱蒸汽溫度度盡量保持額額定值不變，（或或力求不變），蒸蒸汽壓力隨著著負荷的改變變而改變，這這種運行方式式又稱為變壓壓運行。 3.2.1滑壓運行的的分類（1）純滑壓運運行。在整個個負荷變化范范圍內，所有有調節(jié)閥均處處于全開位置置完全靠鍋爐爐調節(jié)燃燒適適應負荷變化化。這種方法法操作簡單，維維護方便，具具有較高的經經濟性。但是是，從汽輪機機負荷信號輸輸入鍋爐，到到新蒸汽壓力力改變有一個個滯后，即不不能對負荷變變化快速響應應。對于中間間再熱機組，由由于再熱器和和冷段導汽管管的熱慣性，負負荷變動時，低低壓缸有明顯顯的功率延滯滯現(xiàn)象，通常常依靠高壓調調速汽門動態(tài)態(tài)過開的方法法來補償，但但此時調速

47、汽汽門已全開，沒沒有調節(jié)手段段，故此方式式難于適應負負荷的頻繁變變動的工況。 （2）節(jié)節(jié)流滑壓運行行。機組負荷荷穩(wěn)定時調速速汽門不全開開，對主蒸汽汽壓力有一定定的節(jié)流。當當負荷突然增增加時，立即即全開調速汽汽門，利用鍋鍋爐的蓄能，增增大進汽量，達達到快速增負負荷的目的。待待鍋爐調整燃燃燒工況使新新汽壓力升高高后，蒸汽的的做功能力已已經滿足當時時負荷的要求求，然后再把把調速汽門關關小，恢復至至原來的位置置。因此，這這種方式彌補補了純滑壓運運行負荷適應應性差的缺點點。由于調速速汽門經常處處于部分開啟啟的狀態(tài)，存存在節(jié)流損失失，在一定程程度上降低了了它的經濟性性。 （3）復合合滑壓運行。這這是滑壓與

48、定定壓相結合的的一種運行方方式。在高負負荷區(qū)保持定定壓運行，在在低負荷區(qū)，一一個或兩個調調節(jié)閥關閉轉轉入滑壓運行行，而在更低低負荷區(qū)，又又進行較低壓壓力的定壓運運行 事實上，復復合滑壓運行行方式有三種種復合方式：第一，低負負荷時滑壓運運行，高負荷荷時定壓運行行。低負荷時時調速汽門全全開，滑壓運運行，隨著負負荷的增加，主主蒸汽壓力增增加，待增至至額定值后，維維持主蒸汽壓壓力不變，過過渡到噴管調調節(jié)。第二，低低負荷時定壓壓運行，高負負荷時滑壓運運行。低負荷荷時，蒸汽壓壓力維持在較較低值，作定定壓運行；當當負荷增加后后，開大調速速汽門，待閥閥門全開后則則依靠鍋爐提提升壓力增大大負荷。第三三，高負荷和

49、和低負荷時定定壓運行，中中間負荷滑壓壓運行。低負負荷時，在較較低壓力下定定壓運行，中中間負荷時，則則關閉122個調速汽門門滑壓運行，高高負荷時采用用噴管調節(jié)定定壓運行。復復合滑壓運行行方式既具有有較高的經濟濟性，又具有有較強的負荷荷適應性，故故應用最廣。 3.2.22滑壓運行的的特點與定壓運行相比比，滑壓運行行具有如下特特點：（1）機組變負負荷時，由于于主蒸汽的溫溫度變化小，所所以部分金屬屬溫度的變化化相應減小，從從而可以降低低部件的熱應應力，延長部部件的使用壽壽命。 （2）節(jié)節(jié)流損失可以以提高低負荷荷時的經濟性性，定壓運行行時，負荷降降低節(jié)流損失失增加，汽輪輪機的內效率率降低，采用用滑壓運行

50、時，主主蒸汽壓力隨隨負荷的減小小而降低，但但主蒸汽溫度度和再熱溫度度保持不變。雖雖然進入汽輪輪機的蒸汽質質量流量減少少，但容量流流量基本保持持不變，速比比焓降等也保保持不變，而而且蒸汽壓力力的降低，使使?jié)駳鈸p失減減小，故汽輪輪機的內效率率仍可維持較較高的水平。 （3）給給水泵耗功減減少?，F(xiàn)代大大功率汽輪機機均采用汽動動給水泵，有有些采用電動動泵的機組也也在電機和泵泵之間加裝了了可無級變速速的液力耦合合器，因此，機機組若采用滑滑壓運行，當當負荷降低時時，鍋爐給水水流量和壓力力隨之減少，因因而給水泵可可以低轉速運運行，從而降降低了水泵的的耗功量。 （5）調調速系統(tǒng)工作作穩(wěn)定，并可可使機組振動動減少

51、。 （6）高高負荷區(qū)滑壓壓運行不經濟濟。當機組在在高負荷區(qū)（775%100%額定負荷）時時。由于閥門門的開度較大大，定壓運行行的節(jié)流損失失不大，尤其其是噴管調節(jié)節(jié)的汽輪機，節(jié)節(jié)流損失更小小。若采用滑滑壓運行，由由于新蒸汽壓壓力的降低，使使機組循環(huán)熱熱效率下降，故故此時經濟性性比定壓運行行運行低。四.定壓與滑壓壓運行計算600MW機組組熱力系統(tǒng)圖圖600MW機組組熱力系統(tǒng)簡簡圖4.1定壓運行行計算4.1.1熱力力系統(tǒng)簡捷計計算 1. 根據(jù)據(jù)圖中原始資資料整理熱力力參數(shù)如下： 單位PMPa ，kJ/Kg 2.按簡捷捷計算方法整整理原始資料料得(單位：kJ/kgg） 3.抽汽系數(shù)數(shù)計算（不考考慮加熱

52、器散散熱損失） 4.再熱蒸汽汽份額 再熱蒸汽的再再熱器吸熱量量 1kg新蒸汽汽的膨脹內功功 循環(huán)內功 循環(huán)吸熱量 實際循環(huán)效率率 5.熱經濟指指標計算 （1）毛毛經濟指標 汽耗量（） 汽耗率 熱耗率 標準煤耗率 全年標準煤耗耗量（年利用用小時n=77000） （2）半半凈經濟指標標汽耗量（） 汽耗率 熱耗率 標準煤耗率 全年標準煤耗耗量（年利用用小時n=77000） 4.1.22機組的等效效熱降計算 1.抽抽汽等效熱降降和抽汽效率率的計算（的單單位為：） 2.內內部熱源出入入系統(tǒng)引起裝裝置熱經濟性性的變化 (1)給水泵焓升升，由于這個個熱量加入系系統(tǒng)使新蒸汽汽作功增加 裝置熱經濟性的的相對提高

53、 % (2)除氧器排氣的余熱回收利利用 裝置熱經濟性的的相對提高 % 3.主主蒸汽等效熱熱降計算新蒸汽毛等效熱熱降 各種附加成分引引起的作功損損失的計算 4.新新蒸汽凈等效效熱降 循環(huán)吸熱量 則汽輪機裝置效效率為 4.2 滑壓運運行計算4.2.1熱力力系統(tǒng)簡捷計計算1. 根據(jù)圖中中原始資料整整理熱力參數(shù)數(shù)如下： 單位PMPa ，iikkJ/Kg2.按簡捷計算算方法整理原原始資料得(單位：kJJ/kg） 3.抽汽系數(shù)計計算（不考慮慮加熱器散熱熱損失） 再熱蒸汽份額 再熱蒸汽的再熱熱器吸熱量 1kg新蒸汽的的膨脹內功 循環(huán)內功 循環(huán)吸熱量 實際循環(huán)效率5.熱經濟指標標計算（1）毛經濟指指標 汽耗量

54、（） 汽耗率 熱耗率 標準煤耗率 全年標準煤耗耗量（年利用用小時n=77000） （2）半凈經濟濟指標汽耗量（） 汽耗率 熱耗率 標準煤耗率 全年標準煤耗耗量（年利用用小時n=77000） 4.2.22機組的等效效熱降計算1.抽汽等效熱熱降和抽汽效效率的計算（的單單位為：） 2.熱源出入系系統(tǒng)引起裝置置熱經濟性的的變化 （1）給給水泵焓升，由由于這個熱量量加入系統(tǒng)使使新蒸汽作功功增加 裝置熱經濟性的的相對提高 %（2）、除氧器器余氣回收利利用 裝置熱經濟性的的相對提高 %3.主蒸汽等效效熱降計算新蒸汽毛等效熱熱降 各種附加成分引引起的作功損損失的計算 4.新蒸汽凈等等效熱降 循環(huán)吸熱量 則汽輪

55、機裝置效效率為 由以上的計算可可看出機組滑滑壓運行調節(jié)節(jié)經濟性較定定壓運行調節(jié)節(jié)高五.結論通過計算分析，我我們得出的6600MW機機組在75%負荷下下，定壓與滑壓壓運行的經濟濟性比較，在在同一負荷下下，由以上計計算可知：機組在滑壓運運行時的效率率（0.47229）比定壓壓運行時（0.46773）高出0.56個百百分點；機組在滑壓運運行時的凈等效熱降（1336.61）比定定壓運行時（1308.18）的大大，并且其各種附加成成份所引起的作功功損失要比定定壓少；機組在滑壓運運行時（0.1555、16.3383）余熱熱回收利用率率高，給水泵泵的損失比定定壓運行時（0.14、115.1877）的小，裝裝

56、置熱經濟性性的相對提高高較多；機組在定壓運運行時（分別別為353.52、2.82、77787.677、290.79、91160.299）機組的經經濟指標各參參數(shù)量：汽耗量、汽汽耗率、熱耗耗率、標準煤煤耗率、全年年標準煤耗率率等比滑壓運行時（347.447、2.777、77774.46、2287.688、9062278）的要大，即滑壓運行行耗量小。由以上幾點可知知，大型機組組在同負荷下下滑壓運行比比定壓運行時時的經濟性要要高。六.結束語 三年的的大學生活就就快走入尾聲聲，我們的校校園生活就要要劃上句號，心心中是無盡的的難舍與眷戀戀。從這里走走出，對我的的人生來說，將將是踏上一個個新的征程，要要把

57、所學的知知識應用到實實際工作中去去?；厥兹?，取得了了些許成績，生生活中有快樂樂也有艱辛。感感謝老師三年來對我孜孜孜不倦的教教誨，對我成成長的關心和和愛護。學友情深，情情同兄妹。三三年的風風雨雨雨，我們一一同走過，充充滿著關愛，給給我留下了值值得珍藏的最最美好的記憶憶。在我的十幾幾年求學歷程程里，離不開開父母的鼓勵勵和支持，是是他們辛勤的的勞作，無私私的付出，為為我創(chuàng)造良好好的學習條件件，我才能順順利完成完成成學業(yè)，感激激他們一直以以來對我的撫撫養(yǎng)與培育。最后，我要要特別感謝李李麗萍老師。是是她在我畢業(yè)的的最后關頭給給了我們巨大大的幫助與激激勵,使我能能夠順利完成成畢業(yè)設計，在在此表示衷心心的

58、感激。李李老師認真負負責的工作態(tài)態(tài)度，嚴謹?shù)牡闹螌W精神和和深厚的理論論水平都使我我收益匪淺。在在論文的撰寫寫過程中李老師給予我我很大的幫助助，幫助解決決了不少的難難點，使得論論文能夠及時時完成，這里里一并表示真真誠的感謝。七.參考文獻 林萬超.火電電廠熱系統(tǒng)定定量分析.西西安：西安交交通大學出版版社，19885 馬芳禮.熱力力系統(tǒng)節(jié)能分分析理論.北北京：水利電電力出版社，11992鄭體寬.熱力發(fā)發(fā)電廠.北京京：中國電力力出版社，22001 4.李建剛.汽汽輪機設備及及運行.北京京：中國電力力出版社，22006水蒸汽參數(shù)計算算軟件；6.相關技術期期刊八.附錄翻譯: (一)PPowderred c

59、ooal deegree of fiinenesss to combuustionn charracterristicc inflluencee expeerimenntal sstudy. Aloong wiith ouur couuntry natioonal eeconommys ddeveloopmentt, thee coall-burnning cconsummptionn incrreasess day by daay, beecausee the coal ultimmate rreservves arre limmited, in aadditiion cooal inndu

60、strrys ddeveloopmentt relaative lag, causees thee coall-burnning ppower plantt the coal insuffficieent suupply, geneeratess elecctriciity drrops uunceassinglyy withh the coal qualiity. TThus ccausess the utiliity booiler to bee bad facedd withh the combuustionn stabbilityy, speeciallly loww loadd wi