20m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算

1、預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計(jì)成套技術(shù) 20m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板計(jì)算書PAGE PAGE 23湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院 預(yù)應(yīng)力混凝凝土公路路橋梁通通用圖設(shè)設(shè)計(jì)成套套技術(shù)通用圖設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算書書20m簡支支裝配式式后張法法預(yù)應(yīng)力力混凝土土空心板板配束計(jì)計(jì)算（高速和一一級公路路） 設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算人： 日期： 復(fù)核核核對人： 日期：單位審核人人： 日期：項(xiàng)目負(fù)責(zé)人人： 日期： 編制制單位：湖南省省交通規(guī)規(guī)劃勘察察設(shè)計(jì)院院編制時(shí)間：二六年七七月20m簡支支裝配式式后張法法預(yù)應(yīng)力力混凝土土空心板板配束計(jì)計(jì)算1 設(shè)計(jì)計(jì)依據(jù)及及相關(guān)資資料1.1計(jì)算算項(xiàng)目采采用的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)規(guī)范1.公路路工程技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

2、準(zhǔn)（JTGG B001-220033）2.公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范（JTG D60-2004）3.公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTGG D662-220044）1.2參與與計(jì)算的的材料及及其強(qiáng)度度指標(biāo) 材料名名稱及強(qiáng)強(qiáng)度取值值表 表1.11材 料項(xiàng) 目參 數(shù)C50 混凝凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度fck32.4MMPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度ftk2.65MMPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fcd22.4MMPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度ftd1.83MMPa抗壓彈性模模量Ec345000MPa計(jì)算材料容容重26kN/m3線膨脹系數(shù)數(shù)0.000001C40 混凝凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度fck26.8MMPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)

3、強(qiáng)強(qiáng)度ftk2.40MMPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fcd18.4MMPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度ftd1.65MMPa抗壓彈性模模量Ec325000MPaa計(jì)算材料容容重26kN/m3線膨脹系數(shù)數(shù)0.000001s15.2低松弛鋼鉸線抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度fpk1860MMPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fpd1260MMPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fpd390MPPa彈性模量EEp1.95105MPaa管道摩擦系系數(shù)0.2255管道偏差系系數(shù)k0.00115 張拉控制制應(yīng)力conn0.75ffpk鋼絲松弛系系數(shù)0.3單端錨具回回縮值L6mm普通鋼筋HRB3335抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度fsk335MPPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fsd280MPPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)

4、度fsd280MPPa1.3 荷荷載等級級荷載等級：公路級；1.4 作作用荷載載、荷載載組合、荷荷載作用用簡圖1永久作作用：結(jié)結(jié)構(gòu)重力力、預(yù)加加力和混混凝土的的收縮及及徐變作作用2可變作作用：汽汽車荷載載、溫度度作用 整體溫升溫溫將取20度,負(fù)溫差差為正溫溫差的-0.5倍。 圖1.1 豎向梯梯度溫度度(尺寸單單位mm)3.作用效效應(yīng)組合合（1）承載載能力極極限狀態(tài)態(tài) 組合設(shè)計(jì)計(jì)值Sudd=1.2永久作作用 +1.44汽車荷載載+0.81.4溫度汽車荷載計(jì)計(jì)沖擊力力，組合合值還應(yīng)應(yīng)乘的結(jié)結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)數(shù)1.11（2）正常常使用極極限狀態(tài)態(tài) 作用短短期效應(yīng)應(yīng)組合：永久作作用+00.7汽車荷載載+

5、0.8溫度梯梯度+1.0均勻溫溫度作用用 作用長長期效應(yīng)應(yīng)組合：永久作作用+00.4汽車+0.8溫度梯梯度+1.0均均勻溫度度作用1.5 計(jì)計(jì)算模式式、重要要性系數(shù)數(shù)按簡支結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算，結(jié)結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)數(shù)為1.1。1.5 總總體項(xiàng)目目組、專專家組指指導(dǎo)意見見1在計(jì)算算收縮徐徐變時(shí)，考考慮存梁梁期為90天。2采用預(yù)預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件件，考慮慮現(xiàn)澆層層厚度的的一半混混凝土參參與結(jié)構(gòu)構(gòu)受力。1.6 計(jì)計(jì)算單位位的審核核指導(dǎo)意意見2計(jì)算2.1 計(jì)計(jì)算模式式圖、所所采用軟軟件采用橋梁博博士V33.0.2計(jì)算算，計(jì)算共共分5個(gè)階段段，即44個(gè)施工工階段和和1個(gè)使用用階段，各各階段情情況見表表2.11，各施施工

6、階段段計(jì)算簡簡圖見圖圖2.11施工順序表表 表2.11階段號工 作 內(nèi)內(nèi) 容1空心板預(yù)制制2張拉預(yù)應(yīng)力力鋼束3澆注鉸縫混混凝土4澆注橋面鋪鋪裝，安裝防防撞欄桿桿5使用階段圖 2.11 施工階階段計(jì)算算簡圖2.2 計(jì)計(jì)算結(jié)果果及結(jié)果果分析2.2.11中板計(jì)算算結(jié)果及及結(jié)果分分析1.持久狀狀況承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算（1）正截截面承載載能力極極限計(jì)算算正截面承載載能力極極限計(jì)算算見圖2.2：圖 2.22 正截截面承載載能力極極限計(jì)算算結(jié)果由圖2.22可以看看出，構(gòu)構(gòu)件承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值大于于作用效效應(yīng)的組組合設(shè)計(jì)計(jì)值，正截面面承載能能力極限限狀態(tài)滿滿足公公路橋涵涵設(shè)計(jì)通通用規(guī)范范（JTGG D66

7、0-220044）4.11.6的要求。（2）受彎彎構(gòu)件斜斜截面抗抗剪承載載力驗(yàn)算算驗(yàn)算距離支支座中心心h/2截面和和腹板寬寬度變化化處的截截面，驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)果果見表2.22 斜截截面抗剪剪承載力力驗(yàn)算結(jié)結(jié)果表 表2.22驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb(kkN)總抗力(kkN)設(shè)計(jì)剪力(kN)VR/Vdd滿足尺寸h/21541.4241.001782.4556.553.2033是是腹板寬度變變化處1452.3241.001693.4505.883.4866是是表中：Vccs斜截面面內(nèi)混凝凝土和箍箍筋共同同的抗剪剪承載力力設(shè)計(jì)值值，Vpb與斜截截面相交交的預(yù)應(yīng)應(yīng)力彎起起鋼筋抗抗剪承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值。由表

8、2.22可以看看出，構(gòu)構(gòu)件斜截截面抗剪剪承載力力大于作用用效應(yīng)的的組合設(shè)設(shè)計(jì)值，斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）5.2.0035和5.2.6的要求。2.持久狀狀況正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件件截面抗抗裂驗(yàn)算算a荷載短期期效應(yīng)組組合作用用下正截截面抗裂裂性驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.33圖 2.33 荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算圖從圖2.33中可以以看出，短期效效應(yīng)組合合作用下下沒有出出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.33

9、.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在短期期效應(yīng)組組合下 的要求求。b荷載長期期效應(yīng)組組合作用用下正截截面抗裂裂性驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.4圖 2.44 荷載長期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算圖從圖2.44可以看看出，長長期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下沒沒有出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中6.33.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在長期期效應(yīng)組組合下 的要求求。c預(yù)應(yīng)力混混凝土構(gòu)構(gòu)件斜截截面斜抗裂驗(yàn)驗(yàn)算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下斜截面面抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.5圖 2.55 荷載短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下斜斜抗裂性性驗(yàn)算圖圖從圖2.55可以看看出，短短

10、期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下斜斜截面主主拉應(yīng)力力最大為為0.8MPa，滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.33.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在短期期效應(yīng)組組合下預(yù)預(yù)制構(gòu)件件 的要求求。（2）變形形計(jì)算a撓度驗(yàn)算算按短期效應(yīng)應(yīng)組合并并消除結(jié)結(jié)構(gòu)自重重產(chǎn)生的的位移，結(jié)結(jié)構(gòu)的位位移見圖圖2.6。圖 2.66 短期效效應(yīng)組合合并消除除結(jié)構(gòu)自自重產(chǎn)生生的位移移圖按公路鋼鋼筋混凝凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范中中的剛度度并考慮慮撓度長長期增長長系數(shù)（C50為1.4425），計(jì)算算的撓度度為：，滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中6.55.3的要求。b預(yù)加

11、力引引起的反反拱計(jì)算算及預(yù)拱拱度的設(shè)設(shè)置短期效應(yīng)組組合產(chǎn)生生結(jié)構(gòu)的的位移見見圖2.7。圖 2.77 短期效效應(yīng)組合合產(chǎn)生的的位移預(yù)加力產(chǎn)生生的反拱拱值為0.001955m。從圖2.7可知，在在荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合下下，跨中中的最大大撓度為為0.00453m，C50混凝土土的撓度度長期增增長系數(shù)數(shù)為1.4255，故考考慮荷載載長期效效應(yīng)的影影響下，最最終計(jì)算算跨中的的最大撓撓度為：0.00453m/0.951.44250.00680m。預(yù)加加力產(chǎn)生生的最大大反拱值值為0.001955m，預(yù)加加力產(chǎn)生生的反拱拱值長期期增長系系數(shù)為2.0，故0.001955m22.00.0039m0.00680m。

12、因?yàn)闉橛深A(yù)加加力產(chǎn)生生的長期期反拱值值小于按荷荷載短期期效應(yīng)組組合計(jì)算算的長期期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.5條預(yù)拱度為0.0680m-0.039m0.029m。3.持久狀狀況應(yīng)力力驗(yàn)算(1)正截截面混凝凝土的壓壓應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算正截面混凝凝土的壓壓應(yīng)力見見圖2.8 圖圖 2.8 正截面面混凝土土的壓應(yīng)應(yīng)力圖從圖2.88看出正正截面混混凝土的的壓應(yīng)力力最大值值，滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中7.11.5條的要求求。(2)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋拉應(yīng)力力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束束拉應(yīng)力力見表2.3，從表表中可以以看出鋼鋼束拉應(yīng)應(yīng)力滿足足公路路鋼筋

13、混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中7.11.5條鋼絞絞線應(yīng)力力的要求求。 鋼束拉拉應(yīng)力表表 表表2.3鋼束號最大應(yīng)力(MPaa)容許最大拉拉應(yīng)力(MPaa)是否滿足111681209是211841209是(3)斜截截面混凝凝土的主主應(yīng)力斜截面混凝凝土的主主壓和主主拉應(yīng)力力見圖2.9：圖 2.99 斜截面面混凝土土的主壓壓和主拉拉應(yīng)力圖圖從圖2.99可以看看出：混凝土的主主壓應(yīng)力力最大值值：，滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中7.11.6條的要要求；混凝土土的主拉拉應(yīng)力最最大為00.9MMPa， ,可僅按按構(gòu)造規(guī)規(guī)定設(shè)置置箍筋。3.短暫狀狀況應(yīng)力力驗(yàn)算短

14、暫狀況第第二、三和第四四施工階階段的應(yīng)力見圖2.10、2.111和2.112： 圖圖 2.10 第二施施工階段段應(yīng)力圖圖 圖圖 2.111 第三施施工階段段應(yīng)力圖圖 圖圖 2.112 第四施施工階段段應(yīng)力圖圖從圖2.110、2.110和2.112可以以看出最最大壓應(yīng)應(yīng)力：滿滿足滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中7.2.88條的要求求；施工工階段沒沒有出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力。2.2.22懸臂長長為0.663m的的邊板計(jì)算結(jié)結(jié)果及結(jié)結(jié)果分析析1.持久狀狀況承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算（1）正截截面承載載能力極極限計(jì)算算正截面承載載能力極極限計(jì)算算見圖2.133：圖 2.113 正

15、截面面承載能能力極限限計(jì)算結(jié)結(jié)果由圖2.113可以以看出，構(gòu)構(gòu)件承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值大于于作用效效應(yīng)的組組合設(shè)計(jì)計(jì)值，正正截面承承載能力力極限狀狀態(tài)滿足足公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范（JTG D60-2004）4.1.6的要求。（2）受彎彎構(gòu)件斜斜截面抗抗剪承載載力驗(yàn)算算驗(yàn)算距離支支座中心心h/2截面和和腹板寬寬度變化化處的截截面，驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)果果見表2.22 斜截截面抗剪剪承載力力驗(yàn)算結(jié)結(jié)果表 表表2.4驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb(kkN)總抗力(kkN)設(shè)計(jì)剪力(kN)VR/Vdd滿足尺寸h/21541.5298.661840.0644.112.8577是是腹板寬度變變化處1440.9298.6

16、61739.4590.992.9444是是表中：Vccs斜截面面內(nèi)混凝凝土和箍箍筋共同同的抗剪剪承載力力設(shè)計(jì)值值，Vpb與斜截截面相交交的預(yù)應(yīng)應(yīng)力彎起起鋼筋抗抗剪承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值。由表2.44可以看看出，構(gòu)構(gòu)件斜截截面抗剪剪承載力力大于作作用效應(yīng)應(yīng)的組合合設(shè)計(jì)值值，斜截截面抗剪剪承載能能力極限限狀態(tài)滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTGG D662-220044）5.22.5和5.22.6的要求。2.持久狀狀況正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件件截面抗抗裂驗(yàn)算算a荷載短期期效應(yīng)組組合作用用下正截截面抗裂裂性驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下抗裂性

17、性驗(yàn)算見見圖2.144圖 2.114 荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算圖從圖2.114中可可以看出出，短期期效應(yīng)組組合作用用下沒有有出現(xiàn)拉拉應(yīng)力滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中6.33.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在短期期效應(yīng)組組合下 的要求求。b荷載長期期效應(yīng)組組合作用用下正截截面抗裂裂性驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.155圖 2.115 荷載長期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算圖從圖2.115可以以看出，長長期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下沒沒有出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中6.33.1條A類預(yù)

18、應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在長期期效應(yīng)組組合下 的要求求。c預(yù)應(yīng)力混混凝土構(gòu)構(gòu)件斜截截面斜抗抗裂驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下斜截面面抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.166圖 2.116 荷載短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下斜斜抗裂性性驗(yàn)算圖圖從圖2.116可以以看出，短短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下斜斜截面主主拉應(yīng)力力最大為為0.9MPa，滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.33.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在短期期效應(yīng)組組合下預(yù)預(yù)制構(gòu)件件 的要求求。（2）變形形計(jì)算a撓度驗(yàn)算算按短期效應(yīng)應(yīng)組合并并消除結(jié)結(jié)構(gòu)自重重產(chǎn)生的的位移，結(jié)結(jié)構(gòu)的位位移見圖圖2.177。圖 2.117 短期效效應(yīng)組合合并消除除結(jié)構(gòu)自

19、自重產(chǎn)生生的位移移圖按公路鋼鋼筋混凝凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范中中的剛度度并考慮慮撓度長長期增長長系數(shù)（C50為1.4425），計(jì)計(jì)算的撓撓度為：，滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.55.3的要求求。b預(yù)加力引引起的反反拱計(jì)算算及預(yù)拱拱度的設(shè)設(shè)置短期效應(yīng)組組合產(chǎn)生生結(jié)構(gòu)的的位移見見圖2.188。圖 2.118 短期效效應(yīng)組合合產(chǎn)生的的位移預(yù)加力產(chǎn)生生的反拱拱值為0.00225m。從圖2.8可知，在在荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合下下，跨中中的最大大撓度為為0.004455m，C50混凝土土的撓度度長期增增長系數(shù)數(shù)為1.4425，故考考慮荷載載長期效效應(yīng)的影影響

20、下，最最終計(jì)算算跨中的的最大撓撓度為：0.004455m/00.9551.42550.006022m。預(yù)加加力產(chǎn)生生的最大大反拱值值為0.00225m，預(yù)加加力產(chǎn)生生的反拱拱值長期期增長系系數(shù)為2.0，故0.00225m22.00.0045m0.006022m。因?yàn)闉橛深A(yù)加加力產(chǎn)生生的長期期反拱值值小于按按荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合計(jì)計(jì)算的長長期撓度度，應(yīng)設(shè)設(shè)預(yù)拱度度。根據(jù)據(jù)公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.55.5條預(yù)拱拱度為0.006022m-00.0445m0.001522m。3.持久狀狀況應(yīng)力力驗(yàn)算(1)正截截面混凝凝土的壓壓應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算正截面混凝凝土的壓壓應(yīng)力見見圖

21、2.199 圖圖 2.19 正截面面混凝土土的壓應(yīng)應(yīng)力圖從圖2.119看出出正截面面混凝土土的壓應(yīng)應(yīng)力最大大值，滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中7.11.5條的要要求。(2)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋拉應(yīng)力力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束束拉應(yīng)力力見表2.5，從表表中可以以看出鋼鋼束拉應(yīng)應(yīng)力滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中7.11.5條鋼絞絞線應(yīng)力力的要求求。 鋼束拉拉應(yīng)力表表 表表2.5鋼束號最大應(yīng)力(MPaa)容許最大拉拉應(yīng)力(MPaa)是否滿足111611209是211841209是(3)斜截截面混凝凝土的主主應(yīng)力斜截面混凝凝土的主主壓和主主拉應(yīng)力力見圖

22、2.200：圖 2.220 斜截面面混凝土土的主壓壓和主拉拉應(yīng)力圖圖從圖2.220可以看看出：混凝土的主主壓應(yīng)力力最大值值：，滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中7.11.6條的要要求；圖圖2.20中所示示跨中截截面1.7MPa的拉應(yīng)應(yīng)力為正正截面應(yīng)應(yīng)力，混混凝土的的主拉應(yīng)應(yīng)力最大大為1.0MPa， ,可僅按按構(gòu)造規(guī)規(guī)定設(shè)置置箍筋。3.短暫狀狀況應(yīng)力力驗(yàn)算短暫狀況第第二、三三和第四四施工階階段的應(yīng)應(yīng)力見圖圖2.21、2.22和2.23： 圖圖 2.21 第二施施工階段段應(yīng)力圖圖 圖圖 2.22 第三施施工階段段應(yīng)力圖圖圖 2.223 第四施施工階段段應(yīng)力圖圖從圖2.

23、221、2.22和2.23可以看看出最大大壓應(yīng)力力：滿足足滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中7.2.88條的要求求；施工工階段沒沒有出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力。2.2.33懸臂長為為零的邊邊板計(jì)算結(jié)結(jié)果及結(jié)結(jié)果分析析1.持久狀狀況承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算（1）正截截面承載載能力極極限計(jì)算算正截面承載載能力極極限計(jì)算算見圖2.224：圖 2.224 正截面面承載能能力極限限計(jì)算結(jié)結(jié)果由圖2.224可以看看出，構(gòu)構(gòu)件承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值大于于作用效效應(yīng)的組組合設(shè)計(jì)計(jì)值，正正截面承承載能力力極限狀狀態(tài)滿足足公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范（JTG D60-2004）4.1.6的要求。（2）受

24、彎彎構(gòu)件斜斜截面抗抗剪承載載力驗(yàn)算算驗(yàn)算距離支支座中心心h/2截面和和腹板寬寬度變化化處的截截面，驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)果果見表2.22 斜截截面抗剪剪承載力力驗(yàn)算結(jié)結(jié)果表 表表2.6驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb(kkN)總抗力(kkN)設(shè)計(jì)剪力(kN)VR/Vdd滿足尺寸h/21536.0282.661818.6530.113.4311是是腹板寬度變變化處1444.7282.661704.6479.113.5577是是表中：Vccs斜截面面內(nèi)混凝凝土和箍箍筋共同同的抗剪剪承載力力設(shè)計(jì)值值，Vpb與斜截截面相交交的預(yù)應(yīng)應(yīng)力彎起起鋼筋抗抗剪承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值。由表2.66可以看看出，構(gòu)構(gòu)件斜截截面抗剪剪承載力

25、力大于作作用效應(yīng)應(yīng)的組合合設(shè)計(jì)值值，斜截截面抗剪剪承載能能力極限限狀態(tài)滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTGG D662-220044）5.22.5和5.22.6的要求。2.持久狀狀況正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件件截面抗抗裂驗(yàn)算算a荷載短期期效應(yīng)組組合作用用下正截截面抗裂裂性驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.255圖 2.2253 荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算圖從圖2.225中可可以看出出，短期期效應(yīng)組組合作用用下沒有有出現(xiàn)拉拉應(yīng)力滿滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中6.33.

26、1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在短期期效應(yīng)組組合下 的要求求。b荷載長期期效應(yīng)組組合作用用下正截截面抗裂裂性驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.266圖 2.226 荷載長期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算圖從圖2.226可以以看出，長長期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下沒沒有出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力滿足公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中中6.33.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在長期期效應(yīng)組組合下 的要求求。c預(yù)應(yīng)力混混凝土構(gòu)構(gòu)件斜截截面斜抗抗裂驗(yàn)算算荷載短期效效應(yīng)組合合作用下下斜截面面抗裂性性驗(yàn)算見見圖2.277圖 2.227 荷載短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下斜斜抗裂性性驗(yàn)算圖圖從圖2.227

27、可以以看出，短短期效應(yīng)應(yīng)組合作作用下斜斜截面主主拉應(yīng)力力最大為為0.8MPa，滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.33.1條A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件在短期期效應(yīng)組組合下預(yù)預(yù)制構(gòu)件件 的要求求。（2）變形形計(jì)算a撓度驗(yàn)算算按短期效應(yīng)應(yīng)組合并并消除結(jié)結(jié)構(gòu)自重重產(chǎn)生的的位移，結(jié)結(jié)構(gòu)的位位移見圖圖2.288。圖 2.228 短期效效應(yīng)組合合并消除除結(jié)構(gòu)自自重產(chǎn)生生的位移移圖按公路鋼鋼筋混凝凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范中中的剛度度并考慮慮撓度長長期增長長系數(shù)（C50為1.4425），計(jì)計(jì)算的撓撓度為：，滿足足公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范中6.5

28、5.3的要求求。b預(yù)加力引引起的反反拱計(jì)算算及預(yù)拱拱度的設(shè)設(shè)置短期效應(yīng)組組合產(chǎn)生生結(jié)構(gòu)的的位移見見圖2.299。圖 2.229 短期效效應(yīng)組合合產(chǎn)生的的位移預(yù)加力產(chǎn)生生的反拱拱值為0.00205m。從圖2.299可知，在在荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合下下，跨中中的最大大撓度為為0.004222m，C50混凝土土的撓度度長期增增長系數(shù)數(shù)為1.4425，故考考慮荷載載長期效效應(yīng)的影影響下，最最終計(jì)算算跨中的的最大撓撓度為：0.004222m/00.9551.42550.006333m。預(yù)加加力產(chǎn)生生的最大大反拱值值為0.00205m，預(yù)加加力產(chǎn)生生的反拱拱值長期期增長系系數(shù)為2.0，故0.00205m2.000.0041m00.06633mm。因?yàn)闉橛深A(yù)加加力產(chǎn)生生的長期期反拱值值小于按按荷載短短期效應(yīng)應(yīng)組合計(jì)計(jì)算的長長期撓