青島科技大道簡(jiǎn)支橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第 頁第一章 設(shè)計(jì)方案比選1.1設(shè)計(jì)資料青島高新區(qū)科技大道橋：規(guī)劃河道寬度76m，河底標(biāo)高-0.05m，設(shè)計(jì)洪水水位高程2.45m，河岸標(biāo)高3.5m；設(shè)計(jì)洪水頻率1/100，橋下不通航，不需考慮流冰；雙向4車道，設(shè)計(jì)時(shí)速60km/h,設(shè)計(jì)荷載為公路I級(jí)；地震烈度為6度。1.2方案案編制初步確定裝裝配式預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁橋、鋼筋混混凝土拱拱橋、等等截面預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)梁橋橋三種橋橋梁形式式。（1）裝配配式預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土簡(jiǎn)支支T形梁橋圖1-1 預(yù)應(yīng)力力混凝土土簡(jiǎn)支TT形梁橋橋（尺寸寸單位：cm）孔徑布置：26m+26m+266m，橋橋長(zhǎng)78米，橋?qū)?112

2、m（分離離式）。橋面設(shè)設(shè)有1.5%的的橫坡，不設(shè)縱縱坡，每每跨之間間留有44cm的的伸縮縫縫。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：全橋采采用等跨跨等截面面預(yù)應(yīng)力力T形梁，主梁梁間距22.4m。預(yù)預(yù)制T梁梁寬1.8m，現(xiàn)現(xiàn)澆濕接接縫0.6m，每跨跨共設(shè)100片T梁梁，全橋橋共計(jì)330片TT梁。下部構(gòu)造：橋墩均均采用雙雙柱式橋橋墩，基基礎(chǔ)為鉆鉆孔灌注注樁基礎(chǔ)礎(chǔ)，橋臺(tái)臺(tái)采用重重力式UU形橋臺(tái)臺(tái)。施工方法：主梁采采用預(yù)制制裝配式式施工方方法。（2）鋼筋筋混凝土土拱橋圖1-2 鋼筋混混凝土拱拱橋（尺尺寸單位位：cmm）孔徑布置：采用單單跨鋼筋筋混凝土土拱橋，跨跨長(zhǎng)788m。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：橋面行行車道寬寬15m,兩兩邊各設(shè)設(shè)1.5m的

3、人人行道，拱拱圈采用用單箱多多室閉合合箱。下部構(gòu)造：橋臺(tái)為為重力式式U形橋臺(tái)。（3）裝配配式預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)續(xù)梁橋圖1-3 預(yù)應(yīng)力力混凝土土連續(xù)梁梁橋（尺尺寸單位位：cmm）孔跨布置：24m+330m+24m,橋橋長(zhǎng)788m，橋面面寬18m(整體體式),設(shè)有22m的中中間帶，橋面設(shè)設(shè)有1.5%的的橫坡，其其中中間間標(biāo)高高高于外側(cè)側(cè)標(biāo)高。主梁結(jié)構(gòu)：上部結(jié)結(jié)構(gòu)為等等截面板板式梁。下部結(jié)構(gòu)：上、下下行橋的的橋墩基基礎(chǔ)是連連成整體體的，全全橋基礎(chǔ)礎(chǔ)均采用用鉆孔灌灌注摩擦擦樁，橋橋墩為圓圓端型形實(shí)體體墩。施工方案：全橋采采用懸臂臂節(jié)段澆澆筑施工工法。1.3 方方案比選選表1-1 方案比比選表比較項(xiàng)目

4、第一方案第二方案第三方案主跨橋形裝配式預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土簡(jiǎn)支支形梁橋鋼筋混凝土土拱橋等截面預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)續(xù)梁橋使用性能建筑高度較較低，易易保養(yǎng)和和維護(hù)，橋橋下視覺覺效果好好。橋面連續(xù)，行行車舒適適。行車平順舒舒；抗震震能力強(qiáng)強(qiáng)；建筑筑高度較較高，易易開裂，難以維護(hù)受力性能受力明確受力合理，變變形小橋墩參加受受彎作用用，使主主梁彎矩矩進(jìn)一步步減小；超靜定定次數(shù)高高，對(duì)常常年溫差差、基礎(chǔ)礎(chǔ)變形、日日照溫均均較敏感感；對(duì)基基礎(chǔ)要求求較高。經(jīng)濟(jì)性等截面形式式，可大大量節(jié)省省模板，加加快建橋橋進(jìn)度，簡(jiǎn)簡(jiǎn)易經(jīng)濟(jì)濟(jì)。材料用量和和費(fèi)用較較T形梁要多多一些；需要采采用較復(fù)復(fù)雜的結(jié)結(jié)構(gòu)措施施，或應(yīng)應(yīng)設(shè)置抵抵抗

5、單向向水平力力的措施施，增加加了造價(jià)價(jià)采用等截面面梁能較較好符合合梁的內(nèi)內(nèi)力分布布規(guī)律，充充分利用用截面，合合理配置置鋼筋，經(jīng)經(jīng)濟(jì)實(shí)用用美觀性構(gòu)造簡(jiǎn)單，線線條明晰晰，但比比較單調(diào)調(diào)，與景景觀配合合很不協(xié)協(xié)調(diào)跨徑較大，線線條非常常美，與與環(huán)境和和諧，增增加了城城市的景景觀側(cè)面上看線線條明晰晰，與當(dāng)當(dāng)?shù)氐牡氐匦闻浜虾?，顯得得美觀大大方施工方面橋梁的上、下下部可平平行施工工，使工工期大大大縮短；無需在在高空進(jìn)進(jìn)行構(gòu)件件制作，質(zhì)質(zhì)量以控控制，可可在一處處成批生生產(chǎn)，從從而降低低成本。技術(shù)要求較較高，施施工機(jī)具具也較多多，施工工工期較較長(zhǎng)，對(duì)對(duì)地形依依賴較強(qiáng)強(qiáng)。由于連續(xù)體體系梁橋橋與簡(jiǎn)支支體系梁梁橋受力

6、力差別很很大，故故他們的的施工方方式大不不相同。目目前所用用的施工工方式大大致可分分為逐孔孔施工分分節(jié)段施施工法和和頂推施施工法。由由于在高高空作業(yè)業(yè)，施工工危險(xiǎn)度度高。適用性適用于對(duì)橋橋下視覺覺有要求求的工程程，適用用于各種種地質(zhì)情情況；用用于對(duì)工工期緊的的工程；對(duì)通航航無過高高要求的的工程。上承式拱橋橋的跨度度大，滿滿足橋下下凈空的的要求。在在橋下沒沒有特殊殊需求通通航要求求的航道道中采用用跨越能能力較大大的拱橋橋，顯得得沒有必必要對(duì)通航無過過高要求求的工程程；對(duì)抗抗震有要要求的工工程；對(duì)對(duì)整體性性有要求求的工程程。養(yǎng)護(hù)維修量量小較大小方案的最終終確定：由上表表可知，根根據(jù)青島島高新區(qū)區(qū)的

7、情況況，結(jié)合合橋梁設(shè)設(shè)計(jì)原則則，選擇擇第一方方案經(jīng)濟(jì)濟(jì)上比第第二方案好好；另外第第一方案案工期較較短，施施工難度度較??；在使用性性與適用用性方面面均較好好。所以以選擇第第一方案案作為最最優(yōu)方案案。第二章 上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1 上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)尺寸擬擬定2.1.11設(shè)計(jì)資資料（1）橋梁梁跨徑及及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：26mm（墩中中心距離離）主梁全長(zhǎng)：25.96mm計(jì)算跨徑：25m橋面凈空：2（00.255+1+2.55+3.55+2+0.775+0.55）+22.0=26mm（分離離式） 其中：人人行欄桿桿0.225m；人行道道1.00m；右路肩肩2.55m；行車道道7m;左路肩肩0.775m;防撞欄欄

8、0.5mm；中間間帶2.0m。（2）設(shè)計(jì)計(jì)荷載公路級(jí)級(jí),人群群荷載33.0kkN/mm，每每側(cè)人行行欄，防防撞欄重重力的作作用力分分別為11.522KN/m和44.999KN/m。（3）材料料規(guī)格混凝土:預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土主主梁采用用C500，墩柱柱、臺(tái)帽帽采用CC30混混凝土，系系梁、承承臺(tái)及灌灌注樁采采用C330預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線采用用j115.220（775.0）高高強(qiáng)低松松弛預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼絞絞線，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度fpkk=18860MMpa，EEp=11.9551005Mppa，普通鋼鋼筋主要要采用HHRB3335和和R2335（4）設(shè)計(jì)計(jì)依據(jù)公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTTG DD60-2000

9、4），中中華人民民共和國(guó)國(guó)行業(yè)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)，220044公路鋼鋼筋混凝凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（JTTG DD62-20004），中中華人民民共和國(guó)國(guó)行業(yè)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)，220044城市橋橋梁設(shè)計(jì)計(jì)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)(CJJJ77-98) 人民民交通出出版社橋梁工工程，姜福香香主編，機(jī)械工業(yè)出版社，2010（5）基本本計(jì)算數(shù)數(shù)據(jù)（見見表2-1）表2-1 基本計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)據(jù)表名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)混凝土立方強(qiáng)度fcu,kkMPa50 彈性模量EcMPa3.451044軸心抗壓標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度fckMPa32.400 軸心抗拉標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度ftkMPa2.65 軸心抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度fcdMPa22.400 軸心抗拉

10、設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度ftdMPa1.83 短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力力0.7fckMPa20.722 容許拉應(yīng)力力0.7ftkMPa1.76 持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組組合:容許壓應(yīng)力力0.5fcckMPa16.200 容許主壓應(yīng)應(yīng)力0.6fcckMPa19.400 短期效應(yīng)組組合:容許拉應(yīng)力力st-00.855pccMPa0 容許主拉應(yīng)應(yīng)力0.6fttkMPa1.59 s15.2 鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpkMPa1860 彈性模量EpMPa1.951055抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fpdMPa1260 最大控制應(yīng)應(yīng)力ccon0.75ffpkMPa1395 持久狀態(tài)應(yīng)應(yīng)力:標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)組組合0.65ffpkMPa1209 材料重度鋼筋混凝

11、土土1kN/3325.0 瀝青混凝土土2kN/3323.0 鋼絞線3kN/3378.5 鋼束與混凝凝土的彈彈性模量量比Ep無綱量5.65 注：考慮混混凝土強(qiáng)強(qiáng)度達(dá)到到C455時(shí)開始始張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束。和和分別表表示鋼束束張拉時(shí)時(shí)混凝土土的抗壓壓、抗拉拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度，則則=299.6MMpa， =2。551Mppa。2.1.22 橫截截面布置置（1）主梁梁間距與與主梁片片數(shù)對(duì)于跨徑較較大的預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁橋橋，當(dāng)?shù)醯跹b重量量不受限限制時(shí)，適適當(dāng)增加加主梁的的間距，加大翼緣寬度，可以提高截面效率指標(biāo)，比較經(jīng)濟(jì)合理。翼板的寬度為2400mm，由于寬度較大，為了保證橋梁的整體受力性能，橋面板采

12、用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，預(yù)制T梁寬1.8m，現(xiàn)澆濕接縫0.6m。凈212m的橋形選用十片主梁，上下行車道各五片主梁。（2）主梁梁跨中主主要尺寸寸擬定1）主梁高高度對(duì)于常用的的等截面面簡(jiǎn)支梁梁，其高高跨比的的取值范范圍在11/155-1/25，對(duì)對(duì)預(yù)應(yīng)力力混凝土土T形梁一般般可取11/166-1/18左左右。當(dāng)橋梁梁建筑高高度不受受限制時(shí)時(shí)，增大大梁高往往往是較較經(jīng)濟(jì)的的方案，因因?yàn)榧痈吒吒拱迨故够炷镣劣昧吭鲈黾硬欢喽啵?jié)節(jié)省預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋數(shù)數(shù)量較多多。本設(shè)計(jì)采用用1800mmm的主梁梁高度比比較合適適。2）主梁截截面細(xì)部部尺寸圖2-1 結(jié)構(gòu)尺尺寸圖（尺尺寸單位位：cm）T形梁翼板板的厚度度主要取

13、取決于橋橋面板承承受車輪輪局部荷荷載的要要求，還還應(yīng)考慮慮能否滿滿足主梁梁受彎時(shí)時(shí)上翼板板受壓的的強(qiáng)度要要求。本本設(shè)計(jì)預(yù)制制T梁的的翼板厚厚度取用用1500mm，在于腹板相連處的翼板厚度不應(yīng)小于梁高的1/10,該處翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。T形截面梁梁的腹板板厚度規(guī)規(guī)定不小小于1660mmm，同時(shí)時(shí)從腹板板本身的的穩(wěn)定條條件出發(fā)發(fā)，腹板板厚度不不宜小于于其高度度的1/15。本本設(shè)計(jì)腹腹板厚度度取2000mmm。馬蹄尺寸基基本由布布置預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束的需要要確定的的，設(shè)計(jì)計(jì)實(shí)踐表表明，為為了防止止在施工工過程和和運(yùn)營(yíng)中中馬蹄部部分出現(xiàn)現(xiàn)縱向裂裂縫，其其面積不不宜小于于截面總

14、總面積的的10%200%。馬馬蹄寬度度約為肋肋寬的22-4倍倍，馬蹄蹄全寬部部分的高高度加11/2斜斜坡區(qū)高高度約為為梁高的的0.115-00.2倍倍。本設(shè)設(shè)計(jì)考慮慮到主梁梁需要配配置較多多的鋼束束，將鋼鋼束按二二層布置置，一層層最多排排兩束，同同時(shí)還根根據(jù)公公預(yù)規(guī)對(duì)對(duì)鋼束凈凈距及預(yù)預(yù)留管道道的構(gòu)造造要求，初擬馬馬蹄寬度度為550mmm，高度度為2550mmm，馬蹄蹄與腹板板交接處處作三角角形過渡，高高度為1150mmm，以減減少局部部應(yīng)力。按照以上擬擬訂的外外形尺寸寸就可以以繪出預(yù)預(yù)制梁的的跨中截截面圖。圖2-2 跨中截截面尺寸寸圖(尺尺寸單位位：cm)（3）計(jì)算算截面幾幾何特征征將主梁截面

15、面劃分成成五個(gè)規(guī)規(guī)則圖形形的小單單元，截截面幾何何特征列列表計(jì)算算見下表表。表2-2-1跨中中、四分分點(diǎn)截面面幾何特特性計(jì)算算表分塊名稱分塊面積分塊面積形形心至上上緣距離離分塊面積對(duì)對(duì)上緣靜靜距分塊面積的的自身慣慣矩（cm)分塊面積對(duì)對(duì)截面形形心的慣慣矩(1)(2)(3)= (1) (2)(4)(5) (6)=(1)(55)（7）=（44）+（66）全截面翼板36007.527000067500054.66610755577661082332766三角承托80018.3333146666.44444.443.82271536664515410089腹板280085238000045733333

16、-22.8841460666460339997下三角262.551503937553281.25-87.8842025441520286696馬蹄1375167.552303112.55716144.588-105.34152577709915329932448837.55493553.993575663811預(yù)制截面翼板27007.520250050625560.86610000063771005112622三角承托80018.3333146666.44444.450.02272002116120066605腹板280085238000045733333-16.6647752990.9953

17、486624下三角262.551503937553281.25-81.6641749558617528867馬蹄1375167.552303112.55716144.588-99.114135144517713586613227937.55426003.993274554900表2-2-2 支支點(diǎn)截面面幾何特特性計(jì)算算表分塊名稱分塊面積分塊面積形形心至上上緣距離離分塊面積對(duì)對(duì)上緣靜靜距分塊面積的的自身慣慣矩（cm)分塊面積對(duì)對(duì)截面形形心的慣慣矩(1)(2)(3)= (1) (2)(4)(5) (6)=(1)(55)（7）=（44）+（66）全截面翼板36007.527000067500062.

18、42214026652331409440233三角承托488.22817.68593.731655.6852.3221336660913382265腹板907597.58848112.552058889066-27.558690299572749118633131633.2889204006.224292441511預(yù)制截面翼板27007.52025005062556712120030001217009255三角承托488.22817.68593.731655.6856.91580886015825516腹板907597.58848112.552058889066-23480066752538

19、995811122633.2889136556.223914330222跨中：全截截面形心心至上緣緣距離：（cmm）；預(yù)制截面形形心至上上緣距離離： (cm)。 支點(diǎn)：全截面面形心至至上緣距距離：（ccm）；預(yù)制截面形形心至上上緣距離離： (cm)。（4）檢查查截面效效率指標(biāo)標(biāo)（希望望在0.5以上上） 上核核心距： 下核核心距： 截面面效率指指標(biāo)：上述計(jì)算表表明，初初擬的主主梁跨中中截面是是合理的的。2.1.33橫截面面沿跨長(zhǎng)長(zhǎng)的變化化本設(shè)計(jì)主梁梁采用等等高形式式，橫截截面的TT梁翼板板厚度沿沿跨長(zhǎng)不不變。粱粱端部區(qū)區(qū)段由于于錨頭集集中力的的作用而而引起較較大的局局部應(yīng)力力，也為為布置錨錨具的

20、需需要，在在距梁端端12550mmm范圍內(nèi)內(nèi)將腹板板加厚到到與馬蹄蹄同寬。馬蹄部部分為配配合鋼束束彎起而而從四分點(diǎn)附附近開始始向支點(diǎn)點(diǎn)逐漸抬抬高，在在馬蹄抬抬高的同同時(shí)腹板板寬度亦亦開始變變化。2.1.44 橫隔隔梁的布布置由于主梁很很長(zhǎng)，為為了減小小跨中彎彎矩的影影響，全全梁共設(shè)設(shè)了五道道橫隔梁梁，分別別布置在在跨中截截面、兩兩個(gè)四分分點(diǎn)及支支點(diǎn)處，其其間距為為6.225m。端端橫隔梁梁的高度度與主梁梁同高，厚厚度為上上部2660mmm，下部部240mmm；中橫橫隔梁高高度為114500mm，厚厚度為上上部1880mmm，下部部160mmm。2.2 橋橋面鋪裝裝橋面為6ccm混凝凝土鋪裝裝層

21、(兩邊最薄薄處為88cm，按按1.55%的坡度過渡渡到跨中中)，重度度25kkN/mm；4cm瀝瀝青鋪裝裝層，重重度233kN/m。2.3 主主梁內(nèi)力力計(jì)算根據(jù)上述梁梁跨結(jié)構(gòu)構(gòu)縱，橫橫截面的的布置，并并通過可可變作用用下的梁梁橋荷載載橫向分分布計(jì)算算，可分分別求得得主梁控控制截面面（一般般取跨中中、四分分點(diǎn)和支支點(diǎn)截面面）的恒載和和最大活活載內(nèi)力力，然后后在進(jìn)行行主梁內(nèi)內(nèi)力組合合。2.3.11恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算（1）恒載載集度）預(yù)制梁梁自重（一一期恒載載）：跨中截面面段主梁梁的自重重（長(zhǎng)66.255米）G(1)=0.779377522566.255=124.02(kN)馬蹄抬高高與腹板板變寬段段

22、梁的自自重（長(zhǎng)長(zhǎng)5米）G(2)=(0.79375+1.222633)5255/2=126.225(kkN)支點(diǎn)段梁梁的自重重（長(zhǎng)11.733米）G(3)= 1.2266322511.733=52.73(kN)邊主梁的的橫隔梁梁中橫隔梁體體積：0.17（1.440.8-00.5（0.880.1+0.117500.155）=0.118144(m)端橫隔梁體體積:0.25(1.650.6625-0.550.07880.6255)=00.25517(m)故半跨內(nèi)橫橫隔梁重重力為：G(4) =（11.50.118144+1.000.225177）255=133.100（kNN）中主梁的的橫隔梁梁中橫隔梁

23、體體積： 0.118142=0.336288(m)端橫隔梁體體積:0.2511722=0.50334(mm)故半跨內(nèi)橫橫隔梁重重力為:G(5) =（11.50.336288+1.000.50334）25=26.19（kkN）預(yù)制梁恒恒載集度度：邊梁：g11=（1224.0021266.25552.7313.10）/12.98=24.35(kkN/mm)中梁：g22=（1124.021266.255522.733266.199）/112.998=225.336(kkN/mm) ）二期恒載 現(xiàn)澆TT梁翼板板集度g(6)=0.11500.625=2.225（kN/m） 邊梁現(xiàn)現(xiàn)澆部分分橫隔梁梁一片中

24、橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分分）體積積：0.170.331.4=00.07714mm 一一片端橫橫隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分分）體積積：0.250.331.65=0.1123775m 故故g(77)=（330.07114220.123375）25/25=0.446（kkN/mm） 鋪裝8cm混凝凝土鋪裝裝：0.081222550.511200.099255=377.5（kkN/mm）4cm瀝青青鋪裝：0.004（600.099）233=5.52（kkN/mm） 若若將橋面面鋪裝均均攤給五五片主梁梁，則： gg(8)=(337.55.552)/5=88.600(kNN/m) 欄桿一側(cè)人行欄欄：1.52kkN/mm

25、 一側(cè)側(cè)防撞欄欄：4.99kkN/mm若將人行欄欄、防撞撞欄均攤攤給五片片主梁，則則： gg(9)=(11.5224.99)/5=1.3302(kN/m) 二期恒恒載集度度邊梁：g33=2.250.44688.61.3302=12.6122（kNN/m） 中梁梁：g44=2.250.99288.61.302=113.0072(kN/m)（2）恒載載內(nèi)力如下圖所示示，設(shè)xx為計(jì)算算截面離離左支座座的距離離，并令令主梁彎矩和和剪力的的計(jì)算公公式分別別為：恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算見下下表。表2-3-1 1號(hào)梁梁永久作作用效應(yīng)應(yīng)作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.255支點(diǎn)=0.0一期彎矩（kNNm）1902.34

26、1426.760剪力(kNN)0152.119304.338二期彎矩（kNNm）985.331738.9980剪力(kNN)078.833157.665彎矩（kNNm）2887.652165.740剪力(kNN)0231.002462.003表2-3-2 2、33號(hào)梁永永久作用用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.255支點(diǎn)=0.0一期彎矩（kNNm）1981.251485.940剪力(kNN)0158.55317二期彎矩（kNNm）1021.25765.9940剪力(kNN)081.700163.440彎矩（kNNm）3002.502251.880剪力(kNN)0240.220480.440

27、圖2-3 恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算圖2.3.22活載內(nèi)力力計(jì)算（1）沖擊擊系數(shù)和和車道折折減系數(shù)數(shù)按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的頻率。簡(jiǎn)支梁橋的頻率可采用下列公式估算：其中： 根據(jù)本橋的的基頻，可可計(jì)算出出汽車荷荷載的沖沖擊系數(shù)數(shù)為：=0.117677ln-00.01157=0.2298按橋規(guī)4.3.1條，當(dāng)車道為兩車道時(shí)，行車道折減系數(shù)1。三車道折減22%，但折減后不得小于用兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果，但是本橋設(shè)計(jì)形式是雙向二車道，一側(cè)橋體最多容納三車，所以就需在二車道和三車道中折減，具體以最不利布載形式而定。（2）計(jì)算算主梁的的荷載橫橫向分布布系數(shù)）跨中的的

28、荷載橫橫向分布布系數(shù)本橋跨中內(nèi)內(nèi)設(shè)五道道橫隔梁梁，具有有可靠地地橫向聯(lián)聯(lián)系，且且承重結(jié)結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)長(zhǎng)寬比為為： 所以可按修修正的偏心壓壓力法來繪制制橫向影影響線和和計(jì)算橫橫向分布布系數(shù)。計(jì)算主梁梁抗扭慣慣矩對(duì)于T形梁梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：式中：bii，ti相應(yīng)應(yīng)為單個(gè)個(gè)矩形截截面的寬寬度和高高度；ci矩形形截面抗抗扭剛度度系數(shù)；m梁截面面劃分成成單個(gè)矩矩形截面面的個(gè)數(shù)數(shù)。對(duì)于跨中截截面，翼翼緣板的的換算平平均厚度度：馬蹄部分的的換算平平均厚度度：下圖給出了了的計(jì)算算圖示，的計(jì)算見下表。表2-4 IT 計(jì)算算表分塊名稱翼緣板24018.612.900321/35.147788腹板128.

29、99206.44550.30003.093360馬蹄5532.51.692230.19993.75772111.9998699圖2-4 IT計(jì)算圖圖示（尺尺寸單位位：cm）計(jì)算抗扭扭修正系系數(shù)對(duì)于本算例例主梁的的間距相相同，并并將主梁梁近似看看成等截截面，則則得：式中：G=0.44E；ll=255.000m；a1=4.80m；aa2=2.40m；a3=0.00m；aa4=-2.40m；a5=-44.800m；IIi=0.33413365003m4；E=33.45510010。計(jì)算得：=0.94按修正的的偏心壓壓力法計(jì)計(jì)算橫向向影響線線豎坐標(biāo)標(biāo)值式中：n=5，=2(4.82.44)57.6(mm

30、2)計(jì)算所得值值列于下下表內(nèi)。表2-5 ij值梁號(hào)10.57660.38880.20000.0122-0.177620.38880.29440.20000.10660.012230.20000.20000.20000.20000.2000計(jì)算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)1-3號(hào)梁梁的橫向向影響線線和最不不利布載載圖式如如下圖所示示?？勺冏饔?公路-荷載載)：一號(hào)梁：二二車道m(xù)mcq11=1/2（00.533300.399200.299000.1449）=0.6682三號(hào)梁：三三車道m(xù)mcq=11/2（0.36660.26110.21000.13990.08880.0188）00.788=0.4222

31、（舍） 二車道道m(xù)cqq=1/2（00.366600.266100.211000.1339）=0.4488（取?。┤?hào)梁：三三車道m(xù)mcq=11/2(0.266)00.788=0.4688（取） 二車道道m(xù)cqq=1/2(0.224)=0.4(舍舍)故取可變作作用（汽汽車）的的橫向分分布系數(shù)數(shù)為： mcqq1=00.6882，mmcq22=0.4888,mccq3=0.4468 可可變作用用（人群群）：mmcr11=0.6322,mccr2=0.4412,mcrr3=00.2圖2-5 跨中的的橫向分分布系數(shù)數(shù)mc計(jì)算圖圖示）支點(diǎn)截截面的荷荷載橫向向分布系系數(shù)mo如下圖所示示，按杠杠桿原理理法繪

32、制制荷載橫橫向分布布影響線線并進(jìn)行行布載，各各梁的荷荷載橫向向分布系系數(shù)可計(jì)計(jì)算如下下：可變作用（汽汽車）mmo1=11/2(0.77110.0211)=00.3996 mmo2=11/2(0.250010.4458)=0.8544 mmo3=11/2(0.250010.4458)=0.8544可變作用（人人群）mmor11=1.1888，moor2=morr3=00圖2-6 支點(diǎn)的的橫向分分布系數(shù)數(shù)mo計(jì)算圖圖式）橫向分分布系數(shù)數(shù)匯總表表表2-6 1號(hào)梁梁、2號(hào)號(hào)梁、33號(hào)梁的的可變作作用向分分布系數(shù)數(shù)可變作用類類別mc1mc2mc3mo1mo2m03公路III級(jí)0.68220.48880.

33、46880.39660.85440.8544人群0.62330.41220.21.188800（3）車道道荷載的的取值根據(jù)橋規(guī)規(guī)4.3.11條，公公路-級(jí)的均均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值qk和集中中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值PPk分別為為: qk=100.5（kkN/mm）計(jì)算彎矩時(shí)時(shí)：Pk=(3600-1880)/(500-5)(225-55)+1180=2660(kkN/mm)計(jì)算剪力時(shí)時(shí)：Pkk=1.22260=3122(kNN/m)（4）計(jì)算算活載內(nèi)內(nèi)力在可變作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算中，本本算例對(duì)對(duì)于橫向向分布系系數(shù)的取取值作如如下考慮慮，支點(diǎn)點(diǎn)處橫向向分布系系數(shù)取，從從支點(diǎn)至至第一根根橫段梁梁，橫向向分布系系數(shù)從直

34、直線過渡渡到，其其余梁段段取。計(jì)計(jì)算各截截面的最最大彎矩矩和跨中中剪力時(shí)時(shí)，可以近近似取不不變的跨跨中橫向向分布系系數(shù)mc；對(duì)于支支點(diǎn)截面面和靠近近支點(diǎn)截截面的剪剪力，應(yīng)應(yīng)考慮橫橫向荷載載分布系系數(shù)在梁梁端區(qū)段段內(nèi)發(fā)生生變化所所產(chǎn)生的的影響。）求跨中中截面的的最大彎彎矩和最最大剪力力計(jì)算跨中截截面最大大彎矩和和最大剪剪力采用用直接加加載求可可變作用用效應(yīng)，下下圖給出跨中中截面作作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算圖圖式，計(jì)計(jì)算公式式為：S=(1+)mcq (Pkypqk)式中：汽車荷荷載沖擊擊系數(shù);多車道道橋涵的的汽車荷荷載折減減系數(shù);S所求截截面汽車車（人群群）標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載的的彎矩或或剪力；qk車道道均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)

35、準(zhǔn)值；Pk車道道集中荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；影響線線上同號(hào)號(hào)區(qū)段的的面積；yp影響響線上最最大坐標(biāo)標(biāo)值。活載內(nèi)力（汽汽車）：一號(hào)梁：Mmax11=1.29881.000.6882(26006.25+10.500.5256.225)=21664.668(kkN/mm)Vmax11=1.29881.000.6228(31220.5+110.550.5225/220.5)=1677.144(kNN)二號(hào)梁：Mmax22=1.29881.000.4888(26006.25+10.500.5256.225）=15448.992（kkN/mm）Vmax22=1.29881.000.4888(31220.5+110

36、.550.5225/220.5)=1199.600(kNN)三號(hào)梁：Mmax33=1.29880.780.4468(266066.255+100.50.55255/26.225)=11558.664(kkN/mm)Vmax33=1.29880.780.4468(311200.5+10.500.525/200.5)=899.466(kNN)活載內(nèi)力(人群): qqr=1.033.0=3(kkN/mm)一號(hào)梁：Mmax11=mcrr1qqr=0.6632300.5256.225=1146.02(kN/m)Vmax11=mcrr1qqr=0.6623300.525/200.5=5.884(kkN)二

37、號(hào)梁：Mmax22=0.142230.552556.25=96.56(kN/m)Vmax22=0.412230.55255/20.55=3.86(kN)三號(hào)梁：Mmax33=0.2330.522566.255=466.8225(kkN/mm)Vmax33=0.2330.5225/220.5=11.8775(kkN)圖2-7 跨中截截面內(nèi)力力計(jì)算圖圖式）求四分分點(diǎn)截面面的最大大彎矩和和最大剪剪力圖2-8 四分點(diǎn)點(diǎn)截面內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算圖示活載內(nèi)力（汽汽車）：一號(hào)梁：Mmax11=1.29881.000.6882（22604.668755+100.50.554.68775225）=16223.551（k

38、kN/mm）Vmax11=1.29881.00.6682(31220.75+10.500.518.754.668755)-0.5110.55(00.6882-00.3996)6.22500.08833=6005.447(kkN)二號(hào)梁：Mmax22=1.29881.000.4888（22604.886755+100.50.554.68775225）=11661.669（kkN/mm）Vmax22=1.22981.000.4488(31220.75+10.500.518.754.668755)+0.5110.55(00.8554-00.4888)6.22500.08833=4441.880(kk

39、N)三號(hào)梁：Mmax33=1.29880.780.4468（266044.68875+10.500.54.668755255）=8868.98（kkN/mm）Vmax33=1.29880.780.4468(31220.75+10.500.518.754.668755)+0.5110.55(00.8554-0.468)66.2550.08333=3300.588(kNN)活載內(nèi)力（人人群）：一號(hào)梁：Mmax11=0.623330.552554.68775=1109.51（kkN/mm）Vmax11=0.623330.55188.7550.75+0.55(11.1888-00.6223)6.225

40、00.088333=113.558(kkN)二號(hào)梁：Mmax22=0.412230.552554.58775=772.442（kkN/mm）Vmax22=0.412230.55188.7550.75-0.550.41226.250.0083333=8.337(kkN)三號(hào)梁：Mmax33=0.2230.552554.68775=335.116（kkN/mm）Vmax33=0.2330.5118.77500.755-0.500.26.22500.088333=44.066（kNN）求支點(diǎn)點(diǎn)截面的的最大剪剪力圖2-9 支點(diǎn)截截面剪力力計(jì)算圖圖式內(nèi)力（汽車車）：一號(hào)梁：Vmax11=1.29881.

41、000.6882(10.500.5251.00+311200.7551.0)-1.2298(0.6822-0.3966)00.56.225110.550.91667=3312.17(kN)二號(hào)梁：Vmax22=1.29881.000.4888（110.55122.5+31221.0）+1.22981.00（00.8554-00.4888）（311211.0+0.556.2510.500.91167）=4433.288（kNN）三號(hào)梁：Vmax33=1.29880.780.4468（100.512.5+33121.00）+11.299800.788（00.8554-00.4668）（311211

42、.0+0.556.2510.500.91167）=3433.711(kNN)活載內(nèi)力（人人群）一號(hào)梁：Vmax11=0.623330.552551.0+00.5（1.1888-0.6233）66.2550.9166733=288.222（kNN）二號(hào)梁：Vmax22=0.4412300.5251.00-0.500.411266.2550.9166733=111.911（kNN）三號(hào)梁：Vmax33=0.2330.522511.0-0.550.266.2550.9166733=5.78（kkN）2.3.33主梁內(nèi)內(nèi)力組合合按橋規(guī)4.1.64.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不

43、利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（如下表所示）。表2-7-1 11號(hào)梁內(nèi)內(nèi)力組合合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面面支點(diǎn)kNmkNkNmkNkN（1）第一期恒載載1902.3401426.76152.119304.338（2）第二期恒載載985.3310738.99878.833157.665（3）總恒載=（11）+（22）2887.6502165.74231.002462.003（4）活載內(nèi)力（汽汽車）（不計(jì)沖擊擊系數(shù)）1667.70128.7771257.71466.446240.550(5)活載內(nèi)力（汽汽車） （計(jì)沖擊擊系數(shù)）2164.68167.11416

44、32.51605.447312.117（6）活載內(nèi)力（人人群）146.0025.84109.55113.58828.222（7）標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（5）+（6）5198.35172.9983907.76850.007802.442（8）短期組合=（3）+0.77（44）+（66）4201.0695.9883155.65571.112658.660（9）極限組合=1.22（33）+11.4（5）+1.112（66）6659.27240.5545007.051140.091023.08表2-7-2 22號(hào)梁作作用效應(yīng)應(yīng)組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面面支點(diǎn)kNmkNkNmkNkN（1）第一期恒載

45、載1981.2501485.94158.550317（2）第二期恒載載1021.250765.99481.700163.440（3）總恒載=（11）+（22）3002.5002251.88240.220480.440（4）活載內(nèi)力（汽汽車） （不計(jì)沖沖擊系數(shù)數(shù)）1193.3192.144894.221340.337341.551(5)活載內(nèi)力（汽汽車） （計(jì)沖沖擊系數(shù)數(shù)）1548.92119.6601161.69441.880443.228（6）活載內(nèi)力（人人群）96.5663.8672.4228.3711.911（7）標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（5）+（6）4647.98123.4463485.99

46、690.337935.559（8）短期組合=（3）+0.77（44）+（66）3934.3868.3662950.25486.883731.337（9）極限組合=1.22（33）+11.4（5）+1.112（66）5879.64171.7764409.73916.1131210.41表2-7-3 33號(hào)梁作作用效應(yīng)應(yīng)組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面面支點(diǎn)kNmkNkNmkNkN（1）第一期恒載載1981.2501485.94158.550317（2）第二期恒載載1021.250765.99481.700163.440（3）總恒載=（11）+（22）3002.5002251.88240.220

47、480.440（4）活載內(nèi)力（汽汽車） （不計(jì)沖擊擊系數(shù)）892.66368.922669.448254.668264.880(5)活載內(nèi)力（汽汽車） （計(jì)沖擊系系數(shù)）1158.6489.466868.998330.558343.771（6）活載內(nèi)力（人人群）46.8881.8835.1664.065.78（7）標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（5）+（6）4208.0291.3443156.02574.884829.889（8）短期組合=（3）+0.77（44）+（66）3674.2250.1222755.68422.554671.554（9）極限組合=1.22（33）+11.4（5）+1.112（66）

48、5277.60127.3353958.21755.6601064.152.4 預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋的配置置2.4.11跨中截截面鋼束束的估算算和確定定根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)規(guī)規(guī)定，預(yù)預(yù)應(yīng)力梁梁應(yīng)滿足足正常使使用極限限狀態(tài)的的應(yīng)力要要求和承承載能力力極限狀狀態(tài)的強(qiáng)強(qiáng)度要求求。以下下就跨中中截面在在各種作作用效應(yīng)應(yīng)組合下下，分別別按照上上述要求求對(duì)主梁梁所需的的鋼束數(shù)進(jìn)進(jìn)行估算算，并且且按這些些估算的的鋼束數(shù)數(shù)的多少少確定主主梁的配配束。（1）按正正常使用用極限狀狀態(tài)的應(yīng)應(yīng)力要求求估算鋼束束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁梁帶馬蹄蹄的T形形截面，當(dāng)當(dāng)截面混混凝土不不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力控控制時(shí)，則則得到鋼鋼束數(shù)nn的估算算公式：式中：Mkk持

49、久狀狀態(tài)使用用荷載產(chǎn)產(chǎn)生的跨跨中彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)組組合值C1與荷荷載有關(guān)關(guān)的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)對(duì)于公路路級(jí)，取用用0.661股6j155.200鋼絞線線截面積積，一根根鋼絞線線的截面面積是11.4ccm，故=88.4ccm已計(jì)算出成成橋后跨跨中截面面yx=1880-662.116=1117.84ccm,kks=34.33ccm,初初估app=155cm,則偏心心距為：ep=yx-ap=117.84-15=1022.844(cmm)。一號(hào)梁：二號(hào)梁：三號(hào)梁：（2）按承承載能力力極限狀狀態(tài)估算算鋼束數(shù)數(shù)根據(jù)極限狀狀態(tài)的應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算圖式，受受壓區(qū)混混凝土達(dá)達(dá)到極限限強(qiáng)度，受受壓區(qū)應(yīng)應(yīng)力圖式式呈矩形形，同時(shí)時(shí)預(yù)

50、應(yīng)力力鋼束也也達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度，則鋼鋼束數(shù)的的估算公公式為：式中：承承載能力力極限狀狀態(tài)的跨跨中最大大彎矩經(jīng)驗(yàn)系數(shù)數(shù)，一般般采用00.755-0.77，本算算例取00.766預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線的的設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度，見見表2-1，為為12660MPP 一一號(hào)梁：二號(hào)梁：三號(hào)梁：根據(jù)上述兩兩種極限限狀態(tài)，綜綜合取鋼鋼束數(shù)nn=5。2.4.22預(yù)應(yīng)力力鋼束布布置（1）跨中中截面及及錨固端端的鋼束束位置)對(duì)于跨跨中截面面，在保保證布置置預(yù)留管管道構(gòu)造造要求的的前提下下，盡可可能使鋼鋼束群重重心的偏偏心距大大些，本本設(shè)計(jì)采用用內(nèi)徑770mmm，外徑徑77mmm的預(yù)預(yù)埋鐵皮皮波紋管管，根據(jù)據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)99.1.1條規(guī)

51、規(guī)定，管管道至梁梁底和梁梁側(cè)凈矩矩不應(yīng)小小于3ccm及管管道直徑徑的1/2。根根據(jù)公公預(yù)規(guī)99.4.9條規(guī)規(guī)定，水水平凈矩矩不應(yīng)小小于4ccm及管管道直徑徑的0.6倍，在在豎直方方向可疊疊置。根根據(jù)以上上規(guī)定，跨跨中截面面的細(xì)部部構(gòu)造如如下圖所所示。由由此可直直接得出出鋼束群群重心至至梁底的的距離為為：圖2-100 鋼束束跨中截截面布置置圖（尺尺寸單位位:cmm）) 對(duì)于于錨固端端截面，鋼鋼束布置置通常考考慮下述述兩個(gè)方方面：一一是預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束合力重重心盡可可能靠近近截面形形心，是是截面均均勻受壓壓；二是是考慮錨錨頭布置置的可能能性，以以滿足張張拉操作作方便的的要求。按按照上述述錨頭布布置的

52、“均均勻”“分分散”原原則，錨錨固端截截面所布布置的鋼鋼束如下下圖所示示。鋼束束群重心心至梁底底距離為為：圖2-111 鋼束束錨固點(diǎn)點(diǎn)截面布布置圖（尺尺寸單位位:cmm）為驗(yàn)核上述述布置的的鋼束群群重心位位置，需需計(jì)算錨錨固端截截面的幾幾何特性性。下圖圖給出計(jì)計(jì)算圖式式，錨固固端截面面特性計(jì)計(jì)算見下下表所示示。圖2-122 鋼束束重心位位置復(fù)核核圖圖22-133封錨端端混凝土土塊尺寸寸圖(尺寸單位位:cmm)(尺尺寸單位位:cmm)表2-8 鋼束截截面幾何何特性計(jì)計(jì)算表分塊名稱分塊面積分塊面積形形心至上上緣距離離分塊面積對(duì)對(duì)上緣靜靜距分塊面積的的自身慣慣矩（cm)分塊面積對(duì)對(duì)截面形形心的慣慣矩

53、(1)(2)(3)= (1) (2)(4)(5) (6)=(1)(55)（7）=（44）+（66）翼板36007.527000067500062.42214026652331409440233三角承托488.22817.68593.731655.6852.3221336660913382264.68腹板907597.58848112.552058889066.255-27.558690299572749118633.255131633.2889204006.2234292441500.933其中：故計(jì)算得：上核心距：下核心距：則：80.466=yx-kxap33.0時(shí)時(shí)，取mm=3.0； Vd

54、通通過斜截截面受壓壓端正截截面內(nèi)由由使用荷荷載產(chǎn)生生的最大大剪力組組合設(shè)計(jì)計(jì)值；Md相應(yīng)應(yīng)于上述述最大剪剪力時(shí)的的彎矩組組合設(shè)計(jì)計(jì)值； h0通通過斜截截面受壓壓區(qū)頂端端正截面面上的有有效高度度，自受拉拉縱向主主鋼筋的的合力點(diǎn)點(diǎn)至受壓壓邊緣的的距離。為了計(jì)算剪剪跨比mm，首先先必須在在確定最最不利的的截面位位置后才才能得到到V值和和相應(yīng)的的M值，因因此只能能采取試試算的辦辦法，即即首先假假定Cii值，按所所假定的的最不利利截面計(jì)計(jì)算V和和M，根根據(jù)上述述公式求求得m值值和C值值，如假假定的CCi值與計(jì)計(jì)算得CC值相等等或基本本相等，則則最不利利位置就就可確定定了。首先假定CCi=2.40mm，計(jì)

55、算算得Vdd=11005.445kNN，相應(yīng)的的Md=44427.42kkNm。C=0.66mh00=0.6Mdd/Vd=0.644227.442/11005.445=2.4403（mm）與假定的CCi值基本本相同，可可認(rèn)為是是最不利利截面。即即最不利利截面為為距支座座2.888m處處。b)箍筋計(jì)計(jì)算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)99.4.1條，腹腹板內(nèi)箍箍筋直徑徑不小于于10mmm，且且應(yīng)采用用帶肋鋼鋼筋，間間距不應(yīng)應(yīng)大于2250mmm。本本設(shè)計(jì)選選用102000mm的的雙肢箍箍筋，則則箍筋的的總截面面積為：箍筋間距，箍箍筋抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，箍箍筋配筋筋率為：式中：b斜截面面受壓端端正截面面處T形形截面腹腹

56、板寬度度。有上述計(jì)算算可知，滿滿足公公預(yù)規(guī)99.3.13條條“箍筋筋配筋率率，HRRB3335鋼筋筋不應(yīng)小小于0.12”的要要求。同同時(shí)，根根據(jù)公公預(yù)規(guī)9.4.1條，在距支點(diǎn)約一倍梁高范圍內(nèi)，間距縮小至100mm。c)抗剪承承載力計(jì)計(jì)算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)55.2.7條規(guī)規(guī)定，主主梁斜截截面抗剪剪承載力力應(yīng)按下下式計(jì)算算：式中：斜斜截面受受壓端截截面內(nèi)最最大剪力力組合設(shè)設(shè)計(jì)值，為為11005.544kN；斜截面內(nèi)內(nèi)混凝土土和箍筋筋共同的的抗剪承承載力（kkN），按按下式計(jì)計(jì)算：異號(hào)彎矩矩影響系系數(shù)，簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁取取1.00；預(yù)應(yīng)力提提高系數(shù)數(shù)，對(duì)于于預(yù)應(yīng)力力混凝土土受彎構(gòu)構(gòu)件，取取1.225；受壓翼緣緣的

57、影響響系數(shù)，取取1.11；b斜截面面受壓端端正截面面處，TT形截面面腹板寬寬度，此此處；h0斜截截面受壓壓端正截截面處梁梁的有效效高度，h0=12559mmm；斜截面內(nèi)內(nèi)縱向受受拉鋼筋筋的配筋筋百分率率，當(dāng)當(dāng)時(shí)，取?。换炷翉?qiáng)強(qiáng)度等級(jí)級(jí)；斜截面內(nèi)內(nèi)箍筋配配筋率，；箍筋抗拉拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度；斜截面內(nèi)內(nèi)配置在在同一截截面的箍箍筋各肢肢縱截面面面積（）；斜截面內(nèi)內(nèi)箍筋的的間距（）；與斜截面面相交的的預(yù)應(yīng)力力彎起鋼鋼束的抗抗剪承載載力（kkN），按按下式計(jì)計(jì)算：斜截面內(nèi)內(nèi)在同一一彎起平平面的預(yù)預(yù)應(yīng)力彎彎起鋼束束的截面面面積（）；預(yù)應(yīng)力彎彎起鋼束束的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值（MMPa）, ；預(yù)應(yīng)力彎彎起鋼束束在斜

58、截截面受壓壓端正截截面處的的切線與與水平線線的夾角角，下表表給出了了N1N5鋼束的的值。表2-222 斜截截面受壓壓端正截截面處的的鋼束位位置及鋼鋼束群重重心位置置鋼束號(hào)距支座中心心h/22斜截面面頂端N1(N22)未彎起1181.940.000001.000009.09.032.266N3244.6631617.650.151120.988859.027.600N4422.0052272.100.185580.9822616.748.533N5569.1102809.170.202260.9799328.467.155；說明主梁距距支座中中心h/2處截截面處的的斜截面面抗剪承承載力滿滿足要求

59、求，同時(shí)時(shí)也表明明上述箍箍筋的配配置是合合理的。）斜截面面抗彎承承載力驗(yàn)驗(yàn)算因?yàn)轭A(yù)應(yīng)力力鋼束都都在梁端端錨固，即即鋼束根根數(shù)沿梁梁跨幾乎乎沒有變變化，可可不必進(jìn)進(jìn)行該項(xiàng)項(xiàng)承載力力驗(yàn)算，通通過構(gòu)造造加以保保證。2.6.22持久狀狀況正常使使用極限限狀態(tài)抗抗裂驗(yàn)算算長(zhǎng)期以來，橋橋梁預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件件的抗裂裂驗(yàn)算，都都是以構(gòu)構(gòu)件混凝凝土的拉拉應(yīng)力是是否超過過規(guī)定的的限值來來表示，分分為正截截面抗裂裂和斜截截面抗裂裂驗(yàn)算。（1）正截截面抗裂裂驗(yàn)算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)66.3.1 對(duì)對(duì)預(yù)制的的全預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件件，在作作用短期期效應(yīng)組組合下，應(yīng)應(yīng)符合下下列要求求：式中：在在作用短短期效應(yīng)應(yīng)組合下下構(gòu)件抗抗裂驗(yàn)算

60、算邊緣混混凝土的的法相拉拉應(yīng)力，按按下式計(jì)計(jì)算：式中：、構(gòu)件正正截面面面積及對(duì)對(duì)截面受受拉邊緣緣的彈性性抵抗矩矩；預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋重心心對(duì)毛截截面重心心軸的偏偏心距；按作用短短期效應(yīng)應(yīng)組合計(jì)計(jì)算的彎彎矩值；第一期荷荷載永久久作用；使用階段段預(yù)應(yīng)力力鋼束的的預(yù)加力力。下表給出了了正截面面抗裂驗(yàn)驗(yàn)算的計(jì)計(jì)算過程程和結(jié)果果。表2-233-1 正截面面抗裂性性驗(yàn)算的的計(jì)算表表（邊梁梁）應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣緣支點(diǎn)下緣（0.1kkN）(1)524033.744500799.877497522.288（Nm）(2)524811124952002523463318（cm2）(3)7704.677704.67