連續(xù)剛構橋橋梁抗震分析word

1、抗震分析 1 橋梁結構地震反應分析方法 1.1 概述結構地震反反應分析析分為兩兩種：一一種是以以地震運運動為確確定過程程的確定定性地震震反應分分析，另另一種是是以地震震運動為為隨機過過程的概概率性地地震反應應分析。目目前概率率性地震震反應分分析方法法還不成成熟，世世界各國國的橋梁梁抗震設設計規(guī)范范中普遍遍采用確確定性地地震反應應分析方方法。在確定性的的地震反反應分析析時，是是把研究究的橋梁梁結構作作為一個個系統(tǒng)，在在采用有有限元法法時，即即把結構構處理為為若干離離散單元元在有限限個節(jié)點點處連接接起來的的一個集集合體，而而把地面面運動看看成是對對系統(tǒng)的的輸入，系系統(tǒng)的輸輸出即是是地震反反應。結結

2、構地震震反應分分析方法法的演變變依賴于于地震理理論的發(fā)發(fā)展。地地震理論論也稱地地震作用用理論，它它研究地地震時地地面運動動對結構構產生的的動態(tài)效效應。隨隨著地震震作用理理論的演演變，產產生了三三種確定定性地震震反應分分析的方方法，即即靜力法法，反應應譜法和和動態(tài)時時程分析析法。 1.2 反應譜譜分析法法反應譜理論論考慮了了結構的的動力特特性和場場地條件件的影響響。對單單自由度度結構，已已知結構構的阻尼尼比，對對給定的的地震輸輸入，按按結構固固有周期期變化的的結構最最大地震震反應值值組成的的曲線，稱稱為反應應譜。反反應譜有有速度反反應譜，位位移反應應譜和加加速度反反應譜。為為數(shù)較多多的若干干地震

3、記記錄的反反應譜曲曲線的平平均化、光光滑化可可得到設設計反應應譜。反反應譜法法是當前前結構抗抗震設計計中廣泛泛使用的的方法，它它是采用用“地震荷荷載”的概念念，從地地震動出出發(fā)求結結構的最最大地震震反應，同同時考慮慮了地面面運動和和結構的的動力特特性。反應譜方法法用于抗抗震計算算包括三三個基本本步驟：第一步步根據(jù)強強震記錄錄統(tǒng)計分分析出用用于設計計的地震震動反應應譜；第第二步是是將結構構振動方方程進行行振型分分解，將將位移用用振型廣廣義坐標標表示，而而廣義坐坐標的最最大值由由第一步步中所得得的反應應譜求得得；第三三步，各各項反應應量的最最大值可可通過適適當?shù)姆椒椒▽⒏鞲髡裥头捶磻畲蟠笾颠M行行

4、組合得得到。由由它的計計算方法法，可以以看出反反應譜理理論是建建立在以以下基本本假定的的基礎上上：（1）結構構的地震震反應是是線彈性性的，可可以采用用疊加原原理進行行振型組組合；（2）結構構物所有有支承處處的地震震動完全全相同；（3）結構構物最不不利地震震反應為為其最大大地震反反應；（4）地震震動的過過程是平平穩(wěn)隨機機過程。 1.3 動態(tài)時時程分析析法 早期，重重要的建建筑物、大大跨橋梁梁和其它它特殊結結構物采采用多節(jié)節(jié)點多自自由度的的結構有有限元動動力計算算圖式，把把地震強強迫振動動的激振振地震加加速度時時程直接接輸入，對對結構進進行地震震時程反反應分析析，這通通稱為動動態(tài)時程程分析。動動態(tài)

5、時程程分析法法從選定定的地震震動輸入入(地震動動加速度度時程)出發(fā)，采采用多節(jié)節(jié)點多自自由度的的結構有有限元動動力計算算模型建建立地震震動方程程，采用用逐步積積分法對對方程進進行求解解，計算算地震過過程中每每一瞬時時結構的的位移、速速度和加加速度反反應，從從而可以以分析出出結構在在地震作作用下彈彈性和非非彈性階階段的內內力變化化以及構構件逐步步開裂、損損壞直至至倒塌的的全過程程。動態(tài)時程分分析法可可以精確確地考慮慮結構、土土和深基基礎相互互作用、地地震波相相位差及及不同地地震波多多分量多多點輸入入等因素素建立結結構動力力計算圖圖式和相相應地震震振動方方程。此外，動態(tài)態(tài)時程分分析法可可以使橋橋梁

6、的抗抗震設計計從單一一的強度度保證轉轉入強度度、變形形(延性)的雙重重保證，同同時使工工程師們們更清楚楚結構地地震動力力破壞的的機理和和提高橋橋梁抗震震能力的的合理途途徑。 1.4 地震波波的選擇擇和輸入入模式在結構時程程分析時時，地震震動加速速度過程程是不可可缺少的的，結構構的計算算結果也也取決于于輸入的的加速度度時程。在在研究結結構的確確定性地地震反應應分析時時，必須須根據(jù)場場地土與與土質的的振動特特性選擇擇合適的的地震記記錄作為為系統(tǒng)的的輸入。目前，在抗抗震設計計中或在在實際的的結構地地震分析析中，選選擇合適適的地震震動加速速度時程程記錄一一般有下下列四種種方法：（1）直接接利用強強震記

7、錄錄。在使使用時必必須注意意測得該該記錄所所在地的的場地地地質條件件與所計計算的橋橋梁所在在地的場場地地質質條件的的相近性性。（2）在結結構所在在地震區(qū)區(qū)缺乏強強震觀測測記錄時時，可采采用相似似場地土土與土質質條件下下已觀測測到的其其他地區(qū)區(qū)的地震震記錄。（3）可用用規(guī)范反反應譜為為目標合合成人工工規(guī)范化化地震波波作為輸輸入地震震記錄。（4）對于于重要性性結構物物可以采采用上述述方法選選擇合適適的地震震記錄外外，更合合理的應應該作結結構場址址上的地地震危險險性分析析，對該該場址上上強地震震動作經經驗性和和理論性性的估計計，從大大量實際際地震記記錄的統(tǒng)統(tǒng)計特征征出發(fā)，通通過數(shù)學學、力學學等解析析

8、方法計計算基巖巖、覆蓋蓋土層中中地震加加速度時時程作為為輸入地地震波。在地震動特特性中，對對結構破破壞有重重要影響響的因素素為地震震動強度度、頻譜譜特性和和強震持持續(xù)時間間等。地地震動強強度一般般由地震震動加速速度峰值值大小來來表示，頻頻譜特性性可由地地震動加加速度時時程的主主要周期期表示，它它受許多多因素的的影響，如如震源的的特性、震震中距離離、場地地條件等等。因此此在選擇擇強震記記錄時，除除了最大大峰值加加速度應應符合橋橋梁所在在地區(qū)的的烈度要要求外，場場地條件件也應盡盡量接近近，也就就是該地地震加速速度時程程的主要要周期應應盡量接接近于橋橋址場地地的卓越越周期。地震動的輸輸入模式式直接關

9、關系到地地震反應應分析的的結果，要要根據(jù)實實際情況況慎重選選取。規(guī)規(guī)范規(guī)定定，對于于抗震設設防烈度度為9度的懸懸臂結構構和預應應力混凝凝土剛構構橋等，應應考慮豎豎向地震震作用與與水平地地震作用用的不利利組合。地震動的輸輸入模式式又可分分為同步步、不同同步單點點輸入和和同步、不不同步多多點輸入入。對于于中、小小橋梁，可可假設所所有支承承點上的的水平地地面運動動都是相相同的，因因而進行行同步輸輸入。對對于橋梁梁長度(或單跨跨跨度)很大的的橋梁，各各支承點點可能位位于顯著著不同的的場地土土上，因因此應考考慮地面面運動的的空間變變化性，進進行多點點輸入。2 橋梁結結構動力力特性 2.1 動態(tài)地地震力計

10、計算方法法計算地震力力常用的的方法有有逆迭代代法、Reiileiigh-Rittz法、Jaccobii法、R1ttZ向量迭迭代法、子子空間迭迭代法和和LarriCZZO、向量量迭代法法等。本設計中，MIDDAS中采用用的是Reyyleiigh-Rittz法分析析。Reyleeighh-Riitz法分析析進行抗抗震是在在n維矢量量空間的的一個子子空間中中，尋找找Reyyleiigh商的駐駐值點(即對應應的近似似特征向向量)和相應應的駐值值(即對應應的近似似特征值值)。對于于簡單的的結構，選選取合適適的初始始子空間間比較容容易，Reyyleiigh-Rittz法可以以得到很很好的近近似解；但是對對

11、于大型型的復雜雜結構系系統(tǒng)，選選取合適適的初始始子空間間并不容容易。Reyyleiigh-Rittz法實際際上把n階特征征值問題題規(guī)?？s縮小了，從n階縮小到s階，當計算結果的精度與給定的s個初始向量的準確程度有關，初始向量越接近結構的振型，計算的精度就越高； 2.2 樁基模模擬（1）樁基基模擬的的必要性性地震時，上上部結構構的慣性性力通過過基礎反反饋給地地基，會會使地基基產生變變形。在在較硬的的土層中中，這種種變形遠遠比地震震波產生生的變形形小，因因此，當當橋梁建建在堅硬硬的地基基上時，往往往用剛剛性地基基模型對對結構進進行地震震反應分分析，這這一假設設基本上上是符合合實際的的。然而而，當橋橋

12、梁建于于軟弱土土層時，地地基的變變形會使使上部結結構產生生移動和和擺動，從從而導致致上部結結構的實實際運動動和按剛剛性地基基假定計計算的結結果有較較大的差差別，這這是由地地基與結結構的動動力相互互作用引引起的。當?shù)卣鹉芰苛枯斎虢Y結構物并并引起振振動以后后，上部部結構的的振動通通過基礎礎反饋給給地基，從從而改變變地震運運動的頻頻譜組成成，使接接近于結結構物自自振頻率率的分量量獲得加加強，同同時地基基加速度度幅值較較鄰近自自由場地地小。地地基的柔柔性改變變了上部部結構的的動力特特性，使使整個結結構的周周期延長長，改變變了結構構的阻尼尼。有相相當一部部分能量量通過地地基土的的滯回作作用和波波輻射作作

13、用耗散散在土壤壤中。因因此，在在計算結結構地震震反應時時考慮地地基與結結構的相相互作用用是完全全必要的的。（2）樁基基模擬建立模型的的原則之之一就是是要使所所建的模模型與實實際結構構物盡量量接近，其其中當然然也包括括基礎的的模擬。若若不模擬擬樁基礎礎，在承承臺下面面就應該該添加完完全固結結的邊界界條件，但但實際上上，各個個土層都都會不可可避免地地產生橫橫向、豎豎向的變變形，因因此考慮慮樁土效效應可以以使結果果更接近近真實值值。 下面用用m法計算算樁基礎礎的水平平位移，此此方法將將作以下下幾點假假定：將土看作作彈性變變形介質質，其地地基系數(shù)數(shù)在地面面（或沖沖刷線）處處為零，并并隨深度度成比例例增

14、長；基礎與土土之間的的粘著力力和摩阻阻力均不不予考慮慮；在水平力力和豎直直力作用用下，任任何深度度處土的的壓縮性性均用地地基系數(shù)數(shù)表示。樁的計算寬寬度：模型中的等等代土彈彈簧根據(jù)據(jù)規(guī)范中中的“m”值法計計算各參參數(shù)。對對于各樁樁的計算算寬度，按按規(guī)范公公式計算算如表 1： （ 1）式中，樁樁基截面面形狀換換算形狀狀；受力換算算系數(shù)；樁間相互互作用系系數(shù)。 表 1樁的的計算寬寬度樁徑1.5m部位中間墩橫向向中間墩縱向向計算寬度1.50331.5033地基土一共共包括五五層:第一層層為軟塑塑黏土，土土層厚度度為6m；第二二層為硬硬塑黏土土，土層層厚度為為6m；第三三層為堅堅硬、半半堅硬黏黏土，土土

15、層厚度度為8m；第四四層為礫礫巖、礫礫石，土土層厚度度為12m；第五五層為卵卵石及堅堅硬礫石石，土層層厚度為為18m。選定定第五層層為持力力層，樁樁端進入入持力層層8m，樁長40m。由公路橋橋涵地基基與基礎礎設計（JTG D63-2007）規(guī)范得各土層的相應m值見表 -2：表 2各土土層土的的比例系系數(shù)土層第一層第二層第三層第四層第五層各土層等代代剛度計計算步驟驟：= 1 * GB3 根據(jù)地地基基礎礎規(guī)范中中給出的的m法計算算樁基的的土彈簧簧的基本本公式： （7-2）式中： 各土層層厚度；基礎的計計算寬度度；地基土的的比例系系數(shù)各土層中中點距地地面的距距離= 2 * GB3 當基礎礎在平行行于

16、外力力作用方方向由多多根樁組組成時，樁樁的計算算寬度可可按下式式計算 （ 3）地面或局部部沖刷線線以下樁樁的計算算埋入深深度可按按下式計計算 （ 4）本設計中，橫橫橋向以以及縱橋橋向均有有4根樁，故故兩個方方向上的的計算相相同，=1.55m，=3.5m，故可可得m=3.5mm0.6=44.5mm式中，平平行于水水平力作作用方向向上的樁樁間凈距距。又有，式中，平平行于水水平力作作用方向向的樁間間相互影影響系數(shù)數(shù)；與平行于于水平力力作用方方向的一一排樁的的樁數(shù)n有關的的系數(shù)，當n=1時，=1.0；n=2時，=0.6；n=3時，=0.5；n=4時，=0.45。故，帶入入（ 3）得到到m現(xiàn)在只需將將得

17、到的的、值帶入入（ 2）即可可得到值值。橋梁的地震震反應分分析研究究中，考考慮樁-土共同同作用時時，在力力學圖式式中作如如下處理理。假定定土介質質是線彈彈性的連連續(xù)介質質，等代代土彈簧簧剛度由由土介質質的動力力m值計算算?！癿法”是我國國公路橋橋梁設計計中常用用的樁基基靜力設設計方法法。在此此采用的的動力mm值最好好以實測測數(shù)據(jù)為為依據(jù)。由由地基比比例系數(shù)數(shù)的定義義可表示示為 （ 5）式中中，土體對對樁的橫橫向抗力力；z土層的的深度；樁在深度度z處的橫橫向位移移(即該處處土的橫橫向變位位值)。由此，可求求出等代代土彈簧簧的剛度度為 （ 6）式中，a為為土層的的厚度，為該土層在垂直于計算模型所在

18、平面的方向上的寬度，從而計算得出各樁基節(jié)點土彈簧的等待剛度見表 3表 3各土土層等代代土彈簧簧剛度計計算結果果土層（m）（橫向）（縱向）Z（m）橫向（kNN/m）縱向（kNN/m）131.50331.503380001.5541088541088231.50331.503380004.516232241623224331.50331.50331500007.55072662.555072662.55431.50331.503315000010.57101667.557101667.55541.50331.5033250000142104220021042200641.50331.5033250

19、000182705440027054400741.50331.5033500000226613220066132200841.50331.5033500000267815660078156600941.50331.50335000003090180000901800001041.50331.5033100000034204400800020440080001141.50331.503310000003822845560002284556000土彈簧模擬擬模型示示意圖見見圖 1。圖 1樁樁基土彈彈簧模擬擬示意圖圖 2.3 橋梁結結構模型型建立結構的力學學模型是是進行結結構靜、動動力分析析時所采采

20、用的能能夠反映映結構力力學性能能和構造造特點的的計算圖圖式。目目前對橋橋梁的地地震反應應分析都都是建立立在對實實橋進行行合理簡簡化所得得模型基基礎上進進行的，所所以地震震反應結結果的正正確與否否很大程程度上取取決于模模型建立立的是否否合理，是是否能用用來真實實地模擬擬實際結結構。因因此，正正確建立立結構的的動力計計算模型型是進行行地震反反應分析析的首要要前提。本本文在建建立結構構模型時時主要有有以下幾幾點考慮慮：（1）模型型中各個個部分采采用的單單元類型型以及結結構節(jié)點點單元的的劃分，一一定要盡盡可能地地再現(xiàn)真真實結構構的力學學特點和和構造特特點；（2）結構構內部各各個獨立立部分之之間的連連接

21、，一一定要符符合實際際情況；（3）整個個結構體體系的邊邊界條件件，一定定要盡可可能地準準確，接接近真實實情況。根據(jù)以上情情況確定定的抗震震分析模模型見圖圖 2。圖2抗震分分析模型型 2.4 連續(xù)剛剛構橋自自振特性性計算用模態(tài)分析析可確定定結構的的固有頻頻率(自振頻頻率)和振型型。固有有頻率和和振型是是結構動動力計算算中的重重要參數(shù)數(shù)。橋梁梁的自振振特性反反應了橋橋梁結構構自身固固有的動動力性態(tài)態(tài)。表 4列出了了前十階階有樁與與無樁自自振頻率率對比。表 4全橋橋空間模模型前10階有樁樁和無樁樁自振頻頻率模態(tài)次序有樁（考慮慮樁土效效應）無樁自振頻率振型特點自振頻率10.22999355全橋縱向振振

22、動0.2400792220.31774655全橋一階對對稱橫彎彎0.3677577730.61444622全橋一階反反對稱橫橫彎0.6633495540.85007933主梁一階對對稱豎彎彎0.8766235551.20330099右主墩順橋橋向振動動1.2100465561.39993666主梁二階對對稱橫彎彎1.4233379971.77005200左主墩順橋橋向振動動1.7977955582.08551755左右主墩順順橋向振振動2.0899468892.59557744主梁二階對對稱豎彎彎2.66445577102.86669644主梁二階反反對稱橫橫彎3.07884233從上表可以以

23、看出：（1）考慮慮與不考考慮樁土土效應對對于橋梁梁結構的的動力特特性有明明顯的差差別，前前者各階階的自振振頻率比比后者小小，說明明考慮樁樁土效應應減小了了結構的的自由度度，因此此考慮樁樁土效應應在抗震震分析中中是很必必要的。（2）橋跨跨結構縱縱向基本本頻率為為0.22299935 Hz，橫向向基本頻頻率為0.33174465 Hz，說明明受到柔柔性高墩墩的影響響，結構構縱、橫橫向基本本頻率較較低，在在低階頻頻率中未未出現(xiàn)扭扭轉相關關振型，說說明箱梁梁的抗扭扭剛度較較大，橫橫截面抗抗扭變形形能力較較強，扭扭轉頻率率較高。下面列舉了了樁土作作用下結結構的主主要振型型：圖3第一階階主振型型（f=00

24、.22299335）圖 4第八八階主振振型（f=22.08851775）圖 5第十十二階主主振型（f=22.97712226）圖 6第二二十階主主振型3 連續(xù)剛剛構橋的的地震反反應譜分分析 3.1 反應譜譜地震動動的輸入入對于一個特特定的地地震波，其其絕對加加速度的的反應譜譜曲線總總是成鋸鋸齒狀的的，而且且，一個個反應譜譜總相對對應于一一定的體體系阻尼尼比的。因因為地震震波是隨隨機的，所所以，只只有在大大量的地地震加速速度記錄錄輸入繪繪制的眾眾多反應應譜曲線線的基礎礎上，經經過光滑滑處理后后，才可可得到平平均地震震反應譜譜。規(guī)范范反應譜譜曲線是是對應阻阻尼比為為5%時給出出的。根據(jù)公路路工程抗

25、抗震設計計規(guī)范，本本橋按II類場地地土考慮慮，采用用抗震基基本設防防烈度為為7度(水平地地震系數(shù)數(shù)為0.11)的設計計地震下下的反應應譜。按按照規(guī)范范，本文文考慮順順橋向和和橫橋向向兩個方方向的地地震荷載載，對于于基本烈烈度為9度區(qū)以以下的橋橋梁，規(guī)規(guī)范未要要求考慮慮豎直方方向的地地震荷載載，為了了研究豎豎向地震震動對連連續(xù)剛構構橋地震震反應的的影響，本本文也考考慮了豎豎直方向向的地震震荷載。. 3.2 反應譜譜振型分分析首先進行彈彈性反應應譜振型型分析，目目的是用用有效振振型參與與質量比比確定重重要振型型，由此此確定時時程積分分法用的的合理積積分步長長。計算算結果見見表7-5。表7-5前前6

26、0階周期和和振型的的有效振振型參與與質量模態(tài)周期(s)UX(縱向向)UY(橫向向)UZ(豎向向)振型累積振型振型累積振型振型累積振型參與質量比比參與質量比比(%)參與質量比比參與質量比比(%)參與質量比比參與質量比比(%)(%)(%)(%)14.35 57.66657.666000023.15 057.66648.68848.6880031.63 057.666048.6880041.18 057.666048.6881.591.5950.83 057.6665.5654.24401.5960.71 0.157.777054.24401.5970.56 057.777054.24430.177

27、31.76680.48 057.777054.244031.76690.39 0.1357.9054.244031.766100.35 057.910.95565.2031.766110.34 057.9065.20.0131.777120.34 20.33378.222065.2031.777130.33 078.222065.2031.777140.31 078.22215.93381.133031.777150.28 078.222081.133031.777160.28 078.233081.133031.777170.26 078.233081.1330.3532.111180.25

28、 8.1386.366081.133032.111190.24 086.366081.13310.22242.333200.23 086.366081.133042.333210.23 086.366081.13327.96670.299220.23 0.9987.355081.133070.299230.21 087.355081.1330.570.799240.18 087.3553.7684.888070.799250.18 087.355084.888070.799260.17 0.0687.411084.888070.799270.17 087.4110.184.988070.799

29、280.15 087.411084.98816.48887.277290.14 087.411084.988087.277300.13 0.0687.477084.988087.277310.12 087.4770.5685.544087.277320.11 087.477085.5440.0187.299330.11 0.1587.622085.544087.299340.11 087.622085.544087.299350.11 0.0187.633085.544087.299360.11 087.633085.544087.299370.11 087.633085.544087.299

30、380.10 087.633085.5440.2387.522390.10 087.644085.544087.522400.10 087.644085.544087.522410.09 087.644085.544087.522420.09 087.644085.544390.522430.08 087.6440.2385.777090.522440.08 087.644085.777090.522450.08 087.644085.7770.4891460.07 087.644085.777091470.07 087.644085.7771.392.3480.07 087.6440.138

31、5.9092.3490.07 087.644085.9092.3500.07 0.2287.855085.9092.3510.07 087.855085.9092.3520.07 087.855085.9092.3530.07 087.8550.2486.144092.3540.06 087.855086.144092.3550.06 087.855086.144092.3560.06 087.855086.144092.311570.06 087.855086.144092.311580.06 087.855086.144092.311590.06 0.0487.899086.144092.

32、311600.06 087.899086.144092.311從表7-55中可以以看出，前60階振型中，參與質量貢獻最大的6個振型是第1、2、7、12、14和21振型。對順橋向地震反應，振型分量已接近90的總質量。對橫橋向地震反應，振型分量也接近90的總質量；對豎向地震反應，前42階振型分量已經超過90%的總質量。因此，論文中的反應譜振型分解法用前42階振型疊加。 3.3 反應譜譜內力計計算分析析反應譜計算算分析內內力圖見見圖7-7。7-7 抗抗震分析析反應譜譜內力圖圖（Nmmm）反應譜計算算分析應應力圖見見圖7-8、7-9、7-110、7-111.順橋向地震震波作用用下箱梁梁上、下下翼緣應應

33、力圖如如下：圖7-8順順橋向地地震波作作用下箱箱梁截面面上翼緣緣應力圖圖（N/ mm22）圖7-9順順橋向地地震波作作用下箱箱梁截面面下翼緣緣應力圖圖（N/ mm22）橫橋向地震震波作用用下箱梁梁上、下下翼緣應應力圖如如下：圖7-100橫橋向向地震波波作用下下箱梁截截面上翼翼緣應力力圖（N/mmm2）圖7-111橫橋向向地震波波作用下下箱梁截截面下翼翼緣應力力圖（N/ mm22）反應譜計算算分析各各墩的應應力結果果見表7-7。表7-6各各墩內力力計算結結果工況2#墩頂2#墩1/22#墩底3#墩頂3#墩1/23#墩底順橋向上翼緣1.80.5 1.881.80.5 1.881.80.51.81.8

34、0.51.8下翼緣1.80.5 1.881.80.5 1.881.80.51.81.80.51.8橫橋向上翼緣0.2 0.770.90.10.71.10.20.70.90.10.71.1下翼緣0.2 0.770.90.10.71.10.20.70.90.10.71.1包絡上翼緣 -4.44-7.4 -6.22-5.3-8.1-5.9 -1.44-5.5-2.7-2.2-6.1-2.5下翼緣-5.1-6.9-5.1-5.3-8.6-6.5 -1.99-5.2-1.8-2.3-6.5-3.1綜上所述，反反應譜分分析時，地地震反應應引起的的梁部各各控制截截面正應應力比活活載引起起的正應應力小得得多。

35、地地震反應應在其他他截面的的地震反反應相對對較小，可可見，除除墩底截截面外，控控制截面面的強度度設計可可以忽略略地震力力的影響響。4 連續(xù)剛剛構橋的的時程分分析 4.1 地震波波輸入地震波在地地層中的的傳播引引起地面面運動，而而地面運運動又使使橋梁等等建筑物物發(fā)生振振動，從從而承受受地震作作用。在在橋梁結結構的地地震反應應分析中中一般以以地面運運動作為為地震動動輸入。地地震動輸輸入歷來來是結構構地震分分析中重重要的一一環(huán)，常常用的方方法有:直接利利用強震震記錄;采用相相似場地地土與土土質條件件下己觀觀測到的的其他地地區(qū)的地地震記錄錄;以規(guī)范范反應譜譜為目標標合成人人工規(guī)范范化地震震波;作結構構

36、場址上上的地震震危險性性分析，對對該場址址上強地地震動作作經驗性性和理論論性的估估計，從從大量實實際地震震記錄的的統(tǒng)計特特征出發(fā)發(fā)，通過過數(shù)學、力力學等解解析方法法計算基基巖、覆覆蓋土層層中地震震加速度度時程作作為輸入入地震波波。在地震地面面運動特特征中，對對結構破破壞有重重要影響響的因素素主要有有地震動動強度、頻頻譜特性性和強震震持續(xù)時時間。因因此，在在選擇地地震輸入入時，必必須使這這三個方方面都滿滿足要求求。采用用時程法法進行地地震反應應分析時時，一般般采用地地震加速速度時程程作為地地震動輸輸入。選選擇加速速度時程程時，必必須把握握住三個個特征，即即加速度度峰值的的大小(振幅)、波形形和強震震持續(xù)時時間。到目前為止止，基巖巖上的強強震加速速度記錄錄還很少少，論文文中為方方便分析析，采用用天然強強震加速速度記錄錄。通過過對本設設計的場場地土資資料分析析表明，該該橋址附附近屬類場地地土。對對一些天天然強震震加