橋梁工程設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

第一章設(shè)計(jì)任務(wù)書大體設(shè)計(jì)資料1.1.1跨度和橋面寬度1） 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：+10X=21m（墩中心距離）2） 計(jì)算跨徑：+10X二（支座中心距離）3） 主梁全長：+10X二（主梁預(yù)制長度）4）橋面凈空：凈7m（行車道）+2Xlm人行道1.1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1） 設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路一II級，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計(jì)算，人群荷載3kN/m22） 環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：I類環(huán)境3）設(shè)計(jì)安全品級：二級1丄3主要材料1） 混凝土：混凝土簡支T梁及橫梁采用C40混凝土；橋面鋪裝上層采用瀝青混凝土，基層為?的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/n?,混凝土重度按25kN/m3計(jì)。2）鋼筋：采用R235鋼筋、HRE335鋼筋。1丄4構(gòu)造形式及截面尺寸圖1橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖（單位：cm）如圖1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為，寬；橋上的橫坡為雙向2%,坡度由C30混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁。第二章主梁的荷載橫向散布系數(shù)計(jì)算主梁荷載橫向散布系數(shù)的計(jì)算2.1.1剛性橫梁法計(jì)算橫向散布系數(shù)因?yàn)槊恳黄琓型梁的截面形式完全一樣，所以：5r-15式中,n=5,工二2X（2+1.82）m2=m2

表1flij值計(jì)算表梁號%小2小3%410203計(jì)算橫向散布系數(shù)：按照最不利荷載位置別離布置荷載。布置荷載時，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于，人群荷載取3KN/m2,欄桿及人行道板每延米重取m,人行道板重以橫向散布系數(shù)的方式分派到各主梁上。10801080叫q丿□00180013001800q羋板11800180018001800

圖2橫向散布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：mm）從而能夠各梁在不同荷載作用下的散布系數(shù):汽車荷載:m詵二X++m2/i=X+++=m3/<=X+++=人群荷載:m】人二 叫人二叫人=X2二人行道板：皿2板二 m3tS=+=二.梁端剪力橫向散布系數(shù)計(jì)算（杠桿原法）

端部剪力橫向散布系數(shù)計(jì)算圖示：圖3IqA18101811181118112號梁i^nrtn呷呼73號梁2號梁i^nrtn呷呼73號梁2.1.2杠桿原理法計(jì)算梁端剪力橫向散布系數(shù)圖3梁端剪力橫向散布系數(shù)汁算圖式（尺寸單位：mm）汽車荷載：mJ二X二m2?01ROO丿//1號梁二X+二人群荷載：m；人二m2A= 叭人二0第二章主梁的內(nèi)力計(jì)算永久作用效應(yīng)

3.1.1永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部份重力平均分派給主梁承擔(dān)，則永久荷載訃算結(jié)果如下表所示人行道重力按人行道板橫向散布系數(shù)分派至各梁的版重為:m威二X6KN/m=KN/m表3各梁的永久荷載值（單位（KN/m）

梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1(5)2(4)33.1.2永久作用效應(yīng)計(jì)算表4影響線而積訃算表項(xiàng)目計(jì)算而積影響線而積1r 1 / . 1pCD..=—X—Xl=—I=° 24 8r—I—1M屮13/z3Z2CO..=—X—x/=—I=0 216 32\、\農(nóng)、?匕2<1、H■■_—5=°(coI=—X—X—=—/=0?2228 Cl、H%=—x/=—x20.5=10.2522LIL—可變作用效應(yīng)3.2,1汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)“和結(jié)構(gòu)的基頻f相關(guān)，計(jì)算公式為0.4626x25x10'9^81kg/m0.4626x25x10'9^81kg/m=1178?899Eg//ni 131=[—X(180-18)X133+(180-18)X—2

L12 2+丄X18X1403+18X140X—2]cm4122J=8771607cm47t2x20.52/37t2x20.52/3?25xlO")x0.087716V1178.899Hz=5?813Hz“=0」767〃礦一0.0157=0.295

由此可得：1+“二1+二3.2.2公路-II級均布荷載qk二Xm=m計(jì)算彎矩時：PK=[C"x（20.5_5）+180]Xm計(jì)算剪力是：PK=X=表5公路-II級車道荷載及其影響線而積訃算表項(xiàng)目頂點(diǎn)位置Pk%1/2處%1/4處v1/21/2處%支點(diǎn)處每延米人群荷載：q人=3XlKN/m=3KN/m3.2,3可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算彎矩計(jì)算公式：M=?7（i+“XoK%+?yJ，由于只能布置兩車道，則車道荷載橫向折減系數(shù)§為1,荷載橫向散布系數(shù)沿主梁縱向均勻轉(zhuǎn)變，因此沿主梁的縱向〃相同。

永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：/Gi=1.2汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：/CI永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：/Gi=1.2汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：/CI=1.4梁號內(nèi)力—QkFkVkM1M屮2嘰23嘰：M中表7人群荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號mq人%M1M”2323表8永久作用效應(yīng)計(jì)算表梁號%Voq%q^oq%q%q%q?)1(5)?2(4)3人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：YQj=1.4 大體組合公式如下："m ii ）心=/o +滄Sqm+認(rèn) （叭=0.8）k日 >=2 y3.2,4可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算在進(jìn)行可變作用的剪力計(jì)算時，應(yīng)汁入橫向散布系數(shù)〃沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方式處置：先按跨中的“曲等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng);再用支點(diǎn)剪力荷載散布系數(shù)〃'并考慮支點(diǎn)至1/4為直線轉(zhuǎn)變來計(jì)算剪力效應(yīng)。表9彎矩大體組合計(jì)算表梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載彎矩組合值1M“42%3%1）跨中截面剪力怡2的計(jì)算公式為："=〃（1+〃）（％4+儀片）表9公路-II級車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力訃算表叫“梁號內(nèi)力〃1%Pky*剪力1“22V//23%2表10人群荷載產(chǎn)生的剪力計(jì)算表

梁號內(nèi)力mq人%剪力效應(yīng)1“232%33“231號梁2）支點(diǎn)處剪力％的計(jì)算1號梁2號梁1/41/21/41/41/21/43號梁圖4汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖式q人二3KN/mYY ?Y ? ?1號梁3號梁3號梁qq丄二RKNL/m圖5人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式（單位：圖5人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式（單位：cm）2號梁在汽車荷載作用下，橫向散布系數(shù)如圖4所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下:1號梁：匕二{XX+X[X—iHx竽x(0.5222—0.3334)]4 2在汽車荷載作用下，橫向散布系數(shù)如圖4所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下:1號梁：匕二{XX+X[X—iHx竽x(0.5222—0.3334)]4 22號梁：Vo={xx+x[—X0.4611+—x(0.5-0.4611)X21220.5v 1 1 1 20.5 z nziAini4 2 12 2 4 ' 丿」3號梁：在人群荷載作用下，橫向散布系數(shù)如圖5所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下:1號梁：^-x(1.2222-0.6444)x3x-^]KN：2號梁：X3X)KN=3號梁：20.5 11 20.5怙=(XXXX——xX3X—X——X人 4 12 4X3X—)KN二123)剪力效應(yīng)大體組合大體組合公式為：各分項(xiàng)系數(shù)和彎矩大體組合相同。表11剪力效應(yīng)節(jié)本組合表(單位：KN)梁號內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值10203%20第四章主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算主梁受力鋼筋配置由彎矩大體組合計(jì)算表9能夠明白，1號梁\仃二.m最大，因此按1號梁的彎矩進(jìn)行配筋訃算。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為30mm,鋼筋重心至底邊距離為匕二180mm,則主梁的有效截面高度為：仏二h-心二1400-180二1220mm。下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：若知足兒必孑＜￡"；力；牛，則受壓區(qū)全數(shù)位于翼緣內(nèi)，為第一類T形截而，不然位于腹板內(nèi)，為第二類T形截面。式中，兒為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為：￡d為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。本例為C40混凝丄，枚人=；巧為T形截而受壓區(qū)翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值，按計(jì)算跨度考慮:比珂/3二2050/3二683cm相鄰兩梁的平均間距：d二180cmb：5b+2仇+12/?；二(18+2X18+12X13)cm二210cm此處，b為梁腹板寬度，其值為18cm,仇為承托長度，其值為81cm,巧為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為13cm。本例中由于=6/81=1/<1/3,故久=3%=18cm,心為承托根部厚度，其值為6cm.所以取b；二180cm°判別式左端為/om,=x判別式右端為/.X/<(/^-%=xio3xxx(罕)=因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截而。應(yīng)該按寬度為巧的矩形截面抗彎承載力計(jì)算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x,則利用下式計(jì)算：f腫沁」牛即X二X103X(-)2整理得X2-2.44X+0」611=0解得x=<孫農(nóng)*工… 『-仙人fcdb，fx18.4x1.8x0.068 2按照式子：入幾=則A=——= 之加J.d ㈤選用6根直徑為36mm和4根直徑為25mm的HRB335鋼筋，則As=(+)cm2=cm2Mcm2鋼筋布置圖如圖6所示，鋼筋重心位置匕為：a =(2X(X+X+21X+X+X(4X+6X)=5"ih0=h-ax=cm=^h查表6-3可知，務(wù)=,故x=V§,o=X=則截而受壓區(qū)髙度符合規(guī)范要求。配筋率要求。為p=AJ(b；hQ=X100%/(180X=0366%>%圖6鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋布置圖如圖6所示，鋼筋的重心位置：匕二為空.二2X(X+X+21X+X+X)/(4X+6X)二截面抗彎承載力驗(yàn)算依照截面實(shí)際配筋面積訃算截面受壓區(qū)高度X為:v_XA-280x80.71

fcdbJf18.4x180截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：(x\M=f』b；x佩一一=X103XXX()2丿=2690KN?m>?m所以承載力知足要求。斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算4.3.1斜截面抗剪承載力計(jì)算由表11剪力大體組合表能夠明口，支點(diǎn)剪力以3號梁為最大，考慮安全因素，一概采用3號梁的剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力以1號梁為最大，一概以1號梁的剪力值進(jìn)行計(jì)算。f= %2二假設(shè)最下排2根鋼筋沒有彎起而直接通過支點(diǎn)，則有：a=Th°二h_a二二0.51x10-3X二bh()=0.51x10-3x、叼6x180x1352=784.96KN >y(yd=1.0x589.3127=589.3127KN端部抗剪截面尺寸知足要求。若知足條件/0K<0.5xl0-^2fldbho,可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋人匕=1.0x589.3127=589.3127KN

0.5x10“a2fldbho=0.5xl0"3x1.0x1.65x180x1352=200.77KN因此，/()^>O.5xlO-3a2fldbho,應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。

4.3.2彎起鋼筋設(shè)計(jì)（1）最大剪力砒取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋一路承擔(dān)的剪力唱不小于60%V；,彎起鋼筋（按45°彎起）承擔(dān)剪力匕,不大于40%V；o（2） 計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)?算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處III彎起鋼筋承擔(dān)的那部份剪力值。（3） 計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部份剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式如下圖：圖7彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）山內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)Wd為10.25(589.3127-127.7543)x(10.25-0.7)+i27j543輕10.25則，匕;=06嶺二X二心=°?4匕二X二

相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見圖4—1及承擔(dān)的剪力值見于下表:表4—1彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計(jì)算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（KN）12345各排彎起鋼筋的計(jì)算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)?算:Vb=O.75xlO~3fsdsin6>式中， fcd—彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)?強(qiáng)度（MP&）一一在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2）q——彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角嘉二300MP&,Q二45°,所以各排彎起鋼筋的面積計(jì)算公式如下：O.75xlO_3fsdsin^'0.75xO.75xlO_3fsdsin^'0.75x10"3x300xsin45°0.1591計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積如下表:表4-2每排彎起鋼筋面積計(jì)算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計(jì)算面積￡（mm2）彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積￡（mm2）1203622036320254202552016在幕近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，面積為402mm2主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h。的值也不同。為了簡化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會專門大。2 36鋼筋的抵抗彎矩虬為冋=25%—弓)=2x28OxlO3xlO.179xlO-*x(1.2245-^|^)=?m2 25鋼筋的抵抗彎矩呱為M2=2fA(ho--)=2x280xl03x4.909x1(T4x(1.2243-°-)6S2)22二?m跨中截面的鋼筋抵抗彎矩ZM=280X103X80.71X10-4X(1.2243-=2690KN第一排鋼筋彎起處正截面承載力為M\=2690-2x678.55-2x327.24=678.42KN笫二排鋼筋彎起處正截面承載力為M；=2690-lx678.55-2x327.24=1356.97KN■笫三排鋼筋彎起處正截面承載力為=2690-2x327.24=2035.52KN第四排鋼筋彎起處正截面承載力為=2690-1x327.24=2362.76KN笫五排鋼筋彎起處正截面承載力為胚=269OK7V4.3.3箍筋設(shè)計(jì)箍筋間距公式為S,a：&o.2xlO"(2+O.6P)^3Xvfs、bh：' (欽化尸式子中，印一一異號彎矩影響系數(shù)，取匕一一受壓翼緣板的影響系數(shù)，取值P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P二loop,P二比/(bh』，當(dāng)p>時，取P二Asv 同一截面上箍筋的總截面面積(mm‘)fsv——箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)?值，選用HRB235鋼筋，則fsv=210MPab——用于抗剪配筋設(shè)訃的最大剪力截面的梁腹寬度(mm)ho——用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度(mm)《一一用于抗剪配筋設(shè)訃的最大剪力設(shè)計(jì)值分派于混凝土和箍筋一路承擔(dān)的分派系數(shù)，取值為Vd——用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值(KN)選用2 10雙肢箍筋，則面積A,.二；距支座中心h°/2處是主筋為2 36,A尸；有效高度h。二140-3-(1/2二140-3-3.6/2二；P二比/(bh<,)二X100%/(18x=%，則P二100。二，最大剪力設(shè)計(jì)值匕二把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得S_1.02xl.FxO.2x10"x(2+O.6xO.837)x局X157x195x180x13522v (0.6x1.0x589.3127)2參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用SF250mm在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm山上述計(jì)算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為2010雙肢箍筋，在由支座中心至距支點(diǎn)段，箍筋間距可取為100mm,其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距S=100mm時，PAJV/(bSv)=157X100%/(100X180)=%當(dāng)間距Sv=250mm時，PF /(bSv)二157X100%/(250X180)=%均知足最小配箍率HRB235鋼筋不小于％的要求。4.3.4斜戳面抗剪驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：（1）距支座中心h/2處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。（3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。進(jìn)行斜截面抗剪驗(yàn)算的界面有：距支點(diǎn)h/2處截面1-1,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值別離為：Vd= Md二?m距支點(diǎn)中心處截面2—2（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)汁值別離為：Vd=Md=?m距支點(diǎn)中心處截面3—3（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距轉(zhuǎn)變處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值別離為：yd=Md二?m距支點(diǎn)中心處截面4—4（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值別離為：Vd- Md=?m距支點(diǎn)中心處截面5—5（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值別離為：Vd= Md=?m驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該訃算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力-和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩耐孑。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：/o^=K-s+vsb ro<v^vsb匕=0.75><10-匕》43辺吃=絢$0.45Xl°"bh°J（2+0.6P）花式中，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋一路的抗剪能力設(shè)計(jì)值（駅）與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（KN）比,—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（儷‘）匕一異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取值為勺一受壓翼緣的影響系數(shù)，取幾一箍筋的配筋率，P.=A5v/（bSv）計(jì)算斜截面水平投影長度C為C二式中，m—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=Md/（Vdho），當(dāng)m>,取nF弘一通過斜截面受壓端正截面內(nèi)山利用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)訃值M“一相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)訃值（KN?m）h—通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）為簡化計(jì)算可近似取C值為C^he（ho可采用平均值），則有O+二有C值可內(nèi)插求的個斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1—1:斜截面內(nèi)有236斜截面內(nèi)有210179x2P二100P二100x一: =0.87818x128.825P2V=A5v/(bSv)二X100%/(10X18)=%則有,Vsl=1.0x1.1x0.45x10^x180x1288.3xV(2+0.6x0.878)x>/40x0.872%x195斜截面截割兩組彎起鋼筋2 36+2 36,故V；bl=0.75x10"x280x2036x2xsin45°二斜截面2—2：斜截面內(nèi)有236斜截面內(nèi)有210179x2P二100P二100x =0.87818x128.82Psv= /(bSv)=X100%/(10X18)=%則有,l(,l(,s2=1.0x1.1xO.45x1O-3x18Ox1288.3xV(2+O.6xO.878)x^xO.872%x195l(,l(,s2=1.0x1.1xO.45x1O-3x18Ox1288.3xV(2+O.6xO.878)x^xO.872%x195斜截面截割兩組彎起鋼筋2036+2036,故Vsb2=0.75x10"3X280x2036x2xsin45°二吃2+$2+>斜截面3—3：斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋口分率為：P-100P-100x10,179x2x2-1.75618x128.82P5V=ASy/(bSv)=X100%/(25X18)=%則有，14s3=1.0x1.1x0.45x10-3x180x1288.3x7<2+0.6x1.756)x>/40x0.349%x195斜截面截割兩組彎起鋼筋2 36+2 25,故Vsb3=0.75x10」x280x(2036+981.8)xsin45°=斜截面4—4：斜截面內(nèi)有636斜截面內(nèi)有6"罟蒙=2?,取P A5v/(bSv)二X100%/(25X18)=%則有,=1.0x1.lx0.45X10」X180x1288.3xV<2+0.6x2.5)xy/40x0.349%x195斜截面截割兩組彎起鋼筋2 25+2 25,故1/W=0.75xl0"3x280x981.8x2xsin450=xx斜截而5—5：斜截面內(nèi)有6 36+2 25縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為:c "10.179x6+4.909x2 …mP=100P=100x =3?06>,取18x128.82P5V=A5v/(bSv)二X100%/(25X18)=%則有，%=1.0X1.1X0.45x10-3xI80x128&3xyj(.2+0.6x2.5)x^40x0.349%x195斜截面截割兩組彎起鋼筋2 25+2 16,故厶=0.75X1CT?x280x(981.8+402.1)xsin45°=鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破環(huán)的原因，主如果山于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不妥而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋知足規(guī)范構(gòu)造要求，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力訃算。第五章主梁的裂痕寬度驗(yàn)算最大裂痕寬度按下式計(jì)算：30+d0.28+10°P30+d0.28+10°Pbho+(bf-b)hf式中q—鋼筋表面形狀系數(shù)，取C?—作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作歷時，C產(chǎn)M和M別離為按作用長期效應(yīng)組合和短時刻效應(yīng)計(jì)算的內(nèi)力值G—與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取d—縱向受拉鋼筋直徑，被選用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑6x362+4x25?6x36+4x256x362+4x25?6x36+4x25=35.52mmP—縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)P＞時，取P二當(dāng)P〈時，取P二

點(diǎn)一鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，E^XlO'MPabf—構(gòu)件受拉翼緣寬度h「一構(gòu)件受拉翼緣厚度%—受拉鋼筋在利用荷載作用下的應(yīng)力按氐,=丄生一計(jì)算0.87AshoM,—按作用短時刻效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值人一受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：TOC\o"1-5"\h\zm n短時刻效應(yīng)組合：M、=工Sg+工夠S?k二M?+O?7M/+1.OM妙i=i j=i=+x+x式中Mq*—汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值M°2k—人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值m n長期效應(yīng)組合：=工Sg#+2>2jSq廣Mg+0?4M?k+0.4M陛i=i j=i二+X+X受拉鋼筋在短時刻效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為MsO.87A丸1661.47 0.87x80.7lxlO-'x1.2243MsO.87A丸1661.47 0.87x80.7lxlO-'x1.2243=X104KN/m2C.C.=1+0.5 =1+0.5x13900096=1.4183M 1661.4695bho+(bf-b)hr80.7118x122.43+(180-18)x13=0.0187把以上數(shù)據(jù)代入bho+(bf-b)hr80.7118x122.43+(180-18)x13=0.0187把以上數(shù)據(jù)代入=1.0x1.4171xl.Ox17.68xlO42.0x10s30+32.520.28+10x0.0187=<裂痕寬度知足要求，同時在梁腹高的雙側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為6至8mm的防裂鋼筋,以避免產(chǎn)生裂痕?！鋈粲? 8,則=4.02lcm2?可得p=△=-W=0.0016,介于s bh18x140到之間，知足要求。第六章主梁的撓度驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常利用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方式計(jì)算。其抗彎剛度B可按下式計(jì)算：B= 式中3（）—全截面抗彎剛度，=/04「一開裂截面的抗彎剛度，B"E丄M“一開裂彎矩了一構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)/。一全截面換算截面慣性矩/“一開裂截面換算截面慣性矩⑴一混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C40混凝土⑴二S。一全截面換算截面重心軸以上部份對重心軸的面積矩叫）一換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，山前文計(jì)算可知：/（）二/二XlO^mm'全截面換算截面面積：4）=A+（n-l）4=4626+X式中n—鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比為n=2=“Xi—=$154Ec3.25xlO4計(jì)算全截面換算截面受壓區(qū)高度X。A?Xu=-b,hf+—b(h2-h^)+(n-l)Avh022xo=[1x18Ox132+1x18x(14O2-132)4-(6」54—1)x80.71x122.43]/5041.9822訃算全截面換算截面重心軸以上部份面積對重心軸的面積矩s()S()=J_bx：+(bf?b)h『(x-虹)二丄xl8x47.802+(180-18)x13x(47.80-—)2222Mr=2flkS0=2x2.4x1.07541x10s ?nun=5.1620x10s ?nun設(shè)開裂截面換算截面中性軸距梁頂面的距離為x(cm),III中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按下式求解x：-^brx2-bXx-ht)2-nAi(ho-x)=O(假設(shè)中性軸位于腹板內(nèi))代入相關(guān)參數(shù)值得：丄xl80x2-丄x(180—18Xx_13)2—6」54x80.71x(122.43—x)=022整理得x2+289.19x-8277.63=0,解得x=>130mm,假設(shè)正確。計(jì)算開裂截面換算截面慣性矩Zcr=nAs(h0-x)2-Flb,x3-l(b,-bXx-hJ代入數(shù)據(jù)計(jì)算的：I=6」54x8071x(1224.3一262.4)2+1x1800x262.43-1x(1800-180)x(262.4一13O)3cr 3 3=x1010mm4Bcr=E」cr=3.25x104x5.554xlO,o=X10,5N?mm2=O.95EcZo=0.95x3.25xl04x8.7716xlO,oN?mm2=2.708xlOl5N?mm2于是有，B= —()2+[1_(仏「)2]

z5.1620x10sz5.1620x10s‘5.1620x10*丫2.708xl015()?+1.5033x1()91-J.5033x1()9丿'1.805x10山2.708x1015=1.879xlOl5N*mm:據(jù)上面的計(jì)