綠地塔吊基礎施工方案(可編輯)

浙江寶業(yè)建設集團綠地新都會B地塊1-3#樓PAGEPAGE1綠地新都會B地塊1、2、3＃樓塔吊基礎施工方案工程名稱：綠地新都會B地塊1—3＃樓施工單位：浙江寶業(yè)建設集團編制人:審核人：批準人：編制單位：浙江寶業(yè)建設集團編制時間：2021年5月30日目錄工程概況塔吊位置的設置原則塔吊基礎設計承臺土方施工附圖塔吊基礎施工方案一、工程概況:本工程為綠地地產集團開發(fā)的超高層住宅樓,位于。本工程1#樓54層,層高3米，2#、3＃樓均為34層，層高3米，1—3#樓地下室連通，地下2層，層高3。3m，1—3#樓地下室建筑面積22000㎡。本工程主樓室內±0。00對應的絕對高程為21.40m?；A形式為鉆孔灌注樁，主樓結構形式為剪力墻結構。本工程擬安裝3臺塔式起重機作為垂直運輸設備，1＃樓安裝1臺QTZ7013型塔式起重機;2、3＃樓各安裝1臺TCT5512型塔式起重機.二、塔吊位置的設置原則1、QTZ7013塔吊大臂安裝長度65m,末端起吊重量1。5t，實際安裝高度190m，TCT5512塔吊大臂長度50m，末端起吊重量2.1t，實際安裝高度120m.2、地下室施工時，由于堆場較小，應盡可能將大臂長度按上限長度安裝。3、塔吊能夠順利附著在結構外墻上，工程完工時便于拆除。4、塔吊盡可能將整個施工場地覆蓋，主樓完全覆蓋。低塔大臂端部與高塔塔身最小間距必須大于2m。根據由以上四點原則確定塔吊的平面位置，詳見附圖《塔吊位置平面圖》。三、塔吊基礎設計三臺塔吊基礎均采用四樁承臺基礎，承臺面標高-7.2m（與地下室底板平），承臺與底板連接處預插底板鋼筋。各種塔吊基礎設計如下：TCT5512塔吊基礎設計一）、塔吊的基本參數信息塔吊型號:TCT5512，塔吊起升高度H=140。000m（計算），塔吊傾覆力矩M=1654kN。m，混凝土強度等級:C30，塔身寬度B=1。5m，基礎以上土的厚度D=0。000m,自重F1=925kN,基礎承臺厚度Hc=1.000m,最大起重荷載F2=60kN，基礎承臺寬度Bc=4。000m,樁鋼筋級別：II級鋼,樁直徑=0.600m，樁間距a=2。8m，樁身混凝土強度等級:C35承臺箍筋間距S=200。000mm，承臺砼的保護層厚度=50.000mm。二）、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=925.00kN，塔吊最大起重荷載F2=60.00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1。2×（F1+F2)=1182.00kN，塔吊的傾覆力矩M=1。4×1654.00=2315.60kN。三）、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1。樁頂豎向力的計算依據《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第5。1.1條.其中n──單樁個數，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1182.00kN；G──樁基承臺的自重G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4）=1。2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00×0.00）=480。00kN;Mx,My──承臺底面的彎矩設計值,取2315。60kN.m;xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1。40m；Ni──單樁樁頂豎向力設計值（kN）;經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力:N=(1182。00+480。00）/4+2315。60×1.40/（4×1。402）=829.00kN。2。矩形承臺彎矩的計算依據《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第5。6.1條。其中Mx1,My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m）;xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0。65m；Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN），Ni1=Ni-G/n=709。00kN/m2;經過計算得到彎矩設計值:Mx1=My1=2×709。00×0。65=921.70kN.m.四）、矩形承臺截面主筋的計算依據《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010—2002）第7。2條受彎構件承載力計算.式中，αl──系數,當混凝土強度不超過C50時,α1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時,α1取為0.94,期間按線性內插法得1。00;fc──混凝土抗壓強度設計值查表得14。30N/mm2;ho──承臺的計算高度Hc—50。00=950.00mm;fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：αs=921。70×106/(1。00×14.30×4000.00×950。002）=0.018;ξ=1-（1—2×0.018）0.5=0.018；γs=1-0.018/2=0。991；Asx=Asy=921.70×106/(0.991×950。00×300.00）=3263.43mm2.承臺底、面均配置鋼筋20＠200，雙向配置，具體見附圖1。五)、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據《建筑樁技術規(guī)范》(JGJ94—94)的第5.6。8條和第5.6。11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性,記為V=829。00kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:其中，γo──建筑樁基重要性系數,取1.00；bo──承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm；ho──承臺計算截面處的計算高度,ho=950mm;λ──計算截面的剪跨比，λx=ax/ho,λy=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x，y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得（Bc/2-B/2)—（Bc/2—a/2）=650。00mm,當λ<0.3時，取λ=0。3;當λ〉3時,取λ=3，滿足0。3—3。0范圍；在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得λ=0.68;β──剪切系數，當0.3≤λ＜1。4時,β=0。12/(λ+0。3)；當1.4≤λ≤3.0時，β=0.2/（λ+1.5），得β=0。12；fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2；fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2;S──箍筋的間距，S=200mm.則，1。00×829.00=8.29×105N≤0。12×300.00×4000×950=6.63×106N;經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋,配置14@400鋼筋，具體見附圖1。六）、樁承載力驗算樁承載力計算依據《建筑樁技術規(guī)范》（JGJ94—94）的第4。1。1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=829。00kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中，γo──建筑樁基重要性系數，取1。00；fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16。70N/mm2；A──樁的截面面積，A=2.83×105mm2。則，1。00×829000。00=8.29×105N≤16.70×2。83×105=4.72×106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋，樁身鋼筋配置見附圖1。七）、樁豎向極限承載力驗算根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=829kN；根據B區(qū)1、2、3＃樓及地下室樁定位平面中的裙樓樁設計說明，可知采用反循環(huán)鉆孔后注漿工藝灌注樁，樁端以地勘報告中的（4—1）層強風化泥質粉砂巖為持力層，樁入持力層深度不小于1500mm、樁徑600mm，樁身混凝土強度等級為C35時、按裙樓工程樁注漿要求注漿,工程樁單樁豎向承載力特征值達到2900KN,N=829KN<Ra=2900KN,樁基承載力富余系數達3。5，塔吊樁按裙樓樁施工,完全可滿足要求。QTZ70塔吊基礎設計一)、塔吊的基本參數信息塔吊型號：QTZ70,塔吊起升高度H=200。000m(計算），塔吊傾覆力矩M=4880kN.m，混凝土強度等級：C30,塔身寬度B=2m,基礎以上土的厚度D=0。000m，自重F1=1850kN,基礎承臺厚度Hc=1。200m,最大起重荷載F2=100kN,基礎承臺寬度Bc=4。000m，樁鋼筋級別：II級鋼,樁直徑或者方樁邊長=0.600m，樁間距a=3m,樁身混凝土強度等級：C35,承臺箍筋間距S=200。000mm，承臺砼的保護層厚度=50。000mm.二)、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1850。00kN,塔吊最大起重荷載F2=100。00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1。2×(F1+F2)=2340.00kN，塔吊的傾覆力矩M=1。4×4880。00=6832.00kN.三)、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1。樁頂豎向力的計算依據《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第5。1.1條。其中n──單樁個數，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=2340。00kN;G──樁基承臺的自重G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×（25×4.00×4.00×1。20+20×4.00×4.00×0.00）=576。00kN；Mx，My──承臺底面的彎矩設計值,取6832。00kN.m；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.50m；Ni──單樁樁頂豎向力設計值（kN);經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力：N=(2340.00+576。00)/4+6832.00×1.50/（4×1.502）=1867。67kN.2。矩形承臺彎矩的計算依據《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第5.6.1條。其中Mx1，My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m)；xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.50m；Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN）,Ni1=Ni—G/n=1723.67kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2×1723。67×0.50=1723.67kN。m。四）、矩形承臺截面主筋的計算依據《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010—2002）第7。2條受彎構件承載力計算。式中,αl──系數，當混凝土強度不超過C50時，α1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94，期間按線性內插法得1。00;fc──混凝土抗壓強度設計值查表得14。30N/mm2；ho──承臺的計算高度Hc-50.00=1150.00mm;fy──鋼筋受拉強度設計值,fy=300。00N/mm2；經過計算得：αs=1723。67×106/（1。00×14。30×4000.00×1150。002)=0.023；ξ=1-(1—2×0.023)0。5=0.023;γs=1—0.023/2=0。988；Asx=Asy=1723.67×106/（0.988×1150.00×300.00）=5054。39mm2.承臺底、面均配置鋼筋22@200，雙向配置，具體見附圖2。五）、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據《建筑樁技術規(guī)范》(JGJ94—94)的第5.6。8條和第5。6。11條.根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性,記為V=1867。67kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中，γo──建筑樁基重要性系數，取1.00；bo──承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm；ho──承臺計算截面處的計算高度,ho=1150mm；λ──計算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho,此處，ax，ay為柱邊(墻邊）或承臺變階處至x，y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2）—（Bc/2—a/2)=500。00mm，當λ<0.3時，取λ=0。3;當λ>3時，取λ=3,滿足0.3—3。0范圍；在0。3-3。0范圍內按插值法取值。得λ=0。43；β──剪切系數，當0。3≤λ＜1。4時,β=0.12/(λ+0。3)；當1.4≤λ≤3。0時,β=0。2/（λ+1.5)，得β=0.16；fc──混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14。30N/mm2;fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2;S──箍筋的間距，S=200mm。則，1.00×1867。67=1。87×106N≤0.16×300.00×4000×1150=1.07×107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構造配箍筋，配置14@400鋼筋，具體見附圖2。六、樁承載力驗算樁承載力計算依據《建筑樁技術規(guī)范》(JGJ94—94)的第4。1。1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=1867.67kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式:其中，γo──建筑樁基重要性系數，取1.00；fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；A──樁的截面面積，A=2.83×105mm2。則，1.00×1867666.67=1.87×106N≤16。70×2。83×105=4。72×106N;經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求.七)、樁豎向極限承載力驗算根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1867.67kN;根據B區(qū)1、2、3＃樓及地下室樁定位平面中的裙樓樁設計說明，可知采用反循環(huán)鉆孔后注漿工藝灌注樁，樁端以地勘報告中的(4—1)層強風化泥質粉砂巖為持力層，樁入持力層深度不小于1500mm、樁徑600mm，樁身混凝土強度等級為C35時、按裙樓工程樁注漿要求注漿，工程樁單樁豎向承載力特征值達到2900KN,N=1867.67kN<Ra=2900KN,樁基承載力富余系數達1.5，塔吊樁按裙樓樁施工，完全可滿足要求。四、承臺土方施工由于三臺塔吊承臺基礎面均為—7。2m，承臺低在自然地面下7m深,基礎承臺土方開挖時，必須采取措施，確保承臺基坑開挖土方的安全作業(yè),特采取以下措施：1、根據塔吊定位圖塔吊基礎的開挖線放出（5000mmx5000mm）,再在開挖線每邊方7000mm，第一次自然地面以下挖3500mm深的土方，周邊根據實際情況自然放坡，如下圖所示：2、在承臺范圍打基坑支護樁，支護樁采用拉森式鋼板樁.鋼板樁打完后,利用長臂反鏟挖承臺土方，承臺土方挖完后，密切觀察鋼板樁的位移情況，若位移較大，需在上端加設水平鋼支撐,為安全起見，也可在土方挖完后直接加設水平鋼支撐。如下圖所示：3、開挖的土方不得在基坑附近堆放，及時安排運土車轉運。4、墊層、磚胎膜、破樁頭及時施工,磚胎膜做完后，將胎膜外側的空隙及時填實.5、承臺鋼筋安裝完后，及時安裝塔吊預埋件，裙樓負二層底板的面筋底筋，再澆搗基礎混凝土，由于在夏季施工，承臺混凝土需及時覆蓋并養(yǎng)護。五、附圖浙江寶業(yè)建設集團綠地新都會B地塊項目部2021年5月30日【塔吊基礎施工方案】江西省國利建設集團有限公司-1目錄TOC\o”1—4"\h\zHYPERLINK\l”_Toc366702802”第一章工程概況2HYPERLINK\l”_Toc366702803”一、工程概況2HYPERLINK\l”_Toc366702804"二、地質概況2HYPERLINK\l”_Toc366702805”第二章編制依據6HYPERLINK\l”_Toc366702806”第三章基礎設計7二、塔吊的基礎定位7HYPERLINK\l”_Toc366702809”三、塔吊基礎設計7HYPERLINK\l”_Toc366702810"第四章基礎計算書8六、配筋示意圖8第五章基礎施工18HYPERLINK\l”_Toc366702813"第六章附件19-PAGE19-蘿崗敏捷廣場別墅區(qū)（14號塔吊）塔吊基礎施工方案工程概況一、工程概況蘿崗敏捷廣場項目由廣州市尚鈞譽房地產開發(fā)有限公司投資建設,項目規(guī)劃用地面積125644㎡(約200畝），總建筑面積429747㎡。本項目包含多層、高層公寓、商業(yè)、公建配套，為綜合商住小區(qū)項目。項目建設單位為：廣州市尚鈞譽房地產開發(fā)有限公司；勘察單位為:韶關地質工程勘察院；監(jiān)理單位為：廣州市百業(yè)建設顧問有限公司；施工單位為：江西省國利建設集團有限公司本工程為蘿崗敏捷廣場項目工程，總建筑面積約42萬m2，高層結構為剪力墻結構、低層結構為框架結構，共由9棟高層住宅及酒店公寓;29棟低層住宅、商業(yè)、會所、體育設施等公共建筑及地下地下車庫組成，樓層分別為地下2層和地上1～20層，層高：高層標準層層高為5.0m.高層建筑屋面高度最高為100米。結構為剪力墻結構，工程位于蘿崗區(qū)水西村,交通便利。二、地質概況（1）第四系人工堆積層（Qml）素填土（層序號1）：土黃色、淺灰色、灰黑色，稍濕，松散狀，主要由粘土堆填而成，夾有較多砂粒。本次勘察共有70個孔揭露本層，其中：層厚0。40~6.00m，平均厚度2.32m；頂板埋深0。00～0。00m，平均埋深0。00m;頂板標高28.65～41.31m，平均標高34.04m。(2)第四系耕植土(Qpd）耕植土（層序號2）：灰色、深灰色、灰黑色,稍濕，松散狀，主要由粘粒組成,含較多植物根系.本次勘察共有82個孔揭露本層，其中:層厚0.30～2。30m，平均厚度0。50m;頂板埋深0.00～0。00m，平均埋深0。00m;頂板標高31。72～54。13m,平均標高43.84m.（3）第四系沖—洪積層（Qal+pl）含砂粘土(層序號3-1）：灰白色、灰黃色，稍濕，軟塑—可塑狀,主要由粘粒和粉粒組成，含有少量砂粒。本次勘察共有21個孔揭露本層，其中：層厚1。00～12。70m,平均厚度4。36m；頂板埋深0.00～4.50m,平均埋深1。26m；頂板標高29.01~44.41m，平均標高32。90m。此層取土樣6件作室內土工實驗，主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”。中砂（層序號3-2)：灰白色、灰黃色、土黃色，飽和，松散狀。主要由石英砂粒組成，含少量粘土。本次勘察共有17個孔揭露本層，其中：層厚1。40～8。50m，平均厚度4。29m；頂板埋深0。00～13。50m，平均埋深3。62m；頂板標高22。73～33。61m，平均標高29.40m。實測標貫試驗N＝6.0~9.0擊，平均擊數7.5擊（標貫次數＝4)。淤泥質土（層序號3—3):灰褐色、灰黑色，飽和，軟塑狀，主要由粘粒及腐植質組成,含少量有機質及砂粒,具臭味。本次勘察共有43個孔揭露本層，其中：層厚0。60～10。90m，平均厚度4.34m；頂板埋深0。60～12。60m，平均埋深4。20m；頂板標高20.75～32。70m,平均標高28。66m。實測標貫試驗N＝2。0～6。0擊，平均擊數2。9擊(標貫次數＝32）。此層取土樣7件作室內土工實驗,主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”.粘土（層序號3-4）:灰白色、灰色，灰黃色，稍濕，軟塑-可塑狀，主要由粘粒組成，含有少量砂粒。本次勘察共有32個孔揭露本層，其中：層厚0。60～13.90m，平均厚度6.44m；頂板埋深2.20~19。80m，平均埋深8。01m；頂板標高14。17～35.81m,平均標高25。23m。實測標貫試驗N＝3。0～12.0擊，平均擊數6.4擊（標貫次數＝48)。此層取土樣8件作室內土工實驗,主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”。中砂（層序號3—5）:灰白色、灰黃色、土黃色，飽和，松散狀。主要由石英砂粒組成，含少量粘土。本次勘察共有20個孔揭露本層，其中：層厚1。00～7.90m，平均厚度3。22m；頂板埋深4。80～21。40m，平均埋深11。65m；頂板標高12。26～28。27m,平均標高21.31m。此層取土樣7件作室內土工實驗，主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”。腐植土（層序號3-6)：黑褐色、灰黑色，稍濕，質輕，強度差，可見有樹木殘骸，有腐植氣味。本次勘察共有19個孔揭露本層，其中：層厚0.55～3。35m,平均厚度1.80m；頂板埋深9.10~22。40m，平均埋深13.78m;頂板標高10.01～23.91m，平均標高18.51m。實測標貫試驗N＝4.0~15.0擊，平均擊數7.9擊（標貫次數＝7）。含砂粘土（層序號3-7）：灰白色、灰黃色，稍濕，可塑狀，主要由粘粒組成，含有少量砂粒.本次勘察共有22個孔揭露本層,其中：層厚1。30～14.00m，平均厚度6。53m；頂板埋深5.20～21.50m,平均埋深12.25m;頂板標高12.11～27.29m,平均標高20。29m。實測標貫試驗N＝6。0～21.0擊，平均擊數9.7擊(標貫次數＝40)。此層取土樣7件作室內土工實驗，主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”。含粘土砂（層序號3—8)：灰白色、灰黃色、土黃色，飽和，稍密狀。主要由石英砂粒組成，含少量粘土。本次勘察共有12個孔揭露本層,其中：層厚1。00～10.70m，平均厚度4。83m；頂板埋深8.60～23。20m，平均埋深15.70m；頂板標高10。45～24。66m，平均標高16.70m。實測標貫試驗N＝11。0~18.0擊,平均擊數13.9擊(標貫次數＝13）。（4）第四系坡積層（Qdl）含礫粉質粘土（層序號4）：：土黃色、灰黃色間灰白色,稍濕，可塑—硬塑狀,主要由粘粒和砂粒組成。夾有較多碎石小塊.本次勘察共有107個孔揭露本層,其中：層厚1.30～21.20m,平均厚度6.41m；頂板埋深0.00～19。20m，平均埋深2。47m；頂板標高12.84～52。52m,平均標高37.81m。實測標貫試驗N＝7。0~20。0擊，平均擊數12。9擊（標貫次數＝68）。此層取土樣16件作室內土工實驗，主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”.（5）第四系殘積層（Qel）礫質粘性土：灰黃色，褐黃色間灰白色、稍濕，可塑-硬塑狀，由花崗巖風化殘積而成，含礫約25%左右，礫徑2-6mm。巖芯遇水易軟化。該層各孔均有揭露,其中：層厚0。70～20.55m，平均厚度7。55m;頂板埋深0。30～31.50m，平均埋深10.92m;頂板標高2.15～53。83m,平均標高28。31m。實測標貫試驗N＝7。0～29。0擊，平均擊數19。5擊（標貫次數＝140）。此層取土樣22件作室內土工實驗，主要物理力學指標詳見“土工試驗物理力學性質指標統(tǒng)計成果表”。（6）花崗巖（r）全風化花崗巖（層序號6—1)：灰黃色，灰褐色間灰白色，巖芯呈土柱狀,已風化成堅硬土狀，原巖結構基本破壞,但尚可辨認，巖質極軟，遇水易散。該層除ZK52外,其余各孔均有揭露，其中：層厚0.70～17.20m,平均厚度6.70m；頂板埋深3。40～33。80m，平均埋深18。44m；頂板標高-0.15～50.73m，平均標高20。85m.實測標貫試驗N＝30.0～49。0擊，平均擊數36。2擊（標貫次數＝141）。強風化花崗巖（層序號6—2）：灰褐色、暗黃色,灰白色,巖芯呈半巖半土狀，巖石風化強烈,原巖結構大部分破壞，手捏易散，遇水易崩解.該層除ZK52外，其余各孔均有揭露，其中:層厚2.30~32。61m，平均厚度8.02m；頂板埋深7。80~41。10m，平均埋深25.14m;頂板標高-8。16～46。33m，平均標高14.15m.實測標貫試驗N＝50。0～85.0擊，平均擊數56。2擊（標貫次數＝83）。中風化花崗巖（層序號6—3）:灰色、灰褐色間灰白色，巖芯呈塊狀、短柱狀，裂隙發(fā)育，巖質較硬,錘擊聲脆。本次勘察共有19個孔揭露本層，其中：層厚0.50～7。14m,平均厚度2。33m；頂板埋深13.10～45。10m，平均埋深24。78m；頂板標高-11.04～40.93m，平均標高17。42m.2。3水文地質條件地下水位埋深:1。20m～15。60m，平均埋深：7。51m,地下水位標高：25.25m～39。68m,平均標高：31.72m。地下水主要賦存在第四系土層孔隙之中,屬于孔隙潛水混合類型，地下水含量較豐富，補給途徑主要為大氣降水。據在ZK50、ZK149孔所取的水樣品化驗結果，場地地下水對混凝土具微腐蝕性，對混凝土中鋼筋具微腐蝕性.各土層地基承載力及有關樁基參數建議值層序號地層成因地層名稱承載力特征值fak變形模量Eo壓縮模量Es內摩擦角φ凝C樁周土摩擦力特征值qsaKPaMPaMPa度kPaKPa1Qml素填土80-—-—--——82Qpd耕植土90———83-1Qal+pl含砂粘土1104.53。01013153—2中砂130-——-16——183—3淤泥質土602.21。0-—8--3—4粘土1403.52。01012153—5中砂150———-18—-203-6腐殖土60———--—————3-7含砂粘土1505.03。31315183—8含粘土砂160——-—2016204Qdl含礫粉質粘土1807.54.52025285Qel礫質粘性土22011。56.52530356—1r全風化花崗巖35013。57.53033706—2強風化花崗巖550——-——1006—3中風化花崗巖1200編制依據1、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》JGJ196—2010；2、《塔式起重機設計規(guī)范》GB/T13752—1992；3、《施工組織設計》及其建筑、結構施工圖紙；4、JL5613塔式起重機《使用說明書》；5、《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）6、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）基礎設計一、塔吊的選擇1、本方案只針對本工程別墅區(qū)內和C9C10的塔吊基礎(即8、14號塔吊）.二、塔吊的基礎定位1、塔吊安裝位置及基礎定位放線詳圖項目部應根據確定的項目塔吊平面示意圖進行細化并標注詳細定位尺寸，塔吊平面位置布置圖項目部可參考附圖一：塔吊平面位置示意圖，也可根據項目現(xiàn)場實際情況作相應調整，但調整后的塔吊安裝位置必須保證塔吊附墻安裝、360度旋轉、拆卸、材料吊裝等要求。2、在塔吊樁基礎施工前,項目部必須詳細標注塔吊樁基礎定位尺寸并上報總工室審核后方可進行塔吊基礎施工。三、塔吊基礎設計（一)基礎要求:1、基礎埋深最少為1600mm3、基礎座應全部埋入混凝土基礎內。

4、對混凝土表面的水平度進行檢驗，要求其水平度≤5/1000。

5、按產品說明書及規(guī)定的標準節(jié)型號，檢測基礎座是否符合要求。

6、檢查基礎座是否牢固地安裝灌注在混凝土基礎中。

7、測量基礎座絲套端面的水平度≤5/1000的要求是否符合。8、制作基礎時必須同時埋好接地裝置。9、基礎持力層必須為礫質粘性土層。（二）塔吊基礎設計：1、根據塔吊基礎設計要求，本工程塔吊基礎選用鋼筋混凝土基礎、基礎承臺厚1600mm，基礎承臺尺寸為5500mm×5500mm，承臺墊層為100mm厚C15混凝土墊層,鋼筋保護層取50mm。承臺混凝土強度等級采用C40，承臺上部選配雙向C25@130，承臺底部選配雙向C25@130,均勻布置?；A底座應全部埋入混凝土基礎板內.防雷接地采用基礎鋼筋焊接主樓防雷接地網。2、塔吊基礎具體做法詳附圖二：塔吊基礎做法詳圖。(三)其它1、塔吊基礎承臺面標高與地下室底板頂面標高平，在塔吊基礎承臺施工時應按要求錯開搭接預埋地下室底板鋼筋，并在塔吊基礎承臺四周預埋止水鋼板，具體做法詳附圖二.2、塔吊基礎應盡量避開地下室結構承臺、地梁位置,如確實無法避開，則在塔吊基礎承臺施工時應根據設計圖紙要求提前預埋預留結構承臺、地梁鋼筋?；A計算書矩形板式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號JL5613塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m）39塔機獨立狀態(tài)的計算高度H（m)48塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B（m)1.7二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)259起重臂自重G1(kN）67.6起重臂重心至塔身中心距離RG1（m）28小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN）60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax（m）15。8最小起重荷載Qmin（kN)10最大吊物幅度RQmin(m）50最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×15.8，10×50]＝948平衡臂自重G3（kN）19。8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)7。4平衡塊自重G4(kN)122.5平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m）142、風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地廣東廣州市基本風壓ω0（kN/m2）工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0。5塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類（田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數βz工作狀態(tài)1。59非工作狀態(tài)1.59風壓等效高度變化系數μz1.37風荷載體型系數μs工作狀態(tài)1。95非工作狀態(tài)1。95風向系數α1。2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1。2×1.59×1.95×1.37×0。2＝0.82非工作狀態(tài)0。8×1。2×1。59×1。95×1。37×0。5＝2.043、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)259+67。6+3.8+19.8+122。5＝472。7起重荷載標準值Fqk（kN)60豎向荷載標準值Fk（kN）472.7+60＝532。7水平荷載標準值Fvk（kN）0。82×0.35×1.7×48＝23。42傾覆力矩標準值Mk（kN·m)67.6×28+3。8×15.8-19.8×7.4—122.5×14+0.9×（948+0.5×23。42×48)＝1450。39非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk’(kN）Fk1＝472.7水平荷載標準值Fvk’（kN）2。04×0。35×1.7×48＝58。26傾覆力矩標準值Mk’（kN·m）67。6×28-19。8×7。4—122。5×14+0.5×58.26×48＝1429。524、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1。2Fk1＝1。2×472.7＝567.24起重荷載設計值FQ（kN）1。4FQk＝1。4×60＝84豎向荷載設計值F(kN）567。24+84＝651。24水平荷載設計值Fv(kN）1.4Fvk＝1.4×23。42＝32.79傾覆力矩設計值M(kN·m）1。2×(67。6×28+3。8×15。8-19。8×7.4-122.5×14）+1.4×0.9×（948+0。5×23.42×48)＝2012。28非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'（kN）1.2Fk'＝1。2×472。7＝567。24水平荷載設計值Fv’(kN)1.4Fvk'＝1.4×58。26＝81。56傾覆力矩設計值M’（kN·m）1.2×(67.6×28—19。8×7.4—122.5×14)+1.4×0.5×58.26×48＝1995。07三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l（m）5.5基礎寬b（m)5.5基礎高度h(m）1.6基礎參數基礎混凝土強度等級C40基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’（m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ（mm）40地基參數地基承載力特征值fak(kPa）160基礎寬度的地基承載力修正系數ηb0。3基礎埋深的地基承載力修正系數ηd1。6基礎底面以下的土的重度γ（kN/m3）19基礎底面以上土的加權平均重度γm（kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.6修正后的地基承載力特征值fa(kPa）207.69地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm）20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm）20基礎傾斜方向的基底寬度b’(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=5。5×5.5×1.6×25=1210kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1。2Gk=1。2×1210=1452kN荷載效應標準組合時,平行基礎邊長方向受力：Mk'’=G1RG1+G2RQmax—G3RG3-G4RG4+0。9×(M2+0.5FvkH/1。2)=67.6×28+3。8×15。8—19.8×7.4—122.5×14+0.9×(948+0。5×23.42×48/1.2）=1366。08kN·mFvk'’=Fvk/1.2=23.42/1。2=19.52kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M'’=1。2×（G1RG1+G2RQmax-G3RG3—G4RG4）+1.4×0。9×(M2+0。5FvkH/1。2）=1.2×67。6×28+3.8×15.8—19.8×7。4-122。5×14）+1.4×0.9×(948+0.5×23。42×48/1.2）=1894.25kN·mFv'’=Fv/1。2=32。79/1.2=27。32kN基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27。73m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2）0.5=1450。39×5.5/(5.52+5。52）0.5=1025.58kN·mMky=Mkl/（b2+l2)0。5=1450。39×5.5/(5。52+5.52）0.5=1025.58kN·m1、偏心距驗算（1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/Wx—Mky/Wy=（532。7+1210）/30.25—1025。58/27。73-1025。58/27.73=—16。36<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外.(2）、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/（Fk+Gk）=(1450。39+23.42×1。6)/（532。7+1210）=0.85m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離：a=(5.52+5。52）0。5/2-0。85=3。04m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2）0.5=0。85×5。5/（5.52+5.52)0。5=0.6m偏心距在y方向投影長度：el=el/（b2+l2）0。5=0.85×5。5/（5。52+5。52）0。5=0。6m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-eb=5。5/2-0。6=2.15m偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-el=5。5/2—0.6=2。15mb'l’=2.15×2.15=4.61m2≥0。125bl=0.125×5。5×5。5=3.78m2滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值Pkmin=—16。36kPaPkmax=（Fk+Gk）/3b'l'=(532。7+1210）/(3×2.15×2。15）=126。1kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=（Fk+Gk）/（lb)=（532.7+1210)/(5.5×5。5）=57.61kN/m24、基礎底面壓力驗算(1）、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ（b—3)+ηdγm（d-0.5）=160。00+0.30×19.00×（5.50—3）+1.60×19.00×（1.60-0.5)=207。69kPa（2）、軸心作用時地基承載力驗算Pk=57.61kPa≤fa=207。69kPa滿足要求?。?）、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=126.1kPa≤1.2fa=1.2×207.69=249.23kPa滿足要求!5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=h-δ=1600-（40+25/2）=1548mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk’'+Fvk''h)/Wx）=1。35×（532。700/30.250-（1366.080+19。517×1。600）/27.729）=—44.255kN/m2Pxmax=γ（Fk/A+（Mk’’+Fvk'’h)/Wx)=1。35×(532.700/30。250+(1366。080+19。517×1.600）/27。729)=91.802kN/m2假設Pxmin=0,偏心安全，得P1x=（（b+B)/2）Pxmax/b=(（5.500+1.700）/2)×91.802/5.500=60.088kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ（Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(532.700/30。250-（1366.080+19。517×1.600）/27.729)=-44.255kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk’'+Fvk’'h)/Wy）=1.35×（532.700/30。250+（1366.080+19.517×1.600）/27。729)=91。802kN/m2假設Pymin=0，偏心安全，得P1y=（(l+B)/2）Pymax/l=(（5.500+1。700)/2)×91。802/5。500=60。088kN/m2基底平均壓力設計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(91.8+60.09）/2=75.94kN/m2py=(Pymax+P1y）/2=(91.8+60。09)/2=75.94kPa基礎所受剪力:Vx=｜px|（b-B）l/2=75.94×(5.5—1。7）×5。5/2=793.62kNVy=｜py|（l—B)b/2=75。94×(5.5—1.7）×5.5/2=793。62kNX軸方向抗剪：h0/l=1548/5500=0。28≤40。25βcfclh0=0.25×1×19。1×5500×1548=40654。35kN≥Vx=793。62kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1548/5500=0。28≤40.25βcfcbh0=0.25×1×19。1×5500×1548=40654.35kN≥Vy=793.62kN滿足要求！6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2｜/b'=|20-20｜/5000=0≤0。001滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335Φ25＠130基礎底部短向配筋HRB335Φ25@130基礎頂部長向配筋HRB335Φ25＠130基礎頂部短向配筋HRB335Φ25＠1301、基礎彎距計算基礎X向彎矩：MⅠ=(b-B）2pxl/8=（5。5—1.7）2×75。94×5.5/8=753。94kN·m基礎Y向彎矩：MⅡ=（l—B)2pyb/8=（5.5—1。7）2×75。94×5。5/8=753.94kN·m2、基礎配筋計算（1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ｜/(α1fcbh02)=753.94×106/(1×19。1×5500×15482）=0.003ζ1=1—（1-2αS1）0.5=1-(1-2×0.003）0.5=0。003γS1=1—ζ1/2=1-0。003/2=0。999AS1=|MⅡ｜/（γS1h0fy1）=753。94×106/(0。999×1548×300）=1626mm2基礎底需要配筋:A1=max(1626，ρbh0）=max(1626,0。0015×5500×1548)=12771mm2基礎底長向實際配筋：As1'=21248mm2≥A1=12771mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=｜MⅠ|/（α1fclh02)=753.94×106/(1×19。1×5500×15482)=0.003ζ2=1—(1-2αS2)0。5=1-（1-2×0。003)0.5=0。003γS2=1—ζ2/2=1—0.003/2=0.999AS2=|MⅠ｜/(γS2h0fy2)=753.94×106/（0.999×1548×300）=1626mm2基礎底需要配筋：A2=max（1626，ρlh0）=max(1626，0。0015×5500×1548）=12771mm2基礎底短向實際配筋：AS2'=21248mm2≥A2=12771mm2滿足要求?。?)、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：AS3'=21248mm2≥0。5AS1’=0。5×21248=10624mm2滿足要求！(4）、頂面短向配筋面積基礎頂短向實際配筋:AS4'=21248mm2≥0。5AS2'=0。5×21248=10624mm2滿足要求！(5）、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向Φ10＠500。六、配筋示意圖詳見附圖二：塔吊基礎做法詳圖?；A施工1、先將場地找平，放線定位，塔吊邊緣與建筑物外墻的距離根據平面位置及附墻確定.2、基礎施工，天然基礎必須按設計要求開挖至持力層。3、土方開挖，根據現(xiàn)場確定的標高進行土方開挖；4、澆筑混凝土墊層，混凝土墊層尺寸至少比基礎承臺大10㎝;4、塔吊承臺基礎鋼筋、模板、防雷接地裝置、塔吊基座預埋件安裝,地下室底板、地梁鋼筋預留及止水鋼板安裝（塔吊基礎承臺與地下室底板一起澆筑時不預留止水鋼板）；5、塔吊基礎承臺施工:澆注C40混凝土，厚度為1400㎜.6、基礎表面應平整,水平度偏差不大于10mm.7、加強安全管理，建立安全責任制，做好現(xiàn)場安全標志,必須有足夠數量的顯眼安全標志.工人上班前先作安全教育,安全技術及操作規(guī)程交底,嚴格做到安全交底在前,施工操作在后。8、作業(yè)時按規(guī)定劃定安全警戒區(qū)域,并設置基坑警示牌。9、進入現(xiàn)場必須戴安全帽。上班時間嚴禁穿拖鞋、高跟鞋.10、駐場的質安員，應經常檢查、監(jiān)督，堅決制止一切未做好安全防護工作而冒險違章作業(yè)的現(xiàn)象。嚴格執(zhí)行有關安全施工操作規(guī)程。11、在進行混凝土配合比的設計時，應計算可能出現(xiàn)的最高溫升,若超過規(guī)定要求，必須進行調整，以求得到最佳的混凝土配合比。12、選用級配良好的骨料，嚴格控制砂、石子的含泥量，降低水灰比，加強振搗，以提高混凝土的密實性和強度。13、混凝土必須分層澆筑，每層厚度以300mm為宜，以加快熱量散發(fā)，并使溫度分布較均勻，同時也便于振搗密實。上層混凝土覆蓋要在下層混凝土初凝之前進行。14、在澆筑混凝土時，要注意防止鋼筋產生位移，因此在澆筑混凝土過程中應隨時檢查復核鋼筋的位置，并采取措施，以保證位置正確。15、在熱天澆筑混凝土時，設置簡易遮陽棚，用濕潤的麻袋遮蓋混凝土泵管，以降低混凝土的入模溫度。下雨天澆注混凝土應做好保護措施。附件附圖一：塔吊安裝平面位置示意圖附圖二：塔吊基礎做法詳圖附件三：塔吊使用說明書上海世紀匯廣場（2—4地塊）項目3a區(qū)TCT7015塔吊基礎施工方案編制：審核:日期：編號：發(fā)放號:中國建筑第八工程局有限公司上海世紀匯廣場項目經理部

一、工程概況世紀匯廣場項目位于上海市浦東陸家嘴金融貿易區(qū)，東側為世紀大道，西側為東方路，南側為濰坊路，呈三角形布局。本工程結構形式復雜，項目緊鄰軌道交通2號、4號、9號、6號線四線換乘樞紐，6號線明挖區(qū)間隧道橫穿本地塊。項目占地面積5萬余平方米,基坑面積約4萬平方米，建設面積36萬余平方米,由兩幢32層辦公樓，五層裙房及五層地下室組成。本工程±0。00m相當于絕對標高+4。75m，自然地坪絕對標高約+4。10m，相對標高為—0。650m(以下標高均按相對標高描述）。由于1-1區(qū)基坑重建,MJS及地下連續(xù)墻施工，致使3a區(qū)和5b區(qū)支撐、棧橋等結構被破壞，其中包括原5b區(qū)的塔吊基礎。根據現(xiàn)場實際施工安排，現(xiàn)重新規(guī)劃塔吊，決定在3a區(qū)與2區(qū)地墻交界處布置一臺TCT7015塔吊，以滿足地下階段施工需要。計劃塔吊基礎在新地墻復合頂圈梁施工時，澆筑完成。二、編制依據1.《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011;2。《混凝土結構設計規(guī)程》GB50010—2010；3?！朵摻Y構工程施工質量驗收規(guī)范》GBG50205—2001；4.《建筑安全檢查標準》JGJ59—2011;5.《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-2009；6.TCT7015塔吊使用說明書及廠家提供的荷載資料;7。本工程圍護施工圖。三、技術參數依據中聯(lián)重科TCT7015塔吊使用說明書要求,以及本工程實際所需塔吊的布置高度要求，本工程所使用塔吊基本技術參數、性能如下表所示。塔吊配置參數表型號TCT7015工作幅度(m)70m自由高度（m)60m最大起重量（t）10臂尖吊重(t）1。5總功率(Kw）65選用工作方式獨立式標準節(jié)規(guī)格（m）2×2×3（h）生產廠家中聯(lián)重科注:各塔吊安裝的獨立高度應計入格構柱的長度四、基礎設計塔吊基礎位置平面圖TCT7015塔吊承臺采用混凝土承臺，混凝土標號為C40，承臺尺寸4500×4500×1500mm，C25@200雙層雙向，B16＠400梅花形布置，如下圖所示。復合頂圈梁施工時，將地墻主筋錨固到塔吊基礎中，若長度不夠，焊接C25剛接。頂圈梁與塔吊基礎重合交錯部分，頂圈梁配筋不變.2區(qū)頂圈梁上表面鑿毛，植筋雙排C25鋼筋，并錨固到塔吊基礎中.1—1剖面A-A剖面2-2剖面五、基礎施工1．施工放樣根據施工方案進行定位，進行塔吊基礎的放樣彈線工作，根據彈出的墨線進行鋼筋綁扎，待鋼筋綁扎完成后，再進行預埋件、地腳螺栓的定位放樣工作，并進行預埋件、地腳螺栓的安裝與固定.砼澆筑過程中應經常檢查預埋件、地腳螺栓的間距、標高等，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。2．基礎鋼筋制作、綁扎基礎鋼筋應根據本方案和混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范的有關規(guī)定制作,鋼筋綁扎后，按規(guī)范規(guī)定進行隱蔽驗收。3．預埋件、地腳螺栓的安裝與固定承臺鋼筋綁扎完成后，按照塔吊安裝圖中要求的尺寸安裝預埋件、地腳螺栓并固定,固定時應復核預埋件中心同塔機中心的尺寸等。其誤差控制在2mm內,其標高誤差控制在5mm內；預埋件及地腳螺栓安裝后,上下分別用Ф48鋼管或Ｌ50×5角鋼作成定型支架與預埋件及承臺鋼筋等焊接牢固。防止砼澆筑時地腳螺栓移位，螺栓上端絲口處抹上黃油后用塑料薄膜進行包扎保護。4．模板安裝塔吊基礎模板采用九層板,可提前預制作成若干塊，現(xiàn)場進行安裝，模板用鋼管與方木作背方及支撐進行固定，以保證模板具有足夠的剛度、強度以及穩(wěn)定性.5．鋼筋驗收及砼澆搗鋼筋、模板、預埋件、螺栓等綁扎安裝固定完成后，應請監(jiān)理單位有關人員進行隱蔽驗收和復核，然后進行砼澆搗。承臺砼采用商品砼。砼澆搗前應先對模板澆水濕潤,砼配制時,砂、石、水泥等必須全部過磅計量，砼澆筑時應做到快插慢拔、插點均勻，嚴禁少振、漏振并不得在預埋件、螺栓上敲打。砼表面應密實平整；在砼初凝前對預埋件的位置尺寸、標高等進行復核發(fā)現(xiàn)問題及時處理。砼澆筑后應養(yǎng)護14天后才能進行塔吊的安裝。六、安全文明施工1.遵守勞動紀律,服從領導和安全檢查人員,工作時集中思想，堅守崗位,嚴禁酒后上班.2.不得到禁止煙火的地方吸煙、動火，杜絕一切明火。3。特種作業(yè)人員必須持證上崗.4。嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，不得違章指揮和違章作業(yè)，對違章作業(yè)的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業(yè)。機械作業(yè)，要有專人統(tǒng)一指揮。5。按照作業(yè)要求正確穿戴個人防護用品，進入現(xiàn)場必須戴好安全帽，嚴禁赤腳或穿拖鞋進入施工現(xiàn)場。6.正確使用防護裝置和防護設施，對各種防護裝置、防護設施和警告、安全標志等不得隨意拆除和隨意挪動.7.各施工作業(yè)場所內，凡有墜落可能的任何物料，都應先行撤除或加以固定。8.動火作業(yè)必須按規(guī)定辦理動火審批手續(xù)，領取動火作業(yè)許可證，并做足防火安全措施，方可動火作業(yè),動火時要設專人值班,隨時觀察動火情況，及時消除可能的安全隱患。七、基礎計算書基礎的配筋應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010有關規(guī)定進行受彎、受剪計算。根據《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》要求，計算板式基礎承載力時，計算受彎、受剪的最危險截面取柱邊緣處。1。荷載計算TCT7015荷載資料豎向力FK（kN）水平力Fh(kN)力矩MK（kN·m）工作狀態(tài)920393499非工作狀態(tài)8901625231依據《建筑地基基礎設計規(guī)范》承載力計算。無附著時的基礎設計值計算公式:式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載;G──基礎自重與基礎上面的土的自重：G=25。0×Bc×Bc×Hc=759.38kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=4.50m；W──基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=15。19m3；M──傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩；eq\o\ac（○，1）工作狀態(tài)下M=3499.00kN·m,F=920.00kN；代入，Pmax=313.26kN/m2,Pmin=—147。44kN/m2；eq\o\ac(○,2）非工作狀態(tài)下M=5231。00kN·m，F(xiàn)=890.00kN；代入，Pmax=425。80kN/m2，Pmin=-262.94kN/m2；2.基礎驗算1）基礎受彎驗算依據《建筑地基基礎設計規(guī)范》彎矩計算公式如下：式中：MI—--任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值;a1--—任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1。25m；Pmax相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值,取425.80kN/m2；P—-—相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=425。80×(3×2.00—1.25）/(3×2.00)=337.09kPa；G———考慮荷載分項系數的基礎自重及其上的土自重，取759。38kN/m2；l—--基礎寬度，取l=4.50m；a—--塔身寬度,取a=2。00m；a’—--截面I-I在基底的投影長度,取a'=2.00m。經過計算得MI=1。252×［(2×4。50+2.00）×（425.80+337.09—2×759。38/4。502)+（425.80—337.09)×4。50]/12=1133。80kN·m。依據《建筑地基基礎設計規(guī)范》配筋公式如下：式中，αl———當混凝土強度不超過C50時，α1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內插法確定，取αl=1.00；fc——-混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=19.10kN/m2；ho——-承臺的計算高度，ho=1.45m.經過計算得:αs=1133.80×106/（1.00×19.10×5.00×103×（1.45×103）2)=0.0056；ξ=1-（1-2×0.0056)0。5=0.0056；γs=1-0。0056/2=0.997；As=1133。80×106/（0。997×1。45×103×360.00）=2179mm2。由于最小配筋率為0.15％，所以最小配筋面積為：4500.00×1500.00×0.15％=10125mm2，故取As=10125mm2.C25＠200雙層雙向配筋滿足要求。2）斜截面受剪承載力驗算中鐵五局集團建筑工程有限責任公司綠地.新都會項目部PAGE24綠地·新都會（一期）冬季施工技術方案編制人：________________________審核人:________________________批準人：________________________中鐵五局集團建筑工程有限責任公司綠地·新都會項目部二〇一二年十一月目錄TOC\o”1-3”\h\zHYPERLINK\l”_Toc535329280"一、工程概況1二、編制依據1HYPERLINK\l”_Toc535329281"三、冬季施工準備及原則1HYPERLINK\l”_Toc535329282”四、土方工程5HYPERLINK\l”_Toc535329283”五、砌筑工程6_Toc535329285"七、鋼筋工程15HYPERLINK\l”_Toc535329280"八、模板工程17HYPERLINK\l”_Toc535329281”九、冬期施工安全管理19一、工程概況2。1建設單位：上海綠地（集團）公司。2。2工程名稱:中鐵五局綠地。新都會.2.3工程地點：貴陽市高新區(qū)金蘇大道綠地新都會。2.4監(jiān)理單位:江蘇亭湖工程項目管理.2.5施工單位：中鐵五局建筑工程有限責任公司。編制依據《建筑工程冬季施工規(guī)程》JGJ104-2021;2、《建筑施工手冊》第四版；3、《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》；4、《建設工程安全生產管理條例》；三、冬季施工準備及原則2。1、冬期施工起始日期根據“建筑工程冬期施工規(guī)程”(jgj104—2021)規(guī)定，室外日平均氣溫連續(xù)5天穩(wěn)定低于5℃即進入冬期施工；當室外日平均氣溫連續(xù)5天穩(wěn)定高于5℃時解除冬期施工。貴陽市的冬期施工起止日期,一般為11月10日至第二年3月1日.2。2冬期施工技術準備工作2.2。1冬期施工技術準備原則:1)確保工程質量。2)冬期施工過程中，做到安全生產;工程項目的施工要連續(xù)進行。3）制定冬期施工方案（措施）要因時因地因工程制宜，既要求技術上可靠，同時要求經濟上合理。4）應考慮所需的材料有可靠的來源，減少能源消耗.5)力求施工點少，施工速度快，縮短工期.6）必須制定行之有效的冬期施工管理措施。2.3冬期施工方案的編制2.3。1冬期施工方案的編制前的準備工作1)進入冬期施工，應進行全面的調研，掌握必要的數據:冬期施工棟號的建筑面積、工程項目及其工作量、冬期施工部位及其技術要求。2）進入冬期施工的工程項目,應全面進行圖紙復查。如不適合冬期施工要求的工程項目（或部位）,應及時向建設單位及設計單位提出修改設計要求.3)根據冬期施工技術要求,掌握資源供應情況.4）對于復雜工程、技術要求高的工程，要進行冬期施工技術可行性的綜合分析(包括經濟、能源、工程質量、工期諸方面）。冬期施工方案的主要內容：1)冬期施工生產任務安排及施工部署。2）工程項目的實物量和工作量,施工程序、進度計劃和分項工程在不同的冬期施工階段中施工方法及技術措施。3）保溫材料、外加劑材料計劃。4)冬期施工人員技術培訓、勞動力計劃。5)工程質量控制要點。6）冬期安全生產及防火技術措施。3、冬期施工生產準備工作2.4冬期施工現(xiàn)場準備施工場地的準備工作：1）排除現(xiàn)場積水、對施工現(xiàn)場進行必要的修整，截斷流入現(xiàn)場的水源,做好排水措施，消除現(xiàn)場施工用水、用汽造成場地結冰現(xiàn)象.2)

保證消防道路的暢通.2。5冬期施工資源準備2.5。1外加劑材料準備外加劑品種的穩(wěn)定。根據冬期施工方案中所選擇的外加劑品種，結合市場供應情況，最后提出外加劑使用配方、品種、數量。1)外加劑用量計劃。根據外加劑的使用工程部位，工程量，計算出需用量計劃，報材料供應部門。2）外加劑的復試。對于市場上銷售外加劑，應事先做好復試工作，確保其性能達到技術要求。對單一成分的外加劑，測定其有效成分的含量.2。5。2保溫材料的準備1）保溫材料的選擇冬期施工所用的保溫材料要求其保溫性能好、價格便宜、就地取材。有的要求具有良好的防火性能.常用保溫材料，根據其使用部位大致分為：①模板的保溫：使用質輕、防火、保溫性能好的聚苯乙烯泡沫板、巖棉等。②混凝土表面覆蓋保溫：選用隔氣性能好的塑料薄膜、保溫性能好的巖棉氈、稻草編制的草簾等。（草簾由于易燃、且容易散開,應用玻璃絲布包裝后使用)2)保溫材料數量及計劃根據冬季施工方法所選定的保溫材料品種、規(guī)格、使用周轉次數和工程量，算出年度計劃用量，向材料部門提出計劃和進場日期。四、土方工程正式進入冬施，現(xiàn)場進行場地回填平整工作。對其冬期施工質量的保證作如下要求：3。1填方前清除基底上的冰雪和保溫材料，填方邊坡表層1m以內，不得采用含有凍土塊的土填筑。3.2回填用土應過50mm篩孔,做到隨篩、隨拌、隨夯、隨蓋，當氣溫低于-10℃時，不宜回填作業(yè)。3.3對基槽及地面工程范圍內的回填土，不得采用凍土塊或受凍的粘土做回填土料，對其它溝槽部位的回填土，凍土塊含量不得超過回填總體積的15%,且凍土塊的粒徑應小于15cm，凍土塊應分布均勻，逐層壓實。3.4結構施工外墻全部采用外防外貼法做防水，底板先采用單面支模澆筑砼,外貼法第一步做防水至底板導向墻高度后，粘防水保護層，外回填2：8灰土，對拌合灰土的土質中不得含有機雜質、雨雪塊及凍土塊,人工夯實嚴格控制分層厚度。3.5回填宜連續(xù)進行并應夯實，以免地基土或已填的土受凍，大面積填方時，要組織平行流水作業(yè)或采取其它有效的保溫防凍措施。對當天回填的灰土面層采用覆蓋阻燃棉簾被保溫，防止過夜面層凍漲，第二日回填前如前凍結部位必須挖除后重新回填。人工夯實時，每層鋪土厚度不超過20cm，夯實厚度為10～15cm。3。6冬期施工室外平均氣溫在—5℃以上時，填方高度不受限制，平均氣溫在—5~—10℃時填方高度不宜超過4。5m，平均氣溫在-11～-15℃時填方高度不宜超過3。5m，平均氣溫在-16~-20℃時填方高度不宜超過2。5m。五、砌筑工程4。1冬期施工前，要與工程所在地的氣象部門取得聯(lián)系，了解氣象資料。冬期施工前必須審核圖紙，與設計部門取得聯(lián)系，研究確定施工方案。要做好冬期準備工作，包括暫設、熱源、設備檢查、防寒保溫材料貯備原材料出廠化驗單、外加劑產品說明書等.、搞好氣溫預報,隨時掌握氣溫變化，并做好記錄.4。2、原材料要求磚石材料：采用多孔粘土磚水泥：采用普通硅酸鹽水泥，不可使用無熟料水泥.水泥不得受潮結塊。如遇到水泥標號不明或出廠日期超過三個月情況，應經試驗鑒定后，方可使用。不同品種的水泥不得混合攪拌使用。砂：采用中砂，并應過篩,其質量要求符合（JGJ52—92）要求。外加劑：采用氯化鈉.4。3、施工對砌筑砂漿的一般要求：4.3.1砂漿的強度等級及品種必須符合設計要求。4.3。2流動性滿足砌筑要求。4.3。3砂漿在運輸和使用時不得產生泌水、分層、離析現(xiàn)象,要保證砂漿組份的均勻性。4.3。4、在特殊情況下尚應滿足抗凍性以及防腐蝕性等方面的要求。4。4、外加劑的施工操作要點:4.4。1、冬期施工時不應忽視摻外加劑砂漿的保溫.砂漿保溫可減少熱損失，同時延長砂漿凍結時間,促進水泥水化,提高早期強度。因此，攪拌站應設暖棚，運送砂漿的車子,盛砂漿的灰槽子應有保溫措施。使用砂漿時,應從灰槽子的邊緣往中間撮灰。4。4.2、砌磚施工4。4。2.1、在砌筑操作時應采用“三一砌磚法”，保證砌體砂漿飽滿度，提高砌體強度。4。4.2.2冬期施工使用的砂漿溫度，不應低于+5℃。磚與砂漿的溫差最好控制在20℃以內,最大不超過30℃mm。施工磚澆水有困難,可增加砂漿稠度來解決磚含水率不足而影響砌筑質量等不利因素，但砂漿最大稠度不應超過130mm.4。4.2.4格控制磚墻的水平灰縫厚度及豎向灰縫寬度,一般為10mm，不應小于8mm、大于12mm，砂漿飽滿度不低于80％。4.4。2。5、墻體每日砌筑高度不超過1.8m為宜。4。4。2。6、腳步手眼的留設按常溫要求作法。4。4.2.7、砌體的轉角和縱橫墻交接處應同時砌筑,如不能同時砌筑而又必須留置的時間斷處應砌成斜槎.斜槎長度不應小于高度的2/3。除轉角處外，其它臨時間斷處留斜槎有因難時,可留直槎，但必須做成陽槎，并設拉結筋.每層拉結筋每120mm墻厚放一根φ6mm鋼筋。有抗震設防要求的地區(qū)，臨時間斷處不得留直槎。時墻體內留置的施工洞口，洞口邊緣距墻的交接處距離不應小于500mm，洞口頂部應設置過梁.4。5、拉結筋及埋件摻氯鹽砂漿對配筋及鐵埋件有銹蝕作用，因此,鋼筋及鐵埋件要涂刷防銹涂料,一般作法是涂樟丹二至三道或防銹漆二道.4.6、摻外加劑砂漿砌筑的質量要求4。6。1、摻外加劑砂漿的配制，要按當時的氣溫條件，砌體的部位,嚴格控制外加劑的摻加時查找原因,直到調整達到要求后方可使用。4.6.2、配制應設專人負責，用此重計隨時測定溶液的濃度。當發(fā)現(xiàn)有變異時，要及時查找原因,直到調整達到要求后方可使用。4.6。3、砂漿的出機溫度不宜超過35℃。使用時的最低溫度不應低于5℃.4.6.4、不準用任意增加微沫劑摻量的方法來改善砂漿的和易性。4.6.5、砂漿應有良好的流動性和保水性。4.6.6、砂漿配制,計量要準確，應以重量比為主.對水泥、各種外加劑摻量的計量誤差控制在±2％以內；砂、石灰膏及外摻粉煤灰等摻合料時，摻量計量誤差控制在±5%以內。4。7、保證質量的措