綠地塔吊基礎(chǔ)施工方案(可編輯)

浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)綠地新都會B地塊1-3#樓PAGEPAGE1綠地新都會B地塊1、2、3＃樓塔吊基礎(chǔ)施工方案工程名稱：綠地新都會B地塊1—3＃樓施工單位：浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)編制人:審核人：批準(zhǔn)人：編制單位：浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)編制時間：2021年5月30日目錄工程概況塔吊位置的設(shè)置原則塔吊基礎(chǔ)設(shè)計承臺土方施工附圖塔吊基礎(chǔ)施工方案一、工程概況:本工程為綠地地產(chǎn)集團(tuán)開發(fā)的超高層住宅樓,位于。本工程1#樓54層,層高3米，2#、3＃樓均為34層，層高3米，1—3#樓地下室連通，地下2層，層高3。3m，1—3#樓地下室建筑面積22000㎡。本工程主樓室內(nèi)±0。00對應(yīng)的絕對高程為21.40m?；A(chǔ)形式為鉆孔灌注樁，主樓結(jié)構(gòu)形式為剪力墻結(jié)構(gòu)。本工程擬安裝3臺塔式起重機作為垂直運輸設(shè)備，1＃樓安裝1臺QTZ7013型塔式起重機;2、3＃樓各安裝1臺TCT5512型塔式起重機.二、塔吊位置的設(shè)置原則1、QTZ7013塔吊大臂安裝長度65m,末端起吊重量1。5t，實際安裝高度190m，TCT5512塔吊大臂長度50m，末端起吊重量2.1t，實際安裝高度120m.2、地下室施工時，由于堆場較小，應(yīng)盡可能將大臂長度按上限長度安裝。3、塔吊能夠順利附著在結(jié)構(gòu)外墻上，工程完工時便于拆除。4、塔吊盡可能將整個施工場地覆蓋，主樓完全覆蓋。低塔大臂端部與高塔塔身最小間距必須大于2m。根據(jù)由以上四點原則確定塔吊的平面位置，詳見附圖《塔吊位置平面圖》。三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計三臺塔吊基礎(chǔ)均采用四樁承臺基礎(chǔ)，承臺面標(biāo)高-7.2m（與地下室底板平），承臺與底板連接處預(yù)插底板鋼筋。各種塔吊基礎(chǔ)設(shè)計如下：TCT5512塔吊基礎(chǔ)設(shè)計一）、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號:TCT5512，塔吊起升高度H=140。000m（計算），塔吊傾覆力矩M=1654kN。m，混凝土強度等級:C30，塔身寬度B=1。5m，基礎(chǔ)以上土的厚度D=0。000m,自重F1=925kN,基礎(chǔ)承臺厚度Hc=1.000m,最大起重荷載F2=60kN，基礎(chǔ)承臺寬度Bc=4。000m,樁鋼筋級別：II級鋼,樁直徑=0.600m，樁間距a=2。8m，樁身混凝土強度等級:C35承臺箍筋間距S=200。000mm，承臺砼的保護(hù)層厚度=50.000mm。二）、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=925.00kN，塔吊最大起重荷載F2=60.00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1。2×（F1+F2)=1182.00kN，塔吊的傾覆力矩M=1。4×1654.00=2315.60kN。三）、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。1。樁頂豎向力的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5。1.1條.其中n──單樁個數(shù)，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1182.00kN；G──樁基承臺的自重G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4）=1。2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00×0.00）=480。00kN;Mx,My──承臺底面的彎矩設(shè)計值,取2315。60kN.m;xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1。40m；Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN）;經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值，最大壓力:N=(1182。00+480。00）/4+2315。60×1.40/（4×1。402）=829.00kN。2。矩形承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5。6.1條。其中Mx1,My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值（kN.m）;xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0。65m；Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN），Ni1=Ni-G/n=709。00kN/m2;經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值:Mx1=My1=2×709。00×0。65=921.70kN.m.四）、矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2002）第7。2條受彎構(gòu)件承載力計算.式中，αl──系數(shù),當(dāng)混凝土強度不超過C50時,α1取為1。0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時,α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1。00;fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得14。30N/mm2;ho──承臺的計算高度Hc—50。00=950.00mm;fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：αs=921。70×106/(1。00×14.30×4000.00×950。002）=0.018;ξ=1-（1—2×0.018）0.5=0.018；γs=1-0.018/2=0。991；Asx=Asy=921.70×106/(0.991×950。00×300.00）=3263.43mm2.承臺底、面均配置鋼筋20＠200，雙向配置，具體見附圖1。五)、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)的第5.6。8條和第5.6。11條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性,記為V=829。00kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:其中，γo──建筑樁基重要性系數(shù),取1.00；bo──承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm；ho──承臺計算截面處的計算高度,ho=950mm;λ──計算截面的剪跨比，λx=ax/ho,λy=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x，y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得（Bc/2-B/2)—（Bc/2—a/2）=650。00mm,當(dāng)λ<0.3時，取λ=0。3;當(dāng)λ〉3時,取λ=3，滿足0。3—3。0范圍；在0.3-3.0范圍內(nèi)按插值法取值。得λ=0.68;β──剪切系數(shù)，當(dāng)0.3≤λ＜1。4時,β=0。12/(λ+0。3)；當(dāng)1.4≤λ≤3.0時，β=0.2/（λ+1.5），得β=0。12；fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2;S──箍筋的間距，S=200mm.則，1。00×829.00=8.29×105N≤0。12×300.00×4000×950=6.63×106N;經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋,配置14@400鋼筋，具體見附圖1。六）、樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—94）的第4。1。1條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=829。00kN；樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中，γo──建筑樁基重要性系數(shù)，取1。00；fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16。70N/mm2；A──樁的截面面積，A=2.83×105mm2。則，1。00×829000。00=8.29×105N≤16.70×2。83×105=4.72×106N；經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求，只需構(gòu)造配筋，樁身鋼筋配置見附圖1。七）、樁豎向極限承載力驗算根據(jù)計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=829kN；根據(jù)B區(qū)1、2、3＃樓及地下室樁定位平面中的裙樓樁設(shè)計說明，可知采用反循環(huán)鉆孔后注漿工藝灌注樁，樁端以地勘報告中的（4—1）層強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖為持力層，樁入持力層深度不小于1500mm、樁徑600mm，樁身混凝土強度等級為C35時、按裙樓工程樁注漿要求注漿,工程樁單樁豎向承載力特征值達(dá)到2900KN,N=829KN<Ra=2900KN,樁基承載力富余系數(shù)達(dá)3。5，塔吊樁按裙樓樁施工,完全可滿足要求。QTZ70塔吊基礎(chǔ)設(shè)計一)、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：QTZ70,塔吊起升高度H=200。000m(計算），塔吊傾覆力矩M=4880kN.m，混凝土強度等級：C30,塔身寬度B=2m,基礎(chǔ)以上土的厚度D=0。000m，自重F1=1850kN,基礎(chǔ)承臺厚度Hc=1。200m,最大起重荷載F2=100kN,基礎(chǔ)承臺寬度Bc=4。000m，樁鋼筋級別：II級鋼,樁直徑或者方樁邊長=0.600m，樁間距a=3m,樁身混凝土強度等級：C35,承臺箍筋間距S=200。000mm，承臺砼的保護(hù)層厚度=50。000mm.二)、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1850。00kN,塔吊最大起重荷載F2=100。00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1。2×(F1+F2)=2340.00kN，塔吊的傾覆力矩M=1。4×4880。00=6832.00kN.三)、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。1。樁頂豎向力的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5。1.1條。其中n──單樁個數(shù)，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=2340。00kN;G──樁基承臺的自重G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×（25×4.00×4.00×1。20+20×4.00×4.00×0.00）=576。00kN；Mx，My──承臺底面的彎矩設(shè)計值,取6832。00kN.m；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.50m；Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN);經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值，最大壓力：N=(2340.00+576。00)/4+6832.00×1.50/（4×1.502）=1867。67kN.2。矩形承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.6.1條。其中Mx1，My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值（kN.m)；xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.50m；Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN）,Ni1=Ni—G/n=1723.67kN/m2；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx1=My1=2×1723。67×0.50=1723.67kN。m。四）、矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2002）第7。2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中,αl──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，α1取為1。0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94，期間按線性內(nèi)插法得1。00;fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得14。30N/mm2；ho──承臺的計算高度Hc-50.00=1150.00mm;fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值,fy=300。00N/mm2；經(jīng)過計算得：αs=1723。67×106/（1。00×14。30×4000.00×1150。002)=0.023；ξ=1-(1—2×0.023)0。5=0.023;γs=1—0.023/2=0。988；Asx=Asy=1723.67×106/（0.988×1150.00×300.00）=5054。39mm2.承臺底、面均配置鋼筋22@200，雙向配置，具體見附圖2。五）、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)的第5.6。8條和第5。6。11條.根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性,記為V=1867。67kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中，γo──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00；bo──承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm；ho──承臺計算截面處的計算高度,ho=1150mm；λ──計算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho,此處，ax，ay為柱邊(墻邊）或承臺變階處至x，y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2）—（Bc/2—a/2)=500。00mm，當(dāng)λ<0.3時，取λ=0。3;當(dāng)λ>3時，取λ=3,滿足0.3—3。0范圍；在0。3-3。0范圍內(nèi)按插值法取值。得λ=0。43；β──剪切系數(shù)，當(dāng)0。3≤λ＜1。4時,β=0.12/(λ+0。3)；當(dāng)1.4≤λ≤3。0時,β=0。2/（λ+1.5)，得β=0.16；fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值,fc=14。30N/mm2;fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2;S──箍筋的間距，S=200mm。則，1.00×1867。67=1。87×106N≤0.16×300.00×4000×1150=1.07×107N；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構(gòu)造配箍筋，配置14@400鋼筋，具體見附圖2。六、樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)的第4。1。1條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值,取其中最大值N=1867.67kN；樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式:其中，γo──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00；fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；A──樁的截面面積，A=2.83×105mm2。則，1.00×1867666.67=1.87×106N≤16。70×2。83×105=4。72×106N;經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求.七)、樁豎向極限承載力驗算根據(jù)計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1867.67kN;根據(jù)B區(qū)1、2、3＃樓及地下室樁定位平面中的裙樓樁設(shè)計說明，可知采用反循環(huán)鉆孔后注漿工藝灌注樁，樁端以地勘報告中的(4—1)層強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖為持力層，樁入持力層深度不小于1500mm、樁徑600mm，樁身混凝土強度等級為C35時、按裙樓工程樁注漿要求注漿，工程樁單樁豎向承載力特征值達(dá)到2900KN,N=1867.67kN<Ra=2900KN,樁基承載力富余系數(shù)達(dá)1.5，塔吊樁按裙樓樁施工，完全可滿足要求。四、承臺土方施工由于三臺塔吊承臺基礎(chǔ)面均為—7。2m，承臺低在自然地面下7m深,基礎(chǔ)承臺土方開挖時，必須采取措施，確保承臺基坑開挖土方的安全作業(yè),特采取以下措施：1、根據(jù)塔吊定位圖塔吊基礎(chǔ)的開挖線放出（5000mmx5000mm）,再在開挖線每邊方7000mm，第一次自然地面以下挖3500mm深的土方，周邊根據(jù)實際情況自然放坡，如下圖所示：2、在承臺范圍打基坑支護(hù)樁，支護(hù)樁采用拉森式鋼板樁.鋼板樁打完后,利用長臂反鏟挖承臺土方，承臺土方挖完后，密切觀察鋼板樁的位移情況，若位移較大，需在上端加設(shè)水平鋼支撐,為安全起見，也可在土方挖完后直接加設(shè)水平鋼支撐。如下圖所示：3、開挖的土方不得在基坑附近堆放，及時安排運土車轉(zhuǎn)運。4、墊層、磚胎膜、破樁頭及時施工,磚胎膜做完后，將胎膜外側(cè)的空隙及時填實.5、承臺鋼筋安裝完后，及時安裝塔吊預(yù)埋件，裙樓負(fù)二層底板的面筋底筋，再澆搗基礎(chǔ)混凝土，由于在夏季施工，承臺混凝土需及時覆蓋并養(yǎng)護(hù)。五、附圖浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)綠地新都會B地塊項目部2021年5月30日【塔吊基礎(chǔ)施工方案】江西省國利建設(shè)集團(tuán)有限公司-1目錄TOC\o”1—4"\h\zHYPERLINK\l”_Toc366702802”第一章工程概況2HYPERLINK\l”_Toc366702803”一、工程概況2HYPERLINK\l”_Toc366702804"二、地質(zhì)概況2HYPERLINK\l”_Toc366702805”第二章編制依據(jù)6HYPERLINK\l”_Toc366702806”第三章基礎(chǔ)設(shè)計7二、塔吊的基礎(chǔ)定位7HYPERLINK\l”_Toc366702809”三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計7HYPERLINK\l”_Toc366702810"第四章基礎(chǔ)計算書8六、配筋示意圖8第五章基礎(chǔ)施工18HYPERLINK\l”_Toc366702813"第六章附件19-PAGE19-蘿崗敏捷廣場別墅區(qū)（14號塔吊）塔吊基礎(chǔ)施工方案工程概況一、工程概況蘿崗敏捷廣場項目由廣州市尚鈞譽房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資建設(shè),項目規(guī)劃用地面積125644㎡(約200畝），總建筑面積429747㎡。本項目包含多層、高層公寓、商業(yè)、公建配套，為綜合商住小區(qū)項目。項目建設(shè)單位為：廣州市尚鈞譽房地產(chǎn)開發(fā)有限公司；勘察單位為:韶關(guān)地質(zhì)工程勘察院；監(jiān)理單位為：廣州市百業(yè)建設(shè)顧問有限公司；施工單位為：江西省國利建設(shè)集團(tuán)有限公司本工程為蘿崗敏捷廣場項目工程，總建筑面積約42萬m2，高層結(jié)構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu)、低層結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，共由9棟高層住宅及酒店公寓;29棟低層住宅、商業(yè)、會所、體育設(shè)施等公共建筑及地下地下車庫組成，樓層分別為地下2層和地上1～20層，層高：高層標(biāo)準(zhǔn)層層高為5.0m.高層建筑屋面高度最高為100米。結(jié)構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu)，工程位于蘿崗區(qū)水西村,交通便利。二、地質(zhì)概況（1）第四系人工堆積層（Qml）素填土（層序號1）：土黃色、淺灰色、灰黑色，稍濕，松散狀，主要由粘土堆填而成，夾有較多砂粒。本次勘察共有70個孔揭露本層，其中：層厚0。40~6.00m，平均厚度2.32m；頂板埋深0。00～0。00m，平均埋深0。00m;頂板標(biāo)高28.65～41.31m，平均標(biāo)高34.04m。(2)第四系耕植土(Qpd）耕植土（層序號2）：灰色、深灰色、灰黑色,稍濕，松散狀，主要由粘粒組成,含較多植物根系.本次勘察共有82個孔揭露本層，其中:層厚0.30～2。30m，平均厚度0。50m;頂板埋深0.00～0。00m，平均埋深0。00m;頂板標(biāo)高31。72～54。13m,平均標(biāo)高43.84m.（3）第四系沖—洪積層（Qal+pl）含砂粘土(層序號3-1）：灰白色、灰黃色，稍濕，軟塑—可塑狀,主要由粘粒和粉粒組成，含有少量砂粒。本次勘察共有21個孔揭露本層，其中：層厚1。00～12。70m,平均厚度4。36m；頂板埋深0.00～4.50m,平均埋深1。26m；頂板標(biāo)高29.01~44.41m，平均標(biāo)高32。90m。此層取土樣6件作室內(nèi)土工實驗，主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”。中砂（層序號3-2)：灰白色、灰黃色、土黃色，飽和，松散狀。主要由石英砂粒組成，含少量粘土。本次勘察共有17個孔揭露本層，其中：層厚1。40～8。50m，平均厚度4。29m；頂板埋深0。00～13。50m，平均埋深3。62m；頂板標(biāo)高22。73～33。61m，平均標(biāo)高29.40m。實測標(biāo)貫試驗N＝6.0~9.0擊，平均擊數(shù)7.5擊（標(biāo)貫次數(shù)＝4)。淤泥質(zhì)土（層序號3—3):灰褐色、灰黑色，飽和，軟塑狀，主要由粘粒及腐植質(zhì)組成,含少量有機質(zhì)及砂粒,具臭味。本次勘察共有43個孔揭露本層，其中：層厚0。60～10。90m，平均厚度4.34m；頂板埋深0。60～12。60m，平均埋深4。20m；頂板標(biāo)高20.75～32。70m,平均標(biāo)高28。66m。實測標(biāo)貫試驗N＝2。0～6。0擊，平均擊數(shù)2。9擊(標(biāo)貫次數(shù)＝32）。此層取土樣7件作室內(nèi)土工實驗,主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”.粘土（層序號3-4）:灰白色、灰色，灰黃色，稍濕，軟塑-可塑狀，主要由粘粒組成，含有少量砂粒。本次勘察共有32個孔揭露本層，其中：層厚0。60～13.90m，平均厚度6.44m；頂板埋深2.20~19。80m，平均埋深8。01m；頂板標(biāo)高14。17～35.81m,平均標(biāo)高25。23m。實測標(biāo)貫試驗N＝3。0～12.0擊，平均擊數(shù)6.4擊（標(biāo)貫次數(shù)＝48)。此層取土樣8件作室內(nèi)土工實驗,主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”。中砂（層序號3—5）:灰白色、灰黃色、土黃色，飽和，松散狀。主要由石英砂粒組成，含少量粘土。本次勘察共有20個孔揭露本層，其中：層厚1。00～7.90m，平均厚度3。22m；頂板埋深4。80～21。40m，平均埋深11。65m；頂板標(biāo)高12。26～28。27m,平均標(biāo)高21.31m。此層取土樣7件作室內(nèi)土工實驗，主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”。腐植土（層序號3-6)：黑褐色、灰黑色，稍濕，質(zhì)輕，強度差，可見有樹木殘骸，有腐植氣味。本次勘察共有19個孔揭露本層，其中：層厚0.55～3。35m,平均厚度1.80m；頂板埋深9.10~22。40m，平均埋深13.78m;頂板標(biāo)高10.01～23.91m，平均標(biāo)高18.51m。實測標(biāo)貫試驗N＝4.0~15.0擊，平均擊數(shù)7.9擊（標(biāo)貫次數(shù)＝7）。含砂粘土（層序號3-7）：灰白色、灰黃色，稍濕，可塑狀，主要由粘粒組成，含有少量砂粒.本次勘察共有22個孔揭露本層,其中：層厚1。30～14.00m，平均厚度6。53m；頂板埋深5.20～21.50m,平均埋深12.25m;頂板標(biāo)高12.11～27.29m,平均標(biāo)高20。29m。實測標(biāo)貫試驗N＝6。0～21.0擊，平均擊數(shù)9.7擊(標(biāo)貫次數(shù)＝40)。此層取土樣7件作室內(nèi)土工實驗，主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”。含粘土砂（層序號3—8)：灰白色、灰黃色、土黃色，飽和，稍密狀。主要由石英砂粒組成，含少量粘土。本次勘察共有12個孔揭露本層,其中：層厚1。00～10.70m，平均厚度4。83m；頂板埋深8.60～23。20m，平均埋深15.70m；頂板標(biāo)高10。45～24。66m，平均標(biāo)高16.70m。實測標(biāo)貫試驗N＝11。0~18.0擊,平均擊數(shù)13.9擊(標(biāo)貫次數(shù)＝13）。（4）第四系坡積層（Qdl）含礫粉質(zhì)粘土（層序號4）：：土黃色、灰黃色間灰白色,稍濕，可塑—硬塑狀,主要由粘粒和砂粒組成。夾有較多碎石小塊.本次勘察共有107個孔揭露本層,其中：層厚1.30～21.20m,平均厚度6.41m；頂板埋深0.00～19。20m，平均埋深2。47m；頂板標(biāo)高12.84～52。52m,平均標(biāo)高37.81m。實測標(biāo)貫試驗N＝7。0~20。0擊，平均擊數(shù)12。9擊（標(biāo)貫次數(shù)＝68）。此層取土樣16件作室內(nèi)土工實驗，主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”.（5）第四系殘積層（Qel）礫質(zhì)粘性土：灰黃色，褐黃色間灰白色、稍濕，可塑-硬塑狀，由花崗巖風(fēng)化殘積而成，含礫約25%左右，礫徑2-6mm。巖芯遇水易軟化。該層各孔均有揭露,其中：層厚0。70～20.55m，平均厚度7。55m;頂板埋深0。30～31.50m，平均埋深10.92m;頂板標(biāo)高2.15～53。83m,平均標(biāo)高28。31m。實測標(biāo)貫試驗N＝7。0～29。0擊，平均擊數(shù)19。5擊（標(biāo)貫次數(shù)＝140）。此層取土樣22件作室內(nèi)土工實驗，主要物理力學(xué)指標(biāo)詳見“土工試驗物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計成果表”。（6）花崗巖（r）全風(fēng)化花崗巖（層序號6—1)：灰黃色，灰褐色間灰白色，巖芯呈土柱狀,已風(fēng)化成堅硬土狀，原巖結(jié)構(gòu)基本破壞,但尚可辨認(rèn)，巖質(zhì)極軟，遇水易散。該層除ZK52外,其余各孔均有揭露，其中：層厚0.70～17.20m,平均厚度6.70m；頂板埋深3。40～33。80m，平均埋深18。44m；頂板標(biāo)高-0.15～50.73m，平均標(biāo)高20。85m.實測標(biāo)貫試驗N＝30.0～49。0擊，平均擊數(shù)36。2擊（標(biāo)貫次數(shù)＝141）。強風(fēng)化花崗巖（層序號6—2）：灰褐色、暗黃色,灰白色,巖芯呈半巖半土狀，巖石風(fēng)化強烈,原巖結(jié)構(gòu)大部分破壞，手捏易散，遇水易崩解.該層除ZK52外，其余各孔均有揭露，其中:層厚2.30~32。61m，平均厚度8.02m；頂板埋深7。80~41。10m，平均埋深25.14m;頂板標(biāo)高-8。16～46。33m，平均標(biāo)高14.15m.實測標(biāo)貫試驗N＝50。0～85.0擊，平均擊數(shù)56。2擊（標(biāo)貫次數(shù)＝83）。中風(fēng)化花崗巖（層序號6—3）:灰色、灰褐色間灰白色，巖芯呈塊狀、短柱狀，裂隙發(fā)育，巖質(zhì)較硬,錘擊聲脆。本次勘察共有19個孔揭露本層，其中：層厚0.50～7。14m,平均厚度2。33m；頂板埋深13.10～45。10m，平均埋深24。78m；頂板標(biāo)高-11.04～40.93m，平均標(biāo)高17。42m.2。3水文地質(zhì)條件地下水位埋深:1。20m～15。60m，平均埋深：7。51m,地下水位標(biāo)高：25.25m～39。68m,平均標(biāo)高：31.72m。地下水主要賦存在第四系土層孔隙之中,屬于孔隙潛水混合類型，地下水含量較豐富，補給途徑主要為大氣降水。據(jù)在ZK50、ZK149孔所取的水樣品化驗結(jié)果，場地地下水對混凝土具微腐蝕性，對混凝土中鋼筋具微腐蝕性.各土層地基承載力及有關(guān)樁基參數(shù)建議值層序號地層成因地層名稱承載力特征值fak變形模量Eo壓縮模量Es內(nèi)摩擦角φ凝C樁周土摩擦力特征值qsaKPaMPaMPa度kPaKPa1Qml素填土80-—-—--——82Qpd耕植土90———83-1Qal+pl含砂粘土1104.53。01013153—2中砂130-——-16——183—3淤泥質(zhì)土602.21。0-—8--3—4粘土1403.52。01012153—5中砂150———-18—-203-6腐殖土60———--—————3-7含砂粘土1505.03。31315183—8含粘土砂160——-—2016204Qdl含礫粉質(zhì)粘土1807.54.52025285Qel礫質(zhì)粘性土22011。56.52530356—1r全風(fēng)化花崗巖35013。57.53033706—2強風(fēng)化花崗巖550——-——1006—3中風(fēng)化花崗巖1200編制依據(jù)1、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程》JGJ196—2010；2、《塔式起重機設(shè)計規(guī)范》GB/T13752—1992；3、《施工組織設(shè)計》及其建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙；4、JL5613塔式起重機《使用說明書》；5、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）6、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）基礎(chǔ)設(shè)計一、塔吊的選擇1、本方案只針對本工程別墅區(qū)內(nèi)和C9C10的塔吊基礎(chǔ)(即8、14號塔吊）.二、塔吊的基礎(chǔ)定位1、塔吊安裝位置及基礎(chǔ)定位放線詳圖項目部應(yīng)根據(jù)確定的項目塔吊平面示意圖進(jìn)行細(xì)化并標(biāo)注詳細(xì)定位尺寸，塔吊平面位置布置圖項目部可參考附圖一：塔吊平面位置示意圖，也可根據(jù)項目現(xiàn)場實際情況作相應(yīng)調(diào)整，但調(diào)整后的塔吊安裝位置必須保證塔吊附墻安裝、360度旋轉(zhuǎn)、拆卸、材料吊裝等要求。2、在塔吊樁基礎(chǔ)施工前,項目部必須詳細(xì)標(biāo)注塔吊樁基礎(chǔ)定位尺寸并上報總工室審核后方可進(jìn)行塔吊基礎(chǔ)施工。三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計（一)基礎(chǔ)要求:1、基礎(chǔ)埋深最少為1600mm3、基礎(chǔ)座應(yīng)全部埋入混凝土基礎(chǔ)內(nèi)。

4、對混凝土表面的水平度進(jìn)行檢驗，要求其水平度≤5/1000。

5、按產(chǎn)品說明書及規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)型號，檢測基礎(chǔ)座是否符合要求。

6、檢查基礎(chǔ)座是否牢固地安裝灌注在混凝土基礎(chǔ)中。

7、測量基礎(chǔ)座絲套端面的水平度≤5/1000的要求是否符合。8、制作基礎(chǔ)時必須同時埋好接地裝置。9、基礎(chǔ)持力層必須為礫質(zhì)粘性土層。（二）塔吊基礎(chǔ)設(shè)計：1、根據(jù)塔吊基礎(chǔ)設(shè)計要求，本工程塔吊基礎(chǔ)選用鋼筋混凝土基礎(chǔ)、基礎(chǔ)承臺厚1600mm，基礎(chǔ)承臺尺寸為5500mm×5500mm，承臺墊層為100mm厚C15混凝土墊層,鋼筋保護(hù)層取50mm。承臺混凝土強度等級采用C40，承臺上部選配雙向C25@130，承臺底部選配雙向C25@130,均勻布置?；A(chǔ)底座應(yīng)全部埋入混凝土基礎(chǔ)板內(nèi).防雷接地采用基礎(chǔ)鋼筋焊接主樓防雷接地網(wǎng)。2、塔吊基礎(chǔ)具體做法詳附圖二：塔吊基礎(chǔ)做法詳圖。(三)其它1、塔吊基礎(chǔ)承臺面標(biāo)高與地下室底板頂面標(biāo)高平，在塔吊基礎(chǔ)承臺施工時應(yīng)按要求錯開搭接預(yù)埋地下室底板鋼筋，并在塔吊基礎(chǔ)承臺四周預(yù)埋止水鋼板，具體做法詳附圖二.2、塔吊基礎(chǔ)應(yīng)盡量避開地下室結(jié)構(gòu)承臺、地梁位置,如確實無法避開，則在塔吊基礎(chǔ)承臺施工時應(yīng)根據(jù)設(shè)計圖紙要求提前預(yù)埋預(yù)留結(jié)構(gòu)承臺、地梁鋼筋?；A(chǔ)計算書矩形板式基礎(chǔ)計算書一、塔機屬性塔機型號JL5613塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m）39塔機獨立狀態(tài)的計算高度H（m)48塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B（m)1.7二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔身自重G0(kN)259起重臂自重G1(kN）67.6起重臂重心至塔身中心距離RG1（m）28小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN）60最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離RQmax（m）15。8最小起重荷載Qmin（kN)10最大吊物幅度RQmin(m）50最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×15.8，10×50]＝948平衡臂自重G3（kN）19。8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)7。4平衡塊自重G4(kN)122.5平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m）142、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)工程所在地廣東廣州市基本風(fēng)壓ω0（kN/m2）工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0。5塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類（田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風(fēng)振系數(shù)βz工作狀態(tài)1。59非工作狀態(tài)1.59風(fēng)壓等效高度變化系數(shù)μz1.37風(fēng)荷載體型系數(shù)μs工作狀態(tài)1。95非工作狀態(tài)1。95風(fēng)向系數(shù)α1。2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1。2×1.59×1.95×1.37×0。2＝0.82非工作狀態(tài)0。8×1。2×1。59×1。95×1。37×0。5＝2.043、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)259+67。6+3.8+19.8+122。5＝472。7起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk（kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk（kN）472.7+60＝532。7水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk（kN）0。82×0.35×1.7×48＝23。42傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m)67.6×28+3。8×15.8-19.8×7.4—122.5×14+0.9×（948+0.5×23。42×48)＝1450。39非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk’(kN）Fk1＝472.7水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk’（kN）2。04×0。35×1.7×48＝58。26傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk’（kN·m）67。6×28-19。8×7。4—122。5×14+0.5×58.26×48＝1429。524、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1。2Fk1＝1。2×472.7＝567.24起重荷載設(shè)計值FQ（kN）1。4FQk＝1。4×60＝84豎向荷載設(shè)計值F(kN）567。24+84＝651。24水平荷載設(shè)計值Fv(kN）1.4Fvk＝1.4×23。42＝32.79傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m）1。2×(67。6×28+3。8×15。8-19。8×7.4-122.5×14）+1.4×0.9×（948+0。5×23.42×48)＝2012。28非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'（kN）1.2Fk'＝1。2×472。7＝567。24水平荷載設(shè)計值Fv’(kN)1.4Fvk'＝1.4×58。26＝81。56傾覆力矩設(shè)計值M’（kN·m）1.2×(67.6×28—19。8×7.4—122.5×14)+1.4×0.5×58.26×48＝1995。07三、基礎(chǔ)驗算矩形板式基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l（m）5.5基礎(chǔ)寬b（m)5.5基礎(chǔ)高度h(m）1.6基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C40基礎(chǔ)混凝土自重γc(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h’（m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度δ（mm）40地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa）160基礎(chǔ)寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb0。3基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd1。6基礎(chǔ)底面以下的土的重度γ（kN/m3）19基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度γm（kN/m3)19基礎(chǔ)埋置深度d(m)1.6修正后的地基承載力特征值fa(kPa）207.69地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm）20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm）20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b’(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=blhγc=5。5×5.5×1.6×25=1210kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1。2Gk=1。2×1210=1452kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時,平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk'’=G1RG1+G2RQmax—G3RG3-G4RG4+0。9×(M2+0.5FvkH/1。2)=67.6×28+3。8×15。8—19.8×7.4—122.5×14+0.9×(948+0。5×23.42×48/1.2）=1366。08kN·mFvk'’=Fvk/1.2=23.42/1。2=19.52kN荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M'’=1。2×（G1RG1+G2RQmax-G3RG3—G4RG4）+1.4×0。9×(M2+0。5FvkH/1。2）=1.2×67。6×28+3.8×15.8—19.8×7。4-122。5×14）+1.4×0.9×(948+0.5×23。42×48/1.2）=1894.25kN·mFv'’=Fv/1。2=32。79/1.2=27。32kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27。73m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2）0.5=1450。39×5.5/(5.52+5。52）0.5=1025.58kN·mMky=Mkl/（b2+l2)0。5=1450。39×5.5/(5。52+5.52）0.5=1025.58kN·m1、偏心距驗算（1)、偏心位置相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/Wx—Mky/Wy=（532。7+1210）/30.25—1025。58/27。73-1025。58/27.73=—16。36<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外.(2）、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/（Fk+Gk）=(1450。39+23.42×1。6)/（532。7+1210）=0.85m合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離：a=(5.52+5。52）0。5/2-0。85=3。04m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2）0.5=0。85×5。5/（5.52+5.52)0。5=0.6m偏心距在y方向投影長度：el=el/（b2+l2）0。5=0.85×5。5/（5。52+5。52）0。5=0。6m偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-eb=5。5/2-0。6=2.15m偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-el=5。5/2—0.6=2。15mb'l’=2.15×2.15=4.61m2≥0。125bl=0.125×5。5×5。5=3.78m2滿足要求！2、基礎(chǔ)底面壓力計算荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值Pkmin=—16。36kPaPkmax=（Fk+Gk）/3b'l'=(532。7+1210）/(3×2.15×2。15）=126。1kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力Pk=（Fk+Gk）/（lb)=（532.7+1210)/(5.5×5。5）=57.61kN/m24、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1）、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ（b—3)+ηdγm（d-0.5）=160。00+0.30×19.00×（5.50—3）+1.60×19.00×（1.60-0.5)=207。69kPa（2）、軸心作用時地基承載力驗算Pk=57.61kPa≤fa=207。69kPa滿足要求?。?）、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=126.1kPa≤1.2fa=1.2×207.69=249.23kPa滿足要求!5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-δ=1600-（40+25/2）=1548mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk’'+Fvk''h)/Wx）=1。35×（532。700/30.250-（1366.080+19。517×1。600）/27.729）=—44.255kN/m2Pxmax=γ（Fk/A+（Mk’’+Fvk'’h)/Wx)=1。35×(532.700/30。250+(1366。080+19。517×1.600）/27。729)=91.802kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得P1x=（（b+B)/2）Pxmax/b=(（5.500+1.700）/2)×91.802/5.500=60.088kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ（Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(532.700/30。250-（1366.080+19。517×1.600）/27.729)=-44.255kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk’'+Fvk’'h)/Wy）=1.35×（532.700/30。250+（1366.080+19.517×1.600）/27。729)=91。802kN/m2假設(shè)Pymin=0，偏心安全，得P1y=（(l+B)/2）Pymax/l=(（5.500+1。700)/2)×91。802/5。500=60。088kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(91.8+60.09）/2=75.94kN/m2py=(Pymax+P1y）/2=(91.8+60。09)/2=75.94kPa基礎(chǔ)所受剪力:Vx=｜px|（b-B）l/2=75.94×(5.5—1。7）×5。5/2=793.62kNVy=｜py|（l—B)b/2=75。94×(5.5—1.7）×5.5/2=793。62kNX軸方向抗剪：h0/l=1548/5500=0。28≤40。25βcfclh0=0.25×1×19。1×5500×1548=40654。35kN≥Vx=793。62kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1548/5500=0。28≤40.25βcfcbh0=0.25×1×19。1×5500×1548=40654.35kN≥Vy=793.62kN滿足要求！6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2｜/b'=|20-20｜/5000=0≤0。001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335Φ25＠130基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335Φ25@130基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335Φ25＠130基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335Φ25＠1301、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩：MⅠ=(b-B）2pxl/8=（5。5—1.7）2×75。94×5.5/8=753。94kN·m基礎(chǔ)Y向彎矩：MⅡ=（l—B)2pyb/8=（5.5—1。7）2×75。94×5。5/8=753.94kN·m2、基礎(chǔ)配筋計算（1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ｜/(α1fcbh02)=753.94×106/(1×19。1×5500×15482）=0.003ζ1=1—（1-2αS1）0.5=1-(1-2×0.003）0.5=0。003γS1=1—ζ1/2=1-0。003/2=0。999AS1=|MⅡ｜/（γS1h0fy1）=753。94×106/(0。999×1548×300）=1626mm2基礎(chǔ)底需要配筋:A1=max(1626，ρbh0）=max(1626,0。0015×5500×1548)=12771mm2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=21248mm2≥A1=12771mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=｜MⅠ|/（α1fclh02)=753.94×106/(1×19。1×5500×15482)=0.003ζ2=1—(1-2αS2)0。5=1-（1-2×0。003)0.5=0。003γS2=1—ζ2/2=1—0.003/2=0.999AS2=|MⅠ｜/(γS2h0fy2)=753.94×106/（0.999×1548×300）=1626mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max（1626，ρlh0）=max(1626，0。0015×5500×1548）=12771mm2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=21248mm2≥A2=12771mm2滿足要求?。?)、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=21248mm2≥0。5AS1’=0。5×21248=10624mm2滿足要求！(4）、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋:AS4'=21248mm2≥0。5AS2'=0。5×21248=10624mm2滿足要求！(5）、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向Φ10＠500。六、配筋示意圖詳見附圖二：塔吊基礎(chǔ)做法詳圖?；A(chǔ)施工1、先將場地找平，放線定位，塔吊邊緣與建筑物外墻的距離根據(jù)平面位置及附墻確定.2、基礎(chǔ)施工，天然基礎(chǔ)必須按設(shè)計要求開挖至持力層。3、土方開挖，根據(jù)現(xiàn)場確定的標(biāo)高進(jìn)行土方開挖；4、澆筑混凝土墊層，混凝土墊層尺寸至少比基礎(chǔ)承臺大10㎝;4、塔吊承臺基礎(chǔ)鋼筋、模板、防雷接地裝置、塔吊基座預(yù)埋件安裝,地下室底板、地梁鋼筋預(yù)留及止水鋼板安裝（塔吊基礎(chǔ)承臺與地下室底板一起澆筑時不預(yù)留止水鋼板）；5、塔吊基礎(chǔ)承臺施工:澆注C40混凝土，厚度為1400㎜.6、基礎(chǔ)表面應(yīng)平整,水平度偏差不大于10mm.7、加強安全管理，建立安全責(zé)任制，做好現(xiàn)場安全標(biāo)志,必須有足夠數(shù)量的顯眼安全標(biāo)志.工人上班前先作安全教育,安全技術(shù)及操作規(guī)程交底,嚴(yán)格做到安全交底在前,施工操作在后。8、作業(yè)時按規(guī)定劃定安全警戒區(qū)域,并設(shè)置基坑警示牌。9、進(jìn)入現(xiàn)場必須戴安全帽。上班時間嚴(yán)禁穿拖鞋、高跟鞋.10、駐場的質(zhì)安員，應(yīng)經(jīng)常檢查、監(jiān)督，堅決制止一切未做好安全防護(hù)工作而冒險違章作業(yè)的現(xiàn)象。嚴(yán)格執(zhí)行有關(guān)安全施工操作規(guī)程。11、在進(jìn)行混凝土配合比的設(shè)計時，應(yīng)計算可能出現(xiàn)的最高溫升,若超過規(guī)定要求，必須進(jìn)行調(diào)整，以求得到最佳的混凝土配合比。12、選用級配良好的骨料，嚴(yán)格控制砂、石子的含泥量，降低水灰比，加強振搗，以提高混凝土的密實性和強度。13、混凝土必須分層澆筑，每層厚度以300mm為宜，以加快熱量散發(fā)，并使溫度分布較均勻，同時也便于振搗密實。上層混凝土覆蓋要在下層混凝土初凝之前進(jìn)行。14、在澆筑混凝土?xí)r，要注意防止鋼筋產(chǎn)生位移，因此在澆筑混凝土過程中應(yīng)隨時檢查復(fù)核鋼筋的位置，并采取措施，以保證位置正確。15、在熱天澆筑混凝土?xí)r，設(shè)置簡易遮陽棚，用濕潤的麻袋遮蓋混凝土泵管，以降低混凝土的入模溫度。下雨天澆注混凝土應(yīng)做好保護(hù)措施。附件附圖一：塔吊安裝平面位置示意圖附圖二：塔吊基礎(chǔ)做法詳圖附件三：塔吊使用說明書上海世紀(jì)匯廣場（2—4地塊）項目3a區(qū)TCT7015塔吊基礎(chǔ)施工方案編制：審核:日期：編號：發(fā)放號:中國建筑第八工程局有限公司上海世紀(jì)匯廣場項目經(jīng)理部

一、工程概況世紀(jì)匯廣場項目位于上海市浦東陸家嘴金融貿(mào)易區(qū)，東側(cè)為世紀(jì)大道，西側(cè)為東方路，南側(cè)為濰坊路，呈三角形布局。本工程結(jié)構(gòu)形式復(fù)雜，項目緊鄰軌道交通2號、4號、9號、6號線四線換乘樞紐，6號線明挖區(qū)間隧道橫穿本地塊。項目占地面積5萬余平方米,基坑面積約4萬平方米，建設(shè)面積36萬余平方米,由兩幢32層辦公樓，五層裙房及五層地下室組成。本工程±0。00m相當(dāng)于絕對標(biāo)高+4。75m，自然地坪絕對標(biāo)高約+4。10m，相對標(biāo)高為—0。650m(以下標(biāo)高均按相對標(biāo)高描述）。由于1-1區(qū)基坑重建,MJS及地下連續(xù)墻施工，致使3a區(qū)和5b區(qū)支撐、棧橋等結(jié)構(gòu)被破壞，其中包括原5b區(qū)的塔吊基礎(chǔ)。根據(jù)現(xiàn)場實際施工安排，現(xiàn)重新規(guī)劃塔吊，決定在3a區(qū)與2區(qū)地墻交界處布置一臺TCT7015塔吊，以滿足地下階段施工需要。計劃塔吊基礎(chǔ)在新地墻復(fù)合頂圈梁施工時，澆筑完成。二、編制依據(jù)1.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011;2?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》GB50010—2010；3?！朵摻Y(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GBG50205—2001；4.《建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59—2011;5.《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-2009；6.TCT7015塔吊使用說明書及廠家提供的荷載資料;7。本工程圍護(hù)施工圖。三、技術(shù)參數(shù)依據(jù)中聯(lián)重科TCT7015塔吊使用說明書要求,以及本工程實際所需塔吊的布置高度要求，本工程所使用塔吊基本技術(shù)參數(shù)、性能如下表所示。塔吊配置參數(shù)表型號TCT7015工作幅度(m)70m自由高度（m)60m最大起重量（t）10臂尖吊重(t）1。5總功率(Kw）65選用工作方式獨立式標(biāo)準(zhǔn)節(jié)規(guī)格（m）2×2×3（h）生產(chǎn)廠家中聯(lián)重科注:各塔吊安裝的獨立高度應(yīng)計入格構(gòu)柱的長度四、基礎(chǔ)設(shè)計塔吊基礎(chǔ)位置平面圖TCT7015塔吊承臺采用混凝土承臺，混凝土標(biāo)號為C40，承臺尺寸4500×4500×1500mm，C25@200雙層雙向，B16＠400梅花形布置，如下圖所示。復(fù)合頂圈梁施工時，將地墻主筋錨固到塔吊基礎(chǔ)中，若長度不夠，焊接C25剛接。頂圈梁與塔吊基礎(chǔ)重合交錯部分，頂圈梁配筋不變.2區(qū)頂圈梁上表面鑿毛，植筋雙排C25鋼筋，并錨固到塔吊基礎(chǔ)中.1—1剖面A-A剖面2-2剖面五、基礎(chǔ)施工1．施工放樣根據(jù)施工方案進(jìn)行定位，進(jìn)行塔吊基礎(chǔ)的放樣彈線工作，根據(jù)彈出的墨線進(jìn)行鋼筋綁扎，待鋼筋綁扎完成后，再進(jìn)行預(yù)埋件、地腳螺栓的定位放樣工作，并進(jìn)行預(yù)埋件、地腳螺栓的安裝與固定.砼澆筑過程中應(yīng)經(jīng)常檢查預(yù)埋件、地腳螺栓的間距、標(biāo)高等，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。2．基礎(chǔ)鋼筋制作、綁扎基礎(chǔ)鋼筋應(yīng)根據(jù)本方案和混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的有關(guān)規(guī)定制作,鋼筋綁扎后，按規(guī)范規(guī)定進(jìn)行隱蔽驗收。3．預(yù)埋件、地腳螺栓的安裝與固定承臺鋼筋綁扎完成后，按照塔吊安裝圖中要求的尺寸安裝預(yù)埋件、地腳螺栓并固定,固定時應(yīng)復(fù)核預(yù)埋件中心同塔機中心的尺寸等。其誤差控制在2mm內(nèi),其標(biāo)高誤差控制在5mm內(nèi)；預(yù)埋件及地腳螺栓安裝后,上下分別用Ф48鋼管或Ｌ50×5角鋼作成定型支架與預(yù)埋件及承臺鋼筋等焊接牢固。防止砼澆筑時地腳螺栓移位，螺栓上端絲口處抹上黃油后用塑料薄膜進(jìn)行包扎保護(hù)。4．模板安裝塔吊基礎(chǔ)模板采用九層板,可提前預(yù)制作成若干塊，現(xiàn)場進(jìn)行安裝，模板用鋼管與方木作背方及支撐進(jìn)行固定，以保證模板具有足夠的剛度、強度以及穩(wěn)定性.5．鋼筋驗收及砼澆搗鋼筋、模板、預(yù)埋件、螺栓等綁扎安裝固定完成后，應(yīng)請監(jiān)理單位有關(guān)人員進(jìn)行隱蔽驗收和復(fù)核，然后進(jìn)行砼澆搗。承臺砼采用商品砼。砼澆搗前應(yīng)先對模板澆水濕潤,砼配制時,砂、石、水泥等必須全部過磅計量，砼澆筑時應(yīng)做到快插慢拔、插點均勻，嚴(yán)禁少振、漏振并不得在預(yù)埋件、螺栓上敲打。砼表面應(yīng)密實平整；在砼初凝前對預(yù)埋件的位置尺寸、標(biāo)高等進(jìn)行復(fù)核發(fā)現(xiàn)問題及時處理。砼澆筑后應(yīng)養(yǎng)護(hù)14天后才能進(jìn)行塔吊的安裝。六、安全文明施工1.遵守勞動紀(jì)律,服從領(lǐng)導(dǎo)和安全檢查人員,工作時集中思想，堅守崗位,嚴(yán)禁酒后上班.2.不得到禁止煙火的地方吸煙、動火，杜絕一切明火。3。特種作業(yè)人員必須持證上崗.4。嚴(yán)格執(zhí)行操作規(guī)程，不得違章指揮和違章作業(yè)，對違章作業(yè)的指令有權(quán)拒絕，并有責(zé)任制止他人違章作業(yè)。機械作業(yè)，要有專人統(tǒng)一指揮。5。按照作業(yè)要求正確穿戴個人防護(hù)用品，進(jìn)入現(xiàn)場必須戴好安全帽，嚴(yán)禁赤腳或穿拖鞋進(jìn)入施工現(xiàn)場。6.正確使用防護(hù)裝置和防護(hù)設(shè)施，對各種防護(hù)裝置、防護(hù)設(shè)施和警告、安全標(biāo)志等不得隨意拆除和隨意挪動.7.各施工作業(yè)場所內(nèi)，凡有墜落可能的任何物料，都應(yīng)先行撤除或加以固定。8.動火作業(yè)必須按規(guī)定辦理動火審批手續(xù)，領(lǐng)取動火作業(yè)許可證，并做足防火安全措施，方可動火作業(yè),動火時要設(shè)專人值班,隨時觀察動火情況，及時消除可能的安全隱患。七、基礎(chǔ)計算書基礎(chǔ)的配筋應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010有關(guān)規(guī)定進(jìn)行受彎、受剪計算。根據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》要求，計算板式基礎(chǔ)承載力時，計算受彎、受剪的最危險截面取柱邊緣處。1。荷載計算TCT7015荷載資料豎向力FK（kN）水平力Fh(kN)力矩MK（kN·m）工作狀態(tài)920393499非工作狀態(tài)8901625231依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》承載力計算。無附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式:式中F──塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載;G──基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重：G=25。0×Bc×Bc×Hc=759.38kN；Bc──基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=4.50m；W──基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=15。19m3；M──傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩；eq\o\ac（○，1）工作狀態(tài)下M=3499.00kN·m,F=920.00kN；代入，Pmax=313.26kN/m2,Pmin=—147。44kN/m2；eq\o\ac(○,2）非工作狀態(tài)下M=5231。00kN·m，F(xiàn)=890.00kN；代入，Pmax=425。80kN/m2，Pmin=-262.94kN/m2；2.基礎(chǔ)驗算1）基礎(chǔ)受彎驗算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》彎矩計算公式如下：式中：MI—--任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值;a1--—任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1。25m；Pmax相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值,取425.80kN/m2；P—-—相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面I-I處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值；P=425。80×(3×2.00—1.25）/(3×2.00)=337.09kPa；G———考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重及其上的土自重，取759。38kN/m2；l—--基礎(chǔ)寬度，取l=4.50m；a—--塔身寬度,取a=2。00m；a’—--截面I-I在基底的投影長度,取a'=2.00m。經(jīng)過計算得MI=1。252×［(2×4。50+2.00）×（425.80+337.09—2×759。38/4。502)+（425.80—337.09)×4。50]/12=1133。80kN·m。依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》配筋公式如下：式中，αl———當(dāng)混凝土強度不超過C50時，α1取為1。0，當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc——-混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=19.10kN/m2；ho——-承臺的計算高度，ho=1.45m.經(jīng)過計算得:αs=1133.80×106/（1.00×19.10×5.00×103×（1.45×103）2)=0.0056；ξ=1-（1-2×0.0056)0。5=0.0056；γs=1-0。0056/2=0.997；As=1133。80×106/（0。997×1。45×103×360.00）=2179mm2。由于最小配筋率為0.15％，所以最小配筋面積為：4500.00×1500.00×0.15％=10125mm2，故取As=10125mm2.C25＠200雙層雙向配筋滿足要求。2）斜截面受剪承載力驗算中鐵五局集團(tuán)建筑工程有限責(zé)任公司綠地.新都會項目部PAGE24綠地·新都會（一期）冬季施工技術(shù)方案編制人：________________________審核人:________________________批準(zhǔn)人：________________________中鐵五局集團(tuán)建筑工程有限責(zé)任公司綠地·新都會項目部二〇一二年十一月目錄TOC\o”1-3”\h\zHYPERLINK\l”_Toc535329280"一、工程概況1二、編制依據(jù)1HYPERLINK\l”_Toc535329281"三、冬季施工準(zhǔn)備及原則1HYPERLINK\l”_Toc535329282”四、土方工程5HYPERLINK\l”_Toc535329283”五、砌筑工程6_Toc535329285"七、鋼筋工程15HYPERLINK\l”_Toc535329280"八、模板工程17HYPERLINK\l”_Toc535329281”九、冬期施工安全管理19一、工程概況2。1建設(shè)單位：上海綠地（集團(tuán)）公司。2。2工程名稱:中鐵五局綠地。新都會.2.3工程地點：貴陽市高新區(qū)金蘇大道綠地新都會。2.4監(jiān)理單位:江蘇亭湖工程項目管理.2.5施工單位：中鐵五局建筑工程有限責(zé)任公司。編制依據(jù)《建筑工程冬季施工規(guī)程》JGJ104-2021;2、《建筑施工手冊》第四版；3、《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》；4、《建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例》；三、冬季施工準(zhǔn)備及原則2。1、冬期施工起始日期根據(jù)“建筑工程冬期施工規(guī)程”(jgj104—2021)規(guī)定，室外日平均氣溫連續(xù)5天穩(wěn)定低于5℃即進(jìn)入冬期施工；當(dāng)室外日平均氣溫連續(xù)5天穩(wěn)定高于5℃時解除冬期施工。貴陽市的冬期施工起止日期,一般為11月10日至第二年3月1日.2。2冬期施工技術(shù)準(zhǔn)備工作2.2。1冬期施工技術(shù)準(zhǔn)備原則:1)確保工程質(zhì)量。2)冬期施工過程中，做到安全生產(chǎn);工程項目的施工要連續(xù)進(jìn)行。3）制定冬期施工方案（措施）要因時因地因工程制宜，既要求技術(shù)上可靠，同時要求經(jīng)濟(jì)上合理。4）應(yīng)考慮所需的材料有可靠的來源，減少能源消耗.5)力求施工點少，施工速度快，縮短工期.6）必須制定行之有效的冬期施工管理措施。2.3冬期施工方案的編制2.3。1冬期施工方案的編制前的準(zhǔn)備工作1)進(jìn)入冬期施工，應(yīng)進(jìn)行全面的調(diào)研，掌握必要的數(shù)據(jù):冬期施工棟號的建筑面積、工程項目及其工作量、冬期施工部位及其技術(shù)要求。2）進(jìn)入冬期施工的工程項目,應(yīng)全面進(jìn)行圖紙復(fù)查。如不適合冬期施工要求的工程項目（或部位）,應(yīng)及時向建設(shè)單位及設(shè)計單位提出修改設(shè)計要求.3)根據(jù)冬期施工技術(shù)要求,掌握資源供應(yīng)情況.4）對于復(fù)雜工程、技術(shù)要求高的工程，要進(jìn)行冬期施工技術(shù)可行性的綜合分析(包括經(jīng)濟(jì)、能源、工程質(zhì)量、工期諸方面）。冬期施工方案的主要內(nèi)容：1)冬期施工生產(chǎn)任務(wù)安排及施工部署。2）工程項目的實物量和工作量,施工程序、進(jìn)度計劃和分項工程在不同的冬期施工階段中施工方法及技術(shù)措施。3）保溫材料、外加劑材料計劃。4)冬期施工人員技術(shù)培訓(xùn)、勞動力計劃。5)工程質(zhì)量控制要點。6）冬期安全生產(chǎn)及防火技術(shù)措施。3、冬期施工生產(chǎn)準(zhǔn)備工作2.4冬期施工現(xiàn)場準(zhǔn)備施工場地的準(zhǔn)備工作：1）排除現(xiàn)場積水、對施工現(xiàn)場進(jìn)行必要的修整，截斷流入現(xiàn)場的水源,做好排水措施，消除現(xiàn)場施工用水、用汽造成場地結(jié)冰現(xiàn)象.2)

保證消防道路的暢通.2。5冬期施工資源準(zhǔn)備2.5。1外加劑材料準(zhǔn)備外加劑品種的穩(wěn)定。根據(jù)冬期施工方案中所選擇的外加劑品種，結(jié)合市場供應(yīng)情況，最后提出外加劑使用配方、品種、數(shù)量。1)外加劑用量計劃。根據(jù)外加劑的使用工程部位，工程量，計算出需用量計劃，報材料供應(yīng)部門。2）外加劑的復(fù)試。對于市場上銷售外加劑，應(yīng)事先做好復(fù)試工作，確保其性能達(dá)到技術(shù)要求。對單一成分的外加劑，測定其有效成分的含量.2。5。2保溫材料的準(zhǔn)備1）保溫材料的選擇冬期施工所用的保溫材料要求其保溫性能好、價格便宜、就地取材。有的要求具有良好的防火性能.常用保溫材料，根據(jù)其使用部位大致分為：①模板的保溫：使用質(zhì)輕、防火、保溫性能好的聚苯乙烯泡沫板、巖棉等。②混凝土表面覆蓋保溫：選用隔氣性能好的塑料薄膜、保溫性能好的巖棉氈、稻草編制的草簾等。（草簾由于易燃、且容易散開,應(yīng)用玻璃絲布包裝后使用)2)保溫材料數(shù)量及計劃根據(jù)冬季施工方法所選定的保溫材料品種、規(guī)格、使用周轉(zhuǎn)次數(shù)和工程量，算出年度計劃用量，向材料部門提出計劃和進(jìn)場日期。四、土方工程正式進(jìn)入冬施，現(xiàn)場進(jìn)行場地回填平整工作。對其冬期施工質(zhì)量的保證作如下要求：3。1填方前清除基底上的冰雪和保溫材料，填方邊坡表層1m以內(nèi)，不得采用含有凍土塊的土填筑。3.2回填用土應(yīng)過50mm篩孔,做到隨篩、隨拌、隨夯、隨蓋，當(dāng)氣溫低于-10℃時，不宜回填作業(yè)。3.3對基槽及地面工程范圍內(nèi)的回填土，不得采用凍土塊或受凍的粘土做回填土料，對其它溝槽部位的回填土，凍土塊含量不得超過回填總體積的15%,且凍土塊的粒徑應(yīng)小于15cm，凍土塊應(yīng)分布均勻，逐層壓實。3.4結(jié)構(gòu)施工外墻全部采用外防外貼法做防水，底板先采用單面支模澆筑砼,外貼法第一步做防水至底板導(dǎo)向墻高度后，粘防水保護(hù)層，外回填2：8灰土，對拌合灰土的土質(zhì)中不得含有機雜質(zhì)、雨雪塊及凍土塊,人工夯實嚴(yán)格控制分層厚度。3.5回填宜連續(xù)進(jìn)行并應(yīng)夯實，以免地基土或已填的土受凍，大面積填方時，要組織平行流水作業(yè)或采取其它有效的保溫防凍措施。對當(dāng)天回填的灰土面層采用覆蓋阻燃棉簾被保溫，防止過夜面層凍漲，第二日回填前如前凍結(jié)部位必須挖除后重新回填。人工夯實時，每層鋪土厚度不超過20cm，夯實厚度為10～15cm。3。6冬期施工室外平均氣溫在—5℃以上時，填方高度不受限制，平均氣溫在—5~—10℃時填方高度不宜超過4。5m，平均氣溫在-11～-15℃時填方高度不宜超過3。5m，平均氣溫在-16~-20℃時填方高度不宜超過2。5m。五、砌筑工程4。1冬期施工前，要與工程所在地的氣象部門取得聯(lián)系，了解氣象資料。冬期施工前必須審核圖紙，與設(shè)計部門取得聯(lián)系，研究確定施工方案。要做好冬期準(zhǔn)備工作，包括暫設(shè)、熱源、設(shè)備檢查、防寒保溫材料貯備原材料出廠化驗單、外加劑產(chǎn)品說明書等.、搞好氣溫預(yù)報,隨時掌握氣溫變化，并做好記錄.4。2、原材料要求磚石材料：采用多孔粘土磚水泥：采用普通硅酸鹽水泥，不可使用無熟料水泥.水泥不得受潮結(jié)塊。如遇到水泥標(biāo)號不明或出廠日期超過三個月情況，應(yīng)經(jīng)試驗鑒定后，方可使用。不同品種的水泥不得混合攪拌使用。砂：采用中砂，并應(yīng)過篩,其質(zhì)量要求符合（JGJ52—92）要求。外加劑：采用氯化鈉.4。3、施工對砌筑砂漿的一般要求：4.3.1砂漿的強度等級及品種必須符合設(shè)計要求。4.3。2流動性滿足砌筑要求。4.3。3砂漿在運輸和使用時不得產(chǎn)生泌水、分層、離析現(xiàn)象,要保證砂漿組份的均勻性。4.3。4、在特殊情況下尚應(yīng)滿足抗凍性以及防腐蝕性等方面的要求。4。4、外加劑的施工操作要點:4.4。1、冬期施工時不應(yīng)忽視摻外加劑砂漿的保溫.砂漿保溫可減少熱損失，同時延長砂漿凍結(jié)時間,促進(jìn)水泥水化,提高早期強度。因此，攪拌站應(yīng)設(shè)暖棚，運送砂漿的車子,盛砂漿的灰槽子應(yīng)有保溫措施。使用砂漿時,應(yīng)從灰槽子的邊緣往中間撮灰。4。4.2、砌磚施工4。4。2.1、在砌筑操作時應(yīng)采用“三一砌磚法”，保證砌體砂漿飽滿度，提高砌體強度。4。4.2.2冬期施工使用的砂漿溫度，不應(yīng)低于+5℃。磚與砂漿的溫差最好控制在20℃以內(nèi),最大不超過30℃mm。施工磚澆水有困難,可增加砂漿稠度來解決磚含水率不足而影響砌筑質(zhì)量等不利因素，但砂漿最大稠度不應(yīng)超過130mm.4。4.2.4格控制磚墻的水平灰縫厚度及豎向灰縫寬度,一般為10mm，不應(yīng)小于8mm、大于12mm，砂漿飽滿度不低于80％。4.4。2。5、墻體每日砌筑高度不超過1.8m為宜。4。4。2。6、腳步手眼的留設(shè)按常溫要求作法。4。4.2.7、砌體的轉(zhuǎn)角和縱橫墻交接處應(yīng)同時砌筑,如不能同時砌筑而又必須留置的時間斷處應(yīng)砌成斜槎.斜槎長度不應(yīng)小于高度的2/3。除轉(zhuǎn)角處外，其它臨時間斷處留斜槎有因難時,可留直槎，但必須做成陽槎，并設(shè)拉結(jié)筋.每層拉結(jié)筋每120mm墻厚放一根φ6mm鋼筋。有抗震設(shè)防要求的地區(qū)，臨時間斷處不得留直槎。時墻體內(nèi)留置的施工洞口，洞口邊緣距墻的交接處距離不應(yīng)小于500mm，洞口頂部應(yīng)設(shè)置過梁.4。5、拉結(jié)筋及埋件摻氯鹽砂漿對配筋及鐵埋件有銹蝕作用，因此,鋼筋及鐵埋件要涂刷防銹涂料,一般作法是涂樟丹二至三道或防銹漆二道.4.6、摻外加劑砂漿砌筑的質(zhì)量要求4。6。1、摻外加劑砂漿的配制，要按當(dāng)時的氣溫條件，砌體的部位,嚴(yán)格控制外加劑的摻加時查找原因,直到調(diào)整達(dá)到要求后方可使用。4.6.2、配制應(yīng)設(shè)專人負(fù)責(zé)，用此重計隨時測定溶液的濃度。當(dāng)發(fā)現(xiàn)有變異時，要及時查找原因,直到調(diào)整達(dá)到要求后方可使用。4.6。3、砂漿的出機溫度不宜超過35℃。使用時的最低溫度不應(yīng)低于5℃.4.6.4、不準(zhǔn)用任意增加微沫劑摻量的方法來改善砂漿的和易性。4.6.5、砂漿應(yīng)有良好的流動性和保水性。4.6.6、砂漿配制,計量要準(zhǔn)確，應(yīng)以重量比為主.對水泥、各種外加劑摻量的計量誤差控制在±2％以內(nèi)；砂、石灰膏及外摻粉煤灰等摻合料時，摻量計量誤差控制在±5%以內(nèi)。4。7、保證質(zhì)量的措