高支模板方案 (改)2015-11-27 (最終)

酒店工程1幢高支模工程安全專項施工方案第1章工程概況一、工程建設(shè)情況1、建設(shè)單位：深圳市財富酒店管理有限公司設(shè)計單位：大地建筑事務(wù)所（設(shè)計院）監(jiān)理單位：深圳市振強建設(shè)工程管理有限公司監(jiān)理單位:廣東省第四建筑工程有限公司2、工程地址：廣州市從化溫泉鎮(zhèn)溫泉東路二、建筑設(shè)計概況1．建筑指標表一建筑指標工程名稱總建筑面積結(jié)構(gòu)類型建筑層數(shù)建筑高度酒店工程1幢12964m2框架結(jié)構(gòu)地上10層/地下1層44.70m主要高支模板工程結(jié)構(gòu)概況表二結(jié)構(gòu)部位樓層層高m梁最大斷面最大跨度m板厚(mm)是否計算地面一層7.55500×10008400120計算地面一層7.55400×8008500120計算由于梁的類型多，本工程選取有代表性的梁進行計算，其滿堂腳手架立桿布置等采用已計算的梁作參考，如表二所示。第2章主要編制依據(jù)[1]《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011；[2]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB0009-2011；[3]《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2015；[4]《建筑施工手冊》（第四版縮印本）；[5]《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-91；[6]《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－2011；[7]《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008。[8]建設(shè)工程重大危險源監(jiān)控技術(shù)規(guī)程DBJ13-91-2007；[9]建設(shè)部《關(guān)于印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知》（建質(zhì)[2009]87號）[10]建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則(建質(zhì)[2009]254號文)[11]財富酒店工程1幢項目施工圖；[12]財富酒店工程1幢《施工組織設(shè)計》。[13]《華軟安全計算軟件華軟建筑施工安全計算系統(tǒng)V2014》第3章構(gòu)造體系要求3.1平面布置3.1.1根據(jù)施工技術(shù)計算結(jié)果，各梁支撐平面布置技術(shù)參數(shù)如下表所示：梁支撐平面布置技術(shù)參數(shù)表表三梁截面尺寸mm梁兩側(cè)立桿間距mm沿梁長方向立桿間距mm梁底承重立桿根數(shù)mm梁底楞木間距mm樓板立桿縱橫向間距mm400×6005009001250900×900400×8005009001250900×900300×6005009001250900×900200×6005009001250900×900500×8005009001200900×900500×10005009002250900×900300×5005009001250900×900200×4005009001250900×9003.1.2所有梁底均采用U型頂托支撐，U型頂托直徑不低于A32，采用100×100方木作托梁，梁底楞木主要采用50×100mm木方，均平行于梁斷面方向。詳見梁底模板支撐平面示意圖-6,梁底模支撐立面圖-4及圖-53.1.3樓板模板:采用的鋼管類型為Φ48×3.5mm（計算時鋼管壁厚以3.0mm 取值），立桿頂部均為U型頂托支撐，U型頂托直徑不低于A32，采用100×100枋木作托梁。詳見:板模支撐體系立面圖-1及圖-2.3.2立面布置3.2.1根據(jù)施工技術(shù)計算結(jié)果，各梁支撐立面布置技術(shù)參數(shù)如下表所示：梁支撐立面布置技術(shù)參數(shù)表表四梁截面尺寸(mm)支架搭設(shè)高度(m)梁側(cè)次楞根數(shù)梁側(cè)主楞間距(mm)豎向?qū)輻U數(shù)量對拉螺桿水平間距(mm)400×6006.6345001600400×8006.4345001600300×6006.6345001600200×6006.6345001600500×8006.4345001600500×10006.23450016003.2.2：立桿步距均為1.350m，梁側(cè)次楞木主要采用50×100mm木方(橫向擺放），主楞采用主要采用80×80mm木方（豎向擺放）(采用對拉螺桿時，也可將鋼管直接作為主楞)，對拉螺桿直徑均為A12。3.3模板要求（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標準（通過收存、檢查進場的木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標準：1）長度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。2）寬度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處，分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。3）角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。4）翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。（4）本工程模板采用18mm厚木膠板，橫豎欄、擱柵、托木等采用40mm×80mm方木，梁板樓蓋采用Φ48×3.0mm扣件式鋼管支撐。(5)模板制作要求1）模板制作時電鋸切割一律用小直徑合金鋼鋸片，以達到模板切割質(zhì)量，配模時所有接縫處要進行刨光拼縫，不準切割后直接使用。2）模板切割時，事先要計算好切割模數(shù)，防止材料浪費，對于拼接的小塊料，不準在整塊模板上切割，一律找零星小塊料切割拼接。3）柱、梁模板制作一律按照圖紙柱號、梁號、分類編號制作，模板下料前先計算好模數(shù)，彈好墨線再進行切割制作。4）制作好的梁柱模板要按順序編號，堆放整齊，堆放在陰涼干燥處，以防變形。5）異形結(jié)構(gòu)的模板需事先放好大樣，按大樣規(guī)定的尺寸進行加工。6）配制柱、梁底、梁幫、方木背楞一定要按照規(guī)定的間距進行制作，防止過稀、模板剛度不夠產(chǎn)生側(cè)位變形和整體不穩(wěn)定，過密造成材料浪費，具體規(guī)定在模板安裝中說明。3.4滿堂紅架搭設(shè)位置及腳踏板鋪設(shè)1)高支模滿堂紅支架搭設(shè)位置見(附圖）高支模立桿平面布置圖.2)滿堂紅鋼管支撐系統(tǒng)搭設(shè)完畢后，在第二道水平桿滿鋪800*600鋼防落網(wǎng)塊。鋼防落網(wǎng)塊必須用18#鐵線緊扎在頂層水平桿上.以便施人員安全施工.第4章模板工程設(shè)計計算書高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、7．55m層樓板模板設(shè)計計算（一）、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.9；縱距(m):0.9；步距(m):1.350；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):7.23；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；此高支模支架為滿堂紅搭設(shè)方式連續(xù)搭設(shè),水平桿為六道,其中距地面1.6M和最頂層水平桿上各設(shè)一道水平剪刀撐,縱橫向每隔3至7跨連續(xù)設(shè)置剪刀撐,剪刀撐鋼管要與地面水平成45度至60度角.鋼管要支撐在地基上不能懸空.詳見立面圖-1及圖-2扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐。詳見；模板支撐體系立面圖1及側(cè)立面圖22.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：100*100要枋或鋼管(雙鋼管):Φ48×3.5；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400E；樓板混凝土強度等級:C40；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4-5；樓板的計算厚 度(mm):120.00；樓板的計算長度(m):7.8；施工平均溫度(℃):28.000；支撐體系基礎(chǔ)：原樓板地面(厚180MM),抗壓強度為大于270KN.圖2樓板支撐架荷載計算單元（二）模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.35×1=4.1kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×4.1+1.4×2.5=8.42kN/m最大彎矩M=0.1×8.42×0.252=0.053kN·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=52625/37500=1.403N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為1.403N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.1kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.1×2504/(100×9500×4166666.667)=0.003mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.003mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!（三）模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.15=0.938kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(2.5+2)×1×0.25=1.125kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(0.938+0.088)=1.23kN/m；集中荷載p=1.4×1.125=1.575kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.575×1/4+1.23×12/8=0.548kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+1.23×1/2=1.402kN；方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=0.548×106/83.333×103=6.57N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為6.57N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1×1.23/2+1.575/2=1.402kN；方木受剪應(yīng)力計算值T=3×1402.5/(2×50×100)=0.421N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為0.421N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.938+0.088=1.025kN/m；集中荷載p=1.125kN；方木最大撓度計算值V=5×1.025×10004/(384×9500×4166666.67)+1125×10003/(48×9500×4166666.67)=0.929mm；方木最大允許撓度值[V]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.929mm小于方木的最大允許撓度值4mm,滿足要求!（四）托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Φ48×3.5；W=8.98cm3；I=24.38cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.23×1+1.575=2.805kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.052kN.m；最大變形Vmax=1.477mm；最大支座力Qmax=12.272kN；托梁最大應(yīng)力σ=1.052×106/8980=117.154N/mm2；托梁抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的計算最大應(yīng)力計算值117.154N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.477mm小于1000/150與10mm,滿足要求!（五）模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×8.5=1.176kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.15×1×1=3.75kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.276kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2NG+1.4NQ=12.632kN；（六）立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=12.632kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=12631.68/（0.537×424）=55.478N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=55.478N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.016；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.016×(1.5+0.1×2)=2.047m；Lo/i=2046.732/15.9=129；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.401；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=12631.68/（0.401×424）=74.294N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=74.294N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》。（七）立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg原樓板地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=108kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=270kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.4；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=50.527kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=12.632kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=50.527≤fg=108kpa。原樓板地基承載力滿足要求！二、500×1000梁計算。（一）參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁模板支撐體系平面示意圖6梁模板支撐體系平面示意圖61.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.5；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：6.23；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.50；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):4；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：7；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：150mm，250mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；（二）梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取28.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=350mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×3502=1.35×105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.35×105/1.88×104=7.174N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=7.174N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=350mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9×3504/(100×9500×1.41×105)=0.684mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大撓度計算值ω=0.684mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.4mm，滿足要求?。ㄋ模┝簜?cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.35=7.69kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×7.69×500.002=1.92×105N.mm；最大支座力:R=1.1×7.686×0.5=4.227kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.92×105/8.33×104=2.306N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.306N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18.00×0.35=6.30N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×6.3×5004/(100×10000×8.33×106)=0.032mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.032mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.227kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.634kN.m外楞最大計算跨度:l=250mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=6.34×105/1.02×104=62.411N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=62.411N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.213mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=250/400=0.625mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.213mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.625mm，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.275=2.475kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.475kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求?。┝旱啄０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=58.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.20×0.90=33.05kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=33.05+0.38+2.52=35.95kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×35.946×0.0582=0.012kN.m；σ=0.012×106/3.75×104=0.326N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=0.326N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×1.00=30.95KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=58.33mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=58.33/250=0.233mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×30.95×58.34/(100×9500×2.81×105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.001mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=58.3/250=0.233mm，滿足要求！（七）梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.2×0.058=1.785kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.058×(2×1.2+0.35)/0.35=0.16kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.058=0.262kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×1.785+1.2×0.16=2.334kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.262=0.367kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=2.334+0.367=2.702kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×2.702×1×1=0.27kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.27×106/4490=60.178N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值60.178N/mm2小于鋼管抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×2.334×1=1.401kN；鋼管的截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值τ=2×1400.700/424.000=6.607N/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值6.607N/mm2小于鋼管抗剪強度設(shè)計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=1.785+0.160=1.945kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×1.945×10004/(100×206000×10.78×104)=0.593mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；鋼管的最大撓度計算值ω=0.593mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.200=30.600kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(30.600+0.350)+1.4×4.500=43.440kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.119kN，中間支座最大反力Rmax=6.48；最大彎矩Mmax=0.107kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.018mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.107×106/4490=23.73N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值23.73N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度205.0N/mm2,滿足要求!（八）梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。（九）扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=6.48kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!（十）立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.119kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×7.3=1.131kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×1.00×0.35=0.347kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×1.00×0.150×(1.50+24.00)=3.787kN；N=0.119+1.131+0.346+3.787=5.383kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=5383.113/(0.209×424)=60.747N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=60.747N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.012；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.012×(1.5+0.1×2)=2.008m；Lo/i=2007.707/15.9=126；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=5383.113/(0.417×424)=30.446N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=30.446N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=6.48kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(7.3-1.2)=1.131kN；N=6.48+1.131=7.425kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=7424.533/(0.205×424)=85.418N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=85.418N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.012；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.012×(1.5+0.1×2)=2.008m；Lo/i=2007.707/15.9=126；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=7424.533/(0.417×424)=41.992N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=41.992N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.119/Sin75o=0.123kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(7.3-1.2)/Sin75o=0.978kN；N=0.123+0.978=1.101kN；θ--邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：θ=75o；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh/Sinθ=1.167×1.7×1.5/0.966=3.081m；Lo/i=3080.827/15.9=194；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.191；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=1101.492/(0.191×424)=13.601N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=13.601N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.012；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.012×(1.5+0.1×2)=2.008m；Lo/i=2007.707/15.9=126；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=1101.492/(0.417×424)=6.23N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=6.23N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》三、400×800梁計算400*800梁斷面及梁板支撐大樣圖7（一）參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.4；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：6.43；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):1；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；支撐體系基礎(chǔ)：原樓板地面2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：9；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，300mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；（二）梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=416.67mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×416.6672=1.91×105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.91×105/1.88×104=10.167N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=10.167N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=416.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9×416.674/(100×9500×1.41×105)=1.375mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=416.667/250=1.667mm；面板的最大撓度計算值ω=1.375mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.667mm，滿足要求?。ㄋ模┝簜?cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.417=9.15kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×9.15×500.002=2.29×105N.mm；最大支座力:R=1.1×9.15×0.5=5.033kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.29×105/8.33×104=2.745N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.745N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18.00×0.42=7.50N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×7.5×5004/(100×10000×8.33×106)=0.038mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.038mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.033kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=1.006kN.m外楞最大計算跨度:l=300mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.01×106/1.02×104=99.065N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=99.065N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.558mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.558mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.75mm，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.35=3.15kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.15kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求?。┝旱啄０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=62.50mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.40×0.90=38.56kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=38.56+0.38+2.52=41.45kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×41.454×0.0622=0.016kN.m；σ=0.016×106/3.75×104=0.432N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=0.432N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×1.00=36.05KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=62.50mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=62.50/250=0.250mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×36.05×62.54/(100×9500×2.81×105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.001mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=62.5/250=0.25mm，滿足要求?。ㄆ撸┝旱字蔚挠嬎惚竟こ塘旱字尾捎娩摴堋姸燃翱辜趄炈阋紤]模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.4×0.062=2.231kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.062×(2×1.4+0.5)/0.5=0.144kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.062=0.281kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×2.231+1.2×0.144=2.851kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.281=0.394kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=2.851+0.394=3.244kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.244×1×1=0.324kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.324×106/4490=72.261N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值72.261N/mm2小于鋼管抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×2.851×1=1.71kN；鋼管的截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值τ=2×1710.450/424.000=8.068N/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值8.068N/mm2小于鋼管抗剪強度設(shè)計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.231+0.144=2.376kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×2.376×10004/(100×206000×10.78×104)=0.724mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；鋼管的最大撓度計算值ω=0.724mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.400=35.700kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(35.700+0.350)+1.4×4.500=49.560kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.09kN，中間支座最大反力Rmax=11.888；最大彎矩Mmax=0.354kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.17mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.354×106/4490=78.735N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值78.735N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。（九）扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=11.888kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!（十）立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中