室內(nèi)火災(zāi)升溫速率

第16頁(yè)共16頁(yè)室內(nèi)火災(zāi)升溫速率研究【摘要】本文在大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，通過分析室內(nèi)火災(zāi)熱煙氣層溫度的變化，研究了熱煙氣層的升溫速率與熱煙氣層溫度本身、內(nèi)襯材料的熱慣性、通風(fēng)因子和燃料面積等因素的關(guān)系，并對(duì)研究結(jié)果在實(shí)際消防工作中的應(yīng)用進(jìn)行了初步探討?！娟P(guān)鍵詞】升溫速率室內(nèi)火災(zāi)轟燃通風(fēng)控制燃燒燃料控制燃燒1引言室內(nèi)火災(zāi)是一種受限空間內(nèi)的燃燒，是建筑物火災(zāi)的重要形式。與敞開環(huán)境中的燃燒形式相比，室內(nèi)火災(zāi)受到空間局限性和建筑墻壁輻射作用等因素的影響，這種“室內(nèi)效應(yīng)”使得室內(nèi)火災(zāi)的行為特征極為復(fù)雜。近年來(lái)，由于室內(nèi)火災(zāi)頻發(fā)，造成重大人員傷亡和財(cái)產(chǎn)損失，各國(guó)學(xué)者開始深入研究室內(nèi)燃燒的行為，探究室內(nèi)火災(zāi)發(fā)生、發(fā)展和蔓延的規(guī)律，在室內(nèi)火災(zāi)特征、發(fā)展階段、影響因素、轟燃條件等領(lǐng)域都取得了豐碩成果。室內(nèi)火災(zāi)升溫速率是研究室內(nèi)火災(zāi)非常重要的參數(shù)之一，它在很大程度上反映了室內(nèi)火災(zāi)的行為特征。因此，對(duì)室內(nèi)火災(zāi)升溫速率（特別是轟燃前的升溫速率）進(jìn)行深入研究就顯得非常重要和必要。本文在前人研究的基礎(chǔ)上，通過大量的小規(guī)?；馂?zāi)數(shù)據(jù)，以熱煙氣層的升溫速率為主線，對(duì)室內(nèi)火災(zāi)特征、轟燃條件及其預(yù)測(cè)等方面的問題作進(jìn)一步的探討。2室內(nèi)火災(zāi)主要特征2.1室內(nèi)火災(zāi)的發(fā)展特征熱煙氣層的溫度是表征室內(nèi)火災(zāi)燃燒強(qiáng)度的重要指標(biāo)，人們常用這一溫度隨時(shí)間變化的情況描述室內(nèi)火災(zāi)的發(fā)展特征。根據(jù)溫度隨時(shí)間變化，室內(nèi)火災(zāi)的發(fā)展過程可分成三個(gè)階段：初期增長(zhǎng)階段、充分發(fā)展階段和衰減階段。在前兩個(gè)階段之間，可能存在一個(gè)溫度急劇上升的狹窄區(qū)，通常稱之為轟燃區(qū)，它是室內(nèi)火災(zāi)發(fā)展過程中的重要轉(zhuǎn)折區(qū)。初期增長(zhǎng)階段。室內(nèi)火災(zāi)只是起火部位及其周圍可燃物著火形成局部燃燒，燃燒范圍小，室內(nèi)溫度差別較大，在燃燒區(qū)域及附近存在高溫，室內(nèi)升溫速率小，火災(zāi)發(fā)展速度慢。轟燃區(qū)。在初期增長(zhǎng)階段末期，如果通風(fēng)條件好，燃燒繼續(xù)發(fā)展，溫度升高，當(dāng)房間溫度達(dá)到一定值時(shí)，燃燒迅速擴(kuò)大，整個(gè)房間都充滿火焰，這種室內(nèi)火災(zāi)由局部燃燒向全面燃燒過渡的過程通常稱為轟燃。轟燃是室內(nèi)火災(zāi)顯著的特征之一，它標(biāo)志著火災(zāi)進(jìn)入充分發(fā)展階段。充分發(fā)展階段。房間內(nèi)的所有可燃物都在猛烈燃燒，升溫速率很大并出現(xiàn)持續(xù)性高溫，嚴(yán)重?fù)p壞室內(nèi)設(shè)備及建筑物本身，甚至造成建筑物倒塌。高溫?zé)煔膺€卷著很多可燃?xì)怏w從房間竄出，使火焰蔓延。衰減階段。室內(nèi)火災(zāi)開始逐漸冷卻，可燃物減少，燃燒速率遞減，火焰燃燒逐漸無(wú)法維持，室內(nèi)只剩下一些赤熱的炭進(jìn)行無(wú)焰燃燒，溫度迅速下降直至熄滅。2.2室內(nèi)燃燒的控制狀態(tài)室內(nèi)火災(zāi)燃燒的控制形式主要有兩種：通風(fēng)控制和燃料控制。它們的劃分標(biāo)準(zhǔn)是看燃料情況與通風(fēng)狀況誰(shuí)在室內(nèi)火災(zāi)燃燒中起主導(dǎo)作用。通常情況可燃物剛被點(diǎn)燃時(shí)燃燒規(guī)模小，通風(fēng)口足以滿足供氧要求，燃燒處于燃料控制階段；以后隨著燃燒面積的增大，通風(fēng)條件逐漸支配燃燒行為，進(jìn)入通風(fēng)控制階段，此時(shí)通風(fēng)口增大，燃燒加劇；如果通風(fēng)口繼續(xù)增大，將又會(huì)出現(xiàn)燃料控制的燃燒狀態(tài)。室內(nèi)火災(zāi)燃燒控制狀態(tài)可用以下參數(shù)判斷：(1)式中，是燃燒狀態(tài)控制參數(shù)；是燃料表面面積，m2；為環(huán)境空氣密度，kg/m3；和分別為通風(fēng)口的面積，m2，和高度，m對(duì)于以有機(jī)玻璃為燃料的室內(nèi)火災(zāi)，如果，則其燃燒處于通風(fēng)控制狀態(tài)；如果，處于過渡狀態(tài)；如果，則為燃料控制燃燒狀態(tài)。3實(shí)驗(yàn)結(jié)果3.1實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)簡(jiǎn)介為了真實(shí)再現(xiàn)室內(nèi)火災(zāi)的燃燒過程，研究其燃燒特征，建立小規(guī)模的火災(zāi)實(shí)驗(yàn)箱（如圖1）。實(shí)驗(yàn)箱的維護(hù)結(jié)構(gòu)由三層不燃材料組成，其內(nèi)襯材料的熱慣性反映了真實(shí)環(huán)境中房間的內(nèi)裝修材料性質(zhì)。實(shí)驗(yàn)箱體上的開口模擬的是實(shí)際房間的通風(fēng)口。實(shí)驗(yàn)的測(cè)量設(shè)備是一套多通路熱電偶溫度測(cè)量?jī)x，通過程序控制以一定的時(shí)間間隔為單位（通常為5s為時(shí)間單位）采集箱體內(nèi)不同位置的溫度信息，并將這些信息保存于微機(jī)中。實(shí)驗(yàn)過程以箱體內(nèi)襯材料的熱慣性為依據(jù)進(jìn)行分組，再按照通風(fēng)因子和燃料面積的不同組合進(jìn)行了63次試驗(yàn)。圖1SNHZ-01實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意圖Fig.1SchematicdiagramofSNHZ-01experimentalsystem3.2主要試驗(yàn)結(jié)果本文以室內(nèi)靠近頂棚的熱煙氣層溫度為主要研究對(duì)象。表1列出溫度是所有63次試驗(yàn)的熱煙氣層最高溫度及其相應(yīng)時(shí)間。圖2描述了這些試驗(yàn)的熱煙氣層溫度-時(shí)間曲線。表1不同實(shí)驗(yàn)條件下的最高溫度及其所需時(shí)間Table1Maximumhotgaslayertemperaturesandtimesunderdiferentexperimentalconditions試驗(yàn)序號(hào)實(shí)驗(yàn)條件Tgmax(oC)tmax(s)kpC(MJ2/m4.s.K2)AoHo1/2(m5/2)Af（m2）10.01950.03040.016435613020.01950.00960.0164805102530.01950.03040.031793462540.01950.00960.031779472050.01950.03040.0164782125560.01950.03040.0104303142570.01950.0160.0104407152580.01950.0160.0164900120090.01950.0160.0231893600100.01950.0160.0317872805110.01950.00960.01046881275120.01950.00960.0164895965130.01950.00960.00612481420140.01950.00960.0231804735150.01950.03040.0342938700160.01950.00530.00613121355170.01950.00530.01046691320180.01950.00530.01648211290190.01950.00530.0231727805200.28720.03040.01643121275210.28720.03040.02315641370220.28720.0160.03177771265230.28720.03040.03178711055240.28720.00960.02317301290250.28720.00960.03176271605260.28720.0160.02314771380270.28720.00960.01644901165280.28720.00530.03175331960290.28720.00530.02315391640300.28720.00530.01644631440310.11640.00960.02317241065320.11640.00960.01647631160330.11640.0160.0231880935340.11640.0160.0317831610350.11640.03040.0317924850360.11640.0160.01648381375370.11640.00530.01646181250380.11640.00530.01044401545390.11640.00530.02316401305400.11640.00960.01043821450410.11640.03040.01644651365420.11640.03040.0231944980430.11640.0160.01043561480440.11640.00960.0317709715450.11640.00530.03175751040460.40710.03040.03175101550470.40710.0160.03176841335480.40710.00960.03176271180490.40710.00530.03175621765500.40710.0160.02317731060510.40710.00960.02316481200520.40710.0160.01645601360530.40710.00960.01645891300540.40710.00960.01042891365550.16410.03040.03177681425560.16410.0160.03177281180570.16410.00960.03176491305580.16410.00960.02316201425590.16410.0160.02317171685600.16410.03040.02315131450610.16410.00530.02314941840620.16410.0160.01644101210630.16410.00960.01644271510圖2實(shí)測(cè)室內(nèi)火災(zāi)溫度-時(shí)間曲線Fig.2Testedhistorycurvesofenclosurefires3.3初步分析圖2所示的結(jié)果表明：當(dāng)某次試驗(yàn)過程中所能達(dá)到的熱煙氣層最高溫度較低時(shí)，該次試驗(yàn)的T-t曲線相對(duì)比較平滑，溫度的變化率較小，達(dá)到最大溫度所需的時(shí)間較長(zhǎng)；相反，當(dāng)某次試驗(yàn)所能達(dá)到的熱煙氣層最高溫度較高時(shí)，實(shí)驗(yàn)T-t曲線相對(duì)陡峭，并且存在溫度突變的區(qū)段，溫度變化率大，達(dá)到最大溫度的時(shí)間較短。其中的突變的區(qū)段，就是轟燃發(fā)生的標(biāo)志。這63組試驗(yàn)的條件各不相同，反映在試驗(yàn)結(jié)果上，就是熱煙氣層的最大溫度（Tgmax）和到達(dá)最大溫度所需要的時(shí)間（tmax）變化較大。這些試驗(yàn)條件主要體現(xiàn)在不同的內(nèi)襯材料熱慣性、不同的通風(fēng)因子和不同的燃料面積。試驗(yàn)結(jié)果的較大差異說(shuō)明這三方面的因素顯著地影響著室內(nèi)火災(zāi)所能達(dá)到的最高溫度及其對(duì)應(yīng)時(shí)間，進(jìn)而影響到室內(nèi)火災(zāi)的升溫速率。4室內(nèi)火災(zāi)升溫速率研究通過以上定性研究發(fā)現(xiàn)，室內(nèi)火災(zāi)的升溫速率（dT/dt）對(duì)室內(nèi)火災(zāi)行為具有重要意義。因此，有必要計(jì)算出所有試驗(yàn)的平均升溫速率（(dT/dt)average），如表2所列。表2熱煙氣層的平均升溫速率Table2Averagerateoftemperatureriseofhotgaslayer試驗(yàn)序號(hào)(dT/dt)average（oC/s）試驗(yàn)序號(hào)(dT/dt)average（oC/s）試驗(yàn)序號(hào)(dT/dt)average（oC/s）10.268220.580430.21020.734230.782440.92631.430240.532450.49941.043250.366460.30050.597260.318470.47260.188270.384480.47770.242280.252490.28880.718290.298500.67691.358300.291510.474101.035310.628520.378110.495320.619530.412120.873330.888540.178130.144341.290550.508141.045351.040560.572151.275360.576570.454160.193370.4489580.402170.469380.255590.399180.592390.452600.322190.838400.228610.240200.203410.307620.299210.375420.911630.2504.1不同溫度區(qū)間的變化規(guī)律將具有相近Tgmax的試驗(yàn)劃分到一起，建立若干溫度區(qū)間（劃分溫度區(qū)間以±50℃為標(biāo)準(zhǔn)，如300℃溫度區(qū)間實(shí)際指250℃至350℃的溫度區(qū)段，其他溫度區(qū)間依次類推），再求各溫度區(qū)間溫度的平均變化率（(dT/dt)average），并進(jìn)行比較分析。圖3描述了各溫度區(qū)間的平均升溫速率。圖3中的回歸直線方程為：(2)盡管由于火災(zāi)試驗(yàn)帶有一定的隨機(jī)性，因而會(huì)出現(xiàn)一些異常情況，例如在高Tgmax的試驗(yàn)里出現(xiàn)了低(dT/dt)average，或在低Tgmax的試驗(yàn)里出現(xiàn)了高(dT/dt)average，但從總體情況來(lái)講，室內(nèi)火災(zāi)中所能達(dá)到的Tgmax越高，平均升溫速率（(dT/dt)average）越大。因此，它所反映出的規(guī)律是，在溫度上升階段，升溫速率隨最大溫度的升高而增大。圖3平均升溫速率與熱煙氣層最大溫度溫度的關(guān)系Fig.3Changeofaveragerateoftemperaturerisewithmaximumtemperatureofhotgaslayer由此，(dT/dt)average隨Tgmax增大而增大的危害，不僅體現(xiàn)在Tgmax較大時(shí)，高溫?zé)煔鈱?duì)室內(nèi)物品和人員的熱損傷作用，更值得關(guān)注的是與此對(duì)應(yīng)的大的升溫速率。升溫速率越大，達(dá)到相同溫度所需的時(shí)間就越短，轟燃就會(huì)提前發(fā)生，人員逃生的時(shí)間減少，火災(zāi)發(fā)展的初期階段縮短，火災(zāi)撲救的難度也會(huì)隨之增大。4.2升溫速率與熱慣性的關(guān)系圖4描述了內(nèi)襯材料的熱慣性對(duì)室內(nèi)火災(zāi)熱煙氣層的平均升溫速率的影響。圖4熱慣性對(duì)平均升溫速率的影響Fig.4Effectofthermalinertiaonaveragerateoftemperaturerise圖4中的回歸直線方程為：(3)式中，，和分別為內(nèi)襯材料的導(dǎo)熱系數(shù)，kW/m.oC，密度，kg/m3，和比熱，kJ/kg.oC圖4中結(jié)果表明，熱煙氣層的平均升溫速率（(dT/dt)average）隨內(nèi)襯材料的熱慣性（kρC）的增大而減小。這一結(jié)果可以從如下兩個(gè)方面進(jìn)行解釋：（1）當(dāng)kρC較大時(shí)，室內(nèi)頂棚和墻壁溫度升高所需要的熱量較多，而向燃料表面反饋的熱量較少，致使熱煙氣層溫度較低；（2）熱輻射是導(dǎo)致轟燃的主要傳熱方式，房間上部的所有熱表面是重要的輻射熱源。當(dāng)房間內(nèi)襯材料的熱慣性較大時(shí)，房間頂棚和墻壁表面溫度較低，向燃料熱輻射作用較弱，使熱煙氣層的升溫速度減慢。4.3升溫速率與通風(fēng)因子的關(guān)系圖5反映的是，熱煙氣層平均升溫速率隨著通風(fēng)因子變化的情況。圖中結(jié)果表明，對(duì)于通風(fēng)控制燃燒狀態(tài)，改善實(shí)驗(yàn)箱的通風(fēng)狀況可以明顯影響箱內(nèi)燃燒行為，致使箱內(nèi)煙氣層的升溫速度加快。在這個(gè)階段，通風(fēng)對(duì)燃燒行為起主導(dǎo)作用。對(duì)于燃料控燃燒狀態(tài)，通風(fēng)條件基本滿足要求，已不起主導(dǎo)作用。改善通風(fēng)狀況雖可以為燃燒提供更充分的氧氣,但由于通風(fēng)口面積增大，冷熱氣流交換加劇，室內(nèi)熱損失增大，部分抵消了因增加供氧條件而使升溫速率增大的效應(yīng)。圖5通風(fēng)因子對(duì)平均升溫速率的影響Fig.5Effectofventilationfactoronaveragerateoftemperaturerise對(duì)于燃料控燃燒狀態(tài)，雖然通風(fēng)因子增大，但平均升溫速率增長(zhǎng)遠(yuǎn)不如通風(fēng)控燃燒階段那么明顯。這一點(diǎn)也通過比較以下回歸直線方程的斜率得出。其中，方程（4）對(duì)應(yīng)的是通風(fēng)控制燃燒狀態(tài)，（5）對(duì)應(yīng)的是燃料控制燃燒狀態(tài)。(4)(5)式中，和分別為通風(fēng)口的面積，m2，和高度，m4.4升溫速率與燃料面積的關(guān)系圖6描述的是在兩種燃燒控制狀態(tài)下，熱煙氣層的平均升溫速率隨著燃料面積變化的情況。圖6燃料面積對(duì)平均升溫速率的影響Fig.6Effectoffuelareaonaveragerateoftemperaturerise圖中結(jié)果表明，對(duì)于燃料控制燃燒狀態(tài)，燃料面積對(duì)燃燒行為起決定作用，熱煙氣層平均升溫速率明顯隨燃料面積增大而增大。但對(duì)于通風(fēng)控制燃燒狀態(tài)，隨燃料面積增大，熱煙氣層平均升溫速率并未明顯增大，這是因?yàn)榇藭r(shí)室內(nèi)燃燒處于供氧不足狀態(tài)，即使再增大燃料面積，燃燒狀況也很難改善。這兩種情況下，回歸直線方程分別為：(6)(7)其中，方程（6）對(duì)應(yīng)的是燃料控制燃燒狀態(tài)，（7）對(duì)應(yīng)的是通風(fēng)控制燃燒狀態(tài)。4.5升溫速率與熱煙氣層溫度的關(guān)系熱煙氣層的最大升溫速率與最大溫度是研究室內(nèi)火災(zāi)的兩個(gè)重要的參數(shù)。為研究二者之間的關(guān)系，將所有試驗(yàn)中這兩個(gè)參數(shù)進(jìn)行歸類匯總，結(jié)果如圖7所示。圖中結(jié)果表明，熱煙氣層的最大升溫速率與最大溫度對(duì)應(yīng)的點(diǎn)較為集中并且呈曲線上升趨勢(shì)。圖中回歸曲線方程為：(8)式中，是最大升溫速率，oC/s圖7熱煙氣層最大升溫速率與最高溫度的關(guān)系Fig.7Relationshipbetweenmaximumrateoftemperatureriseandmaximumtemperatureofhotgaslayer表3列出了用方程（8）估算的熱煙氣層最大溫度和實(shí)測(cè)溫度的誤差分析結(jié)果。相對(duì)平均誤差為2.9%，可見此方程能較準(zhǔn)確地反映真實(shí)火災(zāi)過程中的溫度變化。這在實(shí)際火災(zāi)預(yù)測(cè)與報(bào)警中具有較高應(yīng)用價(jià)值。表3計(jì)算溫度誤差分析Table3Erroranalysesofcalculatedtemperatures試驗(yàn)序號(hào)相對(duì)誤差試驗(yàn)序號(hào)相對(duì)誤差試驗(yàn)序號(hào)相對(duì)誤差13.2%221.3%435.3%21.3%236.6%4410.5%37.1%242.9%452.9%41.8%2510.8%463.5%53.4%264.4%4710.3%65.1%271.5%4811.9%73.9%28-0.7%495.1%8-4.8%29-6.2%506.3%92.3%30-0.3%511.0%101.7%313.2%52-2.8%115.5%32-0.9%53-1.8%122.4%33-4.0%545.7%133.1%342.7%555.1%142.9%35-2.3%560.6%15-0.1%367.4%576.3%164.6%37-4.1%581.9%17-0.8%381.8%592.3%180.1%3911.4%602.0%191.5%403.5%613.6%206.4%412.9%624.5%21-0.5%425.4%631.7%5應(yīng)用初探5.1轟燃的預(yù)測(cè)與報(bào)警根據(jù)圖7中的回歸方程（8），只要熱煙氣層的最大升溫速率已知，就可以估算出該速率對(duì)應(yīng)的最大溫度。在對(duì)最高溫度有特殊要求的場(chǎng)所中，只要安裝了溫度監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，通過預(yù)先設(shè)定的程序計(jì)算升溫速率值，利用方程（8）估算出室內(nèi)可能達(dá)到的最高溫度，將此溫度與預(yù)先設(shè)定的警戒溫度比較，通過聯(lián)動(dòng)裝置，實(shí)現(xiàn)預(yù)報(bào)警功能。若將室內(nèi)警戒溫度設(shè)定為600℃，則這一裝置可以實(shí)現(xiàn)對(duì)轟燃的預(yù)報(bào)警，并采取相應(yīng)聯(lián)動(dòng)措施，防止轟燃發(fā)生。5.2轟燃發(fā)生的臨界升溫速率首先需要說(shuō)明的是此方法是在溫度轟燃判據(jù)（即熱煙氣層溫度接近600oC時(shí)發(fā)生轟燃）的前提下，將實(shí)驗(yàn)過程中最大溫度Tgmax出現(xiàn)在600oC溫度區(qū)間（溫度區(qū)間的劃分方法同4.1）的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行匯總，計(jì)算其與400oC之間的溫度變化率的平均值，計(jì)算結(jié)果為：(9)式中，是轟燃的臨界升溫速率，oC/s根據(jù)上文所討論的結(jié)果，從總體上來(lái)講溫度的變化率隨著溫度上升而增大（如圖3所示），也即是隨著室內(nèi)火災(zāi)所能達(dá)到最高溫度的升高，那么從總體上講升溫速率也單調(diào)增加，這種一一對(duì)應(yīng)關(guān)系使得討論轟燃的臨界升溫速率成為可能。又由于600oC是從溫度這個(gè)角度判定轟燃發(fā)生的臨界值，它所對(duì)應(yīng)的升溫速率也就成為轟燃發(fā)生的臨界溫度變化率。關(guān)于轟燃的臨界升溫速率可以用溫度～時(shí)間曲線圖（如圖2）加以證明。從圖2中可以清楚的看出最高溫度處于600℃區(qū)域的曲線與高溫區(qū)域的曲線特征有明顯的差別，它們的溫度變化率相差較大，與低溫區(qū)域的曲線特征較為接近。但是從溫度角度來(lái)講接近或達(dá)到600℃已經(jīng)具備轟燃發(fā)生的條件，同其它高溫區(qū)域曲線一樣發(fā)生轟燃，如果溫度不能接近或達(dá)到達(dá)到600oC就會(huì)象低溫區(qū)域的實(shí)驗(yàn)一樣不會(huì)發(fā)生轟燃，這正是600oC溫度區(qū)域的臨界特性的表現(xiàn)，從而證明上述臨界升溫速率的有效性。這個(gè)臨界升溫速率可以作為判斷轟燃發(fā)生的條件之一。5.3通風(fēng)控制參數(shù)的應(yīng)用由燃燒控制狀態(tài)判別式，即方程（1），可以得出這樣的結(jié)論：X正比于AoHo1/2，反比于Af。在進(jìn)行室內(nèi)防火設(shè)計(jì)或制作滅火預(yù)案前可以先計(jì)算室內(nèi)條件下的X值。當(dāng)室內(nèi)可燃物較少或通風(fēng)面積較大時(shí)，X較大，室內(nèi)火災(zāi)燃燒處于燃料控制狀態(tài)。此時(shí)，用控制可燃物的方法進(jìn)行防、滅火更經(jīng)濟(jì)、更有效。而對(duì)于存在大量可燃物的房間或通風(fēng)口較小的情況，X較小，室內(nèi)火災(zāi)燃燒處于通風(fēng)控制狀態(tài)。此時(shí)，采用控制通風(fēng)的方法（如封堵通風(fēng)口），則更有效。這將在建筑防火性能化設(shè)計(jì)中具有廣闊的應(yīng)用前景。6結(jié)論(1)從總體上講，熱煙氣層的平均升溫速率隨最大溫度增大而增大，這一變化符合如下回歸方程：(2)減小房間內(nèi)襯材料的熱慣性、在通風(fēng)控制燃燒狀態(tài)增大通風(fēng)因子或在燃料控制燃燒狀態(tài)增大燃料面積，都可以增大熱煙氣層的升溫速率。這三種情況下的變化趨勢(shì)分別可以用方程（3）、（4）和（6）表達(dá)。(3)當(dāng)某室內(nèi)熱煙氣層在一段時(shí)間內(nèi)的升溫速率大于轟燃發(fā)生的臨界升溫速率，即0.416oC/s時(shí)，該室內(nèi)的火災(zāi)在發(fā)展過程中就存在發(fā)生轟燃的危險(xiǎn)。(4)熱煙氣層升溫速率的最大值與其對(duì)應(yīng)的最大溫度的關(guān)系，符合如下回歸方程：這種對(duì)應(yīng)關(guān)系在轟燃預(yù)測(cè)和報(bào)警中具有重要意義。參考文獻(xiàn)[1]杜文鋒等.燃燒學(xué).北京:中國(guó)人民公安大學(xué)出版社,1997,375-398.[2]T.Z.Harmathy.Anewlookatcompartmentfire,PartⅠandPa