熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力設(shè)計(jì)研究

軋鋼２００６年８月．第２３卷．第４期：堡：塑翼墜壁垡當(dāng)！壘望壘堡；至塑魚(yú)三壘；至量些；壘熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力設(shè)計(jì)研究黃傳清１，白振華２，連家創(chuàng)２（１．寶鋼股份寶鋼分公司熱軋廠，上海２０１９００；２．燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，河北秦皇島０６６００４）摘要：基于高強(qiáng)鋼平整機(jī)的生產(chǎn)特點(diǎn)，結(jié)合板形問(wèn)題，將帶材出口前張力與輥間壓力橫向均勻分布作為目標(biāo)函數(shù)，把保證所有被平整高強(qiáng)鋼產(chǎn)品的力學(xué)性能滿(mǎn)足產(chǎn)品大綱要求作為約束條件，首次提出一套適合熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)的軋制力、彎輥力范圍的計(jì)算分析技術(shù)，并將其用于寶鋼１８８０ｍｍ熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)工藝規(guī)程預(yù)制定。其結(jié)果對(duì)指導(dǎo)該平整機(jī)的工藝參數(shù)確定發(fā)揮了重要作用。關(guān)鍵詞：平整機(jī)；軋制力；彎輥力；熱軋高強(qiáng)鋼；板形中圖分類(lèi)號(hào)：ＴＧ３３５．２１文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ文章編號(hào)：１００３—９９９６（２００６）０４—０００８—０３ＲｅｓｅａｒｃｈｏｆＲｏｌｌｉｎｇａｎｄＢｅｎｄｉｎｇＦｏｒｃｅｓＳｅｔｔｉｎｇｏｆＳｋｉｎ－ｐａｓｓＭｉｌｌｆｏｒＨｏｔＲｏｌｌｅｄＨｉｇｈＳｔｒｅｎｇｔｈＳｔｅｅｌＨＵＡＮＧＣｈｕａｎ—ｑｉｎ４９Ｊ，ＢＡＩＺｈｅｎ—ｈｕａ２，ＬＩＡＮＪｉａ－ｃｈｕ《（１．ＢａｏｓｈａｎＩｒｏｎ＆ＳｔｅｅｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１９００，Ｃｈｉｎａ；２．ＹａｎｓｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｑｉｎｈｕａｎｇｄａｏ０６６００４，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＡｃｃｏｒｄｉｎｇｔＯｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｐｒｏｃｅｓｓｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓｋｉｎ－ｐａｓｓｉｎｇ，ａｎｄａｌｓｏｔｈｅｆｌａｔｎｅｓｓｏｆｓｔｒｉｐ，ｔａｋｉｎｇｔｈｅｕｎｉｆｏｒｍｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｏｆｂｏｔｈｓｔｒｉｐｆｏｒｗａｒｄｔｅｎｓｉｏｎａｎｄｐｒｅｓｓｕｒｅｂｅｔｗｅｅｎｂａｃｋｕｐａｎｄｗｏｒｋｒｏｌＩｓａｓｔｈｅｏｂｊｅｃｔｉｖｅａＳｆｕｎｃｔｉｏｎｄｕｒｉｎｇｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ，ａｎｄｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｃａｌｍｏｄｅｌｔｏｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｏｆａｌｌｔｈｅｈｉｇｈ—ｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓｆｏｒｃｅｓｔｈｅｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ａｍａｔｈｅｍａｔｉｃｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｒａｎｇｅｏｆｒｏｌｌｉｎｇａｎｄｂｅｎｄｉｎｇ０ｆａｓｋｉｎ—ｐａｓｓｍｉｌｌｆｏｒｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓｉｓｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｒｅｓｕｌｔｓｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒｈａｖｅａｌｒｅａｄｙｂｅｅｎｕｓｅｄｆｏｒｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆ１８８０ｍｍｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄｓｋｉｎ－ｐａｓｓｍｉｌｌｏｆＢａｏｓｔｅｅｌ，ａｎｄｔｈｅｆａｒｔｈｅｒｍｏｒｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｋｉｎ．－ｐａｓｓｃａｎｂｅａｎｔｉｃｉｐａｔｅｄ．ｍｉｌｌ；ｒｏｌｌｉｎｇｆｏｒｃｅ；ｂｅｎｄｉｎｇｆｏｒｃｅ；ｈｏｔ—－ｒｏｌｌｅｄｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌ；ｓｔｒｉｐｆｌａｔｎｅｓｓ１前言熱軋高強(qiáng)鋼屬近年新開(kāi)發(fā)鋼種，而平整機(jī)平整作為熱軋高強(qiáng)鋼生產(chǎn)接近成品的一道工序，直接影響成品的力學(xué)性能、板形、表面質(zhì)量等質(zhì)量指標(biāo)，是熱軋高強(qiáng)鋼生產(chǎn)技術(shù)開(kāi)發(fā)的重點(diǎn)之一。以寶鋼１８８０ｍｍ熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)為研究對(duì)象，提出一套適合確定高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力、彎輥力范圍的計(jì)算方法，對(duì)其起到很好的指導(dǎo)作用。前提下，平整機(jī)對(duì)于特定規(guī)格、品種的產(chǎn)品，如果前后張力按經(jīng)驗(yàn)?。埃保担?。（ｄ。為被平整帶材的強(qiáng)度），那么其軋制力的大小決定于伸長(zhǎng)率的設(shè)定值，可用下式表示：Ｐ＝ｆ（￡）（１）根據(jù)產(chǎn)品大綱，寶鋼新建１８８０ｒａｍ高強(qiáng)鋼平整機(jī)產(chǎn)品伸長(zhǎng)率為０．５％～１．５％。與此相對(duì)應(yīng)，根據(jù)式（１），軋制力的設(shè)定范圍較大。但生產(chǎn)中受板形、輥間壓力分布等因素影響，平整機(jī)軋制２熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力范圍設(shè)定技術(shù)根據(jù)文獻(xiàn)…可知，在工作輥輥徑已確定的力的實(shí)際設(shè)定范圍是有限的，過(guò)大易出現(xiàn)邊浪，并會(huì)增大軋輥邊部剝落趨勢(shì)；過(guò)小則易出現(xiàn)中浪。與此同時(shí)，在平整機(jī)的設(shè)計(jì)過(guò)程中，如果軋收稿日期：２００６—０１—０５作者簡(jiǎn)介：黃傳清（１９６７一），男（漢族），重慶人，高級(jí)工程師，首席工程師，博士。萬(wàn)方數(shù)據(jù)第２３卷?第４期．黃傳清等：熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力設(shè)計(jì)研究?９?制力設(shè)定值范圍過(guò)大，則對(duì)設(shè)備要求很高，從而大大增加制造成本。同樣，彎輥力設(shè)定范圍也并不是越大越好，并且范圍越大意味著投資成本的增加。因此，寶鋼１８８０ｍｍ高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力的設(shè)定范圍將遵循以下原則：在保證平整產(chǎn)品力學(xué)性能（伸長(zhǎng)率在０．５％～１．５％）、板形質(zhì)量及輥間接觸壓力盡量均勻的前提下，軋制同時(shí)，伸長(zhǎng)率可用下式表示：￡。＝，＿１（Ａ。，Ｐ）（５）這樣，對(duì)于單一規(guī)格的產(chǎn)品，為了使平整過(guò)程順利進(jìn)行，在滿(mǎn)足產(chǎn)品力學(xué)性能約束前提下，同時(shí)兼顧到板形與輥間接觸壓力問(wèn)題，可將軋制力與彎輥力設(shè)定計(jì)算的目標(biāo)函數(shù)簡(jiǎn)單定義為：ｆＦ（Ｘ）＝口?９１（Ｘ，Ａ。）＋（１一ａ）‘９２（Ｘ，Ａ。）力與彎輥力的設(shè)定范圍越小越好。２．１１８８０ｍｍ熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)產(chǎn)品大綱與主要結(jié)構(gòu)參數(shù)根據(jù)產(chǎn)品大綱，寶鋼新建高強(qiáng)鋼平整機(jī)所平整帶鋼的厚度范圍為１．２０～６．３５ｍｍ，寬度范圍為８００～１７３０ｍｍ，伸長(zhǎng)率為０．５％～１．５％，軋制速度為５００～６００ｍ／ｒａｉｎ，高強(qiáng)鋼的最高屈服強(qiáng)度為８００ＭＰａ；相應(yīng)地，該平整機(jī)的輥身長(zhǎng)為１８８０ｍｍ、工作輥直徑為舛６０～瞞１０ｍｍ、支撐輥直徑為西１０５０～①１１５０ｍｍ。２．２熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力設(shè)定數(shù)學(xué)模型為了方便軋制力與彎輥力的設(shè)定計(jì)算，根據(jù)產(chǎn)品大綱可將帶鋼厚度按一定規(guī)則分成ｍ，個(gè)代表值｛Ｈｌ＇Ｈ２，…，Ｈ。１｝，寬度按一定規(guī)則分成ｍ２個(gè)代表值｛Ｂ１，Ｂ２，…，Ｂ。２｝。這樣，就將該平整機(jī)所有規(guī)格產(chǎn)品都涵蓋在內(nèi)，共有ｍ１?；Ｔ１２種情況，可簡(jiǎn)單地用下式表示：Ａ。＝｛璉，Ｂｉｉ＝１，２，…，ｍ１；歹＝１，２，…，ｍ２｝咒＝１，２，…，ｍ１?７７２２（２）根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，在軋制力與彎輥力范圍設(shè)定計(jì)算過(guò)程中，可令前后單位張力Ｔ１＝Ｔ２＝０．２ａ劬；同時(shí)根據(jù)平整機(jī)特點(diǎn)，取摩擦系數(shù)／ｌ＝０。２；并考慮材料性能的波動(dòng)，取材料強(qiáng)度口。＝１．１ａ曲；帶材來(lái)料凸度分布可近似按二次曲線處理，比例凸度的大小根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可取值為０。０１；來(lái)料的板形認(rèn)為是良好的，即?。蹋椋剑?；同時(shí)，對(duì)于工作輥與支撐輥按平輥處理，即?。常洌纾?。＝０、△ＤＢｉ＝０。這樣，對(duì)于任何一個(gè)特定的平整軋制情況Ａ。，在輥徑已知前提下，其前張力口１ｉ、輥間接觸壓力ｑｉ就決定于軋制力與彎輥力的設(shè)定值，并可用下式表示１２－４Ｊ：Ｏ＂１抽＝＾（Ｐ，Ｓ，Ａ。）（３）ｑ跏＝ｆ４（Ｐ，Ｓ，Ａ。）（４）萬(wàn)方數(shù)據(jù)１０．５％≤￡?！埽保担ィǎ叮┦街校兀剑?，Ｓ｝（７）９１（Ｘ，Ａ。）＝（ｍａｘ（口１ｉ。）一ｒａｉｎ（Ｏ＂１ｉｎ））／Ｔ１（８）９２（Ｘ，Ａ。）＝（ｍａｘ（ｑｉ。）一ｍｉｎ（ｑｉ。））／一ｑ（９）式中，石為平均輥間接觸壓力；口為加權(quán)系數(shù)。在式（６）中，９１（ｘ，Ａ。）代表板形，而９２（Ｘ，Ａ。）代表輥間接觸壓力的橫向分布均勻度。這樣，整個(gè)優(yōu)化過(guò)程可簡(jiǎn)單描述為：尋找一個(gè)合適的Ｘ＋＝｛Ｐ：，Ｓ嘉｝，使得Ｆ（Ｘ）最小。對(duì)于這樣一個(gè)尋優(yōu)問(wèn)題，采用Ｐｏｗｅｌｌ法能很快得出相應(yīng)的優(yōu)化結(jié)果。計(jì)算框圖如圖１所示。園＋匭兩磊麗萌兩麗爵麗藥Ｅ圈回Ｙ＋圖１計(jì)算框圖最后，通過(guò)Ｐ：，ｓ，７即可找到相應(yīng)的軋制力與彎輥力的設(shè)定范圍，即：ｍｉｎ｛Ｐ：｝≤Ｐ≤ｍａｘ｛Ｐ：｝咒＝１，２，…，ｍ１?ｍ２（１０）ｍｉｎ｛Ｓ：｝≤Ｓ≤ｍａｘ｛Ｓ：｝規(guī)＝１，２，…，７７１１。ｍ２（１１）需說(shuō)明的是，考慮到輥型優(yōu)化與張力設(shè)定可進(jìn)一步提高板形精度與輥間接觸應(yīng)力的均勻度，在優(yōu)化過(guò)程中，Ｆ（Ｘ）只要滿(mǎn)足小于１０％即可。２．３寶鋼新建１８８０ｍｍ熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力設(shè)定范圍寶鋼熱軋廠為確定新建的１８８０ｍｍ高強(qiáng)鋼平軋鋼２００６年８月?第２３卷?第４期：！Ｑ：墅垡墜墾Ｑ些！墼鯉！縫壘型；墊堂；壘熱送直裝亞包晶橋板鋼表面疤狀缺陷原因分析帥習(xí)元（武漢鋼鐵集團(tuán)公司，湖北武漢４３００８０）摘要：為提高Ｑ３４５Ｃ－Ｈｑ亞包晶橋板鋼的熱裝溫度，進(jìn)行了入爐溫度為６００＂Ｃ以上的熱送直裝試驗(yàn)，試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)多卷成品表面存在疤狀缺陷。利用金相分析和電子探針?lè)治龅贸觯撊毕菔怯设T坯冷卻或加熱過(guò)程中存在的裂紋經(jīng)軋制后造成的；進(jìn)一步用熱模擬和計(jì)算的方法，求得該鋼在不同溫度狀態(tài)下的表面應(yīng)力和抗拉強(qiáng)度，得出有些情況下鋼坯的表面拉應(yīng)力已超出抗拉強(qiáng)度，從而使鋼坯表面開(kāi)裂。若鋼坯出連鑄機(jī)后堆冷，使鋼坯內(nèi)外溫差減小到一定值后再進(jìn)行加熱，可有效避免裂紋的產(chǎn)生。關(guān)鍵詞：熱送熱裝；橋板鋼；表面缺陷；溫差；裂紋中圖分類(lèi)號(hào)：ＴＧ３３５．５５文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ文章編號(hào)：１００３—９９９６（２００６）０４—００１０—０４ＣａｕｓｅｓＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＳｃａｒＤｅｆｅｃｔｏｎｔｈｅＳｕｒｆａｃｅｏｆＩｎｆｅｒｉｏｒＷｒａｐＣｒｙｓｔａｌＢｒｉｄｇｅＰｌａｔｅＳｔｅｅｌｂｙＣＣ－ＤＨＣＲＳＨＵＡＩＸｉ—ｙｕａｎ（ＷｕｈａｎＩｒｏｎ＆Ｓｔｅｅｌ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏｒｐ．，Ｗｕｈａｎ４３００８０，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＩｎｏｒｄｅｒｔｏｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｈｏｔｃｈａｒｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆＱ３４５Ｃ－Ｈｑｉｎｆｅｒｉｏｒｗｒａｐｃｒｙｓｔａｌｂｒｉｄｇｅｐｌａｔｅｓｔｅｅｌ，ｔｈｅｔｅｓｔｓｏｆｏｖｅｒ６００℃ｃｈａｒｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔ．ＢｕｔｔｈｅｓｃａｒｄｅｆｅｃｔｏｎｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｏｆｐｌａｔｅＷＳＳｆｏｕｎｄｏｕｔ．Ｔｈｅｃａｕｓｅｓｗｅｒｅｂｉｌｌｅｔｃｒａｃｋｄｕｒｉｎｇｃｏｏｌｉｎｇｏｒｈｅａｔｉｎｇａｎａｌｙｚｅｄｂｙｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎａｎｄｅｌｅｃｔｒｏｎｐｒｏｂｅｍｉｃｒｏａｎａｌｙｚｅｒ．Ｔｈｅｈｅａｔｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｃａｃｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｓｔｒｅｔｃｈｉｎｇｓｔｒｅｓｓｏｆｂｉｌｌｅｔｓｕｆａｃｅｗａｓｏｖｅｒｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈｌｉｍｉｔｔｏｐｒｏｄｕｃｅｃｒａｃｋ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｔｈｅｒｅｓｏｌｕｔｉｏｎｍｅｓｓｕｒｅｏｆｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇｔｈｅｄｅｆｅｃｔＷ＆ＳｃｏｏｌｉｎｇｉｎｐａｃｋｅｄｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｂｉｌｌｅｔａｆｔｅｒｃａｓｔｉｎｇｗｈｉｃｈｗａｓｒｅｄｕｃｅｄｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｏｆｉｎｎｅｒａｎｄｏｕｔｅｒｏｆｂｉＵｅｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｏｔｄｅｌｉｖｅｒｙａｎｄｈｏｔｃｈａｒｇｉｎｇ；ｂｒｉｄｇｅｐｌａｔｅｓｔｅｅｌ；ｓｕｒｆａｃｅｄｅｆｅｃｔ；ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ；ｃｒａｃｋ整機(jī)軋制力與彎輥力的設(shè)定范圍，與燕山大學(xué)合了一套適合確定熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)的軋制力、彎作，根據(jù)相關(guān)產(chǎn)品大綱的要求，利用前述的相關(guān)輥力范圍的計(jì)算分析方法，給出了相應(yīng)的軋制力數(shù)學(xué)模型，對(duì)１８８０ｍｍ熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)進(jìn)行了與彎輥力的設(shè)計(jì)范圍。其研究結(jié)果對(duì)指導(dǎo)寶鋼軋制力與彎輥力范圍的計(jì)算分析。其結(jié)果：彎輥１８８０ｍｍ熱軋平整機(jī)工藝參數(shù)的確定發(fā)揮了重要力設(shè)計(jì)范圍為Ｓ＝一６００～＋６００ｋＮ；軋制力設(shè)作用，并具有進(jìn)一步推廣應(yīng)用的價(jià)值。計(jì)范圍為４００～１２０００ｋＮ。該結(jié)果被直接用于參考文獻(xiàn)：１８８０ｍｍ熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)工藝參數(shù)的確定。３結(jié)論［１］連家創(chuàng)．冷軋薄板軋制壓力和極限最小厚度的計(jì)算［Ｊ］．重型機(jī)械，１９７９，（２）：２０—３７；１９７９，（３）：２１—３４．在充分考慮高強(qiáng)鋼平整機(jī)生產(chǎn)工藝特點(diǎn)的基［２］羅伯茨ｗＬ．冷軋帶鋼生產(chǎn)［Ｍ］．北京：冶金工業(yè)出版礎(chǔ)上，以寶鋼新建１８８０ｍｍ高強(qiáng)鋼平整機(jī)為研究社，１９８５：５５—８０．［３］白振華，連家創(chuàng)，劉蜂，等．寶鋼２０５０熱軋廠平整機(jī)輥對(duì)象，將被平整帶材的前張力與輥間壓力橫向均型優(yōu)化技術(shù)的研究［Ｊ］．鋼鐵，２００２，３７（１０）：３４—３７．勻分布作為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)，并把保證產(chǎn)品大綱內(nèi)［４］連家創(chuàng)，劉宏民．板厚板形控制［Ｍ］．北京：兵器工業(yè)出版社。１９９５：６３—７０．各品種與規(guī)格的平整延伸率作為約束條件，提出收稿日期：２００６—０２—１５作者簡(jiǎn)介：帥習(xí)元（１９６１一），男（漢族），湖北黃梅人，高勃ｔ：ｒ－程師，碩士。萬(wàn)方數(shù)據(jù)熱軋高強(qiáng)鋼平整機(jī)軋制力與彎輥力設(shè)計(jì)研究作者：作者單位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次數(shù)：黃傳清，白振華，連家創(chuàng)，HUANGChuan-qing，BAIZhen-hua，LIANJia-chuang黃傳清,HUANGChuan-qing(寶鋼股份寶鋼分公司熱軋廠,上海,201900)，白振華,連家創(chuàng),BAIZhen-hua,LIANJia-chuang(燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,河北,秦皇島,066004)軋鋼STEELROLLING2006，23(4)6次參考文獻(xiàn)(4條)1.連家創(chuàng)冷軋薄板軋制壓力和極限最小厚度的計(jì)算1979(02)2.羅伯茨WL冷軋帶鋼生產(chǎn)1985相似文獻(xiàn)(10條)為提高平整機(jī)軋制力的預(yù)報(bào)精度，滿(mǎn)足軋制力預(yù)報(bào)的實(shí)時(shí)性要求，將遺傳算法與BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)相結(jié)合，建立了預(yù)報(bào)平整機(jī)軋制力的智能模型。以凌鋼900mm平整機(jī)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)作為訓(xùn)練樣本，采用遺傳優(yōu)化算法對(duì)BP網(wǎng)絡(luò)的初始權(quán)值、閾值進(jìn)行優(yōu)化，有效地提高了學(xué)習(xí)速度、學(xué)習(xí)精度，增加了網(wǎng)絡(luò)的強(qiáng)壯性。網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相對(duì)誤差基本在7％以?xún)?nèi)，單樣本計(jì)算時(shí)間為毫秒級(jí)，完全可以滿(mǎn)足在線需要，實(shí)現(xiàn)了平整機(jī)軋制力的高精度高速度預(yù)報(bào)。針對(duì)雙機(jī)架平整機(jī)的生產(chǎn)工藝特點(diǎn),在引入延伸率分配系數(shù)模型的基礎(chǔ)上,提出先對(duì)帶材進(jìn)行規(guī)格劃分,然后利用大量同規(guī)格現(xiàn)場(chǎng)軋制數(shù)據(jù),采用Powell優(yōu)化算法計(jì)算變形抗力、摩擦因數(shù)等主要軋制工藝參數(shù)的方法.為滿(mǎn)足軋制力預(yù)報(bào)的實(shí)時(shí)性要求,建立了BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型來(lái)預(yù)報(bào)上述軋制工藝參數(shù),將軋制壓力的短期自適應(yīng)與軋制工藝參數(shù)長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)相結(jié)合,建立了雙機(jī)架平整機(jī)軋制壓力預(yù)報(bào)模型.將該模型運(yùn)用于寶鋼某廠1220雙機(jī)架平整機(jī)的生產(chǎn)實(shí)踐,大大提高了軋制力預(yù)報(bào)精度.4.學(xué)位論文曾長(zhǎng)操平整機(jī)軋制力和延伸率的研究2002針對(duì)寶鋼2050平整機(jī)和寶鋼1550CAL平整機(jī)存在的板形質(zhì)量問(wèn)題,作者在理論分析的基礎(chǔ)上,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),建立了比較精確計(jì)算平整軋制力的實(shí)用模型.該論文主要包括以下內(nèi)容:以軋件和軋輥接觸表面的邊界條件為依據(jù),建立單位壓力的平衡微分方程式.考慮平整軋制時(shí)軋件的彈性變形,將變形區(qū)區(qū)分為彈性區(qū)和塑性區(qū),根據(jù)軋件的變形和表面平衡方程導(dǎo)出軋制壓力沿軋件接觸弧的分布公式;并利用邊界條件,確定出軋件與軋輥的接觸弧長(zhǎng);通過(guò)對(duì)各個(gè)變形區(qū)軋制壓力分布的積分,得出計(jì)算總軋制壓力的公式.研究彈性區(qū)入口和出口水平應(yīng)力沿高度的不均勻分布的計(jì)算方法,利用入口和出口的邊界條件,建立計(jì)算軋制壓力的實(shí)用模型.最后,闡述了板形的表示方法,從消除板形缺陷的角度,對(duì)延伸率的選擇進(jìn)行了分析,并提出擬合延伸率與軋制力實(shí)測(cè)值對(duì)應(yīng)關(guān)系的方法,為平整軋制中控制延伸率和選擇軋制力提供依據(jù).以寶鋼冷軋平整機(jī)組為例,簡(jiǎn)要分析了軋制力計(jì)算模型的基本形式和影響軋制力預(yù)報(bào)精度的因素,并提出改善和提高平整機(jī)軋制力預(yù)報(bào)精度的措施.6.學(xué)位論文王立萍延伸率和板形綜合控制二輥式平整機(jī)改造設(shè)計(jì)和仿真研究2002該文首先提出采用一個(gè)用于二輥平整機(jī)改造的彎輥裝置新結(jié)構(gòu),新設(shè)計(jì)的彎輥裝置新結(jié)構(gòu),與以往的軋輥彎輥結(jié)構(gòu)不同,避免了將彎輥力作用在軸承、壓下裝置和機(jī)架上,而是靠純力偶作用使軋輥產(chǎn)生彎曲,從而使這些零件的變形在一定程度上不抵消軋輥的彎曲變形,使彎輥縱剛度降低.該文根據(jù)攀鋼現(xiàn)有1450平整機(jī)機(jī)架尺寸,設(shè)計(jì)了彎輥裝置新結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸,確定了彎輥軸承座允許尺寸和許用彎輥力偶值,進(jìn)行了彎輥軸承的選用及兩組彎輥軸承間距的確定,對(duì)軋輥進(jìn)行了受力分析,并對(duì)軋輥和彎曲板的強(qiáng)度、彎輥軸承的壽命進(jìn)行了校核.首次應(yīng)用彈性力學(xué)平面問(wèn)題理論求解了軋件和軋輥在完全彈性接觸情況下,