散貨初步設計-無公式

Thesubjectofthisgraduationprojectistocompletethedesignof38000deadweightbulkcarriers.Thedesignisinthecollectionofalargenumberofthesamesizeofthemotherbulkcarrier,to35,000tonsofshallowdrafteconomicbulkcarriersand39,000deadweightbulkcarriersforthemothership,accordingtoshipdesignprinciples,Shipprinciple,steelshipclassificationconstructionstandardsandotherliteraturedesign.Thisdesignmainlyinvolvesthefollowingsixaspects:Determinationofthemainscaleelements:Inthedesignofthedesigntaskbookandtherequirementsofthedesignoftheship,theuseofstatisticalformulaandthemotheroftheshipintheappropriaterangeofthemainscaletoselectagroupofthefinalmasteroftheship.Profiledesign:theuseofself-designmethodandthemothershiptransformationmethodcombinedmethod,inMaxsurfsoftwareinputmainscalefactormodeling,andexportprofiles.Simplifythesmoothline,gettheship'sprofile.Generallayoutdesign:Accordingtotherelevantspecificationsandwithreferencetothelayoutcharacteristicsofthemothershiptocompletethelayoutoftheship,andtrytomaketheuseoftheshipmorereasonable,morecost-effective.Performancecheck:theuseofHydromaxmoduleonthedesignoftheshipsub-classandsetupfourtypicalconditionsforfloating,largetiltstabilitycalculation,thehydrauliccurveandstaticstabilitycurveandcheckwhethertheresultsareinlinewiththenormsRegulations.Structuraldesign:Accordingtothestandardcalculationofthehulltoensurethesafetyoftheskeletonofthevariouspartsoftheminimumsize,andthenselecttheappropriatecomponents,andthencompletethebasicstructureandtypicalcross-sectionalmap.Propellerdesign:Accordingtothespecificationtomeetthespeedrequirementsandhaveenoughthrustpropeller,andmakethepropellerandthehull,thehostbetweenthegood.:bulkcarrier,profiledesign,performanceverification,propeller 第1 緒 主要設計思 設計任務 主要用途及航 船 貨艙容 主機及型 設計航速及續(xù)航 船舶設 船員人 船 對設計任務書的分 本章小 第2章主尺度的確 排水量初步計 船舶主尺度初步擬 用母型船方法估 用統(tǒng)計公式計 設計船主尺度的確 船舶方型系數(shù)的初步擬 用統(tǒng)計公式估算方型系 設計船方型系數(shù)的確定與初步檢 主機選擇與確 空船重量LW的估 船體鋼材重量Wh的估 舾裝設備重量Wf的估 機電設備重量Wm的估 重力與浮力平 載貨量Wc計 人員、行李、食品及淡水的重 主機燃油、滑油及爐水的重 備品和供應品的重 載貨量 艙容的計算與校 主船體可提供的總?cè)莘e 貨艙所需容積 油水艙所需容積 壓載水艙所需容積 機艙所需容積 其他艙所需容積 重心的估算和穩(wěn)性初步校 重心高度Zg的估 重心縱向位置Xg的估 初穩(wěn)性高度的計 主尺度的最終確 本章小 第3章型線設 型線設計概 型線圖的繪 本章小 第4章總布置設 概 總體布局的區(qū) 主船體內(nèi)船艙的劃 上層建筑及甲板 通道、出與梯道的布 船舶設備的布 繪制總布置 本章小 第5章性能計 靜水力計算及靜水力曲線的繪 靜水力計算的概 靜水力曲 設計船完整穩(wěn)性計 船舶重量、重 浮態(tài)及初穩(wěn)性計算 四種典型載況下的大傾角穩(wěn)性計 風壓傾斜力臂的計 最小傾覆力臂的計 穩(wěn)性衡準數(shù)K校 穩(wěn)性校 本章小 第6章螺旋槳設 有效功率的計 艾亞 船體主要參 主機參 推進因子的決 可以達到最大航速的計 空泡校 強度校 螺距修 重量及慣性矩計 敞水性征曲線之確 系柱特性計 航行特性計 螺旋槳計算總 螺旋槳圖的繪 本章小 第7 結構設 結構計算概 基本結構計 外 甲 船底骨 舷側(cè)結 甲板骨 舷墻及欄 艙口圍 首尖艙內(nèi)的加 上層建 底邊 頂邊 槽形艙 結構尺寸選材匯 結構圖的繪 本章小 結 參考文 致 38000DWT1設計技術任務主要用途及航本設計船航行航區(qū)屬于遠海船舶（Ⅰ類航區(qū)，屬于海船。主要承運谷物，噸（1.22m3/t航行于巴西至中國和澳洲至中國。船1貨艙容貨艙容積：172438.1主機及型本船選用主機為額定功率 轉(zhuǎn)速 油耗率：171g/kw設計航速及續(xù)航滿載時的試航速度不低于14kn，續(xù)航力為20000n船舶設排水量初步計2.1所示：2.1ηDWηDW0.68~0.75ηDW的統(tǒng)計公式：DW0.76660.1304DW0.0775（DW20.1294（DW

4

38000ηDW=0.8092.11ηDW=0.811；母型船2的ηDW=0.805，故本船取ηDW=0.809=DW/ηDW=38000/0.75=46971.57t46900t船舶主尺度的初步擬用母型船方法估2.23500039000DWT同樣可以利用上述中估計設計船排水量的方法估算得到母型船10=49157t46900t排水量049157t則：LL/

BB/1/3 dd/1/3(結構吃水 DDd d0d0用統(tǒng)計公式計10000~100000噸級別的散

B0.0734L1 d0.0441L1 1D1.12B7.574B21

代入數(shù)據(jù)后得到：Lpp=185.39m，B=27.83m，d=10.67m，D=15.24m2Lpp186.80m，較LB=28.07mB略小，D=15.34m比實際的略大。設計船主尺度的確2.3Lpp=185m，B=28m，d=10.6m，D=15.4mLOA=1.038Lpp 故得LOA=192.03m2.5將初步擬定的數(shù)據(jù)帶入得到，Lpp/B=6.61Lpp/D=12.01B/D=1.82=2.64d/D=0.69。故得出本船的主尺度比值完全符合統(tǒng)計資料的范圍。2.6：2.6 ttmmmmm—用統(tǒng)計公式估算方型散貨船方型系數(shù)的統(tǒng)計范圍：Cb=(0.98~1.02)ηDW。上一節(jié)中已經(jīng)得到ηDW=0.809Cb=0.793~0.825。設計船方型系數(shù)的確定與初步檢Cb

k

ρ——海水重量密度，ρ=1.025t/m3；k——附體系數(shù)取k1.004。代入數(shù)據(jù)得Cb=0.83主機選擇與確用計

2/3VC

2/3VBHP C設計任務書要求的服務航速為14kn，帶入數(shù)據(jù)得到母型船1的系數(shù)C0=549.4620，代入公式2.13可得設計船主機額定功率BHP=6495.44kw。同時取服務功率為主機額定功率的85%，故可以得出服務功率=5520.98kw，因此選定主機B&W6S50MC8580kw127rpm。空船重量LW的估LWWhWf船體鋼料重量Wh的估bWhb

0.7)104

K10.75300L)3

（25000t～110000t級的散貨船K=9.5168，Wh=6641.87t綜合分析后取本船的鋼料重量為Wh=7000t舾裝設備重量Wf 得到，Wf=1072t

L0.8B0.6D0.3

機電設備重量Wm的估WmCmPB/0.73550

（主機為柴油機時 PB——主機功率MCR(Cm10000kw以下時，其范圍為8～9。根據(jù)本船主機的選型，取值為8.5。代入數(shù)據(jù)得到Wm=770.9t帶入數(shù)據(jù)得到Wm=786.3t

綜合以上兩次估算結果后，初步擬定舾裝重量Wm=786.3t重力與浮力平2-8LW0WhWf

LW08868.9t（2%~5%3.5%排水量儲備（3.5%）W19179.3t。DW1LW1=37720.7t0.735%47179.3t0.8349。載貨量WC人員、行李、食品及淡水的重（一）設計任務書規(guī)定船員共計2870kg/計算，故得W1=28×(70+50)=3360kg（二）總儲備量=自持力(天)×人數(shù)×(kg/(天﹒人自持力(dR/(24×Vs式中：R——續(xù)航力，n食品定量：規(guī)定為2.5～4.5kg/(人﹒天)，此處取3kg。帶入得W2=219.9t主機燃油、滑油及爐水的重（一）

WF0.001kg0PSR/

式中：WF——總的燃油儲備量g0——耗油率，此處取Ps——主機持續(xù)服務功率Vs——服務航度=14kn；R——續(xù)航能力=20000n；1.15～1.201.18。單位耗油率為0.171Kg/(kw·h)。帶入數(shù)據(jù)得到WF=1798.4t（二）WLWL

——4%WL=71.9t（三）

Wbw—

—Q—t—續(xù)航時間，h故可得本船的爐水儲備量為Wbw0.0010.05520002000014備品和供應品的重備品和供應品重量一般較小，一般?。?.5%～1%)LW50～70(t)Ws=60t載貨量2.9 tttttttt主船體可提供的總?cè)莘eVhCbDLppBD1(m3 式中：CbD——計算到型深的方形系數(shù)，CbDCb1Cb)(DdC1dC13，計算得到CbD=0.857D1——舷弧和梁拱的相當型深，D1=D+Sm+0.7C，其中Sm為相當舷弧高，1/6CC=(0.01～0.02)B帶入數(shù)據(jù)得到Vh=69696.4m3貨艙所需容積VcVW

1 k式中：Wc——k

ccc ——貨物積載因數(shù)，設計任務書中取為1.22m3tcckc——型容積利用系數(shù)，此處取kc0.98。Vc=44429.5m3。油水艙所需容積 Vow (m 式中：Wi

ii——相應燃油、滑油、淡水的密度(t/m3)，出于計算的方便，將燃油、0.9。i0.95帶入數(shù)據(jù)得Vow=2566.3m3壓載水艙所需容積

Wbkb

(t

kb——10.3設計船的壓載水艙的型容積VbVWb

(m3 式中：λ——Vb=11407.1m3。機艙所需容積VmKmLmB(Dhd (m3 式中Km——系數(shù)，尾機型Km<1.0，此處參考母型船取Lm——2。帶入數(shù)據(jù)得Vm=6003.2m3其他艙所需型容積Va3%Va=2090.9m3Vh1VhVcVowVbVm帶入數(shù)據(jù)得所需總型容積Vh1=66497m3

(m3 Vh大于所需要的總型Vh1，且留有一定的（4.59%）裕度。重心的估算和穩(wěn)性初步校重量的平衡，因而Yg的值必須為0。所以船舶重心的估算主要是船舶重心的縱向重心高度Zg的估空船重心的垂向高度Zg（KG）按統(tǒng)計公式 式中：ζ——0.64。Zg=9.856m。重心縱向位置Xg的估重心縱向坐標Xg（LCG）可以粗略的認為與船長成正比，即 式中：λ——-2%。Xg=-3.7m。初穩(wěn)性高度的計GMZbrZgGM穩(wěn)性高度，mZb心高度，m；r——橫穩(wěn)心半徑，m；Zg心高度，m

Zb

式中a10.9480.68Cb0.23(Cw)2，其中C12C3 帶入數(shù)據(jù)得，a1=0.5739；Zb=6.08ma2

0.083C1ww

Bra2B

a2=0.0804，r=5.95mZg56m2.174m。GMmax0.582f

B24z2T2(2.34)T2本船遠洋船λ160m，因此此處取T=13

，λ為波長f=1.010。帶入數(shù)據(jù)得GMmax=2.389m

10.07B/d2.5由于本船由上述計算結果可得，本船的初穩(wěn)性高度滿足上限值（2.389m）（0.30m2.102.10mmmmm—tttt—n本章的主要內(nèi)容是通過大量的統(tǒng)計資料和經(jīng)驗公式并以母型船的船型系數(shù)方法，也了解到了在初步的方案設計過程中母型船對船舶設計的極大的用途。3章2章中計算出的主尺度要素和船型系數(shù)在Maxsurf軟件中進行建模，Maxsurf中建好的模型的橫剖面圖、縱剖面圖以及水線面圖導出并導入到CAD中進行進一步修改光順。在CAD中調(diào)整型線圖，使型線光順、協(xié)調(diào)，并盡量使得型線數(shù)據(jù)在三個3.11。3.1CAD和Maxsurf等重要船舶軟件的知識。并且認識到了船舶型線設計的好壞能直接地影MaxsurfCADCAD軟件中光順工3.53.538000DWT mmmtmmm—-———4章總布置設計概首先應保證本設計船具有足夠的貨艙容積，使其滿足設計任務書中對重由于總布置會影響船舶的浮心縱向坐標，在布置時應注意船舶縱傾的調(diào)對于降低船舶的重心和減小受風面積從而改善大傾角穩(wěn)性有利?？傮w布局的區(qū)主船體內(nèi)船艙的劃1SbSb0.0016L

本船垂線間長為185m，代入求得=0.0016×185+0.5=0.796m，本船在貨艙范圍內(nèi)肋骨的間距取0.75m，同時按規(guī)范取首尾尖艙內(nèi)的肋骨間距為0.6m，防撞艙壁37.3m0.7m。2、對水密艙壁數(shù)目設置的規(guī)4.1海船應設置水密艙壁的最小數(shù)目船型船長LS水密艙壁數(shù)中機型8910另行考慮尾機型799另行考慮192m的尾機型船舶，為了保證船舶的安全性合適，所有0.05L，0.08L。對具有球鼻艏的船舶，防撞艙壁距首垂線的距離可減小球鼻艏在首垂線前方夏季載重水線上投影長度的一半，但L<<200m時減小值應不大于0.015L。所以結合本船尺寸，防撞艙壁距首垂線的距離應為9.25~14.8m再減9.95m。0.05Lpp~0.07Lpp12.60m；0.035Lpp~0.045Lpp7.411m機艙長度lm=主機長度lm1+c，或者參照合適的并且使用同一主機的母型船來c=10m~12m,考慮到本船的實際情況，取機艙長度15.75m，位于#11～#32。Lpp76m時，需要在船體的中部設置雙層底，并盡量700mm,hd25B42d

hd15000mm#70、#110、#149、#188號肋位上。e=1.675m，f=0.35m，b=12.526m，h=18.00m，=38=42。4.11234上層建筑及甲板1.97m船舶尾部的上層建筑都集中地布置于機艙所屬的肋位區(qū)域的尾部甲板的正62.45m。工作艙室由駕駛室、海圖室、報務室、室、廣播室、理貨室、木工間、，達裝置與天線的距離以及減少導波管的彎折次數(shù)室通常設在駕駛室同層和靠近天線下面的區(qū)域。，船長和輪機長 與臥室相連，各船員的臥室布置都為單人間，均本設計船的公共艙室和服務處所包括廚房、會議室、餐廳、房、廁所、通道、出與梯道的布道的看度取為1.5m所有出的門的寬度和通道扶梯的寬度應相適應船上50度。船舶設備的布本設計船航行時?？康母劭诰O有外力卸載設備，故設計貨艙的開口為14×12.50m500K近錨鏈筒的地方以便可以減少錨鏈的工作長度。9.06m，后桅10.85m。8m24.2第五 性能計靜水力計算及靜水力曲線的繪靜水力及穩(wěn)性的計算是為了對之前建模好的船舶進行一個阻力的精度高的行靜水力曲線計算并繪制出靜水力曲線圖。靜水力計算的概HydromaxMaxsurf軟件中的三維模型導入到Hydromax內(nèi)，根據(jù)每的值需要輸入的數(shù)據(jù)以及需要計算的此處設置的吃水范圍是2.6~11.6（計算101m10.6m46900近似相等，方型系數(shù)的值（8.36）較靜水力曲船型參數(shù)與船舶吃水之間的函數(shù)關系的一些曲線。本船靜水力曲線圖由Hydromax軟件導出，它包括以下曲線： 2.浮心垂向坐標KB(zB)曲線3.漂心縱向坐標LCF(xF)曲線 4.浮心縱向坐標LCB(xB)曲線5.每厘米吃水噸數(shù)TPC曲線 6.水線面面積曲線 8.橫穩(wěn)心垂向坐標KMt曲線9.縱穩(wěn)心垂向坐標KML曲線 10.每厘米縱傾力矩MTC曲線11．方形系數(shù)Block曲線 12.菱形系數(shù)Prismatic曲線13．中橫剖面系數(shù)MidshipArea1～7為浮性曲線，8～10為穩(wěn)性曲線，11～13為船型系數(shù)曲線。靜水5-15.15.2所示。5.1船中吃水1排水量水線長3濕表面積4水線面面積 56789橫穩(wěn)心半徑BML-----Wet.98DraftDraft6543 -- ----0 3456705KMt KMLLCB,LCF,KB0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 m nn cm ent 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 m r ent 5.1靜水力曲線（一WaterplaneWaterplane9DraftDraft76543 5.2靜水力曲線（二本設計船的穩(wěn)性的計算是采用Hydromax軟件進行的。首先在Hydromax模塊IMO船舶重量、重船舶在航運過程中，載況千變?nèi)f化，故不可能都加以計算。所以只對四種非滿載到港、壓載出港、壓載到港這四種典型的載況來進行各項性能的計算。5.2～5.55.21貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1-1-11--------舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙舭部燃油艙-5.2---------底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙-滑油艙--總重FS5.31貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1-1-11--------舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙舭部燃油艙----------底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙-滑油艙--總重FS5.41貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1-1-11-----5.45.4---舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙舭部燃油艙----------底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙---總重FS5.51貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1貨艙1-1-11--------舭部燃油艙舭部燃油艙-頂邊燃油艙頂邊燃油艙-舭部燃油艙5.5舭部燃油艙----------底部清水艙底部清水艙-首部清水艙首部清水艙-滑油艙--總重FS浮態(tài)及初穩(wěn)性計算MRGZGMsin（初穩(wěn)性公式 GZ---復原力臂，m；GM---橫穩(wěn)性高，m綜上所述：穩(wěn)性上對船舶的要求是GM越大越好，橫搖周期舒適性對船舶的要求則是GM越小越好。故一般處理這對的方法是：在充分保證船舶安全性的前提下，為使橫搖緩和，適當降低GM的值。Hydromax5.61m23°4m5m6m7m8m9————mm--mmmmmm5.6橫穩(wěn)心高度m縱穩(wěn)心高度m———各載況下的橫搖周B2B24ZgT0.58

式中：fB/d5.75.712f3456備注：f——修正系數(shù)，B/d>2.5，f1+0.07(B/d-2.5)（3.732m（8.622s風壓傾斜力臂的計

lf

pAf

Af——船舶吃水線以上受風面積，為船舶正浮時實際的水線以上各部p——計算載況下的排水量，t。查表知，p1347Pa；5.8排水量最小傾覆力臂的計計算橫搖角度式中，C1,C2,C3,C4為系數(shù)。C2按公式

f0

C0.13

C2＞1.01.0，C2＜0.68CC4100m×0.35mAb%=1000.35查表可得C4=0.73

185橫搖角（10.5051517.0175.3Hydromax模塊進行靜穩(wěn)性計算后得到四種載況的靜穩(wěn)性曲線::InitialGMtGMat0.0deg=3.9732GZGZ1 HeeltoStarboard5.4MaxGZ=2.481mat402GZGZ1 HeeltoStarboard5.5MaxMaxGZ=4.021mat40:InitialGMtGMat0.0deg=5.46243GZGZ21 HeeltoStarboard5.6MaxMaxGZ=4.021mat4043GZGZ21 HeeltoStarboard5.7計算最小傾覆力臂本設計船的最小傾覆力臂lqromax影響，再繪制出考慮到了橫搖角和進水角的靜穩(wěn)性曲線即可。在靜穩(wěn)性曲線中當圖中兩塊陰影區(qū)域的面積相等時，水平線對應的高即為最小傾覆力臂，此時兩個區(qū)域的面積（由左至右）分別表示傾斜力矩和復原力矩所做的功。各載況下靜穩(wěn)5.13、5.14、5.15、.16：05.113025度，船舶復原力臂曲線的穩(wěn)性角應大于55度。穩(wěn)性衡準數(shù)K校K的規(guī)定：船舶在所校核的四種裝載情況下的穩(wěn)性，其K均應符合最小傾覆力臂不小于風壓傾斜力臂，即下式的要求：Klq

5.12由上述表格可得到本設計船在各典型載況下穩(wěn)性衡準數(shù)K均大于1，所以滿穩(wěn)性校5.135.13初穩(wěn)性高GM是K是初穩(wěn)性高GM是K是初穩(wěn)性高GM是K是初穩(wěn)性高GM是K是5.13的穩(wěn)性校核表得到本設計船在四種裝載情況下的穩(wěn)性情況都滿足規(guī)4080度的靜穩(wěn)性曲線圖，因為要用其CAD軟件描點繪制，需要花費大量的時間且不一定能夠精準，但卻能更進一步熟第六章螺旋槳設計有效功率的計艾亞Fluent軟件計算得到這些方法。但是在初步方案設計時，以上種種的方2040年代以前的船型，且支隊中低速的船舶比較適用。即

Cbc1.08-標準寬度吃水 xc，查盛振邦《船舶原理（上7-5

Lwl1.08P064V s

L0CL1/3和速長比VL0

舶原理（上》圖7-3，L——垂線間長，圖中C0值僅適用于標準船型Vs——靜水試航速度6.16.1Xb=2.05%Lpp寬度吃水1L/3064排水量寬度吃水比6.2數(shù)vs V 標準C0，查圖7-標準Cbc，查表7-實際Cb，（肥+或瘦1.47（胖4.03（胖6.71（胖9.54（胖Cb修正————Cb修正數(shù)量----已修正Cb之B/T修正=10Cb(BT----B/T----B/T之xc，%L0.1050.1750.2850.45Kxc7-xc修正數(shù)量3[式已修正xc長度修正=Lwl1.025Lpp-----長度修正數(shù)量4，[式----已修正長度Vs064V s0.735由此，可以航速橫坐標，以有效功率縱坐標繪出本船的有效功率曲線圖6.2dsCb6.3PS推進因子的決

=0.5Cb-

推力減額分 t=0.50Cp-

H11

R

采用MAU410%，軸系效率：SPDPS0.9SR=11673.470.90.9 根據(jù)MAU440、MAU455、MAU470 圖譜列表6.3計算6.3

圖譜設計的計假定航速VA(1BNP05/V2 0MAU40MAU406.3PTE、PD及0對V6.2MAU4PTEf(V曲線與船體的滿載有效馬力曲線的交點，得到不同盤面比處對應PD、0D6.4所示。6.4VmaxP/4-4-4-p0-

hsdZp=10.6-pahs-pv

計算溫度

p174kgf/m2，

6.51V2m34V V207 5pp/1V 06c(查柏利爾商船限界線7TPD075/8AT/0.5V 0 9AE/A0AE/(據(jù)圖6.3可求出不發(fā)生空泡情況的最小盤面比以及所對應的螺旋槳的最佳要A A0

，P/D=0.614，D=6.43m，0=0.508，Vmax6.32001年出臺的《鋼質(zhì)海船入級與建造規(guī)范》來校核t0.25R及t06R的厚度YK-tYK-

1.36A1N

AGANX

AAd= A0

，P/D=0.614，=10，G7.6g/cm3，N=nb066R0.226DAd0.2266.430.5230.141.9000mb06R0.9911b066R1.8831m6.6mKKKK4A1D/P(K1K2D/P07)K3D/P07Y1.36A1Ne/(ZbneKKKKA2(D/P)(K5K6)K7XAGAN2D3/1010 t Y/(KXMAU標準槳度實取槳實際的其他葉剖面槳度可以按照t10R=0.0035D=22.5mm與t0連直線插值得到（6.4所示圖6.4槳度t02R=264.6mm，t03R234.4mm，t04R=204.5mm，t05R=173.6mmt06R143.3mm，t07R=113.9mm，t08R83.1mm，t0dh=0.1995DP 1dh dh DB10DD100.19950.18 由于厚度不同于MAU槳標準厚度，故需對螺距進行修正。設計槳： t

t

b07R=0.99641.90000.0171 b07R0.99640.31075D0.05523（取MAU4-55為基準槳 1-V 10.363514.501-s

127t07Rt07Rt07R

b b

0.5618Pt2P1st07R=20.6140.568150.00457=D b PP0PBPt=0.614+0.00195

D=6.43mP/D=0.614 t0/D=0.05，材料重量密度=7600kgf/m3，MAU6.7的基6.7數(shù)rr10.04RR0.00890R40.09R0.08275R20.16R0.07175R540.25R0.20548R520.36R0.12802R40.49R0.27630R20.64R0.12344R40.81R0.15763R10010RR00R1.05427R2（一）葉片重量（未計及填角料的重量每葉片重量1R6+0.1660.02R 式中:0.166×0.2R0.2R（二）6-12G(0.880.6d0)Lkd

式中：d0d00.045

/N)13210.045+0.108102963-1

127 式中：LKKGn=0.88-0.6 （三）整個螺旋槳的重量=124=1R 103r每葉片體積慣性矩=907.9g螺旋槳四個葉片總的質(zhì)量慣性矩4907.973631.88kgfms整個螺旋槳總的慣性矩：因本船dh=0.1995，固本船可用下式估算得：D =0.0648+0.167d

mp D 0.06480.167407539.2kgf（3槳葉的重 槳轂的重 螺旋槳的總 槳葉的慣性 槳轂的慣性 Ih=443.51螺旋槳的總慣性 I=4075.440MAU4-55P/D=0.614P/D=0.614的敞水性征曲線數(shù)據(jù)（6.5所示6.86.5J0KT4-0KT4-00KT4-52010KQ4-010KQ4-010KQ4-52KQ4-5244806.3J=0KT=0.268KQ=0.0284PD=11323.26590.97=10983.6hp，系柱推力減額分數(shù)取為t0Q=PD6075=10983.66075=61940.3kgfm

2T=KTQ

0.26861940.3

TT127r/min，117r/min，107r/min6.9所示6.9單位VVA=0.5144(1-JVA/——————26Kn2D4(1t)VPTET K2P 7JVA/——————14Kn2D4(1t)VPTET K2P 6.9JVA/——————Kn2D4(1-PTE K2P 6.66.615.24螺旋槳直 螺距 型

ZA A00=dh/D旋 右材 鋁鎳青重 慣性 4075.4kgfms26.106.7本章的主要內(nèi)容是設計出一個能夠在給定的主機馬力下和有效馬力曲線下發(fā)出能達到設計技術任務書中要求的航速的并且和船體協(xié)調(diào)配合的螺旋槳。這個過程包含了很多的校核，例如空泡校核、強度校核、螺距修正以及可以達到的最大D軟件中根據(jù)所（下等文獻。會出現(xiàn)很容易產(chǎn)生空泡的問題，進而螺旋槳的效率也會下降，航速也達不到設計任務要求，同時還浪費主機的輸出功率，所以主機功率的選擇還需要合適7章規(guī)范》中對散貨船的規(guī)范進行設計的。本船在#32~#230肋位之間設置了雙層底，1.50m。船長L=192.03 船寬B=28.0吃水d=10.60 型深D=15.40縱骨間距 肋骨或縱骨的標準間距sb折減系數(shù)Fb0.8，F(xiàn)d0.8 肋骨間距首尾尖艙肋骨間距 肋骨跨距l(xiāng)縱骨跨距l(xiāng)3.0 外（一）0.4Lt應大于或等于下列公t10.043s(L(d(dd——吃水，m10.6m；L——L=192m。

Fd和Fb0.80.8；33 取h1=2.12m。t1=12.98mm；t2=13.78mmt=15.0mm，局部部位另做加強。0.075Lt：t(0.035L

ss式中：L——s——肋骨或縱骨間距，m，計算時取值應不小于sbsb——肋骨或縱骨的標準間距，m肋骨、橫梁或縱骨(船底、舷側(cè)、甲板)0.7msb=0.0016L+ 式中：L——船長，m代入數(shù)據(jù)得sb=0.8072sb=0.70m，肋骨間距s=0.8m。t=13.60mmt=14.0mm。(二）b b=1572mmb=1600mm2mmt=17mm（三）0.4L區(qū)域內(nèi)15mmt=15.0mm。（四）0.4L1/2Dt10.06s(L

t2

(dh2

代入數(shù)據(jù)得，t1=12.97mm，t2=11.98mm，此處取t=14.0mm1/4Dt10.06s(L t2

(dh2

代入數(shù)據(jù)得，t1=13.09mm，t2=15.41mm，此處取取t=16.0mm1/4D以上，1/2D b1760mm1800mm0.4Lt10.06s(L1

LL=192m，L1=L200mLt2

t=15.0mm。甲（一）0.4L

t10.06s(L1Lt2L

代入數(shù)據(jù)得t1=12.97mm，t2=11.76mm，此處取甲板的最小厚度為t=14mm（二）（三）0.4Lb=6.8L+500 b=1805.6mmb=1900mm65%。（四）20.4Lt= t9.6mm6mm11.0mm。0.075Lt：t= t8.0m6mm9.0mm（五）7.17.2 圖 圖（一）2m2.0mW22sdlW=746.24cm3。（二)

帶入數(shù)據(jù)得h0=1445.2mm，此處取與雙層底高度相同的高度即h0=1500.0mmt0.4Lt10.0077h04 15.13mm，此處取t1160.4L區(qū)域內(nèi)中桁材的厚度增厚2.5mm18.5mm。W5.5shl 式中：h——由內(nèi)底板到溢流管頂?shù)拇怪本嚯x，m1.5ml——加強筋跨距，m1.5m24cm3120654cm3。（三）

t

t=12.55mmt=13mm。爐艙內(nèi)實肋板和污水井處實肋板應該較公式（7.23）t=15.5mm0.2L1個肋1個肋3.6m。（四）0.80m。船底縱骨的剖面模數(shù)W 8.51.73

dhsl

1式中：l——縱骨跨距，m41f——h1——吃水修正，m，為2.12mW=947cm3。85%HP320×12×12W=819cm3。t=0.04L+5s+2.1(船中部0.4L區(qū)域 0.4L區(qū)域內(nèi)t=13.78mm，在此取位t=15mm；t=0.055L+4.8(機艙區(qū)域 t=15.36t=18mm0.075L0.4L0.914mm0.4L8mm；若2mm。（六）hht

t=12s h——hh1

4.0mt=13mm。W10shl2 256cm3。（一）上甲板以下的舷側(cè)縱骨（包括舭部縱骨）W8.5f式中：l——縱骨的跨距，m

f——f1.73FZZn,當ZZndD n

f1.73FZZn,當ZZZ Znh——計算壓頭（水柱高或橫荷重h0.26CdZ(0.06d) D式中：Zn——船體橫剖面的水平中和軸距基線的高度Fb、Fd——折減系數(shù)，此處均取Z——縱骨距基線的高度，m（二）W1Wccsdl2 1D式中：l——肋骨跨距，m，應不小 （D為型深，此處取D2c——系數(shù)，c ，帶入數(shù)據(jù)得c=2.03； lc1——系數(shù)，c1=1430.36cm3艙口端梁下的主肋骨剖面模數(shù)應不小于規(guī)定的普通主肋骨剖面模數(shù)的1.67W=718.7cm3。I：式中：W——l——

I

11499.2cm4WIWI

帶入數(shù)據(jù)得到艏艉尖艙內(nèi)肋骨的剖面模數(shù)為600.72cm3，剖面慣性矩為10512.7cm45）DW應大于或等于按下式計算DW

574.6 式中 系數(shù)C0.74dD

3.453，

DWDW

632.0 DWDW式中：系數(shù)C=3.453C1

459.7 WDWD式中：系數(shù)C=3.453C1（三）hh

517.1 t

14mm（四） t=14mm（五）t=14mm甲板骨75L主要構件h0+3；次要構件0.075L~0.15L主要構件h0+2；次要構件0.15L0.075L0.49p+h0-0.075L~0.15L0.37p+h0-0.15L0.14p+h0-10.90，露天部分增加（h0-20.60，露天部分增加（h0-30.45，露天部分增加（h0-0.2L板

1.18m1.2m1.5m，此處h0WWCCDdCshl 1 2；2層C11.33；3層C11.05；4層及4層以C10.93，對應于首樓甲C11.33。C2、C37.2所示：7.2C2、C3WWCCDdCshl2= 1 橫梁跨距m，計算時取值應不小于2m3.2mWWCCDdCshl2=404.901 計算壓頭h=3.2mWWCCDdCshl2=206.63361 h=1.2mS0.006L3.0

3.31m,支持甲板縱骨的強橫梁的剖面模數(shù)WW5Shl式中：強橫梁得間距S強橫梁跨距為l3.2mh=W=645.12cm3，W=602.112cm3，W=516.096

IWI=4128.768cm4；I=3853.5168cm4；I=3303.0144cm4

1.6倍。對1%4mm。支持橫梁的甲板縱桁的剖面模數(shù)WW4.75bhl2 式中：bl——甲板縱桁的跨距，l=3.0mW=574.56(cm3)II2Wl=3447.36 式中：W為1）計算所得值，甲板縱桁跨距l(xiāng)=3.0m3）1.61%4mm。露天/W1Wcshl2 1 式中：縱骨的跨距l(xiāng) L=192m系數(shù)c1、c2、c3

Wcshcsl2L2

（1）0.075L以前：h=4.2mc112.5c263.5c37.8，計算所 1Wcshl21

Wcshcsl2L2104

（2）0.075L0.15L：h=3.2mc112.5c257c37.8，計算 1Wcshl21

288

Wcshcsl2L2104

0.15L開口線外c1

c2

c3=6.21Wcshl21

開口線內(nèi)：c1 c2 c3=5.5 Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104=184.38 0.4L開口線外：h=1.2mc110.5c20c30Wcshl2=90.72 Wcshcsl2L2104=0 開口線內(nèi)：h=1.2mc17.5c240c35.5Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104 居住甲板縱骨的剖面模數(shù)WW2.5shl20.52sL101.472 式中：縱骨跨距l(xiāng)甲板計算壓頭上層建筑甲板縱骨的剖面模數(shù)W（1）1層：W2.5shl20.52sL96.072(（2）2層：W2.5shl20.52sL90.672(（3）3層及以上：W2.5shl20.52sL87.972(cm3)式中：甲板計算壓頭h=0.45m4）60mm。WI應該分W7hbl2846.72 I2.6Wl6604.416 h=4.2mWI應該都不小于下列兩式W5.2hbl2628.992 I2Wl3773.952 h=4.2m舷墻及欄WW300.45LSH2286.9 L100m3230mm380mm220mm300mm如船舶設有圓弧形舷緣，則欄桿支座應置于甲板的平坦部位。其他位置2檔的欄桿。艙口圍tt0.05L6.511.5 L100m實取厚度：13mm首尖艙內(nèi)的加htA，h85D1401449mmt0.03L611.76mmA0.85B23.8cm21）AI應該分別不小于按下列兩式A0.27L859.84iIcehl2i

491.52強胸橫梁的水平間距c=1.2m，強胸橫梁的垂直間距e強胸橫梁的跨距l(xiāng)3m處的垂直距離為hi=8mhth3.0L400976mmt0.023L610.416mm0.5mA，應不小A=1.63L-38=274.96cm20.5mt應該不小t=0.08L+5.5=20.86mm上層建（1）h=5.0m（2h、

=0.0083L2.0=0.001L0.8XL0.7=0.001L10.4XL0.5

=1X/L0.45/C0.22

XL =11.5X/L0.45/

0.22

XL系數(shù)

LeL/300=10.124式中：船長LL1192m，X:尾垂線至所考慮艙壁的距離，mCbCb>0.8Cb=0.8Cb=0.827系數(shù)0.7

0.3=0.9式中：b：所考慮位置的甲板室寬，m28m；對于上層建筑、機艙棚的