廣東住宅工程模板施工方案計算書

目錄工程概況2施工準備2施工方法2安全技術(shù)措施41、針對混凝土泵送澆筑施工的技術(shù)措施42、預防坍塌事故的安全技術(shù)措施53、模板安裝及拆除的安全技術(shù)措施6梁模板計算書7板模板技術(shù)書19標準層3.2m木支撐模板安裝、拆除施工方案一、工程概況該住宅樓工程由XXX自籌款建設，位于高州市XXXX新邨61，62，63，64，65號，占地面積1123.4平方米，首層4.5米，標準層高3.2米，框架8+1層，建筑高度34.1米，建筑總面積10646平方米，一層地下室1123.4平方米。本工程由高州市工程地質(zhì)勘察有限公司作地質(zhì)勘察，由廣東XXXX建筑設計有限公司承擔設計，由高州市建設工程公司承包施工。任XXX同志為項目經(jīng)理，XXX同志為施工員；XXX同志為質(zhì)安員。二、施工準備1、根據(jù)工程各構(gòu)件尺寸提出模板工程詳細材料計劃，包括：模板、鋼管、扣件、加固用穿墻螺栓，蝶形卡及木方子等。2、材料部門按計劃組織周轉(zhuǎn)工具進場，進場后要按規(guī)定放好達到整潔有序。3、模板支設前，應做好各種預留、預埋及鋼筋隱驗工作。4、模板支設完畢后，應對各種支護進行檢驗，有不合格及不安全的地方應及時進行修整防護。5、模板安裝前向操作班組進行安全技術(shù)交底，并通知相關專業(yè)施工人員及時配合。6、模板安裝按設計要求進行，未經(jīng)工程技術(shù)負責人批準，不準任意變動。三、施工方法1、保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2、具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆筑砼的自重和側(cè)壓力，以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載。3、構(gòu)造簡單，裝拆方便，便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養(yǎng)護等要求。4、支架的立柱保持穩(wěn)定，并用撐拉桿件固定。5、模板及其支撐在安裝過程中，設置防傾倒的臨時固定設施。6、安裝上層模板及其支撐時，下層架要設有足夠的支撐，以保證下層結(jié)構(gòu)具有承受上層荷載的能力。上、下層支撐柱在同一豎向中心線上。7、砼強度達到規(guī)定并經(jīng)拆模申請批準后方可進行模板拆除。要有砼強度報告。砼強度未達到規(guī)定嚴禁提前拆模。8、模板拆除前向操作班組進行安全技術(shù)交底，在作業(yè)范圍設安全警戒線并懸掛警示牌。拆除時派專人看守。9、模板拆除的順序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原則進行。模板隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲。不得留有未拆除的懸空模板。10、已拆除模板及其支架的結(jié)構(gòu)，在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產(chǎn)生的效應比使用荷載的效應更為不利時，經(jīng)過核算，加設臨時支撐。11、大模板存放在有可靠固定措施的固定架上。各種模板堆放整齊，高度不超過2m。12、模板支設具體要求：①、剪力墻模板根部必須預留對開清掃口，以便于沖洗清掃。②、剪力墻的對拉螺栓的間距不大于600mm。清掃口必須堵嚴，不允許出現(xiàn)脹模、跑?，F(xiàn)象。=3\*GB3③、樓板的標高以及開間各軸線必須準確，隊長測量無誤后，報我測量人員核驗。=4\*GB3④、安裝樓板、梁模板時，上下層支架立柱應對準，并鋪設通長墊板。樓板模板的安裝，一般支柱間距為80～120厘米，大龍骨間距為60～120厘米，小龍骨間距為40～60厘米。上面鋪設竹膠模板。模板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺找平。標高校完后，支柱之間應加水平拉桿。水平拉桿在離地面20～30厘米處設一道，往上縱橫方向每隔1.6米左右一道，并應經(jīng)常檢查，保證完整牢固。=5\*GB3⑤、模板接縫不應漏漿。在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不得有積水。=6\*GB3⑥、砼澆筑前，模板內(nèi)的木片、卡具、鋸末等雜物應清理干凈。13、模板的接縫不應漏漿;在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不得有積水。14、模板與砼接觸面必須清理干凈。15、對于跨度大于4米的梁、板，其模板應起拱，起拱高度為跨度的1.5/1000。16、模板安裝和澆筑砼時，應對模板及其支架進行觀察和維護。必須架設看模人員，發(fā)生異常情況必須立即處理。17、所有模板不得隨意拆除，必須經(jīng)技術(shù)人員同意后方可拆除。如發(fā)現(xiàn)私自拆除的，必施以重罰。18、模板拆除：墻、梁模板應優(yōu)先考慮整體拆除，便于整體轉(zhuǎn)移后，重復進行整體安裝。1)墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿或斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可或把模板吊運走。2)樓板、梁模板拆除：A應先拆梁側(cè)幫模，再拆除樓板模板，樓板模板拆模先拆掉水平拉桿，然后拆除支柱，每根龍骨留1～2根支柱暫不拆。B操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龍骨自由墜落。C用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中運出，集中堆放。D樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆上層排架，使龍骨和模板落在底層排架上，上層鋼模全部運出后，再拆底層排架。E有穿墻螺栓者先拆掉穿墻螺栓和梁托架，再拆除梁底模。3)拆下的模板及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中收集管理。四、安全技術(shù)措施1、針對混凝土泵送澆筑施工的技術(shù)措施本工程采用商品混凝土?；A墊層、承臺、基礎柱、基礎梁及各層柱梁板采用泵送砼。在釘制模板時，要充分考慮運送砼產(chǎn)生的振動荷載。澆注各層柱時釘好操作和卸料平臺。注意操作平臺要平穩(wěn)、牢固。卸料平臺要夠?qū)?。①、模板支撐系統(tǒng)安裝時，上、下層支柱須在同一垂直線上，支柱全部安裝完畢后，應及時沿橫向和縱向加設水平平撐和垂直剪刀撐。在混凝土卸料集中的位置，分別對模板支撐系統(tǒng)的水平拉桿多加設1-2道。②、安裝模板時，須搭設腳手架平臺，經(jīng)檢查牢固可靠方可使用，并設置擋腳板及1.2m高的防護欄桿。模板安裝完成后，及時清理干凈腳手架上堆放的模板等材料。③、模板安裝完成后的預留洞口，20-50cm洞口采用木夾板鋪蓋并固定，50-150cm洞口采用鋼筋焊接不大于20cm網(wǎng)格鋪蓋并固定，150cm以上洞口（如電梯井口）周邊采用搭設鋼管作防護欄桿，洞口用合板封閉。④、模板安裝后清理干凈樓面的模板材料，以免阻礙下一道工序的施工，臨邊位置采用鋼管搭設防護欄桿，與排柵腳手架連接牢固，防護欄桿自上而下采用安全密目平網(wǎng)封閉，混凝土澆筑完成后才可拆除。⑤、澆筑時必須安排專人檢查、監(jiān)視模板支撐的穩(wěn)定情況，發(fā)現(xiàn)異常情況馬上匯報并及時進行處理。2、預防坍塌事故的安全技術(shù)措施一般引起坍塌事故主要因素是設計出錯、不按方案施工及材料不合格要求造成，根據(jù)以往經(jīng)驗，采取以下措施：①、模板支撐采用木支撐材料作支柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。支撐立柱基礎為泥土地面時，應要采取有效的硬化及排水措施，對地面平整夯實，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。②、模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移、開裂及滲漏時，必須立即停止施工，報告現(xiàn)場負責人，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。③、樓板面堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。④、裝釘樓面模板過程中，在下班時對已鋪好而未來不及釘牢的定型模板或散板等材料，必須拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。⑤、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。3、模板安裝及拆除的安全技術(shù)措施①、對從事模板安拆作業(yè)人員要堅持開展經(jīng)常性安全宣傳教育和安全技術(shù)培訓，使其認識掌握拆除模板的事故規(guī)律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，當發(fā)現(xiàn)自身或他人有違章作業(yè)的異常行為，或發(fā)現(xiàn)與高處作業(yè)相關的物體和防護措施有異常狀態(tài)時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制模板安拆作業(yè)人員高處墜落、模板高處落下砸人的事故發(fā)生。②、模板安拆作業(yè)人員的身體條件要符合安全要求。對患有高血壓病、心臟病、貧血、癲癇病等不適合高處作業(yè)的人員，嚴禁從事模板安拆作業(yè)；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落的人員要停止作業(yè)；嚴禁酒后從事作業(yè)。③、模板安拆作業(yè)人員的個人著裝要符合安全要求。如，必須配帶安全帽，高處作業(yè)系安全帶和有關勞動保護用品；不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業(yè)；不準攀爬腳手架或乘坐物料提升機吊籃上下，也不準從高處往下跳躍，不得亂堆放材料，人員應分散施工。④、要按安全施工的要求安裝及拆除模板。腳手板要鋪嚴，板頭、排木要綁牢，不準留探頭板，拆除模板嚴禁用力過猛，以免造成人員摔倒受傷。⑤、要按安全施工的要求設置安全網(wǎng)，凡4m以上建筑模板施工，必須搭設作業(yè)腳手架，在建筑物的首層位置要設一道3～6m寬的安全網(wǎng)。嚴禁在高處將材料或工具隨處拋擲。⑥、要切實做好洞口處的安全防護，用鋼筋格柵覆蓋洞口，板應滿鋪，不得有間隙。⑦、在操作面下1.5m處拉設白色兜底粗網(wǎng)或者鋪密竹。⑧、遇六級風以上時，應暫停室外高處模板安拆作業(yè)。另外，還必須做好模板安拆作業(yè)過程中的安全檢查，如發(fā)現(xiàn)人的異常行為、物的異常狀態(tài)，要及時加以排除，使之達到安全要求，從而控制事故發(fā)生。五、梁模板(木支撐)計算書計算依據(jù)《木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50005-2011）等規(guī)范編制。參數(shù)信息1、模板參數(shù)木支撐縱距Lb(m)：0.500；立桿計算高度H(m)：3.100；立桿方木截面寬度b(mm)：60.000；立桿方木截面高度h(mm)：80.000；梁底斜撐方木截面寬度b1(mm)：40.000；梁底斜撐方木截面高度h1(mm)：60.000；帽木長度La(m)：1.000；帽木截面寬度b2(mm)：60.000；帽木斜撐方木截面高度h2(mm)：80.000；斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0(mm)：600.000；梁截面寬度B(m)：0.200；梁截面高度D(m)：0.600；2、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0.4；混凝土與鋼筋自重(kN/m2)：25.0；施工荷載(kN/m2)：1.0；新澆混凝土荷載側(cè)壓力(kN/m2)：12.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3、梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；豎向支撐點到梁底距離依次是：80mm，160mm，300mm，380mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M8；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；4、面板參數(shù)面板選用類型:膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2):6000.000；面板厚度(mm):20.000；面板抗彎設計值fm(N/mm2):13.000；5、立桿方木參數(shù)立桿方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2):9000.000；方木抗壓強度設計值fc(N/mm2):10.000；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；斜撐方木彈性模量E(N/mm2):9000.000；斜撐方木抗壓強度設計值fc(N/mm2):11.000；7、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；彈性模量E(N/mm2):9000.000；抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.400；抗彎強度設計值fm(N/mm2):11.000；梁側(cè)模板荷載計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得17.031kN/m2、12.000kN/m2，取較小值12.000kN/m2作為本工程計算荷載。梁側(cè)模板面板的計算：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值:q1=1.2×0.5×12×0.9=6.48kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；計算跨度:l=(600-100)/(4-1)=166.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×6.48×[(600-100)/(4-1)]2+0.117×2.52×[[(600-100)/(4-1)]]2=2.62×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.480×[(600-100)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(600-100)/(4-1)]/1000=1.692kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=2.62×104/3.33×104=0.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=0.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q---作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側(cè)側(cè)壓力線荷載載設計值:q=qq1=6.448N/mmm；l---計算跨度度:l==[(6000-1000)/(4--1)]=1166.677mm；E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==60000N/mm22；I---面板的截截面慣性矩::I=50×2××2×2/112=33..33cm44；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×6..48×[((600-1100)/((4-1)]]4/(1000×60000×3.333×105)=0..017mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(6000-1000)/(4--1)]/2250=0.7mmm；面板的最大撓度計計算值ν=0.0117mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=0.6667mm，滿滿足要求！梁側(cè)模板支撐的計計算：1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=1.6992/0.5500=33.384kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=1×6××8×8/66=644cm3；I=11×6×8××8×8/112=2256cm44；E=99000.000N/mmm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.0085kNN·m，最大大支座反力R=1..861kkN，最大變變形ν=0.0063mmm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=8..46×1004/6.400×104=1..3N/mmm2；次楞的抗彎強度設設計值:[[f]=11N/mmm2；次楞最大受彎應力力計算值σ=1..3N/mmm2小于次楞的的抗彎強度設設計值[ff]=11NN/mm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0663mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力1..861kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用木方，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=1×6××8×8/66=644cm3；I=11×6×8××8×8/112=2256cm44；E=99000.000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNN·m)主楞變形圖(mmm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M==0.1112kN··m，最大支支座反力RR=3.1157kNN，最大變形形ν=0.0035mmm（1）主楞抗彎強度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應力力計算值:σ=1..12×1005/6.400×104=1..7N/mmm2；主楞的抗抗彎強度設計計值:[ff]=111N/mmm2；主楞的受彎應力計計算值σ=1.77N/mm22小于主楞的的抗彎強度設設計值[ff]=11NN/mm2，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.0355mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=1140/4000=0.335mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.0335mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=0.335mm，滿滿足要求！穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型號:M8；；查表得：穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓栓有效面積::A=776mm22；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=33.157kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=3.1557kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，滿滿足要求！梁底模板計算：面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2000×20×220/6==1.333×104mm3；I=200××20×200×20/112=11.33×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<f其中，σ---梁底模板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN·mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=5000.000mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×255.000××0.2000×0.6000×0.9900=3..240kNN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.3350×0..200×00.900==0.0766kN/m；；施工荷載與振搗混混凝土時產(chǎn)生生的荷載設計計值：q3:1.4×(11.000++2.0000)×0.2200×0..900=00.756kkN/m；q=q1++q2+q3=3.2440+0.0076+0..756=44.072kkN/m；跨中彎矩計算公式式如下:M=0.1ql22面板的最大彎矩：：Mmax=0.10××4.0722×0.522；面板的最大受彎應應力計算值：：σ=0.1102×1006/1.333×104=7.6NN/mm2；梁底模面板計算應應力σ=7.66N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（25.000×0.6000+0.335）×0.200=3.007kN/mm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=5000.00mmm；E---面板的彈性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=5000.00//250==2.0000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×3..07×50004/(1000×60000×1.333×105)=1.6624mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=1.6224mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=500//250=2mmm，滿足要求求！帽木驗算：支撐帽木按照集中中以及均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算；(1)鋼筋混凝土板板自重線荷載載設計值(kN/m))：q1=1.2×255.000××0.6000×0.5000=99.000kN/m；；(2)模板的自重線線荷載設計值值(kN/m))：q2=1.2×0..350×00.500=0.2210kNN/m；(3)施工荷載與振振搗混凝土時時產(chǎn)生的荷載載設計值(kN/m))：q3=1.4×(1..000+22.000))×0.5000=22.100kN/m；；q=q1+q2+q3=111.310kkN/m；(4)帽木的自重線線荷載設計值值(kN/m))：q4=1.2×600.000××10-3×80..000×110-3×3.8870=0.0222kN/mm；帽木截面抵抗矩：：W=660.0000×80.00002/6=640000.000mm3；帽木截面慣性矩：：I=660.0000×80.00003/12==25600000.0000mmm4；帽帽木簡圖帽木剪力圖(kNN)帽木彎矩圖(kNN·m)帽木變形圖(mmm)各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為：R1=0.0266kN；R2=2..233kkN；R3=0..026kkN；最大彎矩Mmaxx=0..046kkN·m；最最大變形νmax=0.0077mm；最最大剪力Vmax=1.1166kN；截面應力σ=464933/640000=00.726N/mm22。帽木的最大應力為為0.7226N/mmm2，小于帽木木的抗彎強度度設計值111N/mmm2，滿足要求求！帽木的最大撓度為為0.0007mm，小小于帽木的最最大容許撓度度2mmm，滿足要求求！梁底木支架立桿的的穩(wěn)定性驗算算:作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1、靜荷載標準值包包括以下內(nèi)容容：(1)木頂撐的自重重(kN)：NG1={1..000×00.060××0.0800+[(1..000/22)2+0.60002]1/2×2××0.0400×0.0660+3.1100×0..060×00.080}}×3.8770=0..091kkN(2)模板的自重((kN)：NG2=0.3350×0..500×00.200=0.0035kNN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25..000×00.200××0.6000×0.5000=11.500kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值；；NG=NG1+NNG2+NG3=00.091++0.0355+1.5000=11.626kN；2、活荷載標準值計計算：NQ=(1.0000+2.0000)×00.200××0.5000=0..300kkN；3、立桿的軸向壓力力設計值計算算公式：N=1.2NNG+1.4NNQ=1..2×1.6626+1..4×0.3300=2.3711kN；穩(wěn)定性計算公式如如下：σ=N/(φA00)≤fc其中，N--作作用在立桿上上的軸力σ---立桿受壓壓應力計算值值；fcc--立桿抗壓壓強度設計值值；A00--立桿截面面的計算面積積；A00=600.000××80.0000=44800.0000mmm2φ---軸心受壓壓構(gòu)件的穩(wěn)定定系數(shù),由長細比λ=l0/i結(jié)果確定定；軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)數(shù)按下式計算算：φ=1/(11+(λ/80)2)i---立桿的回回轉(zhuǎn)半徑，ii=0..289×660.0000=177.340mm；l00--立桿的的計算長度，l0=(3100-600-600)/2=950mm；λ=9500.000//17.3440=554.7877；φ=1/(11+(54..787/880)2)=0..681；經(jīng)計算得到：σ=2370..804/((0.6811×48000.000))=0..726NN/mm2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用用于施工和維維修時木材的的強度設計值值應乘1.22調(diào)整系數(shù)：[f]=1.2×110.0000=122.000N/mm22；木頂支撐立桿受壓壓應力計算值值為0.7226N/mmm2，小于木頂頂支撐立桿抗抗壓強度設計計值12NN/mm2，滿足要求求！梁底斜撐穩(wěn)定性驗驗算:木頂撐斜撐的軸力力RDi按下式計計算：RDi＝RCi/ssinαi其中，RCi--斜撐對帽木木的支座反力力；RDDi-斜撐的軸軸力；αii-斜撐與與帽木的夾角角。sinαi=sin{aarctann[600..000/((1000..000/22)]}==0.7668；斜撐的軸力：RDDi=RCi/sinαi=0.0026/00.768==0.0333kN 穩(wěn)定性計算公式如如下：σ=N/(φA00)≤fc其中，N--作用在木斜斜撐的軸力,,0.0333kNσ--木斜撐撐受壓應力計計算值；fcc--木斜撐撐抗壓強度設設計值；111.000N/mm22A00--木斜撐截截面的計算面面積；A0=400.000××60.0000=22400.0000mmm2；φ--軸心受受壓構(gòu)件的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比λ=l0/i結(jié)果確定定；軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定定系數(shù)按下式式計算：φ=1/(11+(λ/80)2)i--木斜撐撐的回轉(zhuǎn)半徑徑，i=0.2899×40.0000=11.5660mm；；l00--木斜撐撐的計算長度度，l0=[((1000..000/22)2+600..0002]0.5=781.002mm；；λ=7811.025//11.5660=667.5633；φ=1/(11+(67..563/880)2)=0..584；經(jīng)計算得到：σ=33..342/((0.5844×24000.000))=0..024NN/mm22；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用用于施工和維維修時木材的的強度設計值值應乘1.22調(diào)整系數(shù)；；[f]=1..2×11..000==13.2200N//mm2；木頂支撐斜撐受壓壓應力計算值值為0.0224N/mmm2，小于木頂頂支撐斜撐抗抗壓強度設計計值13.22N/mm22，滿足要求求！立桿的地基承載力力計算:立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設計值值:fg=fgk×kkc=1220×1=1120kppa；其中，地基承載力力標準值：ffgk=1220kpaa；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=1；立桿基礎底面的平平均壓力：pp=N//A=2..371/00.25=99.483kpa；；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=2.3371kNN；基礎底面面積：AA=0..25m22。p=9.483≤fg=120kpa。地地基承載力滿滿足要求！板模板計算書一、參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距((m):11.000；；縱距(m):11.000；；模板支架計算高度度(m):33.100；；立柱采用方方木；立柱方木截面寬度度(mm):60.0000；立柱方方木截面高度度(mm):80.0000；斜撐截面寬度(mmm)：30.0000；斜撐截截面高度(mm)：40.0000；帽木截面寬度(mmm)：60.0000；帽木截截面高度(mm)：80.0000；斜撐與立柱連接處處到帽木的距距離(mm):600.0000；板底支撐形式：方方木支撐；方方木的間隔距距離(mm)：300.0000；方木的截面寬度((mm)：40.0000；方木的的截面高度((mm)：60.0000；2、荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2)：0.3500；混凝土與與鋼筋自重((kN/m3)：25.0000；施工均布荷載標準準值(kN/m2)：2.0000；3、樓板參數(shù)樓板的計算厚度((mm)：100.0000；4、板底方木參數(shù)板底方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方木抗彎強度設計計值fm(N/mm2)：11.0000；方木抗抗剪強度設計計值fv(N/mm2)：1.4000；5、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方木抗彎強度設計計值fm(N/mm2)：11.0000；方木抗抗剪強度設計計值fv(N/mm2)：1.4000；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方木抗壓強度設計計值fv(N/mm2)：11.0000；7、立柱方木參數(shù)立柱方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方木抗壓強度設計計值fv(N/mm2)：10.0000；二、模板面板計算算:模板面板為受彎構(gòu)構(gòu)件,按三跨連續(xù)續(xù)梁對面板進進行驗算其抗抗彎強度和剛剛度模板面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100..00×1..802/6=54.0000cm3；I=100..00×1..803/12==48.6600cm33；面板計算簡圖1、荷載計算：(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.0000×0.1100×1..000+33.500××1.0000=6..000kkN/m；(2)活荷載為施工工人員及設備備荷載(kN/m))：q2=2.0000×1.0000=22.000kN/m；；2、強度計算計算公式如下:M=0.1qql2其中：q=1.22q1+1.4q2=1.2××6.0000+1.4××2.0000=10..000kNN/m最大彎矩M=00.1×100.000××300.0002=900000.0000N·mmm；面板最大應力計算算值σ=M/WW=900000.0000/540000.0000=11.667N/mm22；面板的抗彎強度設設計值[[f]=177.00NN/mm2；面板的最大應力計計算值為1..667N//mm2，小于面板板的抗彎強度度設計值177N/mm22，滿足要求求！3、撓度計算撓度計算公式為：：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中q=q1==6.0000kN/m面板最大撓度計算算值ν=0.6677×6..000×3300.00004/(1000×60000.00×448.6000×104)=0.111mm；；面板最大允許撓度度[ν]=3000.00/2250=1..20mm；；面板的最大撓度計計算值0.111mm，小小于面板的最最大允許撓度度1.2mmm，滿足要求求！三、模板底支撐方方木的驗算::本工程模板板底采采用方木作為為支撐，方木木按照三跨連連續(xù)梁計算；；方木截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=b×h22/6=4.0000×6.00002/6=24.0000cm33；I=b×h33/12==4.0000×6.00003/12==72.0000cmm4；木楞計算簡圖1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板板自重線荷載載(kN/m))：q1=255.000××0.1000×0.3000=00.750kN/m；；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0..350×00.300=0.1105kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標準值值(kN/m))：p1=2..000×00.300==0.6000kN/mm；2、抗彎強度驗算：：M=0.1ql22均布荷載qq=1..2×(q11+q2)+1..4×p1=1..2×(0..750+00.105))+1.4××0.6000=1.8866kNN/m；最大彎矩MM=0.11×q×l22=0..1×1.8866×1..0002=0.1187kNN·m；最大支座力N=1.11×q×l=1.11×1.8666×1.0000=2.0533kN；；截面應力 σ=M/WW=0..187×1106/24.0000×1003=7..775NN/mm2；方木的最大應力計計算值為7..775N//mm2，小于方木木抗彎強度設設計值11..000N//mm2，滿足要求求！3、抗剪強度驗算：：截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中最大剪力：VV=0..6×1.8866×1..000==1.1220kN；；截面受剪應力計算算值：τ=3××1.1200×103/(2×440.0000×60.0000)==0.7000N/mmm2；截面抗剪強度設計計值：[fv]=11.400N/mm22；方木的最大受剪應應力計算值為為0.7000N/mm22，小于方木木抗剪強度設設計值1.44N/mm22，滿足要求求！4、撓度驗算：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250均布荷載qq=q11+q2==0.7550+0.1105=0.8555kN/mm；最大變形νν=0.6677×0..855×（1.0000×103）4/(1000×90000.000××72.0000×1044)=0..893mmm；方木的最大撓度為為0.8933mm，小于于最大容許撓撓度4.0000mm，滿滿足要求！四、帽木驗算:支撐帽木按照集中中以及均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力：P=1.8866×1..000==1.8666kN；；均布荷載q取帽木木自重：q=1.0000×0..060×00.080××3.8700=0..019kkN/m；截面抵抗矩：W=b×hh2/6=6.0000×8.00002/6=64.0000cm33；截面慣性矩：I=b×hh3/12=6.0000×8.00003/12==256..000ccm4；帽木受力計算簡圖圖帽木剪力圖(kNN)帽木彎矩圖(kNN·m)帽木變形圖(mmm)各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為：R[1]=22.213kN；R[2]=3.8803kNN；R[3]=1.4466kNN；最大彎矩Mmaxx=0..202kkN·m；最最大變形νmax=0.1077mm；最大剪力Vmaxx=2..275kkN；截面應應力σ=2002.1099/64==3.1558N/mmm2。帽木的最大應力為為3.1558N/mmm2，小于帽木木的抗彎強度度設計值111.0000N/mmm2，滿足要求??！帽木的最大撓度為為0.1007mm，小小于帽木的最最大容許撓度度2mmm，滿足要求求！五、模板支架荷載載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1、靜荷載標準值包包括以下內(nèi)容容：(1)木頂撐的自重重(kN)：NG1={1..000×00.060××0.0800+[(1..000/22)2+0.60002]1/2×2××0.0300×0.0440+3.1100×0..060×00.080}}×3.8770=0..083kkN(2)模板的自重((kN)：NG2=0.3350×1..000×11.000=0.3350kNN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25..000×00.100××1.0000×1.0000=22.500kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值；；NG=NG1+NNG2+NG3=00.083++0.3500+2.5000=22.933kN；2、活荷載為施工荷荷載標準值：：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值：：NQ=2.0000×1.0000×1.0000=2.0000kN；3、不考慮風荷載時時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式：：N=1.2NNG+1.4NNQ=1..2×2.9933+1..4×2.0000=6.3200kN；六、立柱的穩(wěn)定性性驗算:穩(wěn)定性計算公式如如下：σ=N/(φA00)≤fc其中，N--作用在立柱柱上的軸力σ--立柱受受壓應力計算算值；fcc--立柱抗