廣東創(chuàng)魯班獎單孔雙線泥水加壓式平衡盾構區(qū)間隧道施工組織設計

盾構隧道施工1.編制依據(jù)及編制原則2.工程概況3.工程特點、重難點分析及技術措施3.1.工程特點3.2.工程重點難點3.3.主要技術措施及對策4.總體施工方案4.1.施工任務劃分 4.2.合同工期4.3.總體進度計劃4.4.總體安排5.組織機構6.施工平面布置7.盾構機及配套設備7.1.盾構機7.2.泥水處理系統(tǒng)7.3.管片模具8.施工方法與技術措施8.1.盾構法施工8.2.管片生產(chǎn) 8.3.隧底填充及溝槽施工9.工程量測與工程試驗10.沿線建（構）筑物及地下管線保護方案11.施工保證措施措施12.風險及應急預案編制依據(jù)及編制原則1.1編制依據(jù)⑴國家、鐵道部和廣東省的有關政策、法規(guī)和條例、規(guī)定；⑵國家和鐵道部現(xiàn)行設計規(guī)范、施工規(guī)范、驗收標準；新頒發(fā)的客運專線驗收暫行標準與配套的相關設計規(guī)范及施工技術指南；⑶現(xiàn)行鐵路施工、材料、機具設備等定額；⑷承發(fā)包合同、招投標文件；⑸地質(zhì)水文勘察資料；⑹設計文件；⑺現(xiàn)場調(diào)查的相關資料；⑻其它相關依據(jù)。1.2編制原則以滿足業(yè)主期望為目標，在深刻理解XX港客運專線ZH-4標盾構隧道工程的特點、重難點的基礎上，按照“技術可行、方案可靠、風險可控”的指導思想，遵循下列原則編制本施組。質(zhì)量保證原則執(zhí)行ISO9001標準，進行質(zhì)量管理。建立完整的質(zhì)量管理自控體系和控制程序，明確工程質(zhì)量方針、目標，結合本工程特點與實際情況制定切實可行、有效的工程質(zhì)量保證措施，施工過程嚴格進行質(zhì)量管理與控制，確保工程質(zhì)量，確保工程零缺陷。保證工期原則根據(jù)業(yè)主對本工程的工期要求，科學組織施工，合理配置資源，使各項工程施工銜接有序，使本盾構項目的資源利用充分，以確保總體施工計劃和各階段施工計劃的實現(xiàn)，從而確?？偣て?。技術可靠性原則根據(jù)本工程特點，吸收國內(nèi)外類似工程設計、施工和管理的成熟技術，結合以往施工經(jīng)驗，選擇可靠性高、可操作性強的施工技術方案，確保工程安全、優(yōu)質(zhì)、快速地建成。經(jīng)濟合理性原則針對工程的實際情況，本著可靠、經(jīng)濟、合理的原則比選施工方案，并合理配備資源，施工過程實施動態(tài)管理，從而使工程施工達到既經(jīng)濟又優(yōu)質(zhì)的目標。環(huán)保原則充分調(diào)查了解工程周邊環(huán)境情況，施工緊密結合環(huán)境保護進行。施工中實施文明施工，減少空氣、振動、噪聲、揚塵污染，杜絕隨意排放污水、胡亂丟棄垃圾等對環(huán)境的污染，維護交通運輸，注重“景觀感”。施工過程實施ISO14000標準，建立環(huán)境管理體系和控制程序，進行環(huán)境管理。建設“綠色工地”，實施“環(huán)保施工”。以人為本的施工原則建立、健全消防、安全、保衛(wèi)、健康體系，以人為本，維護和保障施工人員的安全與健康。施工過程實施ISO18000標準，建立職業(yè)健康安全管理體系和控制程序并嚴格執(zhí)行，保證職工的職業(yè)健康和安全。風險可控的原則根據(jù)類似工程的設計施工經(jīng)驗和本工程的實際情況，利用類比法對工程的風險進行辨識，并進行分析評估，對風險進行管理控制，減小風險發(fā)生的頻次，對風險等級較高的制定應急預案，減小風險發(fā)生時造成的損害。工程概況工程地理位置XX港客運專線XXXX站及相關工程項目線路全長11.419公里，起止里程為DK104+500～DK115+919.29。起點為新XX站（不含），直行下穿XX市公安局警犬基地、第二勞教所、華達石場及南坪快速路后，右轉(zhuǎn)從101民防工程北側(cè)通過，下穿預管看守所及中康公寓，沿XX路折向XX山公園后，再下穿XX路，在市政府位置處下設XX站，至深港分界，終點在XX河中線。工程位置見“圖2.1，2.2工程位置圖”。圖2.1XX路隧道工程地理位置圖2.2XX路隧道工程地理位置工程范圍及主要工程量XX港客運專線ZH-4標段的起始里程為DK104＋500，終點里程為DK115＋919.29，隧道總長11.419km，分為兩段：XX路隧道6236m，XX隧道3932.29m。其中盾構法隧道6098.29m（不含礦山法開挖盾構法拼裝隧道597m），工程范圍示意見圖2.3，工程建設規(guī)模分別見表2.1、表2.2。3#豎井3#豎井3#豎井福田站DK104+500標段起點1＃豎井2＃豎井2＃豎井1＃豎井XX隧道XX隧道路基工程礦山法隧道盾構隧道礦山法隧道盾構隧道盾構隧道礦山法隧道礦山法隧道礦山法隧道DK115+919.29標段終點圖2.3工程范圍示意圖圖2.3工程范圍示意圖表2.1XX路隧道建設規(guī)模項目起點終點長度（M）進口明洞DK104+7330DK104+811080礦山法隧道DK104+8110DK107+899230821#工作井DK107+8992DK107+911523礦山法開挖盾構拼拼裝DK107+9115DK108+0220105盾構法隧道1DK108+0220DK109+399013702#工作井DK109+3990DK109+400010礦山法開挖盾構拼拼裝DK109+4000DK109+8992492盾構法隧道2DK109+8992DK110+96661074表2.2XX路隧道建設規(guī)模項目起點終點長度（m）下穿地鐵暗埋段DK111+9887DK112+0663761#盾構工作井DK112+0663DK112+088320盾構法隧道DK112+2229DK113+600713782#盾構工作井DK113+6007DK113+644336盾構法隧道DK113+6443DK115+9119.292276.29逃生豎井DK114+6220DK114+633010盾構隧道工程周邊環(huán)境地理位置及交通XX路隧道盾構區(qū)間北起XX關外XX市公安局第二勞動教養(yǎng)所，下穿XX市XX區(qū)，南至XX市市民中心西側(cè)。除北部低山區(qū)地帶外，其余地段均有道路直達，交通便利。XX隧道位于XX市中南部－XX區(qū)，XX市會展中心至XX公園一帶，線路大至南北向，場地內(nèi)分布較多市政道路，可到達場地各處，交通十分便利。地形地貌特征擬建XX路隧道場地地貌由低山、丘陵及谷地等單元所組成，總體地形北高南低。北部為XX山，低山區(qū)，沿線經(jīng)過山頂最大標高為251.60m，自然山坡約30°～45°，局部可達50°，相對高差100～200m，除局部被開挖為石場外，其余山體植被發(fā)育，以低矮茂密的灌木為主，間雜有稀疏的喬木。中部為谷地，地形較平坦，現(xiàn)均已辟建為城市街區(qū)，地面標高18.50～28.60m，地表有XX街道辦，XX工業(yè)區(qū)、XX北村等工業(yè)及住宅區(qū)，建筑物密集，工商業(yè)發(fā)達，人口眾多。南部為XX山，緩丘，線路穿越最大丘頂標高為41.00m，丘坡平緩，丘頂渾圓，天然坡度約20°～30°，相對高差10～30m，現(xiàn)建為XX山公園，園內(nèi)植被發(fā)育，以天然雜樹林為主，部份地段人工種植有果樹、景觀樹以及草坪等。擬建XX隧道場地原生地貌北部為丘間谷地，中部為丘陵，南部為海積平原。僅中部保留有低矮丘陵（XX雙擁公園內(nèi)），其余地表均經(jīng)人工改造，修建為城市街區(qū)，現(xiàn)總體地形平坦，地勢由北略向南傾斜，地表建筑物及市政道路密布，建筑多為高大的商用、辦公、公共及住宅樓。道路來往車輛及行人眾多。場地環(huán)境擬建XX路隧道盾構段從里程DK108+100～DK108+940為穿過XX山地段后的建筑物密集的XX片區(qū)；DK108+940～DK109+080為XX大道；里程DK109+080～DK109+400為規(guī)模較大的XX北村住宅區(qū)范圍，建有多層及高層的住宅樓十數(shù)棟，沿XX路南行，道路兩側(cè)在建或已建有多棟高層建筑。擬建XX隧道場地從里程DK112+083～DK115+800均為XX路，與XX三路、濱河大道立交、XX路、XX路、XX高速公路、XX路、XX路垂直相交，隧道通過場地為XX市新中心區(qū)，地表高樓林立，道路密布，路上及路下布有眾多供氣、供水、供電、排水、通訊等管線。施工用水、用電施工用水從市政供水管路接駁Φ150mm水管引流至施工現(xiàn)場供生產(chǎn)生活用水。施工用電采用10kv架空線從XX市XX區(qū)變電站接入現(xiàn)場授電點，通過箱變分配到盾構機、泥水處理系統(tǒng)、360T龍門吊、砂漿攪拌站。盾構隧道工程地質(zhì)情況地層及巖性根據(jù)補勘鉆探揭露，沿線場地地層按成因可劃分為第四系人工填土層(Qml)、第四系沖洪積層(Qal+pl)、第四系坡殘積層(Qdl+el)，下伏基巖為震旦系混合巖(Ｚ)及燕山期花崗巖(r53)。按上述分層依據(jù)，結合本工程地質(zhì)斷面，劃分巖土層。每個巖土層描述如下：⑴人工填土層（Qml）(1-2)素填土：褐紅色、棕黃、灰黃、灰褐，多呈稍密狀，稍濕，由擾動的礫(砂)質(zhì)粘性土及少量碎石、礫砂組成。表層為砼路面及砂墊層。該層僅局部分布，分布層厚0.60~7.80m。標貫試驗11次，擊數(shù)為8～18擊，平均9.0擊。⑵第四系沖洪積層(Qal+pl)按物質(zhì)組份不同又可分為以下四個亞層：(2-1)粉質(zhì)粘土褐黃色、灰白色，可~硬塑，含少量砂質(zhì)，粘性較強。在區(qū)間內(nèi)成透鏡狀分布，一般厚約0.70～7.40m，頂板標高為5.16～30.14m。標貫試驗35次，擊數(shù)為7～15擊，平均10.5擊。(2-2-2)淤泥質(zhì)土灰褐色，灰黑色，軟塑，飽和，含腐植質(zhì)，具腥臭味，局部含少量砂質(zhì)，該層局部分布，層厚0.50~3.30m，層頂標高6.35～19.69m。標貫試驗4次，擊數(shù)為2-4擊，平均3.0擊。(2-4)細砂灰白色，土黃色，飽和，稍密，含少量粘粒，主要成份為長石、石英。該層僅局部分布，在區(qū)間內(nèi)成透鏡狀分布，層厚0.60～5.30m，頂板標高4.59～23.46m。標貫試驗11次，擊數(shù)為11～13擊，平均11.7擊。(2-6)粗砂灰白、褐黃色，稍密~中密狀，飽和，成份以石英、長石為主，含較多細砂。該層僅局部分布，厚約0.70~5.40m，頂板標高2.94～19.81m，標貫7次，擊數(shù)14～18擊，平均15.4擊。⑶第四系坡殘積層(Qdl+el)(3-1-1)砂質(zhì)粘性土褐紅色，褐黃、灰白色，可塑～硬塑狀，原巖結構尚可辨，主要由粘粒及粗礫砂組成。區(qū)間內(nèi)大部分地段分布，一般厚2.50～21.80m，頂板標高為0.84～27.54m。根據(jù)補勘土工試驗揭示：該層天然密度ρ=1.54～1.96g/cm3；壓縮系數(shù)＝0.27～1.36MPa-1，Es0.1～0.2=1.93～5.95MPa，具高壓縮性，標貫144次，擊數(shù)10～29擊，平均19.2擊。(3-1-2)礫質(zhì)粘性土灰白、紫紅、褐黃，可～硬塑狀，濕，原巖結構尚可辨，主要由粘粒及約25～40%的石英砂組成，該層分布普遍，根據(jù)補勘土工試驗揭示：該層天然密度ρ=1.63～1.99g/cm3；壓縮系數(shù)＝0.20～0.81MPa-1，Es0.1～0.2=2.84～8.07MPa，具高壓縮性，層厚1.30～17.10m，頂部標高0.84~15.11m，標貫50次，擊數(shù)為10~29擊，平均20.9擊。⑷震旦系混合巖（Z）根據(jù)風化程度不同可分為以下四個風化帶：(7-1)全風化混合巖褐黃、灰黃色，巖芯呈堅硬土柱狀，原巖結構清晰，遇水易軟化、崩解，礦物成分除石英質(zhì)殘留外，其他已基本風化呈土狀。主要呈層狀分布于殘積土之下，該層局部地段揭露，層厚1.30～11.80m，頂板標高-8.24～22.78m。根據(jù)補勘土工試驗揭示：該層天然密度ρ=1.78～2.05g/cm3；壓縮系數(shù)為0.24～0.54Mpa-1，Es0.1～0.2=3.20～7.01MPa，具高壓縮性。標貫試驗76次，擊數(shù)為30～49擊，平均40.0擊。(7-2)強風化混合巖灰黃色、褐黃色，巖芯呈堅硬土狀，半巖半土狀，原巖結構清晰，遇水易軟化，巖塊手可折斷,裂隙發(fā)育。該層僅于局部地段揭露，層厚1.60～27.00m，頂板標高-16.64～18.68m。根據(jù)補勘土工試驗揭示：該層天然密度ρ=1.87～1.99g/cm3；壓縮系數(shù)為0.26～0.51Mpa-1，Es0.～0.2=3.36～6.58MPa，具高壓縮性。標貫54次，擊數(shù)大于50擊或反彈。(7-3)中風化混合巖黃褐色，中細粒變晶結構，塊狀構造，主要組成礦物為長石、石英、云母，裂隙較發(fā)育，巖芯多呈碎塊狀、短柱狀，少量塊狀及柱狀，巖質(zhì)較硬，錘擊聲脆。分布在強風化層之下，大部分鉆孔揭露，厚度0.50～15.80m，頂板標高為-29.26～12.84m，屬硬質(zhì)巖。(7-4)微風化混合巖淺灰色、深灰色，淺灰白色，中細粒變晶結構，塊狀構造，巖石裂隙發(fā)育一般，巖芯多呈短圓柱狀，巖面新鮮，質(zhì)地致密堅硬，屬硬質(zhì)巖，揭露厚度為0.40~27.60m，頂板標高-28.21～12.86m。⑷燕山期花崗巖（γ53）根據(jù)風化程度不同可分為以下四個風化帶：(8-1)全風化花崗巖褐黃、褐紅、灰黃色，巖芯呈堅硬土柱狀，原巖結構清晰，鉀長石手捏呈粉砂狀，遇水易軟化、崩解，，礦物成分除石英質(zhì)殘留外，其他已基本風化呈土狀。主要呈層狀分布于殘積土之下，該層局部地段揭露，層厚0.90～7.60m，頂板標高-9.06～29.46m。根據(jù)補勘土工試驗揭示：該層天然密度ρ=1.71～1.93g/cm3；壓縮系數(shù)為0.27～0.38Mpa-1，Es0.1～0.2=4.76～6.53MPa，具高壓縮性。標貫試驗30次，擊數(shù)32～48擊，平均39.7擊。(8-2)強風化花崗巖褐黃、灰黃色，巖芯呈堅硬土狀，下部半巖半土狀，原巖結構清晰，遇水易軟化，巖塊手可折斷,裂隙發(fā)育。該層僅于局部地段揭露，層厚1.20～12.30m，頂板標高-12.66～25.04m。根據(jù)補勘土工試驗揭示：該層天然密度ρ=1.76～1.97g/cm3；壓縮系數(shù)為0.26～0.42Mpa-1，Es0.1～0.2=3.75～6.06MPa，具高壓縮性。標貫24次，擊數(shù)大于50擊或反彈。(8-3)中風化花崗巖肉紅、褐黃色，中、粗粒結構，塊狀構造，主要組成礦物為長石、石英、云母，裂隙較發(fā)育，巖芯多呈碎塊狀，少量塊狀及短柱狀，巖質(zhì)較硬，錘擊聲脆。分布在強風化層之下，裂面多為鐵質(zhì)浸染，大部分鉆孔揭露，厚度0.60～24.90m，頂板標高為-26.78～21.16m，屬硬質(zhì)巖。(8-4)微風化花崗巖肉紅色，淺灰白色，中、粗粒結構，塊狀構造，巖石裂隙發(fā)育一般，巖芯多呈短圓柱狀，巖面新鮮，質(zhì)地致密堅硬，揭露厚度為1.10～34.34m，頂板標高-24.47～19.66m，屬硬質(zhì)巖。地層主要參數(shù)表（1）巖石單軸極限抗壓強度巖層抗壓強度見表2.3表2.3巖石抗壓強度試驗統(tǒng)計表工程項目地層編號巖石名稱樣本數(shù)最小值最大值平均值標準差變異系數(shù)益田路隧道(7-3)中風化混合巖514.059.535.619.780.56(7-4)微風化混合巖13420.3186.881.036.220.45(8-3)中風化花崗巖507.443.924.49.810.40(8-4)微風化花崗巖15217.8226.385.146.10.54皇崗隧道(7-4)微風化混合巖140.740.740.7(8-3)中風化花崗巖2211.643.934.39.70.28(8-4)微風化花崗巖16522.4159.762.927.50.43（2）粒徑分布情況盾構段巖石強～弱風化帶顆粒分析匯總見“表2.4盾構段巖石強～弱風化帶顆粒分析匯總表”。表2.4盾構段巖石強～弱風化帶顆粒分析匯總表工程項目目巖性各種級配的百分含含量(mm)—%>2020～55～22～0.50.5～0.250.25～0.075<0.075%%%%%%%益田路隧道素填土2.7~3.91.06~23.06.38~18.564.33~19.393.7~30.427.8~62.9粉質(zhì)粘土0.7~9.80.22~29.660.65~28.40.54~27.120.6~31.425.4~92.6淤泥質(zhì)土0.53~3.321.99~14.342.42~17.092.7~21.543.1~92.3細砂1.2~23.52.43~29.36.98~34.4510.55~28.726.2~35.48.9~36.0粗砂1.97~2.626.82~10.0614.65~20.9120.8~30.839.4~51.2砂質(zhì)粘性土0.3~7.20.49~15.930.58~27.00.96~28.663.4~28.137.0~92.5礫質(zhì)粘性土0.1~17.00.61~20.264.11~36.483.43~19.433.7~12.933.6~81.6全風化混合巖0.49~2.620.95~27.715.51~22.898.8~22.242.2~80.7強風化混合巖0.6~1.40.48~6.392.79~0.5614.85~26.7511.8~23.328.8~47.6全風化花崗巖0.1~10.23.18~19.629.10~34.815.34~11.048.4~11.533.7~50.1強風化花崗1.4~8.31.45~27.0815.15~42.757.96~14.467.6~15.024.1~45.4XX隧道素填土5.1~5.529.08~31.8314.89~17.942.94~4.252.10~3.3040.1~42.7粉質(zhì)粘土0.4~4.00.71~30.090.52~22.930.82~22.381.4~37.828.4~95.2礫砂2.3~7.68.21~30.1423.86~40.7015.36~20.9210.50~155.810.8~23.5礫質(zhì)粘性土0.40~22.16.45~30.057.81~20.081.97~12.822.2~11.835.3~66.7全風化花崗巖4.4~13.1114.7~22.599.02~21.853.49~11..533.6~11.4433.0~50.0強風化花崗0.6~13.3311.25~21.4310.59~38.884.35~14..266.1~8.926.8~47.3（3）石英含量盾構段各巖土層石英含量見“表2.5盾構段各巖土層石英含量匯總表”。表2.5盾構段各巖土層石英含量匯總表工程項目地層編號巖性樣本數(shù)最小值最大值平均值標準差變異系數(shù)XX路隧道(7-4)微風化混合巖665.65%74.05%69.74%3.580.05(8-4)微風化花崗巖1668.45%74.45%74.3%1.980.03XX隧道(8-4)微風化花崗巖872.25%74.8%73.66%0.940.01盾構穿越各地層參數(shù)統(tǒng)計圖及地質(zhì)剖面圖XX路隧道第一盾構區(qū)間穿越地層統(tǒng)計餅狀圖見圖2.4，XX路隧道第二盾構區(qū)間穿越地層統(tǒng)計餅狀圖見圖2.5。圖2.4圖2.5XX隧道盾構區(qū)間主要以(8）1-1全風化花崗巖（W4）、（8）1-2強風化花崗巖（W3）、（8）1-3弱風化花崗巖地層為主（W2）。隧道洞身經(jīng)過的巖土評價⑴場地穩(wěn)定性和適宜性評價擬建場XX路隧道XX隧道地地位于丘陵緩坡及丘間谷地地帶，地形地貌條件復雜，環(huán)境工程條件較復雜，場地穩(wěn)定性較好，場地內(nèi)地基土土質(zhì)、均勻性較差、但較密實，地基較穩(wěn)定；地下水對工程建設有一定影響，本場地較適宜建設地下鐵道工程。⑵工程地質(zhì)條件評價區(qū)間范圍內(nèi)上覆人工素填土、沖洪積粉質(zhì)粘土、淤泥質(zhì)土、細砂、粗砂及殘積土，下伏基巖為震旦系混合巖、燕山期花崗巖。區(qū)間內(nèi)的特殊巖土為人工填土、淤泥質(zhì)土、殘積土及全風化層、強風化層，其中人工填土分布于地表，對區(qū)間隧道影響小，沖洪積粉質(zhì)粘土，分布于區(qū)間隧道洞身之上，對區(qū)間隧道影響小。區(qū)間范圍內(nèi)淤泥質(zhì)土呈透鏡狀零星分布人工填土之下，對區(qū)間工程影響小。對工程有影響的特殊巖土為殘積土及全風化層、強風化層，隧道洞身從而殘積土及全、強、中等、微風化層中穿過，殘積土、全、強風化遇水易軟化、崩解。隧道大部分地段全斷面為中、微風化混合巖或花崗巖，局部地段洞身穿越殘積土、全、強、中微風化巖層，隧道開挖面上軟下硬，給施工帶來很大的困難。地表水主要表現(xiàn)為XX山公園水庫，地下水主要表現(xiàn)為松散土層孔隙水及基巖裂隙水，根據(jù)地下水質(zhì)分析報告，場區(qū)大部分地段地下水對混凝土結構及鋼筋混凝土中的鋼筋無腐蝕，對鋼結構具弱腐蝕，綜上所述：本區(qū)間工程地質(zhì)條件較差。⑶XX路盾構隧道洞身經(jīng)過地層有花崗巖、混合巖巖全風化～弱風化層，圍巖分級II～VI級。XX盾構隧道主要位于花崗巖全風化、強風化、弱風化巖層中。隧道圍巖分級II～V級。⑷基巖風化差異較大，花崗巖殘積層、全風化層遇水易軟化，強度降低，自穩(wěn)能力相對較差；此外，不均勻風化現(xiàn)象使得全風化層中夾含弱風化巖塊體以及球狀風化體，盾構掘進易出現(xiàn)軟硬不均的掌子面。盾構機選型、及施工時應充分考慮土石混雜、上軟下硬等不均質(zhì)斷面的情況。⑸本標盾構隧道部分段落具承壓水頭，盾構施工時，應注意其富水性和透水性對盾構施工的影響。在兩套基巖不整合接觸帶，構造裂隙很發(fā)育，且連續(xù)性好，容易導水富水。⑹弱風化花崗巖強度根據(jù)已分析的結果，飽和抗壓強度17.8～226.3Mpa；強度很高。盾構機選型、施工中應充分考慮刀具、刀盤切削和耐磨能力，在長距離硬巖掘進中的換刀頻率。⑺石英含量高。根據(jù)地質(zhì)補勘報告看，XX路隧道和XX隧道石英含量高，XX路隧道石英含量平均高達72.02%，XX隧道73.66%。在盾構施工中應考慮各種刀具、軟管、排泥管道的耐磨性能。盾構隧道穿越地層情況XX路盾構法隧道1途徑XX路、XX大道、XX路、XX山、XX路。其中XX路以（7）1-1全風化混合巖巖（W4）、（7）1-2強風化混合巖地層為主（W3）；XX大道、XX山以（7）1-3弱風化混合巖（W2）、（7）1-1全風化混合巖地層為主（W4）。XX路盾構法隧道2途徑紅荔西路、福中一路、福中路。其中紅荔西路附近以（8）1-3弱風化花崗巖地層為主（W2），覆土層以（8）1-1全風化花崗巖（W4），（8）1-2強風化花崗巖（W3）地層為主，福中一路附近地層以（7）1-3弱風混合巖（W2）地層為主，福中路附近以（8）1-1全風化花崗巖（W4），（8）1-2強風化花崗巖地層為主（W3）。XX路盾構法隧道主要以(8）1-1全風化花崗巖（W4）、（8）1-2強風化花崗巖（W3）、（8）1-3弱風化花崗巖地層為主（W2）。隧道穿越地層情況祥見圖2.6《XX隧道地質(zhì)縱斷面》、圖2.7《皇港路隧道地質(zhì)縱斷面》隧道在局部地段存存在軟硬（土土巖分界面）不不均工作面，盾盾構掘進時應應防止偏心；；弱風化巖巖巖石強度變化化較大，最大大值為2266.3MPa；弱風化巖巖部分地段裂裂隙發(fā)育，地地下水豐富，盾盾構施工時應應注意隧道涌涌水及其水頭頭壓力。表2.6XXX隧道穿越越地層表工程名稱里程長度(m)巖土圍巖分級分級隧底邊墻拱頂巖土特征圍巖分級巖土特征圍巖分級巖土特征圍巖分級XX隧道第一盾構構段DK108+020～～DK108+163..75143.75微風化花崗巖、混混合巖Ⅱ微風化花崗巖、混混合巖Ⅱ微風化花崗巖、混混合巖ⅡⅡDK108+163..75～DK108+420256.25微風化花崗巖、混混合巖Ⅱ全、強、中、微風風化混合巖、中中、微風化花花崗巖、砂質(zhì)質(zhì)粘性土Ⅴ砂質(zhì)粘性土全、強強風化混合巖巖(局部為中微風風化花崗巖))ⅤⅤDK108+420～～DK108+446..326.3微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖、混合巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖、混合巖ⅡⅡDK108+446..3～DK108+47124.7微風化混合巖Ⅱ強、中、微風化混混合巖Ⅴ強風化混合巖ⅤⅤDK108+471～～DK108+825354中、微風化花崗巖巖、微風化混混合巖Ⅲ中、微風化花崗巖巖、混合巖Ⅲ中、微風化花崗巖巖、混合巖ⅢⅢDK108+825～～DK108+995170微風化混合巖Ⅱ強、中、微風化混混合巖Ⅴ全、強風化混合巖巖ⅤⅤDK108+995～～DK109+00510微風化混合巖Ⅱ微風化混合巖Ⅱ微風化混合巖ⅡⅡDK109+005～～DK109+01510微風化混合巖Ⅱ全、強、中、微風風化混合巖Ⅴ全、強風化混合巖巖ⅤⅤDK109+015～～DK109+09075微風化混合巖Ⅱ中、微風化混合巖巖Ⅲ中、微風化混合巖巖ⅢⅢDK109+090～～DK109+240150微風化混合巖Ⅱ強、中、微風化混混合巖Ⅴ強風化混合巖ⅤⅤDK109+240～～DK109+390150微風化混合巖Ⅱ微風化混合巖Ⅱ微風化混合巖ⅡⅡXX隧道第二盾構構段DK109+892～～DK110+485493微風化花崗巖、混混合巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖、混合巖Ⅲ中、微風化花崗巖巖、混合巖ⅢⅢDK110+485～～DK110+685200中風化花崗巖、微風風化混合巖Ⅲ強、中、微風化混混合巖、中風化花崗巖巖Ⅴ全、強風化混合巖巖ⅤⅤDK110+685～～DK110+72540強、中、微風化混混合巖Ⅴ全、強、中風化混混合巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖、砂質(zhì)粘性性土ⅤⅤDK110+725～～DK110+79570中、微風化花崗巖巖Ⅲ全、強、中、微風風化花崗巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖ⅤⅤDK110+795～～DK110+81520微風化花崗巖Ⅱ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強、中風化花崗巖巖ⅤⅤDK110+815～～DK110+87560微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖Ⅲ中、微風化花崗巖巖ⅢⅢDK110+875～～DK110+90530微風化花崗巖Ⅱ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強風化花崗巖ⅤⅤDK110+905～～DK110+94035微風化花崗巖Ⅱ微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖ⅢⅢDK110+940～～DK110+96626微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖Ⅲ強風化花崗巖ⅤⅤ表2.7XX隧隧道穿越地層層表工程名稱里程長度(m)巖土圍巖分級分級隧底邊墻拱頂巖土特征圍巖分級巖土特征圍巖分級巖土特征圍巖分級XX隧道DK112+229～～DK112+341112強風化花崗巖Ⅴ礫質(zhì)粘性土；全、強強風化花崗巖巖Ⅴ礫質(zhì)粘性土；全風風化花崗巖ⅤⅤDK112+341～～DK112+35514微風化花崗巖Ⅱ全、強、中、微風風化花崗巖Ⅴ全風化花崗巖ⅤⅤDK112+355～～DK112+36510強、中風化花崗巖巖Ⅴ全、強、中風化花花崗巖Ⅴ全風化花崗巖ⅤⅤDK112+365～～DK112+37510微風化混合巖Ⅱ全、強、中、微風風化混合巖Ⅴ礫質(zhì)粘性土ⅤⅤDK112+375～～DK112+38510強風化花崗巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖Ⅴ全風化花崗巖ⅤⅤDK112+385～～DK112+41530中、微風化混合巖巖、中風化花花崗巖Ⅲ礫質(zhì)粘性土；全、強強、中、微風風化混合巖；；全、強、中中風化花崗巖巖Ⅴ礫質(zhì)粘性土；全風風化混合巖、花崗崗巖ⅤⅤDK112+415～～DK112+525110強風化花崗巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖Ⅴ全風化花崗巖ⅤⅤDK112+525～～DK112+53510中風化花崗巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖Ⅴ全風化花崗巖ⅤⅤDK112+535～～DK112+54510強風化花崗巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖Ⅴ全風化花崗巖ⅤⅤDK112+545～～DK112+62580中、微風化花崗巖巖Ⅲ全、強、中、微風風化花崗巖Ⅴ全、強風化花崗巖巖ⅤⅤDK112+625～～DK112+63510微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖Ⅲ中風化花崗巖ⅢⅢDK112+635～～DK112+770135微風化花崗巖Ⅱ全、強、微風化花花崗巖Ⅴ強風化花崗巖ⅤⅤDK112+770～～DK112+78515微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖Ⅲ中風化花崗巖ⅢⅢDK112+785～～DK112+81530中風化花崗巖Ⅲ強、中風化花崗巖巖Ⅴ強風化花崗巖ⅤⅤDK112+815～～DK112+86550微風化花崗巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖Ⅲ中、微風化花崗巖巖ⅢⅢDK112+865～～DK112+94580中、微風化花崗巖巖Ⅲ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強、中風化花崗巖巖ⅤⅤDK112+945～～DK112+95510微風化花崗巖Ⅱ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強風化花崗巖ⅤⅤDK112+955～～DK113+110155微風化花崗巖Ⅲ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強風化花崗巖ⅤⅤDK113+110～～DK113+14535微風化花崗巖Ⅱ強、中、微風化花花崗巖Ⅲ強風化花崗巖ⅤⅤDK113+145～～DK113+265120中、微風化花崗巖巖Ⅱ中、微風化花崗巖巖Ⅲ中、微風化花崗巖巖ⅢⅢDK113+265～～DK113+28520微風化花崗巖Ⅱ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強、中風化花崗巖巖ⅤⅤDK113+285～～DK113+560275微風化花崗巖Ⅱ微風化花崗巖Ⅱ微風化花崗巖ⅤⅤDK113+560～～DK113+60747微風化花崗巖Ⅱ強、中、微風化花花崗巖Ⅴ強、中、微風化花花崗巖ⅤⅤ水文地質(zhì)特征區(qū)域水文地質(zhì)概況況擬建隧道場地位于于XX市南部沿沿海地帶，北北部、中部原原生地貌為低低山丘陵間谷谷地區(qū)，南部部為海積平原原，現(xiàn)多被人工改造造。北部及中部低山、丘陵間間谷地區(qū)，未未見大規(guī)模常常年性的地表表徑流，原發(fā)發(fā)育的小流量量溝流已因城城市建設而消消失，地表水水不發(fā)育，地地下水補給來來源以大氣降降水入滲，以以及谷地周圍圍基巖裂隙水水側(cè)向補給為為主。丘坡中中地下水沿坡坡面向谷地匯匯聚，在丘坡坡腳處，部份份水量沿裸露露的基巖裂隙隙以泉流形式式排泄于地表表，部分水量量匯入谷地含含水層并沿溝溝谷由高向低低向山前平原原中心地帶匯匯聚。場地南部海積平原原，地表水較較發(fā)育，地表表徑流密布，含含水層分布廣廣、厚度大且且連續(xù)穩(wěn)定，地地下水與地表表水的水力聯(lián)聯(lián)系密切，互互為補排關系系明顯。地表水在隧道終點附近（里里程DK1155+973..45），XX河自東往往西流過隧道道，XX河發(fā)源于于XX東部梧桐桐山山脈，為為區(qū)內(nèi)最大的的常年性河流流，其河面寬寬約42.55m，水流平平緩，水位受受潮汐影響大大，現(xiàn)為通航航河道。地下水特征擬建隧道場地中，大大部地表為海海積、沖洪積積、及坡殘積積土層所覆蓋蓋，下覆基巖巖巖性以燕山山期花崗巖為為主，局部產(chǎn)產(chǎn)出震旦系變變質(zhì)砂巖及石石炭系大理巖巖，根據(jù)場地地地下水的形形成、賦存條條件、水力特特征及水理性性質(zhì)，可劃分分為兩大基本本類型：第四四系松散巖類類孔隙水，以以及基巖裂隙隙水。⑴地下水的類型及賦賦存區(qū)間范圍地下水主主要有第四系系孔隙水、基基巖裂隙水。第四系孔隙水主要要賦存于沖洪洪積砂層及沿沿線砂（礫）質(zhì)質(zhì)粘土層中。以以孔隙潛水為為主，局部地地段呈微承壓壓。主要由大大氣降水補給給?？傮w而言言，丘陵緩坡坡地段地下水水貧乏，僅局局部丘間谷地地由于存在砂砂層強透水層層地下水較豐豐富。下部巖層裂隙水發(fā)發(fā)育一般，富富水性與基巖巖裂隙發(fā)育程程度、貫通度度、膠結程度度及地表水源源的連通性而而變化，主要要由大氣降水水、孔隙潛水水補給，具有有承壓性。⑵地下水化學特征根據(jù)補勘所取地下下水作水質(zhì)分分析，經(jīng)綜合合判定，絕大大多數(shù)地段地地下水對混凝凝土結構及鋼鋼筋混凝土中中的鋼筋無腐腐蝕性，對鋼鋼結構具弱腐腐蝕性。地下下水腐蝕性評評價見匯總表表2.8表2.8地下水水腐蝕性評價價匯總表工程名稱水質(zhì)分析結果地層滲透性腐蝕性評價PHSO42-HCO42-侵蝕CO2Cl-Ca2+Mg2+游離CO2Cl-+SO422砼結構鋼筋鋼結構mg/Lmmol/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L益田路隧道6.4212.50.89715.7821.0615.442.7119.4824.19強透水弱無弱6.9210.50.6573.4217.5513.172.378.8620.18弱透水無無弱7.0816.51.7333.9420.0010.404.699.9224.13強透水無無弱6.7211.90.6224.7319.303.413.2112.4022.28弱透水無無弱6.7218.51.7336.5717.6030.483.8510.6322.23強透水無無弱6.358.20.95617.8814.086.341.0923.0216.13弱透水無無弱6.407.920.89717.6213.035.690.5920.5415.01弱透水無無弱6.327.400.86115.7812.325.280.4915.7814.17弱透水無無弱6.6218.52.0922.6326.3227.645.3317.0030.95強透水無無弱7.1222.41.5543.1627.0218.292.378.8632.62強透水無無弱6.9252.52.5103.9435.1059.344.7311.3348.03弱透水無無弱皇崗隧道6.5841.05.2649.291.67436.5859.542.8615.94強透水無無弱6.8512.54.7315.840.83713.8218.971.588.86強透水無無弱6.5521.05.7919.361.43424.2229.613.8514.17弱透水無無弱6.2815.83.9420.072.15244.324.028.2933.65弱透水無無弱6.6216.52.6318.661.37524.7922.792.3712.75弱透水無無弱根據(jù)行業(yè)標準《鐵鐵路混凝土結結構耐久性設設計暫行規(guī)定定》（鐵建設設[20055]157號），環(huán)境境作用類別為為化學侵蝕時時，酸性侵蝕蝕為H1，侵蝕性CO2為H1。⑶巖土的富水性及滲滲透性本區(qū)間地層在垂直直剖面上，自自上而下為人人工素填土，沖沖洪積砂層及及粘性土層，殘殘積層，基巖巖全、強風化化及中、微風風化層。①人工素填土本區(qū)間內(nèi)廣泛分布布，富水性弱弱，滲透系數(shù)數(shù)差異較大，建建議取滲透系系數(shù)K=0.1mm/d，為弱透透水層。②粉質(zhì)粘土區(qū)間內(nèi)呈透鏡狀不不連續(xù)分布。富水性及透透水性均弱，建建議取滲透系系數(shù)K=0.10m/d。為弱透水水層。③淤泥質(zhì)土灰褐、灰黑色，軟軟塑狀，含腐腐殖質(zhì)，具腥腥臭味，局部部含少量砂，區(qū)間范圍圍內(nèi)呈透鏡體體狀零星分布布，該層富水水性及透水性性弱，建議取取滲透系數(shù)K=0.05m/d。④細砂呈透鏡狀零星分布布，在區(qū)間內(nèi)內(nèi)成透鏡狀分分布，富水性性中等，透水水性粘粒含量量增加而變小小，建議取滲滲透系數(shù)K=5m/d，為中等等透水層。⑤粗砂區(qū)間內(nèi)呈透鏡狀分分布，分布不不連續(xù)。分選選性較差。富富水性中等～～強，建議滲滲透系數(shù)K=20m/d，為中等等～強透水層層。⑥殘積層廣泛分布于基巖頂頂面，局部缺缺失，厚度變變化較大，富富水性弱，建建議取滲透系系數(shù)K=0.5m/d，為弱透透水層。⑦基巖全風化層含水性能與殘積層層相似，富水水性弱，建議議取滲透系數(shù)數(shù)K=0.5m/d，為弱透透水層。⑧基巖強風化層連續(xù)穩(wěn)定分布，裂裂隙發(fā)育，富富水性弱至中中等，建設取取層滲透系數(shù)數(shù)K=3.000m/d，為中等等透水層。⑨基巖中風化層具中等透水性，建建議取滲透系系數(shù)K＝5.00mm/d.⑩基巖微風化層裂隙不發(fā)育，屬弱弱透水層，建建議滲透系數(shù)數(shù)K=0.500m/d。地震本區(qū)地震烈度為ⅦⅦ度區(qū)，地震震動峰值加速速度為0.11g，地震動動反應譜特征征周期為0.35s。工程設計主體結構設計⑴隧道使用年限：1100年。⑵主體結構安全等級級：一級。⑶按100年基準期超超越概率10％的地震參參數(shù)進行抗震震設計，按100年基準期超超越概率2％的地震動動參數(shù)設防，并并滿足國防對對鐵路的要求求。⑷主體結構耐火極限限不低于3小時。⑤運營期隧道抗浮穩(wěn)穩(wěn)定安全系數(shù)數(shù)：不考慮摩摩阻力時≥1.1，考慮摩阻阻力時≥1.2。⑹結構允許裂縫開展展寬度≤0.2mmm，不允許出出現(xiàn)貫穿裂縫縫。⑺防水等級：一級。線路平、縱斷面及及主要技術標標準⑴線路平、縱斷面XX路盾構隧道分分兩段:盾構施工第第一段長度為為1370m（DK1088+020～DK1099+390）、盾盾構施工第二二段長度為11074m（DK1099+892～DK1100+966）。XX路盾構兩兩個區(qū)間段最最小平曲線半半徑是25000m，曲線線段長19330.2m，最最小豎曲線半半徑為15000m，最大大坡度為（DK1088+020～DK1088+510）25‰，單孔雙線線隧道，隧道道埋深30～60m。XX盾構隧道（DDK112++229～DK113+607），隧隧道長13778m，最大坡度度為（DK1122+750～DK1144+400）10.7‰，單孔雙線線隧道，隧道道埋深28～48m。⑵襯砌管片設計本標段盾構區(qū)間采采用鋼筋砼管管片單層襯砌砌，每環(huán)管片片沿環(huán)向分為為9塊，采用6+2+1形式（6塊標準塊，2塊臨接塊，1塊封頂塊），管管片設計采用用通用楔形管管片，楔形量量26mm。每每環(huán)環(huán)向接縫縫采用25只M36縱向斜螺栓栓連接，以承承受隧道縱向向彎距，提高高縱向剛度；；每環(huán)襯砌縱縱縫內(nèi)采用18只M36環(huán)向斜螺栓栓連接，使縱縱縫成為具有有一定抗彎剛剛度的彈性鉸鉸。管片均采采用錯縫拼裝裝。鋼筋混凝凝土管片設計計強度為C550。預制管片片襯砌環(huán)參數(shù)數(shù)見表2.88。表2.8預制管片片襯砌環(huán)參數(shù)數(shù)表項目參數(shù)分塊形式6+2+1分塊外徑φ12800mm內(nèi)徑φ11700mm厚度550mm寬度2000mm封頂塊拼裝方式徑向搭接13000mm推上，然然后縱向插入入箱涵設計本標段隧道底部中中間設中間箱箱涵，兩側(cè)設設置邊箱涵。中間箱涵為預制箱涵，中間預制箱涵頂板寬5.6m,側(cè)墻高2.254m，頂板及側(cè)墻厚0.4m，底部是拱形結構，厚度為0.369m，箱涵縱向?qū)?.0m，采用C35鋼筋混凝土預制。邊箱涵為現(xiàn)澆混凝凝土箱涵，與與預制箱涵澆澆筑結合，箱箱涵頂設置00.25m厚厚C25混凝土鋪裝裝層?？v向不均勻沉降控控制（隧道抗抗震措施）為控制隧道縱向不不均勻沉降，主主要采用了如如下措施：⑴根據(jù)隧道縱向合作作變化及地層層情況，局部部位置設置必必要的變形縫縫，以適應適適量的不均勻勻變形，同時時又可作為抗抗震縫。⑵管片之間采用螺栓栓連接，并設設置環(huán)面凹凸凸球榫使隧道道環(huán)縫具有一一定的剛度。⑶盾構出洞處，采用用旋噴注漿加加固土體，既既確保盾構進進出洞安全，又又可減少圓形形隧道與工作作井之間的差差異沉降。⑷盾構施工中采用同同步注漿與襯襯砌壁后的二二次注漿，確確保襯砌與周周圍地層緊密密結合。隧道斷面布置接觸網(wǎng)滑道布置盾構隧道接觸網(wǎng)預預埋件采用后后打孔方式進進行固定，施施工中應避開開接縫、螺栓栓及主筋位置置。救援通道、逃生通通道、設備管管廊、水溝、電電纜槽及給排排水管布置⑴救援通道：在隧道道兩側(cè)靠近隧隧道內(nèi)壁排水水溝上分別設設置貫通的救救援通道，救救援通道寬11.00m，高高2.2m，外外邊線距線路路中線的距離離2.3m，救救援通道底面面與內(nèi)軌頂面面齊平，并預預留30cmm的技術作業(yè)業(yè)面。⑵逃生通道：在隧道道底部中間箱箱涵內(nèi)設置一一條雙側(cè)貫通通的逃生通道道，間距70m設置一一個。逃生通通道底部至隧隧道頂面設置置有通向逃生生通道的出口口及逃生樓梯梯，樓梯寬00.8m，高高2.2m。⑶設備管廊：在隧道道內(nèi)壁底部中中間箱涵兩側(cè)側(cè)各設置一個個設備管廊，寬寬1.9m，高高1.8m。⑷水溝：在隧道內(nèi)軌軌道兩側(cè)設備備管廊頂部設設置明排水溝蓋板水水溝，水溝外外邊距隧道線路中線線2.1m；隧隧道內(nèi)輪廓與與排水溝蓋板板頂面交接，外外側(cè)為電纜槽槽道。⑸電纜槽：隧道內(nèi)設設三個電纜槽槽（通信、電電信及電力），其中通信、信號線槽分布于線路兩側(cè)，設置在隧道內(nèi)壁與蓋板水溝之間；電力電纜槽一個，設置于救援通道下靠邊墻側(cè)。⑹給排水管：隧道內(nèi)內(nèi)設排水管、水噴噴霧管、消防防栓管等，排排水管及消防防管均位于救救援通道下溝溝槽內(nèi)。防水設計防水等級XX隧道與XX隧隧道防水等級級為一級，結結構不允許滲滲水，結構表表面無濕漬。任任意100mm防水面積上上的濕漬不超超過4處，單個濕濕漬最大面積積不大于0..2m2。盾構隧道防水設計計⑴結構自防水①隧道管片采用強度度等級為C50的高性能混混凝土，抗?jié)B滲等級S12，限制裂裂縫開展寬度度≤0.2mmm?；炷聊湍途眯詰獫M足足本工程環(huán)境境作用等級為為L1和H2級的要求。②宜采用水化熱低的的普通硅酸鹽鹽水泥或硅酸酸鹽水泥，摻摻入優(yōu)質(zhì)磨細細粉煤灰（超超過二級灰的的標準）或粒粒化高爐礦渣渣微粉等活性性粉料（摻量量≤20％），配置以抗裂裂、耐久為重重點的高性能能混凝土，減減緩碳化速度度。有關混凝凝土原材料的的選擇應滿足足《鐵路混凝凝土結構耐久久性設計暫行行規(guī)定》（鐵鐵建設[20055]157號）的要求求。③運營期間管片的注注漿孔應采用用微膨脹水泥泥封堵。④管片混凝土外表面面涂刷多功能能混凝土防護護劑。⑤管片混凝土中摻加加改性聚丙烯烯纖維（摻量量為1.5kkg/m3），降低混混凝土凝結過過程中的早期期收縮裂縫，并并有利于結構構的耐火性。⑵襯砌外注漿防水在襯砌管片與天然然土體之間存存在環(huán)形空隙隙，通過同步步注漿與二次次注漿充填空空隙，形成一一道外圍防水水層。為確保保達到高速列列車運行的平平順性要求，同同步注漿必須須采用耐久性性好高密度的的水泥砂漿（可可摻加膨潤土土、粉煤灰）等等非惰性材料料，二次注漿漿可采用超細細水泥漿或水水泥漿。⑶襯砌接縫防水①外側(cè)鄰接塊與封頂頂塊之間縱縫縫處彈性密封封墊由氯丁橡橡膠+遇水膨脹橡橡膠組成，截截面加工為梯梯形。其余外外側(cè)彈性密封封墊由三元乙乙丙橡膠制成成，截面加工工為梯形帶凸凸肋形。內(nèi)側(cè)側(cè)彈性密封墊墊材料為遇水水膨脹橡膠。②彈性密封墊加工成成棱角分明的的框形橡膠圈圈，將橡膠圈圈套在四周有有溝槽的管片片上，通過彈彈性密封墊的的壓縮和遇水水膨脹橡膠遇遇水膨脹來保保證防水效果果。③變形縫處采用外側(cè)側(cè)加厚的遇水水膨脹橡膠彈彈性密封墊以以適應較大的的變形，變形形縫設置在地地層變化較大大和結構剛度度變化較大處處。④環(huán)縫丁晴軟木橡膠膠襯墊粘貼于于環(huán)縫凸榫環(huán)環(huán)面，軟木墊墊厚2.0mmm，（壓縮縮后厚度≤1.0mmm）。⑤氯丁海綿橡膠設于于環(huán)縫、縱縫縫外側(cè)。⑥溝槽面以上的外露露接縫均須進進行嵌縫。所所有嵌縫范圍圍內(nèi)縫隙以及及變形縫、聯(lián)聯(lián)絡通道鋼管管片與混凝土土管片接縫處處嵌縫均采用用聚硫密封膠膠嵌縫。⑦螺栓孔防水、注漿漿孔防水等襯襯砌節(jié)點、管管片角部加強強防水。本隧道盾構段設置置縱向分區(qū)隔隔斷設施，沿沿線路縱向每每間隔50mm左右及每道道變形縫處設設置。工期要求土建及配套工程已已于2008年12月1日開工，計劃劃2012年08月31日竣工，施工工工期45個月。在施工過程中征地地進度、供電電施工協(xié)調(diào)、盾盾構的交貨日日期、隧道硬硬巖掘進換刀刀的頻率等都都是潛在的影影響施工工期期的因素。根據(jù)這些因因素，整個施施組計劃也做做了相應調(diào)整整，使施組工工期更加合理理。見表2.9。表2.9盾構隧道節(jié)節(jié)點工期計劃劃表序號項目名稱時長開始時間完成時間備注1盾構機、設計、制制造運輸12個月2009年2月225日2010年2月225日2盾構機、下井、組組裝調(diào)試3個月2010年2月226日2010年5月226日3XX路隧道第一盾盾構區(qū)間8個月2010年5月227日2011年1月221日4過2號工作井492mm空推段1個月2011年1月222日2011年2月220日5XX路隧道第二盾盾構區(qū)間6.7個月2011年2月221日2011年9月88日6XX隧道11.9個月2011年9月88日2012年8月330日工程建設目標質(zhì)量目標分部、分項、單位位工程一次驗驗收合格率達達到100%；達到鐵道道部頒布的《時時速200～250公里客運專專線工程質(zhì)量量驗收標準》，創(chuàng)創(chuàng)中國建設工工程魯班獎、詹詹天佑土木工程獎。工期目標盾構隧道工程計劃劃從2008年12月1日起，至2012年8月31日竣工，施工工工期45個月。環(huán)境保護目標科學規(guī)劃、節(jié)約用用地，粉塵、噪噪音、震動、廢廢氣、廢水、廢廢物控制達標，市民無投訴訴。安全生產(chǎn)目標杜絕員工因工死亡亡事故，消滅滅責任事故及及管線、相鄰鄰建（構）筑筑毀損事故。文明施工目標現(xiàn)場布局合理，施施工組織有方方，材料堆碼碼整齊，設備備停放有序，標標識標志醒目目，環(huán)境整潔潔干凈。創(chuàng)XXX市、廣東東省文明工地地。職業(yè)健康保護環(huán)境、關愛員員工健康、鑄鑄造品牌工程程；員工職業(yè)業(yè)病發(fā)生率小小于0.5‰。工程特點、重難點分分析及技術措措施工程特點本工程具有規(guī)模大大、技術要求求高、建設周周期長、系統(tǒng)統(tǒng)復雜、質(zhì)量量標準高、地質(zhì)情況況相對復雜、技術含量高、安全風險大等特點。工程重點難點項目管理要求嚴、關關鍵技術多、風風險控制難度度高、工期履履約壓力大、環(huán)境保護要求高，盾構在長距離硬巖地層、盾構在軟硬不均地段掘進，過既有建筑物和管線的技術措施及對策等是本標段盾構隧道施工的難點。以下幾方面是需要攻克的技術難題：⑴大直徑泥水盾構掘掘進控制、長長距離巖層掘掘進中盾構刀刀具管理、軟軟硬不均段掘掘進模式及參參數(shù)選擇、泥泥水管理、耐耐久性砼及結結構防水施工工、帶壓進艙艙作業(yè)、長距距離掘進測量控制等技術的的掌握是保證證本工程順利利推進的關鍵鍵技術。⑵加強盾構進場的相相關接口協(xié)調(diào)調(diào)，保障盾構構高效率的施施工是保證標標段工程工期期履約的關鍵鍵。⑶合理選擇盾構掘進進模式和掘進進參數(shù)，嚴格格泥水排放標標準是標段工工程施工過程程中環(huán)境保護護的重要環(huán)節(jié)節(jié)。主要技術措施及對對策盾構法隧道施工實實行“項目法管理理、專業(yè)化施施工、專家資資源支持”的項目組織織方式，以質(zhì)質(zhì)量管理體系系標準、職業(yè)業(yè)健康安全管管理體系標準準、環(huán)境管理理體系標準進進行控制，應應用網(wǎng)絡技術術進行資源和和進度的動態(tài)態(tài)管理，全面面實現(xiàn)本項目目施工的安全全、質(zhì)量、工工期、環(huán)保等等目標。選擇適應本標段隧隧道工況的盾盾構機根據(jù)本標段盾構隧隧道的設計要要求和工程地地質(zhì)情況，結結合盾構施工工的工程實際際的可行性，由XX港客運專線管理公司牽頭，中鐵十五集團有限公司組織的盾構選型專家會于2008年11月18日在XX舉行，與會專家意見統(tǒng)一，確定膨潤土-氣墊式泥水盾構。氣墊式泥水平衡盾構機要求專門針對本工程而設計，盾構機于2009年2月25日與德國海瑞克公司簽訂合同。并根據(jù)本隧道的工程特點，配備適合本工程的地面泥漿處理系統(tǒng)。氣墊式泥水平衡盾盾構機性能特特點及對本工工程的適應性性膨潤土－氣墊技術術通過使用主主開挖室后面面的一個分隔隔的氣墊室精精確地控制開開挖室及盾構構前方的壓力力，泥水壓力力的控制精度度為±0.055bar。這種系統(tǒng)統(tǒng)確保了整個個盾構掌子面面壓力的穩(wěn)定定，能夠在盾盾構運行過程程中精確地控控制沉陷，可可以控制地表表隆陷值不超超過＋10～－30mm，可可保持開挖區(qū)區(qū)附近的地層層穩(wěn)定性。在在開挖不穩(wěn)定定的和靜水壓壓力比較高的的含水地層時時，這種技術術特別有效。除了主驅(qū)動變頻電電機和泥漿泵泵變頻電機外外，其他所有有大于30KW的電機均采采用軟啟動方方式。⑴刀盤①開口率A刀盤設計的開口率率為25%，刀盤開口口部位的特殊殊結構設計，這這部分結構設設計成楔形梯梯級結構以便便刀盤后面的的開口逐漸變變大，利于材材料的流動。B由于刀盤旋轉(zhuǎn)時，中中間部位線速速度小，在粘粘土地層極易易形成泥餅。刀刀盤中間的開開口率較高，在刀盤圓弧區(qū)域安裝8塊三角塊，從而加大削掘渣土的流動性，使中間部位的渣土極易進入土倉，同時使得刀盤中心部分的泥水壓力時刻可以被控制。C刀盤的開口限制了了進入切削倉倉的石塊粒徑徑在0.5mm以下。這種種設計使特大大尺寸的石塊塊（如：粒徑徑不小于5000mm的孤孤石）留在刀刀盤的前面，然然后用刀具來來破碎。最初初滾刀將起到到這種作用，但但所有的刀具具都可以破碎碎大的塊石。②在刀盤中央設置膨膨潤土沖刷裝裝置在刀盤的中心設計計有三個膨潤潤土注入口，用用于對該處的的沖洗和清理理。這樣既可可以防止渣土土在刀盤中心心區(qū)域堆積（沖沖向開挖艙底底部），同時時還可以從中中心部位注入入膨潤土而加加快泥漿在中中心部位的混混合。③攪拌棒四個攪拌棒裝在刀刀盤背面靠近近土倉側(cè)，主主要用于攪拌拌土倉底部的的沉渣(這種作用在在粘土地層中中防止沉渣堵堵塞排泥管更更加明顯)，優(yōu)化泥水水壓力的控制制和改善泥漿漿的均勻性。④刀盤結構的保護措措施A在刀盤每個進渣口口和距離盾體體外緣周圈位置設置置耐磨條，耐耐磨條類型（60mm+楔形物）。B在刀盤外圈設有保保護刀具。C在刀盤正面設置112mm厚的Hardoox鋼板，并在在刀盤面板和和外側(cè)設置可可更換刀盤磨磨損檢測自動動報警裝置，高高度距鋼結構構體110mmm，耐磨檢檢測管道高度度距鋼結構體體40mm，并并由鋼條特別別保護。⑵主軸承主軸承安裝在前盾盾承壓隔板支支撐結構上，前前部與刀盤用用拉伸預緊螺螺栓連接，是是盾構設備的的關鍵部件之之一。①主軸承結構描述采用適用于高扭矩矩和大推力的的重工況、整整體式的主軸軸承，內(nèi)有三三套（軸向/徑向）滾柱柱。為了限制制在推力載荷荷作用下軸承承支承框架產(chǎn)產(chǎn)生變形而發(fā)發(fā)生扭轉(zhuǎn)(因為這種扭扭轉(zhuǎn)會導致主主軸承的所有有滾柱不能用用它們的全長長進行工作)，軸承支承承框架做成剛剛性極好的焊焊接結構件，以以防止由于前前護盾變形引引起的這一箱箱體結構的翹翹曲。所有的環(huán)都是整體體式的，滾道道上沒有任何何不連續(xù)性。內(nèi)內(nèi)齒圈與主軸軸承做成一體體。由于具有有更優(yōu)的安裝裝條件，以及及它使用與軸軸承滾道相同同的材料，使使它比那種獨獨立于主軸承承結構、可更更換式的齒圈圈有更長的壽壽命。大齒圈有內(nèi)齒，可可減小主軸承承和前護盾之之間的反推力力荷載路徑中中的力臂長度度。這種結構構還可以采用用更大直徑的的軸承，使刀刀盤更穩(wěn)定，減減小對軸承的的彎曲作用力力。刀盤通過一個很結結實的環(huán)安裝裝在主軸承的的內(nèi)圈上，此此環(huán)與軸承相相比剛性非常常強，允許載載荷能夠分配配到大部分的的軸承滾道上上，限制了來來自刀盤的點點載荷。用螺栓將軸承固定定在軸承的支支承框架上。這這些螺栓能確確保軸承座圈圈預緊力的精精確控制，并并在高振動條條件下保持預預緊力。行星小齒輪安裝在在兩個球面滾滾子軸承之間間。即使在高高的載荷條件件下，這種設設計能夠確保保行星小齒輪輪與內(nèi)齒圈實實現(xiàn)良好的嚙嚙合，它保證證軸承的實際際壽命比計算算壽命更高。②主軸承密封系統(tǒng)主軸承分別在主軸軸承的外圈配配備了2排密封、每每排有5道唇形密封封組成，唇形形密封保護著著主軸承。采用的一種自動地地對密封注脂脂的系統(tǒng)確保保了在掘進期期間密封的性性能。這種系系統(tǒng)通過連續(xù)續(xù)的油脂流來來保護密封，同同時提供了總總體潤滑的可可靠性。③主軸承脂潤滑系統(tǒng)統(tǒng)采用一種自動地對對主軸承內(nèi)、外外密封進行注注脂的系統(tǒng)，不不需要在定期期的日常維護護時對密封進進行集中注脂脂。如果在掘掘進過程中出出現(xiàn)油脂或油油的損失或壓壓力損失會立立即導致盾構構機停機以保保證機器安全全。在潤滑回路和油箱箱都設有取油油樣閥，盾體體內(nèi)安裝了定定量分配泵和和壓力傳感器器等監(jiān)控元件件。④主軸承齒輪油潤滑滑系統(tǒng)主軸承和驅(qū)動裝置置的潤滑采用用浸油式潤滑滑，通過受刀刀盤驅(qū)動裝置置的運行來控控制的自動循循環(huán)回路連續(xù)續(xù)不斷地進行行著的。潤滑滑回路有兩個個功能：確保保對主軸承的的滾柱滾道進進行強制式潤潤滑循環(huán)、確確保油的過濾濾。驅(qū)動裝置置的焊接框架架構成了一個個油箱，在油油池里，主軸軸承和齒圈及及驅(qū)動小齒輪輪都被油浸泡泡著。軸承和齒圈頂部的的通過注入口口來潤滑。一一個裝備有磁磁性沉積杯的的濾清器使油油經(jīng)過濾清后后循環(huán)地使用用。如有任何何故障發(fā)生，刀刀盤將立即停停止回轉(zhuǎn)。安安裝在回路中中的和焊接框框架上的取樣樣出口，允許許進行定期的的油質(zhì)分析，因因此有可能發(fā)發(fā)現(xiàn)主軸承狀狀況的細微變變化（如磨損損，有水或土土）。這種監(jiān)監(jiān)測既簡單又又可靠。還可可以進行補充充性的監(jiān)測，以以便對潤滑系系統(tǒng)的故障作作出診斷。還還可以進行補補充性的監(jiān)測測，以便對潤潤滑系統(tǒng)的故故障作出診斷斷。⑤主軸承控制A可以監(jiān)控主軸軸承齒輪油液液位、油溫、油油位、流量和和是否無油運運行；B可以監(jiān)控主軸軸承密封沖洗洗油的液位、壓壓力；C可以監(jiān)控主軸軸承密封油脂脂的壓力、流流量和是否無無脂運行。⑶前護盾結構特點在于有一個固固定在中心部部不隨刀盤一一起轉(zhuǎn)動的隔隔板。這種設設計使得前護護盾結構的剛剛度較好，同同時使開挖室室內(nèi)的物料得得到更好的攪攪拌，因為：：①可以減少刀盤的一一些額外結構構，刀盤僅設設計成為一個個回轉(zhuǎn)部件，使使主軸承能在在該空間所提提供的最佳條條件下工作。②開挖室的隔板能安安裝一些固定定式的攪拌棒棒以改善開挖挖室內(nèi)的攪拌拌作用，有利利于渣土的流流動。⑷盾構的適應性分析析①對地質(zhì)的適應性分分析對長距離巖層掘進的的適應性本標段盾構隧道穿穿越的地層主主要為弱風化化、強風化、全全風化的花崗崗巖和變質(zhì)砂砂巖，這種地地層中石英含含量高，對刀刀盤、刀具、排排泥管路的磨磨損性強；XXX路隧道在在里程DK1109+0000～DK1099+400、DK1099+892～DK1100+600段隧道洞身身為較硬的砂砂巖；XX盾構隧道道在里程DKK112+5580～DK1144+330段隧道洞身身為較硬的花花崗巖，巖性性主要為花崗崗巖弱風化帶帶。巖石天然然單軸抗壓強強度最大為2223.6MMPa。平均值為855.1MPa。對盾構機的破巖能力要求較高高。采用的盾構機具有有如下功能：：A盾構的刀盤盤為面板式，從從而保證刀盤盤強度和剛度度；B采用恰當?shù)牡牡侗P開口率率，合理的開開口位置；CC刀盤上安裝裝耐磨的17″單刃滾刀73把，17″雙刃滾刀6把，用來提高高破巖效率；；D刀盤外圈每每個切削軌跡跡上布置多把把滾刀，用來來提高掘進效效率；E強大的推力力設計（最高高可達1298855KN），確保巖巖層中掘進的的推力；F配備高效益的的破碎機，可可以對較大的的塊石進行破破碎，最大破破碎粒徑達到到1000mmm；G刀盤、刀具具、泥漿泵、泥泥漿管路需進行專門的的耐磨設計，具具有高耐磨性性。②對長距離泥水輸送送的適應性本標段掘進長度最最大達到30051m，為適應長長距離和高揚揚程的泥水輸輸送，選用了了大功率、高高揚程、高耐耐磨的重型送送排泥泵。本標段泥水處理系系統(tǒng)建在豎井井旁，使用11臺送泥泵、22臺排泥泵。送送泥泵P1.1安裝在地面面調(diào)漿池旁，主排泥泵P2.1安裝在盾構機后配套拖車上，在盾構機掘進到1500m左右時，在豎井底部安裝第二臺排泥泵P2.2。③對快速掘進的適用用性盾構的可靠性和掘掘進速度是確確保工程總工工期的基本要要求。采用的氣墊式泥水水平衡盾構具具有如下功能能：A刀盤和刀具具配備考慮了了高強度和高高破巖效率，確確保掘進速度度；B強大的推力力設計，確保保巖層中掘進進速度；C盾構整機的的高強度設計計，確保掘進進高速度；DD采用先進的的綜合監(jiān)控系系統(tǒng)，確保設設備的高可靠靠性。④整機設計功能完備備，穩(wěn)定可靠靠盾構設計充分考慮慮了在隧道施施工中可能發(fā)發(fā)生的各種情情況，具備了了盾構施工中中開挖、出碴碴、支護、注注漿、導向、控控制等過程所所需的全部功功能，包括開開挖系統(tǒng)、主主驅(qū)動系統(tǒng)、推推進系統(tǒng)、管管片安裝系統(tǒng)統(tǒng)、泥水系統(tǒng)統(tǒng)、注漿系統(tǒng)統(tǒng)、油脂系統(tǒng)統(tǒng)、液壓系統(tǒng)統(tǒng)、電氣控制制系統(tǒng)、激光光導向系統(tǒng)及及通風、供水水、供電系統(tǒng)統(tǒng)等。盾構機的特點之一一就是在施工工過程中某些些關鍵部件不不易維修，所所以對盾構關關鍵部件的設設計是要求百百分之百可靠靠，如主軸承承、刀盤及盾盾殼等。由于于盾構在施工工時荷載變化化范圍很大，并并且往往難以以得到準確的的荷載值，所所以盾構在結結構設計時選選取了較大的的安全系數(shù)，各各部件的強度度、剛度均留留有較大余量量，以滿足盾盾構施工特殊殊的荷載要求求。盾構各部件及液壓壓、電氣元器器件均采用國國際上的知名名品牌產(chǎn)品，充充分保證盾構構的各部件質(zhì)質(zhì)量可靠。其其中主軸承采采用世界最大大的回轉(zhuǎn)支承承軸承制造公公司德國賀氏氏公司的產(chǎn)品品，液壓元器器件主要采用用德國力士樂樂公司、哈威威公司的產(chǎn)品品。電氣元器器件主要采用用西門子公司司的產(chǎn)品。⑤良好的可操作性盾構的操作設計充充分考慮到減減輕操作者的的勞動強度，提提高操作者的的勞動效率。司司機在主控室室內(nèi)可以控制制盾構掘進的的絕大部分操操作如啟動泵泵站、推進、調(diào)調(diào)向、刀盤操操作、土倉壓壓力控制、油油脂系統(tǒng)的注注入、泥水系系統(tǒng)的控制等等，盾構的主主要狀態(tài)參數(shù)數(shù)如各種油壓壓油溫、氣壓壓力、盾構的的姿態(tài)等也直直接反饋到主主控室內(nèi)。管片安裝機的操作作采用無線遙遙控的方式，不不但使操作者者能輕松、高高效的操作，使使注意力更多多地集中在控控制管片安裝裝的質(zhì)量控制制上，同時也也避免了操作作者使用線控控時在盾構上上爬上爬下可可能帶來的危危險。注漿過程的操作和和參數(shù)控制也也全部在一個個操作面板上上完成，其過過程由PLC自動控制。盾構可操作性的另另一個方面還還表現(xiàn)在所有有的刀具都可可以在刀盤背背后更換，避避免了人員進進入刀盤前面面更換刀具而而可能發(fā)生的的危險。此外盾構的人艙壓壓力控制、土土倉壓力控制制、盾尾油脂脂密封及主軸軸承密封油脂脂系統(tǒng)等采用用全自動化控控制，也可大大量減少操作作者的勞動強強度。⑥技術先進盾構上大量采用變變頻、液壓、控控制、導向等等領域的新技技術。其控制制系統(tǒng)的底端端全部由PC可編程控制制器直接控制制，上端由上上位機進行總總體控制。盾盾構還可以通通過網(wǎng)絡系統(tǒng)統(tǒng)由洞外技術術部門或盾構構廠家進行遠遠程監(jiān)控、調(diào)調(diào)試及控制。盾盾構的數(shù)據(jù)采采集系統(tǒng)可以以記錄盾構操操作的全過程程的所有參數(shù)數(shù)。液壓系統(tǒng)的推進系系統(tǒng)、及管片片安裝系統(tǒng)大大量采用比例例控制、恒壓壓控制、功率率限止等先進進的液壓控制制技術。盾構采用先進的激激光導向系統(tǒng)統(tǒng)來控制隧道道的掘進方向向，這在隧道道的方向控制制上也是比較較前沿的高端端技術。⑦環(huán)境保護盾構設計充分考慮慮了施工及消消耗材料對環(huán)環(huán)境的保護要要求。盾構通過泥水加壓壓平衡模式可可以有效的穩(wěn)穩(wěn)定開挖面地地層，且通過過泥水形成的的屏壁有效的的防止涌水，并并通過同步注注漿可以很好好地控制地表表沉降且能避避免發(fā)生管片片滲漏，從而而能夠保證地地面環(huán)境、地地面建筑物不不受隧道施工工的影響。盾構使用的主軸承承密封油脂、盾盾尾密封油脂脂、泥水添加加劑均具有生生物可降解性性和無毒性，屬屬于綠色環(huán)保保材料。其環(huán)環(huán)保性能完全全符合歐洲標標準。長距離硬巖地層的的施工技術措施施及對策XX路隧道在里程程DK1099+000～DK1099+400、DK1099+892～DK1100+600段隧道洞身身為較硬的砂砂巖；XX盾構隧道道在里程DKK112+5580～DK1144+330段隧道洞身身為較硬的花花崗巖，巖性性主要為花崗崗巖弱風化帶帶。巖石天然然單軸抗壓強強度最大為2226.3MPa。平均值為855.1MPa。根據(jù)本項目目的特點，采采取如下措施施：⑴做好地質(zhì)補勘對地層的深入了解解是盾構施工工順利進行的的前提條件，以以保證對掘進進參數(shù)進行合合理選擇，刀刀具的合理配配置。因此需需要在詳勘報報告的基礎上上，對重要地地段設計補勘勘鉆孔，并進進行相應的試試驗，做到進進一步詳細全全面掌握工程程地質(zhì)情況。⑵做好設備的設計聯(lián)聯(lián)絡工作，提提高設備設計計對地層的針針對性①刀盤針對性設計設置合適的刀盤的的開口率既能能保證泥漿壓壓力迅速的傳傳遞到掌子面面上，保持掌掌子面的穩(wěn)定定，又能保證證刀盤的強度度、剛度。刀盤中心處設置膨膨潤土注入口口、設置攪拌拌棒對大直徑徑刀盤的掌子子面的泥水的的均勻性，避避免泥餅的形形成等都至關關重要。刀盤上焊接耐磨條條及耐磨層是是硬巖中掘進進的保證。加強刀具的針對性性設計，采用用耐磨刀具（本本標段內(nèi)巖石石最大抗壓強強度為2266.3MPPa）。刀盤上的齒刀和滾滾刀可以互換換，確保能夠夠適應不同地地層的需要。針對刀盤直徑較大大，在刀具的的布置上采用用同軌跡布置置三到四把刀刀，減少換刀刀頻率。②做好中途換刀的準準備，配備相相應的超前鉆鉆機、注漿加加固系統(tǒng)、人人倉的準備等等。⑶嚴格控制掘進選擇合理的掘進模模式和掘進參參數(shù)，以免操操作不當引起起的刀具損壞壞。做好泥漿管理，減減少對刀具的的磨損。嚴格控制盾構機的的調(diào)向，防止止在硬巖段對對邊、刮刀的的損壞。⑷加強刀具管理根據(jù)地質(zhì)補勘情況況，制定刀具具檢查與更換換計劃。本刀刀盤上配有刀具磨損檢測裝置，這這些監(jiān)測工作作都時在常壓壓下進行的，不不需要進入到到開挖艙內(nèi)部部。根據(jù)刀具具的磨損情況況即時更換，防防止對刀盤結結構部分造成成磨損。在施工中派遣有經(jīng)經(jīng)驗的掘進機機司機和工程程師值班，嚴嚴密監(jiān)控參數(shù)數(shù)變化，判斷斷刀具的磨損損，發(fā)現(xiàn)異常常，及時采取取措施。配備專業(yè)的刀具修修理間和專業(yè)業(yè)的刀具修理理工程師，對對更換的刀具具進行修理，確確保刀具維修修的質(zhì)量。儲備足夠的刀具配配件，保證換換刀工作的正正常實施。⑸加強鄂式破碎機的的維護與維修修保養(yǎng)。由于盾構長距離巖巖石段掘進，鄂鄂式破碎機的的工作強度大大，易造成磨磨損或損壞，在在掘進過程中中合理使用破破碎機，盡量量避免對破碎碎機造成損壞壞。同時，在在每次開倉過過程中均對破破碎機進行檢檢查與維修保保養(yǎng)，確保設設備工作狀態(tài)態(tài)良好，避免免由于鄂式破破碎機的磨損損或故障影響響盾構掘進或或堵塞排泥管管路。⑹做好盾構的維修與與保養(yǎng)完善盾構的維修與與保養(yǎng)制度，建建立維修保養(yǎng)養(yǎng)責任制，做做好日常保養(yǎng)養(yǎng)、關鍵部件件維護與故障障檢查與維修修，使盾構保保持良好的工工作狀態(tài)。特特別需加強盾盾構泥水檢測測和狀態(tài)監(jiān)測測工作。⑺加強排泥工作，并并做好對排泥泥管、排泥泵泵的檢查與維維修為保證順利、高效效的將泥漿、石石碴輸送到地地面，在本標標段施工過程程，由機修班安安排專人對排排送泥系統(tǒng)進進行日常檢查查與維護，對對磨損嚴重的的排泥管進行行更換，及時時排除排泥泵泵故障，確保保掘進施工的的連續(xù)性。盾構在軟硬不均地地段掘進技術術措施及對策策本標段里程DK1110+0330～DK1100+130、DK1100+560～DK1100+966段隧道洞身身上部為變質(zhì)質(zhì)全風化砂巖巖，穩(wěn)定性差差；隧道洞身身下部為變質(zhì)質(zhì)弱風化砂巖巖層；DK1122+083～DK1133+050、DK1133+170～DK1133+324段隧道洞身身上部為變質(zhì)質(zhì)全風化花崗崗巖，穩(wěn)定性性差；隧道洞洞身下部為變變質(zhì)弱風化花花崗巖層。稍稍有不慎易造造成刀具的非非正常損壞，盾盾構姿態(tài)控制制難度加大、管管片破損、盾盾尾密封損壞壞等。綜合上述情況，采采取如下應對對措施：⑴做好補充地質(zhì)勘察察結合目前勘察資料料，針對性的的在軟硬地層層交接面、軟軟硬不均地層層段、擬換刀刀部位布設補補充地質(zhì)勘察察孔，準確探探明軟硬不均均地層的地質(zhì)質(zhì)狀況，認真真研究其地質(zhì)質(zhì)特點及巖層層參數(shù)，為掘掘進參數(shù)的選選擇與施工控控制提供參考考依據(jù)。⑵加強盾構的針對性性設計①刀盤上焊接耐磨條條、耐磨層，采采用耐磨刀具具，刀盤具有有足夠的強度度能夠適應大大直徑在軟硬硬不均地層段段的推進。②推進油缸分組控制制，每組可以以單獨調(diào)整推推力以適應軟軟硬不均地層層。③盾構采用VMTSLS-TTSL激光導導向系統(tǒng)、盾盾尾間隙測量量裝置及地質(zhì)質(zhì)超前預報系系統(tǒng)，盾構姿姿態(tài)和前方三三倍直徑范圍圍內(nèi)的地質(zhì)情情況反映在操操作室內(nèi)，可可以對盾構姿姿態(tài)隨時靈活活調(diào)整，同時時配合掘進參參數(shù)的調(diào)整，保保證盾構在軟軟硬不均地層層以正確的姿姿態(tài)可靠的掘掘進。⑶做好掘進施工控制制①合理選擇泥漿參數(shù)數(shù)、做好泥漿漿質(zhì)量管理根據(jù)類似工程施工工中取得的經(jīng)經(jīng)驗，泥漿指指標如下：泥泥漿密度11100kg/m3左右；泥漿漿粘度25～30s(漏斗粘度度)；析水率＜＜5％。在盾構掘進，保持持泥水倉壓力力與作業(yè)面壓壓力（土壓與與水壓之和）平平衡是防止地地表沉降的關關鍵。泥漿壓壓力P的保持主要要通過維持開開挖土量與排排泥量的平衡衡來實現(xiàn)。可可通過設定掘掘進速度、調(diào)調(diào)整排泥量或或設定排泥量量、調(diào)整掘進進速度兩條途途徑來達到。泥漿壓力P值應能能與地層土壓壓力和靜水壓壓力相抗衡，設設刀盤中心地地層靜水壓力力、土壓力之之和為P0，P一般控制在P＝P0＋20（kPa）。在盾構構掘進過程中中應根據(jù)地質(zhì)質(zhì)和埋深實際際情況以及地地表沉降監(jiān)測測信息進行反反饋和調(diào)整優(yōu)優(yōu)化②選擇合適的掘進參參數(shù)在軟硬不均地層掘掘進時，以刀刀具貫入度為為掘進參數(shù)選選擇與控制的的基準參數(shù)。避避免推力過大大使刀具過載載而發(fā)生損壞壞，一般情況況下，將掘進進速度控制為為5～15mm//min。根據(jù)軟硬不均地段段掌子面巖石石分布情況，結結合單把刀具具承載力值，計計算確定總推推力，避免刀刀具過載導致致非正常損壞壞刀具。在軟硬不均段，盾盾構掘進過程程中應加強進進排泥量的監(jiān)監(jiān)控，并及時時計算盾構的的出土量，防防止出土量過過大造成上覆覆軟弱地層損損失。⑷做好同步注漿控制制本標段軟硬不均地地段隧道上部部及上覆地層層主要為人工工填土層、粉粉質(zhì)黏土層、坡坡殘積層等，其其穩(wěn)定極差，盾盾構掘進后地地層收斂大，導導致盾尾建筑筑空隙比理論論空間小，易易引起同步注注漿壓力大、注注入困難等情情況。對此，應應從如下幾點點加強對同步步注漿的控制制：選擇流動性、和易易性好的漿液液，增強漿液液的可注性。控控制好砂、粉粉煤灰等漿液液拌制原材的的質(zhì)量控制。經(jīng)常對注漿管路進進行清洗，保保持注漿管路路通暢。但在在清洗注漿管管路的時候應應注意防止地地層泥沙隨注注漿管涌入隧隧道。密切結合掘進速度度控制好注漿漿速度，避免免過快造成堵堵管、也應避避免過慢以致致地層收斂后后導致漿液無無法注入。過既有建筑物和管管線的技術措措施及對策盾構過既有建筑物物⑴沿線擬保護的建((構)筑物里程DK109+0880～DK1099+400為規(guī)模較大大的XX北村住宅宅區(qū)范圍，建建有多層及高高層的住宅樓樓十數(shù)棟；里里程DK1100+520～DK1111+076為XX市XX新中心區(qū)區(qū)，線路與紅紅荔路垂直相相交，沿XXX路南行，道道路兩側(cè)在建建或已建有多多棟高層建筑筑。擬建XX隧道場地地從里程DK1122+083～DK1155+800均為XX路，與XX三路、濱河大道立立交、XX路、XX路、XX高速公路路、XX路、XX路垂直相相交，隧道通通過場地為XXX市新中心心區(qū)，地表