賽區(qū)-工程鴻鵠留志隊10設(shè)備設(shè)計

l,hnuir4計l}值，tt,hnirlhli\I;LtS'iI-總 過程設(shè)備的基本要 過程設(shè)備設(shè)計的作 設(shè)計與選型的主要內(nèi) 反應(yīng)器設(shè) 概 克勞斯反應(yīng)器的選 克勞斯反應(yīng)器的催化劑選 克勞斯反應(yīng)動力學分 克勞斯反應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)物的物性數(shù)據(jù)分 克勞斯反應(yīng)器設(shè) 克勞斯反應(yīng)器床層壓力降計 2.8.擬均相一維模型的建立和求 工藝設(shè)計條件一覽 克勞斯反應(yīng)器機械設(shè) 克勞斯反應(yīng)器的機械校 塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備設(shè)計依 塔設(shè)備簡 塔設(shè)計規(guī) 設(shè)計示例（1）---T0202MEDA解析塔設(shè) 浮閥塔塔板工藝設(shè)計結(jié)果 設(shè)計示例（2）---T0201MEDA吸收塔設(shè) T0202MEDA解析塔塔機械設(shè) 浮閥塔機械設(shè)計 T0202MEDA解析塔設(shè)備計算說明 換熱設(shè)備設(shè) 概 設(shè)計依 選型原 工藝條件選 換熱器設(shè)計結(jié)果一覽 換熱器E0203的機械設(shè) 換熱器的機械校 氣液分離 概 設(shè)計依 氣液分離器類 設(shè)計步 設(shè)計示例——熱泵精餾塔底氣液分離 熱泵精餾塔底氣液分離罐V0401的校 5.6設(shè)計結(jié) 概 選用要 選型依 選型示例——富液進解吸塔 選型結(jié) 壓縮 概 選型依 選型原 選用要 選型示 選型結(jié) 儲 儲罐選型簡述罐選型依 儲罐選型原 選型示例——產(chǎn)品儲罐 選型結(jié) 工藝設(shè)備一覽 塔設(shè) 換熱 儲 壓縮 氣液分離設(shè) 反應(yīng) 家；另一類是非標設(shè)備或非定型設(shè)備，是根據(jù)工藝要求、通過工藝計算及設(shè)明書的組成部分提供給有關(guān)部門進行設(shè)計。在到具體問題時，要考慮到下列的設(shè)計要點：過低溫甲醇洗過后含硫廢氣為原料，通過克勞斯+SCOT法進行深度脫硫并回收硫磺，再利用回收的硫磺制造硫化異丁烯，硫磺回收工藝采用的克勞斯+SCOT不能過大。適宜粒徑為2-6mm。D5~H2S的含量并不是很高而且大量惰性氣的存在使得反應(yīng)的溫升不是很高，用AspenPlus43.9K。經(jīng)查閱大量資料得一級克勞斯轉(zhuǎn)SH2S含量低且連H2S的轉(zhuǎn)化率的同時又考慮經(jīng)濟效益，我們選擇了絕熱式固定床反應(yīng)H2S酸性氣體與空氣按化學計量比在燃燒爐中發(fā)生反回收硫回收率達94.5%?97.5%。在催化段中有若COS，為了提高S活性氧化鋁催化劑及助劑型活性氧化鋁催化劑，不同的生產(chǎn)廠家在Al2O360%。對有機硫化物的水解反應(yīng)和H2S與SO2的克勞斯反應(yīng)具有更高的催化活性，有機硫化物的水解率可達90%以上；從而提高硫的轉(zhuǎn)化率，達到深度脫硫的目的，我們選取天然氣公司自主研發(fā)的CT6-8鈦基硫磺回收催化劑。其規(guī)格如下 在反應(yīng)動力學模型中，LHHW型方程在氣固相反應(yīng)中的應(yīng)用較廣，可以較LHHW方程。tong等[13]根據(jù)多

H

22H2 22

(1KH

PHO

H H (1H H K

壓力11密度ρ=K00ggggggBCD平衡C)CVXdX 0(r') =

polymath模擬，選用了不同的氣體流0.5m/s時反應(yīng)器的長徑比，溫度分布，轉(zhuǎn)化率均取得將好結(jié)果，polymath運行結(jié)果如圖2-1：43.1443.14計算反應(yīng)器的直徑有D= 核算氣速得u4V41.6640.53m 3.14 降計算sds而Redsu0

11

f1501 Re f1501.751501.75

Lu2(1 s r0 =3.44 d3 4.1210-30.43s d2(r')dldW(r' FCPdTd2(r')(H)dlUd(TT A A B(r'A

dT

d2(r')HUd(TT FtCP

4 S- d2(r'

Al

fxA,T,lT

d2(r')(H)Ud(TT

lgx,T,l FtCP

4 S

1

H22H2 (1H22

PHOk1fxA0,T0,l0lh1gxA0,T0,l0kf k1,Th1,lllhg k1,Th1,ll 2 2 2 2 kf k2,Th2,lllh

g k2,Th2,ll 2

2

2

2 k4fxA0k3,T0h3,l0llh4gxA0k3,T0h3,l0l x1(k2k2kk

A0 TT (h2h2hh

l1l0序設(shè)計語言編寫程序進行求解計算。部分程序如下，詳細見源文件

℃摩爾流率

0.12000c2153c式 -Q345R材料在300℃(設(shè)計溫度）時的許用應(yīng)力，取蝕裕量C2取2mm。所以名義厚度dC1C20.6530.32里筒體厚度取6mm，所以筒體的有效厚度e620.33.7mm。

0.1 =0.653mmC2153-0.5C所以名義厚度dC1C20.6530.322.953mm，圓整后取n=3mm為了便于焊接，取封頭的名義厚度為6mm，所以封頭的有效厚度e620.33.7mm稱直徑的標準橢圓形封頭(代號EHA)的直邊高度只與公稱直徑有關(guān)：DN≤2000mm25mm；DN>2000mm40mm；由于所設(shè)計的筒體公稱直徑DN=2000mm≤2000mm，所以直邊高度為25mm。d1 核算氣速為u

4

23.56m/d1 核算氣速為u

4

1裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離D=2000，壁厚s10mmh4個排氣管，規(guī)格為894mm12M3016Mn?；A(chǔ)環(huán)的厚度為20mm。16622111623456789試驗壓力(立12110234567890012345mm12345計計1234500000mm00IA設(shè)分0000mm3℃2aa2a0有666666風載及載最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma風彎矩MIIPl/2 (lili1/2)(li/2)n MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kkMIIMII max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,此項按B.24 k0000 max(MIIM,MII0.25MIIM max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk000011PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42直直(pT9.81Hw)(Diei)/ i=3試驗工況j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）注2:注3:單位如下質(zhì)量:kg力:N彎矩:Nmm應(yīng)力受受 (D4D4Zb (D2D2 4 b2,MC l2 x y M00/Z(mgF00)/bmaxmax0 0.3M0M)/Z g/ M000.25M00MmgF 4BAb nl1G3Fl 3 4(l'd)2(l'd) 力力力力力力it4MJ mJJgFJmax Dit it otMJ mJJgFJmax 0.3MJJ mJJ e 00m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamwsssNNGB150.3-設(shè)計溫度 腐蝕裕量PT1.25Pc[] T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計溫度 腐蝕裕量PT1.25Pc[] T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計溫度 (板材腐蝕裕量=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] T0.90s T=pT.(Die)= (Die)=t = :℃1622010100A1+A2+A3 mm2，大于A結(jié)論:NB/T47041-GB/T25198- 流體流動的阻力小，即流體通過塔設(shè)備的壓力降小。這將生 3-4 小小低5393其生產(chǎn)能力比泡罩塔高20%~40%，與篩板塔近似。氣液間的良好接觸，故操作彈性比泡罩塔和篩板塔都寬，可以達到7～9。板效率較高，比泡罩塔高10%左右。板塔的造價貴，為篩板塔的120%～130%。Aspenplus24CUP-Tower進行軟件計算，通過比較來檢查計算的正確性。第2塊物性參數(shù)如表3-6：Af1A Su，當塔內(nèi)處理的氣體體積流量為VSA'VSu'塔板的計算中，通常是以泛點氣速uf作為uu'(0.6~

LL

(

計算,其中的

HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及塔2米左右，故取板間距????=500????一般常壓塔取???50~100????，減壓塔取???25~30????，故取板上液層高度???=60????，則液滴沉降高度為????????=440????。液相表面張力0.03875Nm時的氣體負荷因子??20=0.097??/??處理的液相表面張力為0.03875Nm0.038750 C=??20(?? 0.097 0.1107m/

uf 0.1107 3.959m/取u0.6uf，即u2.3758ms44以下幾種形式：U型流、單溢流、雙溢流、多溢流。3-2對于堰長lw與塔內(nèi)徑D的比值，一般單流型可取lw 0.8，雙流D=停留時間。本次可取lw=0.7D 因此可查得= =

3.14 AT4

Af0.12AT0.0543.14弓形降液管寬度Wd0.175D0.112出，一般要求3～5s，而對于高壓下操作的塔以及易起泡的物系，停Af

0.169560.514.89s3s溢流堰長????=0.7??=0.7×2=

34.15714.72882

1.42可得，E=1.04，則堰上液層高度h可由下式計算 2.84ELS230.002841.0434.15732 l w 出口堰高???=?????????=0.06?0.02484=取降液管低隙處液體流速??????=

LS

0.06871.4受液區(qū)和降液區(qū)：一般這兩個區(qū)域的面積相等，均可按降液管截面積 分布區(qū)寬度W0.07m;脫氣區(qū)寬度W 初取閥孔動能因數(shù)F0=12u0

Nd40

0.7850.0392

S已知降液管寬度????=0.22??，分布區(qū)寬度??′??取0.07m，脫氣區(qū)寬度WSW0.07m，邊緣區(qū)寬度取為0.05mWC

1xr r xDWW1.0-(0.296+0.07 rD

1.0-0.050.95mAa

0.952sin1(0.634)] 取同一橫排的閥孔中心距t0.075mt

= 取t=80????離t80mm的等腰三角形叉排方式得到最終的浮閥數(shù)。0u 0

13.49m/s0.7850.0392在適應(yīng)的范圍8-12內(nèi)。

d N)2 100%11.4075 2.2根據(jù)經(jīng)驗，加壓塔的開孔率應(yīng)14%,hp=hc+hl干板阻力 干板阻力hc的計算關(guān)系式為h=0.051cu0)2(v)[1(A0)2 .051

c c.051c

)2

0.756)

( 氣體通過板上液層的阻力 查看有效阻力圖得，氣體通過板上液層的阻力hl液體的表面張力造成的阻力阻力hh=4 4 L

967.7129.81hp=hc+hl+h .71HdHThW，式中h0.153(Ls)2 )2 l

1.4w則????=???+?????+???+???=0.0352+0.0248+0.06+0.006=取降液管中層相對密度為0.5，則有Hd'(HTHw)0.5(0.50.0251) HH

V

1.36LV KCFV s

截面積AT=3.14m2。則F

s

V

50.0392（V） 2.05982m3/S 塔，取泛點率F1=0.8，則：V Vss Vs967.71-Vs967.71-s10.11整理變形，得：VS6.888

how

S

LS .04231.4=0.001126m3/ 取3s作為液體在降液管中停留時間的下限，則(Ls

HT

0.50.2830.0471m3/3由Hdhwhowhf

Hd(HTHw ES

lwhl(hwhowu2h vL 2Lh0.153(Ls l w 2 （Hh)5.34vu

LS2(1o)hW

2.84E3600LS3L lWh0

2帶入數(shù)據(jù)解得：VS2159.86741044.06LS23-6------0.0291----------PlusCupTowerT0201800mm，選定塔 CupTowerT0201CUP-Tower進行塔的主體結(jié)構(gòu)設(shè)計，110閥孔動能因子，CupTower計算結(jié)果和詳細設(shè)計計算結(jié)果都能夠滿足工藝要求，在設(shè)定結(jié)果AspenplusDrickaner-Bradford方TE=0.17-THTT600mm，這里取H0.8mT進料段高度取決于進料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般HF要比HTHT1m塔底空間高度具有槽的作用，塔底釜液最好能在塔底有10~15min的儲

H V 0.785

0.5720.785

HHDN2SHTSHTHFHB筒體高度大于10m，塔徑2.0m>1mH21.5D21.522 2 高度H=500mm。1d 10.785

2d 20.785

=3d 30.785

4d 40.785

uvd5 uv1l2n裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離D=2000，壁厚s10mmh基于以上的結(jié)構(gòu)，根據(jù)系列標準，設(shè)置4個排氣管，規(guī)格為894mm，排往在塔頂設(shè)置吊柱。具體尺寸請見HG/T21693。3-10 512211圓筒號123456789圓筒度121102345678912345mmmmmm12345mmmm12345計計mmmmmm0mmmmmm0IA設(shè)分6mmmmmm℃2mmaa2mm9a0有風載及載操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma風彎矩MIIPl/2 (li/2)(li/2)nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kkMIIMIImax(MIIw(MII)2(MII)2 n kmax(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MM en ii kk11PcDi/ (mIIgFII)/D i i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/受直受直 注3:單位如下 (D4D4 A(D2obD24 b2,MC l2 x y M00/Z(mgF00)/b max00 M)/Z g/ M00 m e 0.25MwMem0g 4 nl1G 3Fl 213 2d3)c(l4d2)力力力力力力it4MJJmJJgFJ max 0 Dit it otMJJmJJgFJmax 0 0.3MJJ mJJ e m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamwsssNNGB150.3-設(shè)計溫度 腐蝕裕量PT [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計溫度 腐蝕裕量PT [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-0設(shè)計溫度1152000 (板材189189345021=2[]tPc= CC=7 1010260PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =e :℃120012100A1+A2+A3 mm2，大于A結(jié)論: 1℃: 722012100A1+A2+A3 mm2，大于A結(jié)論:壓力降得范圍；對、維修的要求；材料價格；使用等。 式1U式式式70℃50～70℃。而殼程流體0.6MPa時，不宜采用有波形膨脹節(jié)的固定管板式換熱器。另外，殼程的場合下，推薦用正三角形排列。必須進行機械的場合，則采用正方形越大，為了滿足允許的壓力降一般選用Ф19mm的管子。對于易結(jié)垢的物料，為方便，采用外徑為25mm的管子。對于有氣液兩相流的工藝物流，一般選用Φ19mm×2mm的管子制造帶來。殼徑較大的換熱器采用較長的管子可降低單位傳熱面積的金屬耗選用89m的管長。大，一般選用范圍為管外徑的1.25-1.5倍。物流之間進行換熱時，低溫端的溫差不應(yīng)小于20℃。凍組分的冰點，一般高5℃。的，一般低5℃。6、較臟和易結(jié)垢的物流應(yīng)走管程，以便和控制結(jié)垢。若必須走殼程，則應(yīng)采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U形管式）換4-4

t

20t 2

TT1T2113.740 液體密度=997.83kg/m3液體粘度=0.000948pa液體比熱容Cp4.175kJ/(kg液體密度=1003.98kg/m3液體粘度=0.001711pa液體表面張力=0.0115液體比熱容Cp3.258kJ/(kg熱流量由換熱初步模擬可以確定此換熱器所通過的熱流量為Qmm ln113.7- m估算傳熱面積AK 10046.22m

sn s0.785di2

L 3.14d0

m

ns1) 3)do25 200mm450mm

=

uu1

1m/

，殼程流體接管d1取流速u1m取流速u1md2didi此的適用范圍是低粘度流體2.0103Pas；雷諾數(shù)Re10000；普朗特數(shù)0.4Pr160l

；

A0.785d20.7850.0152736iui

36000. 管程流體的雷諾數(shù)Re10000普朗特數(shù)Pr

CpPr

0.0017110.023Re08Pr03=0.0230.228116277.270824.4403=1767.339W/(m2K

0 03 de——m ——對氣體=1.0；加熱液體時 33 33

t2d2

0.0192ed e

)ABD(1d0)0.40.8(10.019)0殼層流速u0

t0u0

0.667m/Redeu0.017290.667997.83 普朗特數(shù)Pr為PrCp 0 Re055Pr30

22Rd00.00018m2KW/(mW/(m此換熱器管程選用不銹鋼00Cr17N14Mo2，其熱導率約為16.80 ddodi0.0190.015 ln

lnRd R 1d0 w0R d 0.019+0.0003519+0.0020.019 d K=125.58Wm2

A 125.58

H=AAC100%A20%-35%之間較為合適，可以滿足冷熱物流的換

Pi(P1P2)FtNsNs=1Np=1Ft=1.5，根據(jù)所選的換熱管，其絕對粗糙度0.1，換熱0.10.00667Re=16377.27 lu P i0.033 i u P i3 Pi=(P1P2)FtNsNp .13)*1.5=25681.05Pa f05Re0228512132.880228 0 2B 997.83P2'=NB(3.5D)

12(3.52 ) ）1.1511948Pa 123℃113.7進/4020進/254567889℃11說明：參照標準GB150.3-考慮到管程含有腐蝕性成分，管子選用00Cr17N14Mo2。4-6DdHδ pc

0.18002189式 -Q345R材料在25℃(設(shè)計溫度）時的許用應(yīng)力，取-筒體焊接接頭系數(shù)，取=1C1C=0.3mm，其中腐蝕裕量C2取2mm。 2[]t

為了便于焊接，取封頭的名義厚度為9mm，所以封頭的有效厚度e920.36.7mm稱直徑的標準橢圓形封頭(代號EHA)的直邊高度只與公稱直徑有關(guān)：DN≤2000mm25mm；DN>2000mm40mm；由于所設(shè)計的筒體公稱直徑DN=1000mm<2000mm，所以直邊高度為25mm。設(shè)計溫度C設(shè)計溫度tCGB150.3-設(shè)計溫度 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =eGB150.3-設(shè)計溫度 ] [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計溫度 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =eGB150.3-設(shè)計溫度 PT [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計溫度 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =e :℃1920012100A1+A2+A3 結(jié)論:℃0次管直腐蝕裕量許用應(yīng)力邊段EbsW =h波數(shù) =DC=Db+2mS+SCDm=D’o+h1DbSP SDm系數(shù)k 1.5Db（當k1時，取kTEbc W橫坐標值 右端縱坐標曲線值2.2Dm 2h2.2DS6-2Cpm 2h2.2DS6-3Cfm按W 查圖6-4得：Cd2h2.2注KmDEtSC3K mb 2 KnKn軸向力F=N內(nèi)壓薄膜應(yīng)力 pD0L4Eb z2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應(yīng)力pDm 12mS0.5712h/Wpt薄膜應(yīng)力 ph pt彎曲應(yīng)力ph32mSCpp位移薄膜應(yīng)力E(SC)2b 2 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e 組合計算p231.5ts計算d45合最大值R0.7pd2ts疲勞校對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當2t時, N Tf nf(GB151－1999，nf15NNnf1.4mS2t=ps PP℃0次邊段腐蝕裕量許用應(yīng)力EbsW =h波數(shù) =DC=Db+2mS+SCDm=D’o+h1DbSP DmS系數(shù)k 1.5Db（當k1時，取kTEbc W橫坐標值W 2h2.2DS6-2Cpm 2h2.2DS6-3Cfm按W 查圖6-4得：Cd2h2.2注KmDEtmb p32KKnKn軸向力F=N內(nèi)壓薄膜應(yīng)力 pD0L4Eb 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應(yīng)力pDm 12mS0.5712h/Wpt薄膜應(yīng)力 ph pt彎曲應(yīng)力ph3 Cp位移薄膜應(yīng)力E(SC)2b 2 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e 組合計算p231.5ts計算d45合最大值R0.7pd2ts疲勞校對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當2t時, N T370fnf(GB151－1999，nf15NNnf1.4mS2t=Pps h2P殼程圓筒CC5C92筒C”換熱管CtstC管子壁厚2換熱at(dt管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2tCr=2Et/ 管管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 l 2Cr (Clcr t i []crs1 2 2Cr管板Cr4(包括拉桿和假管區(qū)面積0K21.318DiEnaELK 2管箱f法蘭法蘭寬度bfDfDi比值h/比值"/ 系數(shù)C"(按/D”/D,查<<GB151-1999>>hi 圖312E"b2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi 殼體法蘭f法蘭寬度bf(DfDi比值s/比值/ ,hi '12E'b2'旋轉(zhuǎn)剛度K' ff fE' 12DibfDi KDf KKf4t系~管板第一彎矩系數(shù)(KKf查<<GB151-1999>>圖27)系數(shù)~KK數(shù)計算~系數(shù)(KtKf查<<GB151－98>>29)QEtEs換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsKex 系數(shù)（帶膨脹節(jié)時Qex代替Q）M 2K(QG2(K,QQex30) 法蘭力矩折減系數(shù)KfKfG3 管板邊緣力矩變化系數(shù)M ff 法蘭力矩變化系數(shù)MfM K 管數(shù)AlA0.25nd(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 D4A 系數(shù)Al系數(shù)na/系數(shù)s0.40.61Q系數(shù)(帶膨脹節(jié)時Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)/管板布管區(qū)當量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/僅有殼程壓力Ps作用下的組合工況(Pt==(t-t)-(ts-t -Pc- 4Mmi- MMmM-~-1-系數(shù) 僅用于m0時G3m 當m0時,Km31(a)實線當m0時,Km31（b）m< G1=~r=1(14Q~=3m(1r4K(QG2-~p=114Q 殼體法蘭力矩系數(shù)MwsMmMf- D管板徑向應(yīng)力Pi ra1.5r3rP~'D'ai k r1m2m(2 1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r-1.5r殼體法蘭應(yīng)力'Y P(Di Mws 'f1.5r3r換熱管軸向應(yīng)力1PG2QP Q a t3t殼程圓筒軸向應(yīng)力A(1) As(QG2)c-3c22(Ps=(t-t)-(ts-t ---有效壓力組合PatPt--操作情況下法蘭力矩系數(shù) 4MMp D3i-- MM--~管板邊緣剪力系數(shù)--m1管板總彎矩系數(shù)m --系數(shù) 僅用于m0時G3m 當m0時,Km31（a）實線當m0時,Km31（b)系數(shù)G1m>0,G1maxG1e,G1im<0,G1= 1(1r 4Q 3m(1 4K(QG2--~=11p4Q2 殼體法蘭力矩系數(shù)MwsMp--管板徑向應(yīng)力r~rD ia21.5r3rP~'D2kk 'ari1(2 m 1.5mm1r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r-1.5r Di殼體法蘭應(yīng)力f4YMwsPa('f1.5r3r換熱管軸向應(yīng)力1PG2QP Q a t3t殼程圓筒軸向應(yīng)力AP(1)P c-3c22管板名義厚度設(shè)計溫度 (管材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=t =e設(shè)計溫度 =e=n-C1-C2=n 外徑Do=Di+2n=A BB=[P]= =Do/NN殼體法蘭

f

螺

栓個D800D960墊DDhNmb片b0>

b=b0b=2.53b0

DGD外+D內(nèi)DGD外 Wp=Fp+

Am=max(Ap,Aa)= 2=

11

Ab4

FD=0.785D2

L=L+

M=F

D FG= =

=LG=0.5(Db-DGN=

MG=FG

NNFT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=N外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 內(nèi)壓:Mp= =NWN Ma=WLGNtNLb=nLmaxh0 Di0h/ho=K=Do/DI10K9-5ZYeFIh0f=d1Uho = =3f=4fe13=W1Di2Dli0.8 δf58.0mm時, 2 1.5[]tf或n=472.5(按整體法蘭,取 nR(1.33fe1)M0ffM0YZ 2 f[]t=ffJ52.14VIMoo1ASPENPLUSFLASH模塊進行模擬，實際過程中可以用一個氣液分69min，應(yīng)采用臥間的最小距離100mm來加以限制的，應(yīng)采用立式重力分離器。氣體流速uG)u

K

(LG)0G式中GD0.0188(VG)0GDG為絲網(wǎng)直徑，H

VHL—mu2G

D3.02103(VV)050 m3/ m3/1m/s的流速來設(shè)計。氣體出口流速取決于氣體密度，密度小時，100 0 0 uK G 則V

21494.668D0.0188G

m G H

16.36510m1.544mHG1.3D1.31.5H 管計算：D3.02103VV05H0253.0210321494.66816.365050.79702