賽區(qū)-工程鴻鵠留志隊(duì)10設(shè)備設(shè)計(jì)

l,hnuir4計(jì)l}值，tt,hnirlhli\I;LtS'iI-總 過(guò)程設(shè)備的基本要 過(guò)程設(shè)備設(shè)計(jì)的作 設(shè)計(jì)與選型的主要內(nèi) 反應(yīng)器設(shè) 概 克勞斯反應(yīng)器的選 克勞斯反應(yīng)器的催化劑選 克勞斯反應(yīng)動(dòng)力學(xué)分 克勞斯反應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)物的物性數(shù)據(jù)分 克勞斯反應(yīng)器設(shè) 克勞斯反應(yīng)器床層壓力降計(jì) 2.8.擬均相一維模型的建立和求 工藝設(shè)計(jì)條件一覽 克勞斯反應(yīng)器機(jī)械設(shè) 克勞斯反應(yīng)器的機(jī)械校 塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備設(shè)計(jì)依 塔設(shè)備簡(jiǎn) 塔設(shè)計(jì)規(guī) 設(shè)計(jì)示例（1）---T0202MEDA解析塔設(shè) 浮閥塔塔板工藝設(shè)計(jì)結(jié)果 設(shè)計(jì)示例（2）---T0201MEDA吸收塔設(shè) T0202MEDA解析塔塔機(jī)械設(shè) 浮閥塔機(jī)械設(shè)計(jì) T0202MEDA解析塔設(shè)備計(jì)算說(shuō)明 換熱設(shè)備設(shè) 概 設(shè)計(jì)依 選型原 工藝條件選 換熱器設(shè)計(jì)結(jié)果一覽 換熱器E0203的機(jī)械設(shè) 換熱器的機(jī)械校 氣液分離 概 設(shè)計(jì)依 氣液分離器類 設(shè)計(jì)步 設(shè)計(jì)示例——熱泵精餾塔底氣液分離 熱泵精餾塔底氣液分離罐V0401的校 5.6設(shè)計(jì)結(jié) 概 選用要 選型依 選型示例——富液進(jìn)解吸塔 選型結(jié) 壓縮 概 選型依 選型原 選用要 選型示 選型結(jié) 儲(chǔ) 儲(chǔ)罐選型簡(jiǎn)述罐選型依 儲(chǔ)罐選型原 選型示例——產(chǎn)品儲(chǔ)罐 選型結(jié) 工藝設(shè)備一覽 塔設(shè) 換熱 儲(chǔ) 壓縮 氣液分離設(shè) 反應(yīng) 家；另一類是非標(biāo)設(shè)備或非定型設(shè)備，是根據(jù)工藝要求、通過(guò)工藝計(jì)算及設(shè)明書的組成部分提供給有關(guān)部門進(jìn)行設(shè)計(jì)。在到具體問(wèn)題時(shí)，要考慮到下列的設(shè)計(jì)要點(diǎn)：過(guò)低溫甲醇洗過(guò)后含硫廢氣為原料，通過(guò)克勞斯+SCOT法進(jìn)行深度脫硫并回收硫磺，再利用回收的硫磺制造硫化異丁烯，硫磺回收工藝采用的克勞斯+SCOT不能過(guò)大。適宜粒徑為2-6mm。D5~H2S的含量并不是很高而且大量惰性氣的存在使得反應(yīng)的溫升不是很高，用AspenPlus43.9K。經(jīng)查閱大量資料得一級(jí)克勞斯轉(zhuǎn)SH2S含量低且連H2S的轉(zhuǎn)化率的同時(shí)又考慮經(jīng)濟(jì)效益，我們選擇了絕熱式固定床反應(yīng)H2S酸性氣體與空氣按化學(xué)計(jì)量比在燃燒爐中發(fā)生反回收硫回收率達(dá)94.5%?97.5%。在催化段中有若COS，為了提高S活性氧化鋁催化劑及助劑型活性氧化鋁催化劑，不同的生產(chǎn)廠家在Al2O360%。對(duì)有機(jī)硫化物的水解反應(yīng)和H2S與SO2的克勞斯反應(yīng)具有更高的催化活性，有機(jī)硫化物的水解率可達(dá)90%以上；從而提高硫的轉(zhuǎn)化率，達(dá)到深度脫硫的目的，我們選取天然氣公司自主研發(fā)的CT6-8鈦基硫磺回收催化劑。其規(guī)格如下 在反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型中，LHHW型方程在氣固相反應(yīng)中的應(yīng)用較廣，可以較LHHW方程。tong等[13]根據(jù)多

H

22H2 22

(1KH

PHO

H H (1H H K

壓力11密度ρ=K00ggggggBCD平衡C)CVXdX 0(r') =

polymath模擬，選用了不同的氣體流0.5m/s時(shí)反應(yīng)器的長(zhǎng)徑比，溫度分布，轉(zhuǎn)化率均取得將好結(jié)果，polymath運(yùn)行結(jié)果如圖2-1：43.1443.14計(jì)算反應(yīng)器的直徑有D= 核算氣速得u4V41.6640.53m 3.14 降計(jì)算sds而Redsu0

11

f1501 Re f1501.751501.75

Lu2(1 s r0 =3.44 d3 4.1210-30.43s d2(r')dldW(r' FCPdTd2(r')(H)dlUd(TT A A B(r'A

dT

d2(r')HUd(TT FtCP

4 S- d2(r'

Al

fxA,T,lT

d2(r')(H)Ud(TT

lgx,T,l FtCP

4 S

1

H22H2 (1H22

PHOk1fxA0,T0,l0lh1gxA0,T0,l0kf k1,Th1,lllhg k1,Th1,ll 2 2 2 2 kf k2,Th2,lllh

g k2,Th2,ll 2

2

2

2 k4fxA0k3,T0h3,l0llh4gxA0k3,T0h3,l0l x1(k2k2kk

A0 TT (h2h2hh

l1l0序設(shè)計(jì)語(yǔ)言編寫程序進(jìn)行求解計(jì)算。部分程序如下，詳細(xì)見源文件

℃摩爾流率

0.12000c2153c式 -Q345R材料在300℃(設(shè)計(jì)溫度）時(shí)的許用應(yīng)力，取蝕裕量C2取2mm。所以名義厚度dC1C20.6530.32里筒體厚度取6mm，所以筒體的有效厚度e620.33.7mm。

0.1 =0.653mmC2153-0.5C所以名義厚度dC1C20.6530.322.953mm，圓整后取n=3mm為了便于焊接，取封頭的名義厚度為6mm，所以封頭的有效厚度e620.33.7mm稱直徑的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭(代號(hào)EHA)的直邊高度只與公稱直徑有關(guān)：DN≤2000mm25mm；DN>2000mm40mm；由于所設(shè)計(jì)的筒體公稱直徑DN=2000mm≤2000mm，所以直邊高度為25mm。d1 核算氣速為u

4

23.56m/d1 核算氣速為u

4

1裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離D=2000，壁厚s10mmh4個(gè)排氣管，規(guī)格為894mm12M3016Mn?；A(chǔ)環(huán)的厚度為20mm。16622111623456789試驗(yàn)壓力(立12110234567890012345mm12345計(jì)計(jì)1234500000mm00IA設(shè)分0000mm3℃2aa2a0有666666風(fēng)載及載最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma風(fēng)彎矩MIIPl/2 (lili1/2)(li/2)n MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kkMIIMII max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh注:計(jì)及高振型時(shí),此項(xiàng)按B.24 k0000 max(MIIM,MII0.25MIIM max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk000011PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42直直(pT9.81Hw)(Diei)/ i=3試驗(yàn)工況j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）注2:注3:單位如下質(zhì)量:kg力:N彎矩:Nmm應(yīng)力受受 (D4D4Zb (D2D2 4 b2,MC l2 x y M00/Z(mgF00)/bmaxmax0 0.3M0M)/Z g/ M000.25M00MmgF 4BAb nl1G3Fl 3 4(l'd)2(l'd) 力力力力力力it4MJ mJJgFJmax Dit it otMJ mJJgFJmax 0.3MJJ mJJ e 00m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamwsssNNGB150.3-設(shè)計(jì)溫度 腐蝕裕量PT1.25Pc[] T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計(jì)溫度 腐蝕裕量PT1.25Pc[] T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計(jì)溫度 (板材腐蝕裕量=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] T0.90s T=pT.(Die)= (Die)=t = :℃1622010100A1+A2+A3 mm2，大于A結(jié)論:NB/T47041-GB/T25198- 流體流動(dòng)的阻力小，即流體通過(guò)塔設(shè)備的壓力降小。這將生 3-4 小小低5393其生產(chǎn)能力比泡罩塔高20%~40%，與篩板塔近似。氣液間的良好接觸，故操作彈性比泡罩塔和篩板塔都寬，可以達(dá)到7～9。板效率較高，比泡罩塔高10%左右。板塔的造價(jià)貴，為篩板塔的120%～130%。Aspenplus24CUP-Tower進(jìn)行軟件計(jì)算，通過(guò)比較來(lái)檢查計(jì)算的正確性。第2塊物性參數(shù)如表3-6：Af1A Su，當(dāng)塔內(nèi)處理的氣體體積流量為VSA'VSu'塔板的計(jì)算中，通常是以泛點(diǎn)氣速uf作為uu'(0.6~

LL

(

計(jì)算,其中的

HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及塔2米左右，故取板間距????=500????一般常壓塔取???50~100????，減壓塔取???25~30????，故取板上液層高度???=60????，則液滴沉降高度為????????=440????。液相表面張力0.03875Nm時(shí)的氣體負(fù)荷因子??20=0.097??/??處理的液相表面張力為0.03875Nm0.038750 C=??20(?? 0.097 0.1107m/

uf 0.1107 3.959m/取u0.6uf，即u2.3758ms44以下幾種形式：U型流、單溢流、雙溢流、多溢流。3-2對(duì)于堰長(zhǎng)lw與塔內(nèi)徑D的比值，一般單流型可取lw 0.8，雙流D=停留時(shí)間。本次可取lw=0.7D 因此可查得= =

3.14 AT4

Af0.12AT0.0543.14弓形降液管寬度Wd0.175D0.112出，一般要求3～5s，而對(duì)于高壓下操作的塔以及易起泡的物系，停Af

0.169560.514.89s3s溢流堰長(zhǎng)????=0.7??=0.7×2=

34.15714.72882

1.42可得，E=1.04，則堰上液層高度h可由下式計(jì)算 2.84ELS230.002841.0434.15732 l w 出口堰高???=?????????=0.06?0.02484=取降液管低隙處液體流速??????=

LS

0.06871.4受液區(qū)和降液區(qū)：一般這兩個(gè)區(qū)域的面積相等，均可按降液管截面積 分布區(qū)寬度W0.07m;脫氣區(qū)寬度W 初取閥孔動(dòng)能因數(shù)F0=12u0

Nd40

0.7850.0392

S已知降液管寬度????=0.22??，分布區(qū)寬度??′??取0.07m，脫氣區(qū)寬度WSW0.07m，邊緣區(qū)寬度取為0.05mWC

1xr r xDWW1.0-(0.296+0.07 rD

1.0-0.050.95mAa

0.952sin1(0.634)] 取同一橫排的閥孔中心距t0.075mt

= 取t=80????離t80mm的等腰三角形叉排方式得到最終的浮閥數(shù)。0u 0

13.49m/s0.7850.0392在適應(yīng)的范圍8-12內(nèi)。

d N)2 100%11.4075 2.2根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，加壓塔的開孔率應(yīng)14%,hp=hc+hl干板阻力 干板阻力hc的計(jì)算關(guān)系式為h=0.051cu0)2(v)[1(A0)2 .051

c c.051c

)2

0.756)

( 氣體通過(guò)板上液層的阻力 查看有效阻力圖得，氣體通過(guò)板上液層的阻力hl液體的表面張力造成的阻力阻力hh=4 4 L

967.7129.81hp=hc+hl+h .71HdHThW，式中h0.153(Ls)2 )2 l

1.4w則????=???+?????+???+???=0.0352+0.0248+0.06+0.006=取降液管中層相對(duì)密度為0.5，則有Hd'(HTHw)0.5(0.50.0251) HH

V

1.36LV KCFV s

截面積AT=3.14m2。則F

s

V

50.0392（V） 2.05982m3/S 塔，取泛點(diǎn)率F1=0.8，則：V Vss Vs967.71-Vs967.71-s10.11整理變形，得：VS6.888

how

S

LS .04231.4=0.001126m3/ 取3s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則(Ls

HT

0.50.2830.0471m3/3由Hdhwhowhf

Hd(HTHw ES

lwhl(hwhowu2h vL 2Lh0.153(Ls l w 2 （Hh)5.34vu

LS2(1o)hW

2.84E3600LS3L lWh0

2帶入數(shù)據(jù)解得：VS2159.86741044.06LS23-6------0.0291----------PlusCupTowerT0201800mm，選定塔 CupTowerT0201CUP-Tower進(jìn)行塔的主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，110閥孔動(dòng)能因子，CupTower計(jì)算結(jié)果和詳細(xì)設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果都能夠滿足工藝要求，在設(shè)定結(jié)果AspenplusDrickaner-Bradford方TE=0.17-THTT600mm，這里取H0.8mT進(jìn)料段高度取決于進(jìn)料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般HF要比HTHT1m塔底空間高度具有槽的作用，塔底釜液最好能在塔底有10~15min的儲(chǔ)

H V 0.785

0.5720.785

HHDN2SHTSHTHFHB筒體高度大于10m，塔徑2.0m>1mH21.5D21.522 2 高度H=500mm。1d 10.785

2d 20.785

=3d 30.785

4d 40.785

uvd5 uv1l2n裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離D=2000，壁厚s10mmh基于以上的結(jié)構(gòu)，根據(jù)系列標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)置4個(gè)排氣管，規(guī)格為894mm，排往在塔頂設(shè)置吊柱。具體尺寸請(qǐng)見HG/T21693。3-10 512211圓筒號(hào)123456789圓筒度121102345678912345mmmmmm12345mmmm12345計(jì)計(jì)mmmmmm0mmmmmm0IA設(shè)分6mmmmmm℃2mmaa2mm9a0有風(fēng)載及載操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma風(fēng)彎矩MIIPl/2 (li/2)(li/2)nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kkMIIMIImax(MIIw(MII)2(MII)2 n kmax(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) max(MIIM,MII0.25MM en ii kk11PcDi/ (mIIgFII)/D i i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/受直受直 注3:單位如下 (D4D4 A(D2obD24 b2,MC l2 x y M00/Z(mgF00)/b max00 M)/Z g/ M00 m e 0.25MwMem0g 4 nl1G 3Fl 213 2d3)c(l4d2)力力力力力力it4MJJmJJgFJ max 0 Dit it otMJJmJJgFJmax 0 0.3MJJ mJJ e m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamwsssNNGB150.3-設(shè)計(jì)溫度 腐蝕裕量PT [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計(jì)溫度 腐蝕裕量PT [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-0設(shè)計(jì)溫度1152000 (板材189189345021=2[]tPc= CC=7 1010260PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =e :℃120012100A1+A2+A3 mm2，大于A結(jié)論: 1℃: 722012100A1+A2+A3 mm2，大于A結(jié)論:壓力降得范圍；對(duì)、維修的要求；材料價(jià)格；使用等。 式1U式式式70℃50～70℃。而殼程流體0.6MPa時(shí)，不宜采用有波形膨脹節(jié)的固定管板式換熱器。另外，殼程的場(chǎng)合下，推薦用正三角形排列。必須進(jìn)行機(jī)械的場(chǎng)合，則采用正方形越大，為了滿足允許的壓力降一般選用Ф19mm的管子。對(duì)于易結(jié)垢的物料，為方便，采用外徑為25mm的管子。對(duì)于有氣液兩相流的工藝物流，一般選用Φ19mm×2mm的管子制造帶來(lái)。殼徑較大的換熱器采用較長(zhǎng)的管子可降低單位傳熱面積的金屬耗選用89m的管長(zhǎng)。大，一般選用范圍為管外徑的1.25-1.5倍。物流之間進(jìn)行換熱時(shí)，低溫端的溫差不應(yīng)小于20℃。凍組分的冰點(diǎn)，一般高5℃。的，一般低5℃。6、較臟和易結(jié)垢的物流應(yīng)走管程，以便和控制結(jié)垢。若必須走殼程，則應(yīng)采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U形管式）換4-4

t

20t 2

TT1T2113.740 液體密度=997.83kg/m3液體粘度=0.000948pa液體比熱容Cp4.175kJ/(kg液體密度=1003.98kg/m3液體粘度=0.001711pa液體表面張力=0.0115液體比熱容Cp3.258kJ/(kg熱流量由換熱初步模擬可以確定此換熱器所通過(guò)的熱流量為Qmm ln113.7- m估算傳熱面積AK 10046.22m

sn s0.785di2

L 3.14d0

m

ns1) 3)do25 200mm450mm

=

uu1

1m/

，殼程流體接管d1取流速u1m取流速u1md2didi此的適用范圍是低粘度流體2.0103Pas；雷諾數(shù)Re10000；普朗特?cái)?shù)0.4Pr160l

；

A0.785d20.7850.0152736iui

36000. 管程流體的雷諾數(shù)Re10000普朗特?cái)?shù)Pr

CpPr

0.0017110.023Re08Pr03=0.0230.228116277.270824.4403=1767.339W/(m2K

0 03 de——m ——對(duì)氣體=1.0；加熱液體時(shí) 33 33

t2d2

0.0192ed e

)ABD(1d0)0.40.8(10.019)0殼層流速u0

t0u0

0.667m/Redeu0.017290.667997.83 普朗特?cái)?shù)Pr為PrCp 0 Re055Pr30

22Rd00.00018m2KW/(mW/(m此換熱器管程選用不銹鋼00Cr17N14Mo2，其熱導(dǎo)率約為16.80 ddodi0.0190.015 ln

lnRd R 1d0 w0R d 0.019+0.0003519+0.0020.019 d K=125.58Wm2

A 125.58

H=AAC100%A20%-35%之間較為合適，可以滿足冷熱物流的換

Pi(P1P2)FtNsNs=1Np=1Ft=1.5，根據(jù)所選的換熱管，其絕對(duì)粗糙度0.1，換熱0.10.00667Re=16377.27 lu P i0.033 i u P i3 Pi=(P1P2)FtNsNp .13)*1.5=25681.05Pa f05Re0228512132.880228 0 2B 997.83P2'=NB(3.5D)

12(3.52 ) ）1.1511948Pa 123℃113.7進(jìn)/4020進(jìn)/254567889℃11說(shuō)明：參照標(biāo)準(zhǔn)GB150.3-考慮到管程含有腐蝕性成分，管子選用00Cr17N14Mo2。4-6DdHδ pc

0.18002189式 -Q345R材料在25℃(設(shè)計(jì)溫度）時(shí)的許用應(yīng)力，取-筒體焊接接頭系數(shù)，取=1C1C=0.3mm，其中腐蝕裕量C2取2mm。 2[]t

為了便于焊接，取封頭的名義厚度為9mm，所以封頭的有效厚度e920.36.7mm稱直徑的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭(代號(hào)EHA)的直邊高度只與公稱直徑有關(guān)：DN≤2000mm25mm；DN>2000mm40mm；由于所設(shè)計(jì)的筒體公稱直徑DN=1000mm<2000mm，所以直邊高度為25mm。設(shè)計(jì)溫度C設(shè)計(jì)溫度tCGB150.3-設(shè)計(jì)溫度 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =eGB150.3-設(shè)計(jì)溫度 ] [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計(jì)溫度 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =eGB150.3-設(shè)計(jì)溫度 PT [T0.90s K=1 D2=622i ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-設(shè)計(jì)溫度 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2e[]t (Die)=t =e :℃1920012100A1+A2+A3 結(jié)論:℃0次管直腐蝕裕量許用應(yīng)力邊段EbsW =h波數(shù) =DC=Db+2mS+SCDm=D’o+h1DbSP SDm系數(shù)k 1.5Db（當(dāng)k1時(shí)，取kTEbc W橫坐標(biāo)值 右端縱坐標(biāo)曲線值2.2Dm 2h2.2DS6-2Cpm 2h2.2DS6-3Cfm按W 查圖6-4得：Cd2h2.2注KmDEtSC3K mb 2 KnKn軸向力F=N內(nèi)壓薄膜應(yīng)力 pD0L4Eb z2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應(yīng)力pDm 12mS0.5712h/Wpt薄膜應(yīng)力 ph pt彎曲應(yīng)力ph32mSCpp位移薄膜應(yīng)力E(SC)2b 2 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e 組合計(jì)算p231.5ts計(jì)算d45合最大值R0.7pd2ts疲勞校對(duì)于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng)2t時(shí), N Tf nf(GB151－1999，nf15NNnf1.4mS2t=ps PP℃0次邊段腐蝕裕量許用應(yīng)力EbsW =h波數(shù) =DC=Db+2mS+SCDm=D’o+h1DbSP DmS系數(shù)k 1.5Db（當(dāng)k1時(shí)，取kTEbc W橫坐標(biāo)值W 2h2.2DS6-2Cpm 2h2.2DS6-3Cfm按W 查圖6-4得：Cd2h2.2注KmDEtmb p32KKnKn軸向力F=N內(nèi)壓薄膜應(yīng)力 pD0L4Eb 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應(yīng)力pDm 12mS0.5712h/Wpt薄膜應(yīng)力 ph pt彎曲應(yīng)力ph3 Cp位移薄膜應(yīng)力E(SC)2b 2 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e 組合計(jì)算p231.5ts計(jì)算d45合最大值R0.7pd2ts疲勞校對(duì)于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng)2t時(shí), N T370fnf(GB151－1999，nf15NNnf1.4mS2t=Pps h2P殼程圓筒CC5C92筒C”換熱管CtstC管子壁厚2換熱at(dt管子有效長(zhǎng)度(兩管板內(nèi)側(cè)間距KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2tCr=2Et/ 管管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 l 2Cr (Clcr t i []crs1 2 2Cr管板Cr4(包括拉桿和假管區(qū)面積0K21.318DiEnaELK 2管箱f法蘭法蘭寬度bfDfDi比值h/比值"/ 系數(shù)C"(按/D”/D,查<<GB151-1999>>hi 圖312E"b2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi 殼體法蘭f法蘭寬度bf(DfDi比值s/比值/ ,hi '12E'b2'旋轉(zhuǎn)剛度K' ff fE' 12DibfDi KDf KKf4t系~管板第一彎矩系數(shù)(KKf查<<GB151-1999>>圖27)系數(shù)~KK數(shù)計(jì)算~系數(shù)(KtKf查<<GB151－98>>29)QEtEs換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsKex 系數(shù)（帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替Q）M 2K(QG2(K,QQex30) 法蘭力矩折減系數(shù)KfKfG3 管板邊緣力矩變化系數(shù)M ff 法蘭力矩變化系數(shù)MfM K 管數(shù)AlA0.25nd(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 D4A 系數(shù)Al系數(shù)na/系數(shù)s0.40.61Q系數(shù)(帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)/管板布管區(qū)當(dāng)量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/僅有殼程壓力Ps作用下的組合工況(Pt==(t-t)-(ts-t -Pc- 4Mmi- MMmM-~-1-系數(shù) 僅用于m0時(shí)G3m 當(dāng)m0時(shí),Km31(a)實(shí)線當(dāng)m0時(shí),Km31（b）m< G1=~r=1(14Q~=3m(1r4K(QG2-~p=114Q 殼體法蘭力矩系數(shù)MwsMmMf- D管板徑向應(yīng)力Pi ra1.5r3rP~'D'ai k r1m2m(2 1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r-1.5r殼體法蘭應(yīng)力'Y P(Di Mws 'f1.5r3r換熱管軸向應(yīng)力1PG2QP Q a t3t殼程圓筒軸向應(yīng)力A(1) As(QG2)c-3c22(Ps=(t-t)-(ts-t ---有效壓力組合PatPt--操作情況下法蘭力矩系數(shù) 4MMp D3i-- MM--~管板邊緣剪力系數(shù)--m1管板總彎矩系數(shù)m --系數(shù) 僅用于m0時(shí)G3m 當(dāng)m0時(shí),Km31（a）實(shí)線當(dāng)m0時(shí),Km31（b)系數(shù)G1m>0,G1maxG1e,G1im<0,G1= 1(1r 4Q 3m(1 4K(QG2--~=11p4Q2 殼體法蘭力矩系數(shù)MwsMp--管板徑向應(yīng)力r~rD ia21.5r3rP~'D2kk 'ari1(2 m 1.5mm1r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r-1.5r Di殼體法蘭應(yīng)力f4YMwsPa('f1.5r3r換熱管軸向應(yīng)力1PG2QP Q a t3t殼程圓筒軸向應(yīng)力AP(1)P c-3c22管板名義厚度設(shè)計(jì)溫度 (管材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=t =e設(shè)計(jì)溫度 =e=n-C1-C2=n 外徑Do=Di+2n=A BB=[P]= =Do/NN殼體法蘭

f

螺

栓個(gè)D800D960墊DDhNmb片b0>

b=b0b=2.53b0

DGD外+D內(nèi)DGD外 Wp=Fp+

Am=max(Ap,Aa)= 2=

11

Ab4

FD=0.785D2

L=L+

M=F

D FG= =

=LG=0.5(Db-DGN=

MG=FG

NNFT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=N外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 內(nèi)壓:Mp= =NWN Ma=WLGNtNLb=nLmaxh0 Di0h/ho=K=Do/DI10K9-5ZYeFIh0f=d1Uho = =3f=4fe13=W1Di2Dli0.8 δf58.0mm時(shí), 2 1.5[]tf或n=472.5(按整體法蘭,取 nR(1.33fe1)M0ffM0YZ 2 f[]t=ffJ52.14VIMoo1ASPENPLUSFLASH模塊進(jìn)行模擬，實(shí)際過(guò)程中可以用一個(gè)氣液分69min，應(yīng)采用臥間的最小距離100mm來(lái)加以限制的，應(yīng)采用立式重力分離器。氣體流速uG)u

K

(LG)0G式中GD0.0188(VG)0GDG為絲網(wǎng)直徑，H

VHL—mu2G

D3.02103(VV)050 m3/ m3/1m/s的流速來(lái)設(shè)計(jì)。氣體出口流速取決于氣體密度，密度小時(shí)，100 0 0 uK G 則V

21494.668D0.0188G

m G H

16.36510m1.544mHG1.3D1.31.5H 管計(jì)算：D3.02103VV05H0253.0210321494.66816.365050.79702