蘇州塔吊基礎(chǔ)施工方案

編制：審核：批準(zhǔn)：通州建總集團有限公司2016年5月目錄TOC\o"1—3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc415340353”第一節(jié)、工程概況 3HYPERLINK\l”_Toc415340354"第二節(jié)、編制依據(jù) 3HYPERLINK\l”_Toc415340355”第三節(jié)、工程施工對塔吊的要求 3_Toc415340359"第七節(jié)、塔吊基礎(chǔ)施工做法 7第八節(jié)、施工要求 8第九節(jié)、塔吊基礎(chǔ)計算書 9HYPERLINK\l”_Toc415340362"第十節(jié)、附圖 17第一節(jié)、工程概況第二節(jié)、編制依據(jù)1、本工程施工圖紙。2、張家港市浮山建筑機械有限公司出據(jù)的QTZ63型塔式起重機基礎(chǔ)圖.3、本工程《巖土工程詳細(xì)勘察報告》4、《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202-2002；5、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204—2002；6、《建筑機械使用安全操作規(guī)程》JGJ33—2012；7、《施工現(xiàn)場機械設(shè)備檢查技術(shù)規(guī)程》JGJ160—2008;8、《江蘇省建筑安裝工程施工技術(shù)操作規(guī)程》DGJ32/J27、/J28、/J30、/J50－2006；9、《建筑工程施工機械安裝質(zhì)量檢驗規(guī)程》DGJ32/J65—2008;10、《江蘇省建筑施工安全質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)化管理標(biāo)準(zhǔn)》DGJ32/J66-2008。第三節(jié)、工程施工對塔吊的要求1、塔吊選型本工程為框架結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)主體階段垂直運輸主要通過塔吊完成，對現(xiàn)場的垂直運輸和水平運輸能力要求比較高，根據(jù)總平面布置采用5臺QTZ63塔吊。2、塔吊布置（1）塔吊施工時應(yīng)注意塔吊大臂之間的安全高度以及塔吊臂與建筑物的安全高度。（2）考慮施工作業(yè)區(qū)域內(nèi)的作業(yè)量、場地情況，場地內(nèi)鋼筋加工和堆放模板的位置,拆裝場地、條件等因素，保證施工需求，吊裝基本無死角.（3）保證塔機運動部分任何部件距離現(xiàn)場內(nèi)及周邊建筑物、施工設(shè)施之間的安全操作距離不小于2m.(4）塔吊平面位置見附圖。第四節(jié)、塔吊基礎(chǔ)定位1、根據(jù)現(xiàn)場實際情況和結(jié)合本工程特點,考慮到機械的經(jīng)濟適用性，計劃在10#和17＃樓之間(1號塔吊)，25＃和29#樓之間（2號塔吊），35＃樓南側(cè)(5號塔吊)，36#樓南側(cè)(4號塔吊），37＃樓南側(cè)（3號塔吊）各設(shè)置1臺QTZ63塔吊,具體位置詳附圖。2、塔吊預(yù)埋地腳螺栓定位尺寸詳塔吊基礎(chǔ)圖。第五節(jié)、工程地質(zhì)資料1、有關(guān)地質(zhì)參數(shù)經(jīng)勘探揭示,本工程地貌單元屬長江三角洲沖積平原。根據(jù)其巖性特征及其物理力學(xué)性質(zhì)的差異性，在勘探深度50m范圍內(nèi)的土體，根據(jù)其土層特征及物理力學(xué)性質(zhì)，自上而下可劃分為13個工程地質(zhì)層（亞層).本場地內(nèi)自地面起由上而下的土層分別描述評價如下：①-1雜填土：堆積年代小于5年，雜色,松散，不均勻，物質(zhì)成分為碎石、磚塊和粘性土等建筑垃圾，局部夾石塊,工程性能差.該層主要分布于場地西部，東部僅局部分布,層厚2.60~0。30m,層底高程4。24~1.62m。①-2淤泥質(zhì)填土：堆積年代小于5年,灰～灰黑色,欠固結(jié)，軟～流塑，不均勻,以回填的粘性土為主,夾淤泥質(zhì)土，具臭味。靜力觸探PS=0.9Mpa，qc=0。2MPa，fs=13。9kPa，壓縮系數(shù)а1-2=0.48MPa-1,壓縮模量ES1-2=4.17MPa，為高壓縮性土，工程性能差.該層分布于暗塘、暗浜部位，層厚5.30～2。10m,層底高程0.20～—2。30m。①-3素填土：堆積年代大于10年，灰褐~灰色,欠固結(jié)，軟～可塑,不均勻,物質(zhì)成分為粉質(zhì)粘土，含植物根莖,局部夾少量碎石,無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤，干強度中等，韌性中等。靜力觸探PS=1.3MPa，qc=0。7MPa，fs=44.1kPa，壓縮系數(shù)а1-2=0.40MPa-1，壓縮模量ES1-2=4。96MPa，為中～高壓縮性土，工程性能差。該層在暗塘、暗浜部位缺失，其余均有分布，層厚4。40~0.40m，層底高程3。19~—0。45m。②—1粉質(zhì)粘土：深灰～灰色，夾灰白色斑塊，可塑，無搖振反應(yīng),切面稍有光澤，干強度中等，韌性中等。靜力觸探PS=1。7MPa，壓縮系數(shù)а1—2=0。27MPa—1，壓縮模量ES1-2=6。62MPa，地基承載力fak=150kPa，為中壓縮性土，工程性能一般。該層分布于11#、12#、18#～21＃住宅樓部位，其余部位缺失，層厚4.20～1.40m，層底高程-1.38~-2。25m.②—2粉質(zhì)粘土：青灰色，軟～可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤,干強度中等,韌性中等.靜力觸探PS=1。3MPa，壓縮系數(shù)а1—2=0。37MPa—1，壓縮模量ES1—2=5.19MPa，地基承載力fak=120kPa，為中壓縮性土，工程性能一般。該層分布于11＃、12＃、18#~21#住宅樓部位，其余部位缺失，層厚3.20～1.70m，層底高程—3.89~-4。89m。③粘土：暗綠～褐黃色，可～硬塑，含鐵錳結(jié)核，無搖振反應(yīng),切面光滑、有光澤，PS=3.2MPa，qc=1。7MPa,fs=107.4kPa，壓縮系數(shù)а1-2=0。24MPa-1,壓縮模量ES1-2=7。41MPa，地基承載力fak=200kPa，為中壓縮性土，工程性能較好。該層在11#、12#、18#~21＃住宅樓所處②層分布區(qū)缺失，在暗塘、暗浜部位局部被切割缺失，層厚4。90～1.00m,層底高程-0。84~-2。61m。④-1粉質(zhì)粘土：灰黃色，可塑，含鐵質(zhì)銹斑，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤，干強度中等,韌性中等.靜力觸探PS=2.0MPa，qc=1。5MPa，fs=57.5kPa,壓縮系數(shù)а1-2=0.27MPa-1,壓縮模量ES1—2=6。72MPa,地基承載力fak=150kPa，為中壓縮性土,工程性能一般。該層在11＃、12#、18#~21＃住宅樓所處②層分布區(qū)缺失，層厚3。70~0.60m,層底高程—2.12~—5。43m。④—2粉質(zhì)粘土：灰色，軟塑，局部夾薄層粉土，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤,干強度中等，韌性中等.靜力觸探PS=1.2MPa,qc=1。0MPa，fs=30.7kPa，壓縮系數(shù)а1-2=0.26MPa-1，壓縮模量ES1-2=7。22MPa，地基承載力fak=110kPa,為中壓縮性土，工程性能一般.該層局部缺失，層厚4.80~0。60m，層底高程—3.69~—7。00m。⑤-1粉土：灰色,飽和，稍～中密，局部夾薄層粉質(zhì)粘土，微層理發(fā)育，含云母碎屑，搖振反應(yīng)迅速，切面無光澤，干強度低,韌性低。靜力觸探PS=4.6MPa，qc=3。6MPa，fs=118.3kPa，壓縮系數(shù)а1-2=0.19MPa—1，壓縮模量ES1-2=9。66MPa，地基承載力fak=130kPa,為中壓縮性土,工程性能一般。該層普遍分布，層厚4.60~0。70m，層底高程—5。75~—9.42m。⑤—2粉土：灰色，飽和，中密，局部夾薄層粉質(zhì)粘土,微層理發(fā)育，含云母碎屑，搖振反應(yīng)迅速，切面無光澤，干強度低，韌性低。靜力觸探PS=7.5MPa，qc=5.2MPa，fs=159。5kPa，壓縮系數(shù)а1—2=0。18MPa—1,壓縮模量ES1-2=10。13MPa，地基承載力fak=160kPa，為中壓縮性土，工程性能一般。該層普遍分布，層厚9。20～5.20m，層底高程—12.60～—16.67m。⑥粉砂：灰色，飽和，中～密實，局部夾粉土，含云母碎屑，砂粒礦物成分以石英為主，長石次之.靜力觸探PS=10。4MPa，qc=7。9MPa，fs=186.9kPa，壓縮系數(shù)а1—2=0.15MPa-1，壓縮模量ES1-2=12.51MPa，地基承載力fak=200kPa，為中壓縮性土，工程性能較好。該層普遍分布，層厚16.50～11.40m，層底高程—25。55～-30。25m。⑦粉砂夾粉質(zhì)粘土：以粉砂為主,灰色，飽和，中~密實，夾粉質(zhì)粘土，層理發(fā)育,含云母碎屑，砂粒礦物成分以石英為主，長石次之。靜力觸探qc=7。4MPa,fs=163。5kPa，壓縮系數(shù)а1—2=0。15MPa-1，壓縮模量ES1—2=12.09MPa，地基承載力fak=180kPa，為中壓縮性土，工程性能較好。該層普遍分布，層厚9.40～4。60m，層底高程—34。85~-35.28m。⑧粉砂：灰色,飽和，密實,含云母碎屑，砂粒礦物成分以石英為主,長石次之.靜力觸探qc=13。8MPa，fs=340。3kPa，壓縮系數(shù)а1-2=0.14MPa-1，壓縮模量ES1—2=12.72MPa，地基承載力fak=240kPa，為中壓縮性土，工程性能較好。該層普遍分布，層厚11.10～5.50m（未鉆穿)。按照地質(zhì)報告,部分土層承載力特征值見下表。地基承載力特征值綜合確定表層號土層名稱按抗剪強度按物理指標(biāo)按靜力觸探按標(biāo)貫擊數(shù)綜合確定值fakf0f0(按Ps）f0（按qc)f0fakkPakPakPakPakPakPa①—1雜填土//////①-2淤泥質(zhì)填土//////①-3素填土//////②—1粉質(zhì)粘土206217167//150②—2粉質(zhì)粘土166166134//120③粘土307251293195/200④—1粉質(zhì)粘土188207193174/150④—2粉質(zhì)粘土131163125122/110⑤-1粉土137147142137159130⑤—2粉土148152200176192160⑥粉砂258/249237241200⑦粉砂夾粉質(zhì)粘土240//227227180⑧粉砂250//352315240本工程塔吊基礎(chǔ)頂面位于地下室底板墊層下口,根據(jù)勘察單位提供的《巖土工程詳細(xì)勘察報告》顯示塔吊基礎(chǔ)下部持力層為②-1粉質(zhì)粘土層。2、地下水位情況蘇州市東部平原區(qū)歷史最高潛水位為2。63m（1985國家高程基準(zhǔn)，下同），歷史最低潛水位—0.21m,近3～5年最高潛水位為2。50m，潛水位年變幅一般為1~2m，其補給來源主要為大氣降水。蘇州市歷史最高微承壓水水位為1。74m,歷史最低微承壓水位為0。62m，年變幅0。80m。其補給來源主要為大氣降水、地表水以及上部潛水。根據(jù)勘察資料，本場地淺部地下水按其埋藏條件可分為潛水及微承壓水。據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料，潛水:賦存于①—2層淤泥質(zhì)填土和①—3層素填土中，為弱富水性，主要接受大氣降水的入滲補給，通過自然蒸發(fā)和向河道排泄，其水位隨季節(jié)、氣候變化而上下波動,屬典型的蒸發(fā)入滲型動態(tài)特征?？碧綍r干鉆至含水層一定深度,實測（量測時間2016年2月21日~28日）潛水含水層的初見水位為1。68~1。87m，間隔一段時間后側(cè)得的穩(wěn)定水位為1.79～1。96m（85高程）。微承壓水：賦存于⑤—1層粉土、⑤-2層粉土和⑥層粉砂中，為中等富水性,主要接受大氣降水和河水的入滲補給，通過側(cè)向逕流排泄，其動態(tài)變化受大氣降水、地形地貌、地表水體等因素的制約影響.勘探時鉆入含水層后,下鋼質(zhì)護管進行止水,使其與潛水含水層隔開,間隔一段時間后（量測時間2016年2月22日～3月1日）測得的穩(wěn)定水位為0.90~1。02m(85高程)。根據(jù)試開挖情況看,地下水位較深,地下室開挖深度范圍內(nèi)未發(fā)現(xiàn)承壓水。第六節(jié)、塔吊基礎(chǔ)形式1、QTZ63基礎(chǔ)1.1、根據(jù)選用的塔吊型號和塔吊廠家提供的塔吊QTZ63基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)如下:QTZ63地耐力不得小于125KPa;基礎(chǔ)砼強度等級C35。1.2、根據(jù)工程實際情況，1#、2#塔吊基礎(chǔ)頂面位于地下室底板墊層下口，因此基礎(chǔ)開挖較深,塔吊基礎(chǔ)坑底標(biāo)高（絕對標(biāo)高）為-3.25m，根據(jù)地質(zhì)勘探報告顯示，為④—1粉質(zhì)粘土層，地基承載力特征值為150Pa,己達到廠家基礎(chǔ)設(shè)計要求。塔吊基礎(chǔ)具體施工做法依據(jù)張家港市天運建筑機械有限公司出據(jù)的QTZ63型塔式起重機基礎(chǔ)圖。3＃、4＃、5＃塔吊基礎(chǔ)坑底標(biāo)高(絕對標(biāo)高）為-3。55m，根據(jù)地質(zhì)勘探報告顯示，為④—1粉質(zhì)粘土層，地基承載力特征值為150Pa，考慮到塔吊安裝高度較高，自重較大，故采用樁基基礎(chǔ).樁為預(yù)應(yīng)力管樁，樁徑500mm，樁長18m，樁端持力層為⑥粉砂層.第七節(jié)、塔吊基礎(chǔ)施工做法塔吊基礎(chǔ)放線—-基坑開挖——墊層澆筑—-綁扎鋼筋籠——模板支設(shè)及加固—-預(yù)埋地腳螺栓——澆筑基礎(chǔ)混凝土——混凝土養(yǎng)護。1、土方開挖1.1、塔吊基坑的放線應(yīng)嚴(yán)格按照廠家提供確定的塔吊基礎(chǔ)平面位置和塔吊基礎(chǔ)施工圖紙上確定的尺寸進行，QTZ63塔吊基礎(chǔ)的大小1＃、2＃塔吊為5.6m＊5。6m*1.35m，3＃、4#、5＃塔吊為5m*5m*1。35m，基坑在開挖過程中要注意坑底標(biāo)高的控制,基礎(chǔ)形式見附圖。塔吊基坑底部應(yīng)進行平整夯實處理,塔吊坑底土壤承載力不小于12。5t/m2。開挖完成之后請監(jiān)理進行基槽的驗收，同時做好基槽的驗收記錄.1。2、開挖土方時，嚴(yán)格按照施工要求放坡,采取二級放坡形式，按1：1放坡,確?；舆吰虏凰?，人員在基坑作業(yè)時，現(xiàn)場專人監(jiān)測邊坡變化。2、墊層施工墊層施工之前應(yīng)清理基坑內(nèi)的雜物、平整基坑，然后再進行砂石墊層的施工，施工過程中注意墊層標(biāo)高的控制，夯實后須達到設(shè)計標(biāo)高，同時做好隱蔽工程驗收記錄。3、鋼筋、模板、砼的施工施工前必須對各工種進行技術(shù)交底，施工過程中隨時檢查各工種的施工情況，施工中出現(xiàn)的誤差應(yīng)控制在允許范圍內(nèi)。嚴(yán)格按照塔吊基礎(chǔ)施工圖進行配筋（不確定的配筋應(yīng)及時聯(lián)系廠家解決），不得少筋，綁扎時注意間距及鋼筋的規(guī)格、鋼筋間距、錨固長度應(yīng)符合設(shè)計圖紙及規(guī)范要求。鋼筋保護層厚度要保證，還要注意不得漏扣以及綁扣絲向里，防止其銹蝕污染混凝土外表面,接地線用4X40鍍鋅扁鐵埋入基礎(chǔ)內(nèi)部，深度為2。5m,形成接地極（每個塔基至少兩處)。采用15mm膠合板做外側(cè)模，鋼管和木方做支撐。砼澆筑前把基坑內(nèi)的垃圾和雜物清理干凈。塔吊基礎(chǔ)混凝土等級為C35混凝土，塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高為-1.90m（絕對標(biāo)高），表面原漿收光，平整度不低于1/200。澆筑前注意用塑料袋套住螺栓絲桿,澆筑搗鼓時注意不得碰觸地腳螺栓?；炷翝仓r取樣留取試塊送檢，作為混凝土是否達到設(shè)計強度85％以上進行塔吊安裝的依據(jù)，同時試驗報告作為安全資料存檔備查。砼應(yīng)分層澆筑,澆筑過程中振搗手控制振搗深度，每次振搗伸入下層混凝土面50mm。混凝土澆筑后注意養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于14天.在塔基砼強度達到90％的設(shè)計強度以后方可進行塔吊塔身的安裝，等砼強度達到100％塔吊才可以投入使用?，F(xiàn)場為加快施工進度，在塔吊基礎(chǔ)施工時實際使用了C40混凝土.4、預(yù)埋螺栓的安裝預(yù)埋螺栓按照塔吊基礎(chǔ)施工圖的要求進行安裝露出15㎝,QTZ63型塔吊基礎(chǔ)砼內(nèi)預(yù)埋16根M36的地腳螺栓露出砼表面,預(yù)埋時，嚴(yán)格控制螺栓的垂直度、間距、中心位置,固定方法要正確,不得隨鋼筋骨架移動,應(yīng)先將鋼筋骨架固定好，再進行螺栓固定,這樣比較容易控制,露出的螺栓絲頭用塑料瓶或塑料布進行保護,另外,塔吊的防雷接地根據(jù)規(guī)范設(shè)置,把鋼筋焊接后,再用多股銅線跟鋼筋骨架連接引出，待塔身安裝好，把多股銅線用螺栓并在塔身上,接地電阻必須測試并達到要求。第八節(jié)、施工要求1、施工前檢查地基是否有軟弱土層存在，如有則應(yīng)做換填處理。2、塔吊基礎(chǔ)施工前塔吊基礎(chǔ)基坑周圍應(yīng)按自然放坡處理，防止出現(xiàn)塌方。3、放線工按控制軸線引測塔吊基礎(chǔ)位置線、控制線及予埋件定位線,施工時按線進行施工。4、鋼筋按圖進行下料，施工并及時辦理驗收手續(xù)。5、塔吊基礎(chǔ)用4×40的鍍鋅扁鐵與兩個接地體進行連接。6、予埋件位置的基礎(chǔ)鋼筋不得切斷或減少。7、塔吊予埋件安裝時應(yīng)采用兩臺經(jīng)緯儀、一臺水準(zhǔn)儀控制位置,即經(jīng)緯儀雙方向控制予埋件位置,用水準(zhǔn)儀四角控制標(biāo)高,水平應(yīng)控制能達到1‰的要求,位置確定后與鋼筋骨架焊接固定好。8、混凝土澆筑過程中振搗棒不得擾動鋼筋及予埋件，同時經(jīng)緯儀及水準(zhǔn)儀應(yīng)隨時控制予埋件位置及標(biāo)高是否準(zhǔn)確，并隨時調(diào)整。9、其它要求：施工前搭設(shè)相應(yīng)的防護設(shè)施防止施工中的雜物、砼漿對塔吊基礎(chǔ)的損傷和侵蝕，并做好防水措施，塔吊基礎(chǔ)周圍不得有積水.第九節(jié)、1＃、2＃塔吊基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)：1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20114、本工程巖土工程詳細(xì)勘察報告一、塔機屬性塔機型號QTZ63(FS5510）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m）40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m）43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B（m)1。6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1（kN)401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN）60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk（kN)461。4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk（kN)18.927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m）674。077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN）401。4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk’(kN）45。246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'（kN·m)615.9292、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1（kN)1.35Fk1＝1。35×401.4＝541。89起重荷載設(shè)計值FQ（kN）1.35FQk＝1。35×60＝81豎向荷載設(shè)計值F（kN)541。89+81＝622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1。35Fvk＝1.35×18.927＝25。551傾覆力矩設(shè)計值M（kN·m)1。35Mk＝1.35×674.077＝910。004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F’(kN)1.35Fk’＝1.35×401。4＝541.89水平荷載設(shè)計值Fv'(kN）1。35Fvk'＝1.35×45。246＝61.082傾覆力矩設(shè)計值M’（kN·m）1.35Mk＝1。35×615.929＝831.504三、基礎(chǔ)驗算HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\基礎(chǔ)布置圖。dwg”基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)5。6基礎(chǔ)寬b(m)5.6基礎(chǔ)高度h（m）1。35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重γc（kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h’（m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度γ’（kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度δ（mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa）150（詳?shù)乜眻蟾?—1層粉質(zhì)粘土）地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1（mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm）20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b'（mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Gk=blhγc=5。6×5.6×1.35×25=1058.4kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值:G=1.35Gk=1.35×1058.4=1428.84kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力:Mk''=674.077kN·mFvk'’=Fvk/1。2=18。927/1。2=15.772kN荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M’’=910.004kN·mFv'’=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=5。6/5。6=1≤1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ).Wx=lb2/6=5。6×5。62/6=29。269m3Wy=bl2/6=5.6×5.62/6=29。269m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.077×5。6/(5。62+5。62）0.5=476。644kN·mMky=Mkl/（b2+l2）0。5=674。077×5.6/(5。62+5.62)0.5=476.644kN·m1、偏心距驗算相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/Wx—Mky/Wy=(461.4+1058.4）/31.36—476。644/29。269—476。644/29.269=15。893kPa≥0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。2、基礎(chǔ)底面壓力計算Pkmin=15.893kPaPkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=（461。4+1058。4）/31.36+476。644/29。269+476。644/29。269=81。033kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力Pk=（Fk+Gk）/(lb）=（461。4+1058.4）/（5.6×5。6)=48.463kN/m24、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1）、修正后地基承載力特征值fa=150。00kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=48.463kPa≤fa=150kPa滿足要求?。?）、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=81。033kPa≤1。2fa=1.2×150=180kPa滿足要求!5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h—δ=1350—（40+22/2）=1299mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ（Fk/A-（Mk’'+Fvk'’h)/Wx）=1。35×(461。400/31。360—(674。077+15。773×1.350)/29。269)=—12.210kN/m2Pxmax=γ（Fk/A+(Mk’'+Fvk’’h）/Wx)=1。35×（461.400/31.360+（674。077+15.773×1。350）/29.269)=51。935kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得P1x=（(b+B）/2)Pxmax/b=((5。600+1。600）/2)×51。935/5.600=33。387kN/m2Y軸方向凈反力:Pymin=γ（Fk/A—（Mk'’+Fvk'’h)/Wy)=1.35×（461。400/31.360-（674。077+15。773×1。350)/29.269）=—12。210kN/m2Pymax=γ（Fk/A+(Mk’’+Fvk''h）/Wy）=1.35×（461.400/31。360+(674。077+15。773×1.350）/29。269）=51.935kN/m2假設(shè)Pymin=0，偏心安全，得P1y=（(l+B)/2）Pymax/l=（（5。600+1。600）/2)×51.935/5。600=33。387kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：px=(Pxmax+P1x)/2=（51。935+33.387）/2=42。661kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(51。935+33。387）/2=42.661kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=|px|(b-B）l/2=42.661×(5。6—1.6)×5。6/2=477.805kNVy=|py｜(l-B）b/2=42.661×(5.6-1.6)×5.6/2=477。805kNX軸方向抗剪：h0/l=1299/5600=0.232≤40。25βcfclh0=0。25×1×16。7×5600×1299=30370。62kN≥Vx=477。805kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1299/5600=0.232≤40.25βcfcbh0=0。25×1×16.7×5600×1299=30370.62kN≥Vy=477.805kN滿足要求!6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=｜S1-S2｜/b’=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB400Φ25＠170基礎(chǔ)底部短向配筋HRB400Φ25＠170基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB400Φ25＠170基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB400Φ25@1701、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩：MⅠ=(b-B）2pxl/8=(5.6-1.6）2×42.661×5.6/8=477。805kN·m基礎(chǔ)Y向彎矩：MⅡ=(l—B）2pyb/8=(5.6—1.6）2×42.661×5。6/8=477。805kN·m2、基礎(chǔ)配筋計算(1）、底面長向配筋面積αS1=｜MⅡ｜/(α1fcbh02）=477。805×106/(1×16.7×5600×12992）=0。003ζ1=1-（1-2αS1）0。5=1—（1-2×0.003)0。5=0。003γS1=1-ζ1/2=1—0。003/2=0.998AS1=｜MⅡ｜/(γS1h0fy1)=477。805×106/（0.998×1299×300)=1228mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max（1228，ρbh0）=max(1228，0.0015×5600×1299)=10912mm2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=12200mm2≥A1=10912mm2滿足要求！(2）、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/（α1fclh02）=477.805×106/（1×16.7×5600×12992)=0。003ζ2=1—（1-2αS2)0.5=1-(1—2×0。003)0.5=0.003γS2=1—ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS2=|MⅠ｜/（γS2h0fy2）=477。805×106/（0。998×1299×300)=1228mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1228，ρlh0）=max（1228，0.0015×5600×1299）=10912mm2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2’=12200mm2≥A2=10912mm2滿足要求！(3）、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋:AS3’=10083mm2≥0。5AS1'=0.5×12200=6100mm2滿足要求！(4）、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=10083mm2≥0.5AS2’=0.5×12200=6100mm2滿足要求?。?）、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向Φ14@510。五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖第十節(jié)、3＃、4#、5＃塔吊基礎(chǔ)計算書計算依據(jù):1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010—20103、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—20084、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63(TC5610）-中聯(lián)重科塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0（m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H（m）43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m）1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔身自重G0(kN）478。6起重臂自重G1(kN)58。2起重臂重心至塔身中心距離RG1（m)28小車和吊鉤自重G2（kN)4。9小車最小工作幅度RG2（m)2最大起重荷載Qmax(kN）60最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離RQmax（m)11.77最大起重力矩M2（kN。m)630平衡臂自重G3(kN）33。5平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m）6。3平衡塊自重G4(kN)101。6平衡塊重心至塔身中心距離RG4（m）12。22、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk（kN/m2)工程所在地江蘇蘇州市基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)0。2非工作狀態(tài)0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽,小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)）風(fēng)振系數(shù)βz工作狀態(tài)1.586非工作狀態(tài)1.626風(fēng)壓等效高度變化系數(shù)μz1。297風(fēng)荷載體型系數(shù)μs工作狀態(tài)1。95非工作狀態(tài)1。95風(fēng)向系數(shù)α1.2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk（kN/m2)工作狀態(tài)0。8×1。2×1.586×1.95×1.297×0.2＝0。77非工作狀態(tài)0。8×1.2×1。626×1.95×1.297×0.35＝1.3823、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1（kN)478。6+58.2+4。9+33.5+101。6＝676。8起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)676.8+60＝736.8水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk（kN）0。77×0.35×1。6×43＝18.542傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m)58。2×28+4。9×11。77-33.5×6。3—101.6×12.2+0。9×（630+0.5×18.542×43)＝1162。491非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)Fk1＝676.8水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk’（kN)1.382×0。35×1.6×43＝33.279傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk’(kN·m）58.2×28+4。9×2—33。5×6。3—101。6×12。2+0.5×33.279×43＝904。3284、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1（kN）1。2Fk1＝1.2×676.8＝812。16起重荷載設(shè)計值FQ(kN）1.4Fqk＝1。4×60＝84豎向荷載設(shè)計值F（kN)812。16+84＝896。16水平荷載設(shè)計值Fv（kN)1。4Fvk＝1。4×18。542＝25.959傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.2×（58.2×28+4.9×11.77-33。5×6。3-101。6×12.2）+1。4×0。9×（630+0。5×18.542×43)＝1580.146非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F’（kN)1.2Fk’＝1。2×676.8＝812.16水平荷載設(shè)計值Fv'(kN）1。4Fvk'＝1.4×33。279＝46。591傾覆力矩設(shè)計值M'（kN·m）1。2×(58。2×28+4。9×2—33.5×6。3-101。6×12。2）+1。4×0.5×33。279×43＝1228。294三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m）1.35承臺長l（m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al（m）3.6承臺寬向樁心距ab(m）3.6承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC（kN/m3）25承臺上部覆土厚度h'（m)0承臺上部覆土的重度γ’（kN/m3）19承臺混凝土保護層厚度δ（mm）50配置暗梁否承臺底標(biāo)高d1(m）—7。45HYPERLINK”D:\\品茗軟件\\安全計算軟件\\OutPut\\基礎(chǔ)布置圖.dwg"基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=bl（hγc+h’γ’）=5×5×（1.35×25+0×19)=843。75kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值:G=1.2Gk=1。2×843。75=1012.5kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0。5=(3.62+3。62)0.5=5.091m1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下:Qk=（Fk+Gk)/n=(736。8+843。75)/4=395。137kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下:Qkmax=(Fk+Gk）/n+(Mk+FVkh）/L=(736。8+843.75)/4+（1162。491+18.542×1.35）/5。091=628。389kNQkmin=(Fk+Gk）/n—（Mk+FVkh）/L=（736。8+843。75)/4—（1162.491+18。542×1。35）/5.091=161.886kN2、荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=（F+G)/n+（M+Fvh）/L=(896.16+1012.5）/4+（1580。146+25。959×1.35)/5。091=794.418kNQmin=(F+G)/n—(M+Fvh）/L=(896.16+1012.5)/4—(1580。146+25。959×1。35)/5.091=159。912kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預(yù)應(yīng)力管樁預(yù)應(yīng)力管樁外徑d（mm)500預(yù)應(yīng)力管樁壁厚t（mm)100樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)ψC0。75樁混凝土自重γz（kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm）45樁底標(biāo)高d2(m)—25.4樁有效長度lt（m)17.95樁端進入持力層深度hb(m）4.8樁配筋樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋65011Φ10。7樁身承載力設(shè)計值1400樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es（N/mm2）200000法向預(yù)應(yīng)力等于零時鋼筋的合力Np0（kN）100預(yù)應(yīng)力鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V0.8最大裂縫寬度ωlim(mm)0。1裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz（m)1。76自然地面標(biāo)高d（m）—0.5是否考慮承臺效應(yīng)是承臺效應(yīng)系數(shù)ηc0。6土名稱土層厚度li（m）側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa）抗拔系數(shù)承載力特征值fak（kPa）素填土3.33000.10淤泥質(zhì)土2.52000.10粉土14.36028000.72160粉砂4.88545000。72001、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.571mhb/d=4。8×1000/500=9。6〉5λp=0。8空心管樁樁端凈面積：Aj=π[d2-（d-2t)2］/4=3。14×[0.52—(0.5—2×0。1)2］/4=0。126m2空心管樁敞口面積：Ap1=π(d—2t)2/4=3.14×(0.5—2×0.1)2/4=0。071m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min（5/2，5)=2.5mfak=（2.5×160）/2.5=400/2。5=160kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1）)/n=（5×5-4×(0。126+0.071））/4=6.054m2復(fù)合樁基豎向承載力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×1。571×(13.15×60+4.8×85）+4500×(0。126+1.536×0。071）+0.6×160×6.054=3139。412kNQk=395.137kN≤Ra=3139.412kNQkmax=628.389kN≤1.2Ra=1。2×3139.412=3767.295kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=161。886kN≥0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.142×10。72/4=989mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=794。418kN樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=1400kNQ=794.418kN≤1400kN滿足要求！（2）、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=161.886kN≥0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！4、裂縫控制計算Qkmin=161。886kN≥0不需要進行裂縫控制計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@200承臺底部短向配筋HRB400Φ25@200承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@200承臺頂部短向配筋HRB400Φ25＠2001、荷載計算承臺有效高度：h0=1350—50-25/2=1288mmM=（Qmax+Qmin）L/2=（794.418+（159。912）)×5。091/2=2429。328kN·mX方向：Mx=Mab/L=2429.328×3。6/5。091=1717.794kN·mY方向：My=Mal/L=2429。328×3.6/5。091=1717.794kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=896。16/4+1580。146/5.091=534。41kN受剪切承載