溫泉中學(xué)教學(xué)樓

畢業(yè)設(shè)計(jì)題目學(xué)院專業(yè)班級(jí)學(xué)生學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師二〇一三年五月二十日摘要該畢業(yè)設(shè)計(jì)是xxx市xxx中學(xué)的六層教學(xué)樓設(shè)計(jì)，采用了框架結(jié)構(gòu)，并且是橫向承重體系，包含了建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，建筑設(shè)計(jì)部分包含了建筑平面、剖面、立面的設(shè)計(jì)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分主要是從該教學(xué)樓的框架結(jié)構(gòu)中取出一榀框架進(jìn)行計(jì)算，內(nèi)容主要包括結(jié)構(gòu)布置、荷載統(tǒng)計(jì)、荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算、在水平荷載作用下的位移的驗(yàn)算、內(nèi)力的調(diào)整、內(nèi)力的組合，其中對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法，水平荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用D值法，在求地震作用下的樓層作用時(shí)采用了底部剪力法，然后采用最不利的內(nèi)力進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)的配筋計(jì)算，對(duì)梁柱進(jìn)行截面設(shè)計(jì)時(shí)要根據(jù)強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎、強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件的原則進(jìn)行內(nèi)力的調(diào)整，另外還包含一些構(gòu)件的計(jì)算，如板和樓梯。關(guān)鍵詞：荷載；框架；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；內(nèi)力；配筋目錄目錄HYPERLINK\l"_Toc326964762"摘要IHYPERLINK\l"_Toc326964763"ABSTRACTIIHYPERLINK\l"_Toc326964764"1前言1HYPERLINK\l"_Toc326964765"1.1框架結(jié)構(gòu)1HYPERLINK\l"_Toc326964766"1.2設(shè)計(jì)內(nèi)容1HYPERLINK\l"_Toc326964768"1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的意義1HYPERLINK\l"_Toc326964769"2建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總說(shuō)明2HYPERLINK\l"_Toc326964770"2.1工程概況2HYPERLINK\l"_Toc326964771"2.2建筑的功能和特點(diǎn)2HYPERLINK\l"_Toc326964772"2.3工程做法2HYPERLINK\l"_Toc326964773"2.4門窗表3HYPERLINK\l"_Toc326964774"3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4HYPERLINK\l"_Toc326964775"3.1設(shè)計(jì)材料4HYPERLINK\l"_Toc326964776"3.2結(jié)構(gòu)選材4HYPERLINK\l"_Toc326964777"3.3結(jié)構(gòu)方案4HYPERLINK\l"_Toc326964778"3.4各框架梁柱線剛度以及抗側(cè)移剛度5HYPERLINK\l"_Toc326964779"4荷載計(jì)算7HYPERLINK\l"_Toc326964780"4.1恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)計(jì)與計(jì)算7HYPERLINK\l"_Toc326964781"4.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算9HYPERLINK\l"_Toc326964782"4.3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算10HYPERLINK\l"_Toc326964783"4.4風(fēng)荷載作用下的水平位移的彈性驗(yàn)算11HYPERLINK\l"_Toc326964784"4.5地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算11HYPERLINK\l"_Toc326964785"4.6自振周期的計(jì)算15HYPERLINK\l"_Toc326964786"4.7水平地震作用計(jì)算以及彈性側(cè)移驗(yàn)算16HYPERLINK\l"_Toc326964787"5.框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算18HYPERLINK\l"_Toc326964788"5.1恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算18HYPERLINK\l"_Toc326964789"5.2恒荷載的彎矩二次分配21HYPERLINK\l"_Toc326964790"5.3梁端剪力和柱的軸力22HYPERLINK\l"_Toc326964791"5.4恒荷載的彎矩調(diào)幅23HYPERLINK\l"_Toc326964792"5.5活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算24HYPERLINK\l"_Toc326964793"5.6活荷載的彎矩二次分配25HYPERLINK\l"_Toc326964794"5.7活荷載引起的梁端剪力和柱的軸力26HYPERLINK\l"_Toc326964795"5.8活荷載的彎矩調(diào)幅28HYPERLINK\l"_Toc326964796"5.9豎向荷載作用下柱的剪力29HYPERLINK\l"_Toc326964797"5.10水平荷載下的反彎點(diǎn)高度的確定29HYPERLINK\l"_Toc326964798"5.11地震作用下柱端彎矩的計(jì)算30HYPERLINK\l"_Toc326964799"5.12地震作用下梁端彎矩、剪力和柱軸力的計(jì)算30HYPERLINK\l"_Toc326964800"5.13風(fēng)荷載作用下的柱的彎矩以及剪力的計(jì)算31HYPERLINK\l"_Toc326964801"5.14風(fēng)荷載作用下的梁端彎矩、剪力和柱軸力的計(jì)算32HYPERLINK\l"_Toc326964802"6內(nèi)力組合33HYPERLINK\l"_Toc326964803"6.1框架梁的內(nèi)力計(jì)算以及組合33HYPERLINK\l"_Toc326964804"6.2框架柱的內(nèi)力計(jì)算以及內(nèi)力組合35HYPERLINK\l"_Toc326964805"7框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力調(diào)整和截面設(shè)計(jì)38HYPERLINK\l"_Toc326964806"7.1梁正截面的截面設(shè)計(jì)38HYPERLINK\l"_Toc326964807"7.2梁斜截面的內(nèi)力調(diào)整以及斜截面的配筋計(jì)算41HYPERLINK\l"_Toc326964808"7.3柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整47HYPERLINK\l"_Toc326964809"7.4軸壓比的驗(yàn)算49HYPERLINK\l"_Toc326964810"7.5柱正截面的承載力計(jì)算50HYPERLINK\l"_Toc326964811"7.6柱剪力值的調(diào)整以及斜截面的配筋51HYPERLINK\l"_Toc326964812"8板的設(shè)計(jì)54HYPERLINK\l"_Toc326964813"8.1樓面板的劃分54HYPERLINK\l"_Toc326964814"8.2樓面荷載設(shè)計(jì)值54HYPERLINK\l"_Toc326964815"8.3板的彎矩的計(jì)算55HYPERLINK\l"_Toc326964816"8.4樓板的配筋計(jì)算57HYPERLINK\l"_Toc326964817"8.5屋面板的劃分58HYPERLINK\l"_Toc326964818"8.6屋面荷載設(shè)計(jì)值58HYPERLINK\l"_Toc326964819"8.7屋面板的計(jì)算跨度58HYPERLINK\l"_Toc326964820"8.8屋面板的彎矩計(jì)算58HYPERLINK\l"_Toc326964821"8.9屋面板的截面設(shè)計(jì)61HYPERLINK\l"_Toc326964822"9樓梯設(shè)計(jì)63HYPERLINK\l"_Toc326964823"9.1梯段板的設(shè)計(jì)63HYPERLINK\l"_Toc326964824"9.2平臺(tái)板的設(shè)計(jì)64HYPERLINK\l"_Toc326964825"9.3平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)64HYPERLINK\l"_Toc326964826"結(jié)論66HYPERLINK\l"_Toc326964827"參考文獻(xiàn)67HYPERLINK\l"_Toc326964828"致謝681前言1.1框架結(jié)結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)體系即即由混凝土土澆筑而成成的梁和柱柱來(lái)承擔(dān)荷荷載的作用用，可以形形成縱向框框架承重體體系，也可可以形成橫橫向框架承承重體系，抗抗震和抗風(fēng)風(fēng)較好?？蚩蚣芙Y(jié)構(gòu)的的優(yōu)點(diǎn)是傳傳力明確，墻墻只是起到到圍護(hù)的作作用，該種種結(jié)構(gòu)體系系的側(cè)向剛剛度較小，平平面布置比比較靈活，容容易滿足建建筑物多種種房間布置置的要求。1.2設(shè)計(jì)內(nèi)內(nèi)容該設(shè)計(jì)是咸寧市市溫泉中學(xué)學(xué)的六層教教學(xué)樓設(shè)計(jì)計(jì)，采用了了框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的橫向承承重體系，內(nèi)內(nèi)容主要包包括教學(xué)樓樓的建筑設(shè)設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)構(gòu)的布置、荷荷載的統(tǒng)計(jì)計(jì)、荷載作作用下的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算、在在水平荷載載作用下即即風(fēng)荷載與與地震荷載載的位移的的驗(yàn)算、內(nèi)內(nèi)力調(diào)整、內(nèi)內(nèi)力組合，然然后采用最最不利內(nèi)力力進(jìn)行框架架結(jié)構(gòu)的配配筋計(jì)算，一一些構(gòu)件的的計(jì)算，如如板和樓梯梯。并且在在設(shè)計(jì)時(shí)，從從該教學(xué)樓樓的框架結(jié)結(jié)構(gòu)中取出出一榀具有有代表性的的框架進(jìn)行行計(jì)算。1.3結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)的意義義框架結(jié)構(gòu)是結(jié)構(gòu)構(gòu)體系中的的一種，結(jié)結(jié)構(gòu)體系中中含有砌體體結(jié)構(gòu)、排排架結(jié)構(gòu)、剪剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)、筒體結(jié)結(jié)構(gòu)等，框框架結(jié)構(gòu)作作為使用最最常見的一一種結(jié)構(gòu)體體系，理應(yīng)應(yīng)對(duì)其進(jìn)行行充分的了了解，為了了解其他的的結(jié)構(gòu)體系系打下良好好的基礎(chǔ)，而而且通過(guò)此此次的結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)，可可以貫穿大大學(xué)所學(xué)的的基礎(chǔ)知識(shí)識(shí)，加深了了對(duì)概念的的理解，而而且在設(shè)計(jì)計(jì)的過(guò)程中中查閱了不不少的資料料，尤其是是對(duì)規(guī)范的的查閱，在在設(shè)計(jì)的過(guò)過(guò)程中對(duì)于于原有的知知識(shí)又有了了全新的理理解，因此此獲益匪淺淺，這次的的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)為將來(lái)的的工作打下下了良好的的基礎(chǔ)。2建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總總說(shuō)明2.1工程概況況（1）、工程名稱：：咸寧市溫溫泉中學(xué)教教學(xué)樓；（2）、工程位置：：湖北省咸咸寧市；（3）、工程面積：：58366.98㎡，層數(shù)數(shù)是6層，各層層層高為3.9m。（4）、結(jié)構(gòu)體系：：框架結(jié)構(gòu)構(gòu)（5）、室外地坪標(biāo)標(biāo)高-4500mm，設(shè)計(jì)±0.0000為室內(nèi)第第一層標(biāo)高高（6）、抗震設(shè)防烈烈度為7度，=22\*ROMAANII類場(chǎng)地地類別2.2建筑的功功能和特點(diǎn)點(diǎn)（1）、建筑的平面面設(shè)計(jì)部分分：教學(xué)樓樓東西長(zhǎng)54.445米，南北北寬18.115米，每層層都設(shè)有教教室，辦公公室，二到到六層設(shè)有有合班教室室，男女衛(wèi)衛(wèi)生間各一一個(gè)布置在在樓層的一一側(cè)，而且且滿足規(guī)范范的要求，每每層設(shè)有兩兩個(gè)樓梯，西西側(cè)一個(gè)，大大廳的入口口處布置一一個(gè)，以滿滿足人流和和消防的要要求。（2）、建筑的立面面設(shè)計(jì)：門門口的位置置偏向一側(cè)側(cè)，立面的的窗戶整齊齊有規(guī)律，柱柱子是突出出墻面一部部分的，使使建筑的立立面造型有有了韻律感感，（3）、防火、防水水：防火等等級(jí)二級(jí)，安安全疏散的的距離滿足足規(guī)范的要要求。本工工程屋面的的防水等級(jí)級(jí)按二級(jí)進(jìn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，屋屋面的排水水采用有組組織的內(nèi)天天溝式的排排水方式。2.3工程做法法（1）、屋面做法：：SBS改性瀝青青防水卷材材4mm厚1:3水泥砂漿漿找平層220mm厚厚聚苯保溫板1100mmm厚1:3水泥砂漿漿找平層220mm厚厚1:6水泥焦渣渣找坡800mm厚板底20厚粉刷刷抹平200mm厚（2）、樓面做法：：鋪地磚面層110mm1:4水泥砂漿漿結(jié)合層20mmm1:3水泥砂漿漿找平層20mmm20厚板底粉刷抹平平（3）、外墻面做法法：1：3水泥砂漿打底掃掃毛6mmm厚1：0.2：2水泥泥石灰砂漿漿結(jié)層122mm厚3mm厚的T9920瓷磚磚膠黏劑貼貼6~122mm厚的的面磚T9244的砂質(zhì)勾勾縫劑勾縫縫。（4）、內(nèi)墻面做法法：1：3水泥砂漿打打底掃毛99mm1：3水泥砂砂漿找平掃掃毛7mmm1：1石灰膏細(xì)細(xì)砂漿面層層5mm噴內(nèi)墻涂涂料（5）、散水做法：：150mm素土土夯實(shí)60mmC155混凝土20mm1::3水泥砂砂漿找平高分子保護(hù)層高分子卷材一層層20mm1:22水泥砂漿漿壓實(shí)抹光光2.4門窗表2..4門窗表類型設(shè)計(jì)編號(hào)洞口尺寸數(shù)量12~56合計(jì)普通門M11200×211001214×4=5661482M21000×2110076×4=24637M32200×3440033M42400×3440011普通窗C13600×244001212×4=4881272C22400×2440079×4=36952C31800×2440011×4=416C41800×1445011×4=405C51800×2440012×4=82113結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1設(shè)計(jì)材料料（1）、設(shè)計(jì)地點(diǎn)：：湖北省咸咸寧市，其其余所需資資料查規(guī)范范（2）、場(chǎng)地平坦，自自然地面標(biāo)標(biāo)高500..03m，地下水水屬潛水類類型，勘察察期間穩(wěn)定定水位深8.5~~9.022m，地下水水對(duì)砼無(wú)腐腐蝕性。場(chǎng)場(chǎng)地土層分分布有明顯顯的規(guī)律性性，從上至至下依次為為雜填土；；黃土，中中等壓縮性性，厚度較較大；古土土壤，中等等壓縮；粉粉質(zhì)粘土，中中等偏低壓壓縮性。建建議徹底清清除雜填土土（不宜直直接作天然然地基），黃黃土層建議議地基承載載力標(biāo)準(zhǔn)值值fk=1800kPa。（3）、地下水位：：地表以下下10m。水、電、暖、通通訊管線已已通到場(chǎng)地地，留有接接口。3.2結(jié)構(gòu)選材材（1）、混凝土：柱柱C35、梁梁C30、板板C25（2）、鋼筋：梁：：主筋=2\*ROMANIII級(jí)鋼（HRB3335）柱：主筋I(lǐng)I級(jí)級(jí)鋼（HRB3335）梁柱箍筋：=1\*ROMANI級(jí)級(jí)鋼（HPB2235）板：=1\*ROMANII級(jí)鋼（HPB2235）3.3結(jié)構(gòu)方案案（1）、柱網(wǎng)布置圖3.3柱網(wǎng)布布置（2）、梁截面尺寸寸的確定邊跨（AB,CCD）梁：：取h=((1/122)Ｘl=(11/12))Ｘ72000=6000mm,取b=3000mm,,中跨（BC）梁梁：h=5500mmm,b=3300mmm邊柱（A軸，BB軸C軸，D軸）連系系梁，取bb=2500mm,hh=5000mm（3）、柱截面尺寸寸的確定柱截面尺寸均為為b=4550mm,,h=4550mm現(xiàn)澆板厚度取為為120mmm3.4各框架梁梁柱線剛度度以及抗側(cè)側(cè)移剛度（1）、梁的線剛度度的計(jì)算梁的線剛度考慮慮了現(xiàn)澆樓樓板的作用用，混凝土土采用C225，則梁的線線剛度計(jì)算算結(jié)果見表表3.44梁的線剛剛度部位截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁b\h(m)L(m)()()()走道梁3.33.134.703.996.265.31樓面梁7.25.408.103.1510.804.20（2）、柱的抗側(cè)移移剛度3.4柱的線線剛度和抗抗側(cè)移剛度度樓層層高(m)柱號(hào)柱根數(shù)bh(m)()K2~63.9Z1190.450.4453.422.461.710.460.89316.96748.914Z2193.870.661.28124.339Z341.280.390.7573.028Z442.90.591.1454.58014.9Z1190.450.4453.421.952.150.640.62411.85631.44Z2194.880.780.76014.44Z341.620.590.5752.30Z443.660.730.7112.8444荷載計(jì)算4.1恒荷載載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)統(tǒng)計(jì)與計(jì)算算參照GB50009-20001《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》對(duì)對(duì)材料及有有關(guān)建筑做做法的取法法，分層分分步計(jì)算出出有關(guān)的恒恒荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。其相相關(guān)建筑做做法參照取取自《湖北北省建筑做做法說(shuō)明》。（1）、.屋面框架架線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值SBS改性瀝青青防水卷材材4mm厚0.0004×12=00.05KN/mm21:3水泥砂漿漿找平層220mm厚厚00.0200×20=00.4KKN/m22聚苯保溫板1100mmm厚0.1100×4=0..4KNN/m21:3水泥砂漿漿找平層220mm厚厚00.0200×20=00.4KKN/m221:6水泥焦渣渣找坡800mm厚0.0080×15=11.2KKN/m22鋼筋混凝土樓板板120mmm厚0.1120×25=33.0KKN/m22板底20厚粉刷刷抹平200mm厚00.0200×17=00.34KN/mm2屋面恒荷載：55.79KKN/m22框架梁自重：邊跨梁：0.330×（0.6--0.122）×25=3..6KN//m梁側(cè)粉刷2××（0.6--0.122）×0.002×177=0..33KKN/m3.6KN/mm+0..33KNN/m2=3.993KNN/m中跨梁：0.330×（0.5--0.122）×25=2..85KKN/m梁側(cè)粉刷2××（0.5--0.122）×0.002×177=0..26KKN/m2.85KN//m+00.26KN/mm2=3..11KKN/m作用在頂層框架架梁上的線線荷載如下下：g6AB1=gg6CD11=3.993KNN/mg6BC1=3..11KKN/mg6AB2=gg6CD22=5.779×5..4=311.27KN/mmg6BC2=5..79×33.3=119.111KN//m（2）、.樓面框架架梁線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值鋪地磚面層110mm0.0010×220=0..2KNN/m21:4水泥砂漿漿結(jié)合層220mm00.0200×20==0.4KN/mm21:3水泥砂漿漿找平層20mmm00.0200×20==0.4KN/mm2120厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板25××0.122=33.0KKN/m2220厚板底粉刷刷抹平17×00.02=0..34KKN/m22樓面恒恒荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值4..34KNN/m2框架梁自重：邊跨框架梁以及及梁側(cè)粉刷刷：3.933KN/mm邊跨填充墻體自自重0.224×（3.9--0.6）×19==15..05KKN/m墻面粉刷2×（3.9--0.6）×0.002×177=2..24KKN/m3.933+15..05+22.24==21.222KNN/m中跨框架梁以及及梁側(cè)粉刷刷：3.111KNN/m作用在中間層框框架梁上的的線荷載如如下：gAB1=gCCD1=221.222KN//mgBC1=3.111KNN/mgAB2=gCCD2=44.34××5.4==23.444KNN/mgAB2=4.334×3..3=144.32KN/mm（3）、.屋面框架架節(jié)點(diǎn)集中中荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(對(duì)于一面粉刷一一面貼瓷磚磚面層的墻墻來(lái)說(shuō)可以以等效成兩兩面粉刷（0.02×177+0.55)／2=0..42的粉粉刷層)邊柱連系梁自重重：0.255×0.550×5..4×255=166.88KKN連系梁粉刷層及及貼瓷磚面面層自重：0.022×（0.5－0.122）×1×55.4×117+0..5×5..4×0..5=22.05KKN女兒墻自重（高高600mm，240厚）：：0..24×00.6×55.4×119=114.777KN女兒墻粉刷層及及貼瓷磚面面層自重：：2×0..42×00.6×55.4=22.72KN連系梁梁傳來(lái)屋面面自重：11/2×55.4×11/2×55.4××5.799=422.21KKN頂層邊節(jié)點(diǎn)集中中荷載G6A=G6D=78.663KNN中柱連系梁自重重：0..25×（0.5--0.122）×5.44×25=122.83KN粉刷：0.0220×（0.500－0.122）×2×55.4×117=1..40KNN系梁傳來(lái)屋面自自重:00.5×55.4×00.5×55.4×55.79==42.221KNN(5..4-3..3+5..4)××1.655×0.55×5.779=355.83KKN頂層中間節(jié)點(diǎn)集集中荷載G6B=G6C=92.227KNN（4）、樓面框架節(jié)節(jié)點(diǎn)集中荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值邊柱連系梁自重重：00.25××0.500×5.44×25=16..88KKN連系梁粉刷層及及貼瓷磚面面層自重：0.022×（0.5－0.122）×1×55.4×117+0..5×5..4×0..5=22.05KKN鋁合金窗自重：：22.4×33.6×00.45=3..89KNN窗的下部墻體自自重：0.244×4.995×1..0×199=22..57KKN窗邊墻體自重0.244×1.335×2..4×199=14..77KNN墻的粉刷以及貼貼瓷磚自重重（（3.99-0.55）×（5.4--0.455）-3.66×2.44）×0.55=4.110KN框架柱自重：0.445×0..45×33.9×225=19.774KN粉刷;11.08××0.022×3.99×17==1.433KN連系梁傳來(lái)樓面面自重：55.4/22×5.44/2×44.34==31.664KN中間層邊跨節(jié)點(diǎn)點(diǎn)集中荷載載：GA=GGD=1177.07KN中柱連系梁自重重：0.255×（0.5--0.122）×5.44×25=122.83KN中柱連系梁粉刷刷層自重：：0..020××（0.500－0.122）×2×55.4×117=1..40KNN內(nèi)縱墻自重：0.224×（5.4--0.455）×（3.9--0.5）×19==76.774KN粉刷：2××0.022×（5.4--0.455）×（3.9--0.5--1.2）×17++0.5××2×1..2×（5.4--0.455）=13..35KNN減去門洞的自重重加上門重重-1.22×1.22×（5.566-0.22）-1.22×0.99×（5.244-0.22）=-133.16KKN框架柱自重：0..45×00.45××3.9××25==19..74KNN粉刷：1..08×00.02××3.9××17=11.43KKN樓面連系梁傳來(lái)自自重:[1/22×5.44×1/22×5.44+1/22×（5.4--3.3++5.4）×1.665]××4.344=588.49KN中間層中跨節(jié)點(diǎn)點(diǎn)集中荷載載：GB=GGC=170..82KNN（5）、在恒載作用用下框架的的計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如下圖所所示圖4..1恒載載作用下的的計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4.2活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算樓面活荷載作用用下的結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如下圖所所示，計(jì)算算過(guò)程如下下;p6AB=p6CCD=5..4×0..5=2..7KNN/mp6BC=3.33×0.55=1.665KNN/mP6A=P6D==0.5××5.4××0.5××5.4××0.5==3.655KNP6B=P6C==3.655+0.55×(5..4+5..4-3..3)××1.655×0.55=6.774KNNpAB=pCD==5.4××2=100.8KKN/mpBC=3.3××2.5==8.225KN//mPA=PD=0.55×5.44×0.55×5.44×2=114.588KNPB=PC=14..58+00.5×((5.4++5.4--3.3))×1..65×22.5=330.055KN55.2活荷載作作用下的計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖4.3風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的的計(jì)算公式式：ωk=βz·μμs·μz·ωo因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的高度度為H=224m＜30m，因因此可取ββz=1..0；對(duì)于于矩形平面面μs=1..3；μz取值由《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》查查的,由于建筑筑處于房屋屋比較稀疏疏的城市郊郊區(qū)，因此此地面粗糙糙指數(shù)按BB類。并且且將風(fēng)荷載載換算成作作用于框架架每層節(jié)點(diǎn)點(diǎn)上的集中中荷載值，計(jì)計(jì)算結(jié)果如如下表所示示。表中的的Z表示框架架節(jié)點(diǎn)到室室外地坪的的高度，其其中A表示一榀榀框架各層層節(jié)點(diǎn)的受受風(fēng)面積。表4.3風(fēng)荷載載計(jì)算表層數(shù)βzμsZi(m)μzωo(KN/m22)Ai(m2)Pi(KN)六層1.01.323.851.3154550.6513.7715.306五層1.01.319.951.24890.6521.0622.225四層1.01.316.051.16310.6521.0620.698三層1.01.312.151.06020.6521.0618.867二層1.01.38.251.00.6521.0617.796一層1.01.34.351.00.6522.2818.827圖4.3風(fēng)荷載作作用下的計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖4.4風(fēng)荷載作作用下的水水平位移的的彈性驗(yàn)算算表4.4風(fēng)荷載載的層間位位移層次層高（mm）Fi(KN)Vi(KN)(KN/m)(mm)(mm)/6390015.30615.30639602.880.38611.4721/1010445390022.22537.53139602.880.94811.0861/41144390020.69858.22939602.881.47010.1381/26533390018.86777.09639602.881.9478.6681/20032390017.79694.89239602.882.3966.7211/16281490018.827113.719926291.9924.3254.3251/1133其中最大的層間間側(cè)移為11/11333<1//550，因因此滿足規(guī)規(guī)范的要求求。4.5地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值的的計(jì)算地震作用可分為為水平地震震作用和豎豎向地震作作用，由于于水平地震震作用比較較突出，對(duì)對(duì)建筑物的的影響比較較明顯，所所以此次教教學(xué)樓設(shè)計(jì)計(jì)就只考慮慮水平地震震作用，對(duì)對(duì)于高度不不超過(guò)400m，以剪剪切變形為為主且質(zhì)量量和剛度沿沿高度分布布比較均勻勻的結(jié)構(gòu)，以以及近似于于單質(zhì)點(diǎn)體體系的結(jié)構(gòu)構(gòu)（理論表表明這類結(jié)結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)點(diǎn)是：地震震位移反應(yīng)應(yīng)以基本振振型為主，可可以忽略高高階振型的的影響），可可以采用底底部剪力法法進(jìn)行計(jì)算算，為求各各層框架柱柱在水平地地震作用下下的剪力，要要計(jì)算各層層結(jié)構(gòu)的總總重力荷載載代表值。屋蓋的重力荷載載代表值為為：屋蓋層層=女兒墻+屋面恒載載+50%%雪載+縱橫梁自自重+半層柱重重+半層墻重重（墻和門門窗）女兒墻重：(554+177.7)×2×00.24××0.6××19=3392.334KN粉刷加裝飾：((54+00.24++17.77+0.224)××2×0..6×0..42=336.388KN屋面恒載：(554+0..24)×(177.7+00.24))×5..79=55634..05KNN50%雪載:(54+00.24))×(117.7++0.244)×00.5×00.5=2243.227KN縱橫梁自重：((3.3--0.455)×00.3×((0.5--0.122)×110×255=81..23KNN(7..2-0..45)×0.33×(0..6-0..12)×25××23=5558.99KN(5..4-0..45)×0.33×(0..5-0..12)×25××24=3338.558KN(7..2-0..45)×0.33×(0..5-0..12)×25××12=2230.885KN縱橫梁的粉刷以以及裝飾：：(3.3--0.455)×22×(0..5-0..12)×0.002×100×17==7.366KN(7..2-0..45)×2×((0.6--0.122)×00.02××17×223=500.67KKN(5..4-0..45)×2×((0.5--0.122)×00.02××17×224=300.70KKN(7..2-0..45)×2×((0.5--0.122)×00.02××17×112=200.93KKN(3.33-0.445)××0.5××2+(77.2-00.45))×0..6×4++(5..4-0..45)×0.55×12+(7..2-0..45)×0.55×6=669KN減去門洞的自重重加上門窗窗的重量：：-3.66×1.445×（5.4--0.455）×12--2.4××1.455×（5.4--0.455）×9-11.8×11.45（5.4--0.455）×3=--503..86KNN半層柱重：0..45×00.45××3.9//2×255×46==454..11KNN柱的裝飾和粉刷刷：(（0.455-0.224+0..45）×23××3.9//2+（0.455×2+00.45--0.244）×4×33.9/22)×00.5=119.133KN((00.45--0.244)×889+0..45×338)××3.9//2×0..02×117=233.73KKN半層墻重：（3.9//2-0..6）×0.224×（7.2--0.455）×19××16=6664.885KN（3.9/2-00.5）×0.224×（5.4--0.455）×19××24=7785.551KN（3.9/2-00.5）×0.224×（7.2--0.455）×19××12=5535.557KN頂層重力荷載代代表值：GE=392.34++36.338+56344.05++243..27+81.223+558..9+338..58+230..85+7.366+50.667+30.770+200.93++69-5503.886+4554.111+19..13+223.733+6644.85++785..51+5535.557=96673.33KN二到五層的樓蓋蓋的重力荷荷載的代表表值為：樓樓蓋層=樓面恒載載+50%%樓面活載載+縱橫梁自自重+樓面上下下各半層柱柱+樓面上下下各半層墻墻重樓面恒載：(554+0..24)×(177.7+00.24))×4..34=44223..10KNN50%樓面活載載：54××17.77×0.22×0.55=95..58KNN縱橫梁自重：((3.3--0.455)×00.3×((0.5--0.122)×110×255=81..23KNN(7..2-0..45)×0.33×(0..6-0..12)×25××23=5558.99KN(5..4-0..45)×0.33×(0..5-0..12)×25××24=3338.558KN(7..2-0..45)×0.33×(0..5-0..12)×25××12=2230.885KN縱橫梁的粉刷以以及裝飾：：(3.3--0.455)×22×(0..5-0..12)×0.002×100×17==7.366KN(7..2-0..45)×2×((0.6--0.122)×00.02××17×223=500.67KKN(5..4-0..45)×2×((0.5--0.122)×00.02××17×224=300.70KKN(7..2-0..45)×2×((0.5--0.122)×00.02××17×112=200.93KKN(33.3-00.45))×0..5×2++(7.22-0.445)××0.6××4+((5.4--0.455)×00.5×112+((7.2--0.455)×00.5×66=69KKN減去門洞的自重重加上門窗窗的重量-3.6×2..4×（5.4--0.455）×12--2.4××2.4××（5.4--0.455）×9-11.8×22.4（5.4--0.455）×3-11.8×11.8×（5.4--0.455）×11=-8550.011KN樓面上下各半層層柱：0..45×00.45××3.9××25×446=9008.211KN柱的裝飾和粉刷刷：(（0.455-0.224+0..45）×23××3.9++（0.455×2+00.45--0.244）×4×33.9)×0.55=38..26KNN((00.45--0.244)×889+0..45×338)××3.9××0.022×17==47.446KN樓面上下各半層層墻重：（3.9--0.6）×0.224×（7.2--0.455）×19××16=11625..18KNN（3.9-0.55）×0.224×（5.4--0.455）×19××24=11841..88KNN（3.9-0.55）×0.224×（7.2--0.455）×19××12=11255..82KNN樓面上下各半層層墻的粉刷刷以及裝飾飾：（3.9--0.6）×0.002×（7.2--0.455）×17××28=2212.006KN（3.9--0.6）×（7.2--0.455）×0.55×4=444.555KN（3.9-0.55）×0.002×（5.4--0.455）×19××36=2230.223KN（3.9-0.55）×（5.4--0.455）×0.55×12==100..98KNN（3.9-0.55）×0.002×（7.2--0.455）×17××18=1140.445KN（3.9-0.55）×（7.2--0.455）×0.55×6=668.855KN中間層重力荷載載代表值：：GE=4223.100+95.558+81.223+558..9+338..58+230..85+7.366+50.667+30.770+20.993+69-8850.001+9008.211+38..26+447.466+16225.188+18441.888+12555.822+2122.06++44.555+2330.233+1000.98++140..45+668.855=113370.882KNN一層的樓蓋的重重力荷載的的代表值為為：樓蓋層層=樓面恒載載+50%%樓面活載載+縱橫梁自自重+樓面上下下各半層柱柱+樓面上下下各半層墻墻重樓面恒載：(554+0..24)×(177.7+00.24))×4..34=44223..10KNN50%樓面活載載：54××17.77×0.22×0.55=95..58KNN縱橫梁自重：((3.3--0.455)×00.3×((0.5--0.122)×110×255=81..23KNN(7..2-0..45)×0.33×(0..6-0..12)×25××23=5558.99KN(5..4-0..45)×0.33×(0..5-0..12)×25××24=3338.558KN(7..2-0..45)×0.33×(0..5-0..12)×25××12=2230.885KN縱橫梁的粉刷以以及裝飾：：(3.3--0.455)×22×(0..5-0..12)×0.002×100×17==7.366KN(7..2-0..45)×2×((0.6--0.122)×00.02××17×223=500.67KKN(5..4-0..45)×2×((0.5--0.122)×00.02××17×224=300.70KKN(7..2-0..45)×2×((0.5--0.122)×00.02××17×112=200.93KKN(33.3-00.45))×0..5×2++(7.22-0.445)××0.6××4+((5.4--0.455)×00.5×112+((7.2--0.455)×00.5×66=69KKN減去門洞的自重重加上門窗窗的重量：：-3.6×2..4×（5.4--0.455）×12--2.4××2.4××（5.4--0.455）×9-11.8×22.4（5.4--0.455）×3-11.8×11.8×（5.4--0.455）×1==-8500.01KKN樓面上下各半層層柱：0..45×00.45××（3.9//2+4..9/2）×25××46=11024..65KNN柱的裝飾和粉刷刷：(（0.455-0.224+0..45）×23××4.4++（0.455×2+00.45--0.244）×4×44.4)×0.55=43..16KNN((00.45--0.244)×889+0..45×338)××4.4××0.022×17==53.554KN樓面上下各半層層墻重：（(3.9//2+4..9/2))-0.66）×0.224×（7.2--0.455）×19××16=11871..42KNN（(3.9/2+44.9/22)-0..5）×0.224×（5.4--0.455）×19××24=22112..74KNN（(3.9/2+44.9/22)-0..5）×0.224×（7.2--0.455）×19××12=11440..50KNN樓面上下各半層層墻的粉刷刷以及裝飾飾：（(3.9//2+4..9/2))-0.66）×0.002×（7.2--0.455）×17××28=2244.119KN（(3.9//2+4..9/2))-0.66）×（7.2--0.455）×0.55×4=551.3KKN（(3.9/2+44.9/22)-0..5）×0.002×（5.4--0.455）×19××36=2264.110KN（(3.9/2+44.9/22)-0..5）×（5.4--0.455）×0.55×12==115..83KNN（(3.9/2+44.9/22)-0..5）×0.002×（7.2--0.455）×17××18=1161.111KN（(3.9/2+44.9/22)-0..5）×（7.2--0.455）×0.55×6=778.988KN底層重力荷載代代表值：GE=4223.100+95.558+81.223+558..9+338..58+230..85+7.366+50.667+30.770+20.993+69-8850.001+10024.665+433.16++53.554+18871.442+21112.774+14440.550+2444.199+51..3+2664.100+1155.83++161..11+778.988=123318.441KNN重力荷載代表值值計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如圖所示示圖4.5重力荷荷載代表值值計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4.6自振周周期的計(jì)算算根據(jù)土的類型和和建筑場(chǎng)地地的覆蓋層層厚度可判判定建筑場(chǎng)場(chǎng)地類別為為Ⅱ類場(chǎng)地，咸咸寧市的抗抗震設(shè)防烈烈度為7度，設(shè)計(jì)計(jì)基本地震震加速度為為0.100g，，設(shè)計(jì)地地震分組為為第一組，抗抗震等級(jí)三三級(jí)。則其其特征周期期為Tg=0.355s。采用頂點(diǎn)位移法法，頂點(diǎn)的的位移計(jì)算算如下表所所示，其中中=0.5546m，運(yùn)用頂點(diǎn)點(diǎn)位移法即即：（s）表4.6樓層位移移的計(jì)算樓層重力荷載代表值值（KN）樓層剪力（KN）樓層側(cè)移剛度(KN/m)層間位移(m)樓層位移(m)69673.39673.348.9140.01980.5460511370.88221044.11248.9140.04300.5262411370.88232414.99448.9140.06630.4832311370.88243785.77648.9140.08950.4169211370.88255156.55848.9140.11280.3274112318.44167474.99931.440.21460.214667474.9994.7水平地地震作用計(jì)計(jì)算以及彈彈性側(cè)移驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)土的類型和和建筑場(chǎng)地地的覆蓋層層厚度可判判定建筑場(chǎng)場(chǎng)地類別為為Ⅱ類場(chǎng)地，威威海市的抗抗震設(shè)防烈烈度為7度，設(shè)計(jì)計(jì)基本地震震加速度為為0.100g，，設(shè)計(jì)計(jì)地震分組組為第一組組，抗震等等級(jí)三級(jí)。則其特征周期為Tg=0.35s該地區(qū)的設(shè)防烈度為7度，查表可知，水平地震影響系數(shù)最大值=0.08。由于＜T1＜5Tg,所以地震影響系數(shù)α1=（0.35/0.894）0.9×αmax，令該建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ=0.05，γ=0.9，其中阻尼調(diào)整系數(shù)為1.0。α1=（0.35/0.894）0.9×0.08=0.034。該結(jié)構(gòu)的總重力荷載代表值為GE=12318.41+11370.82×4+9673.3=67474.99KN由底部剪力法計(jì)計(jì)算公式可可知，底部部總剪力為為FEK=α1××GEq=α1×0.885×GEE=00.0344×0.885×677474..99=11950..03KNN。因?yàn)門1=0.8894ss>1.4××Tg=11.4×00.35=0..49ss，頂部附加加地震作用用系數(shù)δn=0..08TT1+0.007=0..142所以考慮慮結(jié)構(gòu)頂層層附加作用用，每榀框框架所承受受的地震力力可按下式式計(jì)算至各各層節(jié)點(diǎn)處處：Fi=×FEEK（1-δn）Fn=δδn×FEKK1=0..142××19500.03==276..9KN計(jì)算過(guò)程如下：：H1=4.9m，G1=122318..41KKNH2=4.9++3.99=8.8m，G2=111370..82KKNH3=8.8+3..9=12.77m，G3=1113700.82KNH4=12.7+3..9=16.66m，G4=1113700.82KKNH5=16.66+3..9=20.55m，G5=1113700.82KNH6=20.55+3..9=24.44m，G6=99673..3KNNG1×H1=1123188.41××4.9=603360.221KN··mG2×H2=1113700.82××8.8==1000063..22KNN·mG3×H3=111370..82×112.7==1444409.441KN··mG4×H4=1113700.82××16.66=18887555.61KKN·mG5×H5=111370..82×220.5=23331011.81KKN·mG6×H6=99673..3×244.4==2366028..52KNN·m∑Gj×Hj=603360.221+10000633.22++1444409.441+18887555.61++2331101.881+23360288.52=9627188.78KKN·m(j==1、2、3、4、5、6)因?yàn)镕EK1=2499.36KKN，所以以作用在各各層節(jié)點(diǎn)處處的地震剪剪力如下：：Fi=×FEEK（1-δn）F1=（603360.221/96627188.78）×19550.033×(1--0.1442)==1044.88KKNF2=（1000063..22/99627118.788）×19550.033×(1--0.1442)=173..88KNNF3=（1444409..41/99627118.788）×19550.033×(1--0.1442)=250..93KNNF4=（1888755..61/99627118.788）×19550.033×(1--0.1442)==328..09KNNF5=（2333101..81/99627118.788）×19550.033×(11-0.1142)==405..14KNNF6=（2366028..52/99627118.788）×19550.033×(1--0.1442)=4410.220KN計(jì)算結(jié)果如下表表所示：表4.7地震作用用下的層間間位移樓層層高（m）Fi(KN)(KN)(KN/m))層間側(cè)移位移角63.9410.20687.148.9140.00141/278553.9405.141092.24448.9140.00221/177243.9328.091420.33348.9140.00291/134433.9250.931671.26648.9140.00341/114723.9173.881845.14448.9140.00381/102614.9104.881950.03331.440.00621/790層間側(cè)移角最大大值1/7990<1//550滿足要求求5.框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力力計(jì)算5.1恒荷載載作用下的的內(nèi)力計(jì)算算恒荷載為豎向荷荷載，內(nèi)力力計(jì)算時(shí)采采用彎矩二二次分配法法進(jìn)行計(jì)算算：圖7.11恒荷載載作用下框框架結(jié)構(gòu)的的計(jì)算簡(jiǎn)圖圖先要將三角形荷荷載和梯形形荷載轉(zhuǎn)化化為矩形荷荷載，等效效過(guò)程如圖圖所示圖7.12等效效荷載示意意圖其中α=，LL1為5.4mm，L2為7.2mm，則α=0.3375，則則1-2×α2+α3=0.7771因此二到六層的的邊跨梁的的等效荷載載：0.771×223.444+21..22=339.299KN/mm中間跨梁的等效效荷載：5/8×114.322+3.111=122.06KKN/m頂層邊跨梁的等等效荷載：：0.771×331.277+3.993=288.04KKN/m中間跨梁的等效效荷載：5/8×119.111+3.111=155.05KKN/m因此恒荷載作用用下的等效效荷載簡(jiǎn)圖圖如下圖所所示：恒荷載作作用下的等等效荷載簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖恒荷載作用下的的內(nèi)力計(jì)算算過(guò)程如下下：因?yàn)榭蚣芙Y(jié)構(gòu)和和荷載對(duì)稱稱，因此取取半跨進(jìn)行行分析，計(jì)計(jì)算分配系系數(shù)、固端端彎矩。將各節(jié)點(diǎn)不平衡衡彎矩進(jìn)行行第一次分分配。將分配彎矩向相相鄰遠(yuǎn)端傳傳遞，傳遞遞系數(shù)為11/2。將各節(jié)點(diǎn)因傳遞遞彎矩而產(chǎn)產(chǎn)生的新的的不平衡彎彎矩進(jìn)行第第二次分配配，使各節(jié)節(jié)點(diǎn)處于平平衡狀態(tài)。將各桿端的固定定彎矩、分分配彎矩和和傳遞彎矩矩相加，即即可得到各各桿端彎矩矩。彎矩二次分配法法的計(jì)算過(guò)過(guò)程如下圖圖所示：（1）固端彎矩的計(jì)計(jì)算：計(jì)算各梁端在恒恒荷載作用用下的固端端彎矩，計(jì)計(jì)算結(jié)果如如下：M6AB=--(1/112)××28.004×7..22=--121..1KN··mM6BA=1221.1KKN·mM6BBC==-(11/3)×15..05×11.6522=--13.77KN··mM6BCC中=--(1/66)×115.055×1.6652=--6.9KN·mmMAB=-((1/122)×339.299×7.222=--169..7KN··mMBA=1699.7KNN·mMBC=-((1/3))×122.06××1.6552=--10.99KN··mMBCC中=--(1/66)×112.066×1.6652=--5.5KN·mm彎矩分配系數(shù)的的計(jì)算對(duì)于邊跨梁的邊邊柱的頂端端的分配系系數(shù)為=4×420000+4××246000=26664000=0.631，=0.3369對(duì)于邊跨梁的邊邊柱的一般般層的分配配系數(shù)為=24600××4+244600××4+422000××4=36648000=0.270，=0.2270，=0.4460對(duì)于邊跨梁的邊邊柱的底層層的分配系系數(shù)為=24600××4+199500××4+422000××4=34444000=0.286，=0.2226，=0.4488對(duì)于邊跨梁的中中柱的頂端端的分配系系數(shù)為=42000××4+533100××2+244600××4=37726000=0.451，=0.2285，=0.2264對(duì)于邊跨梁的邊邊柱的一般般層的分配配系數(shù)為=24600××8+533100××2+422000××4=47710000=0.357，=0.2225，=0.2209，=0.2209對(duì)于邊跨梁的邊邊柱的底層層的分配系系數(shù)為=42000××4+199500××4+533100××2+244600××4=45506000=0.373，=0.2236，=0.1173，=0.22185.2恒荷載載的彎矩二二次分配層數(shù)邊節(jié)點(diǎn)中節(jié)點(diǎn)第六層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁滑動(dòng)分配系數(shù)0.3690.6310.4510.2640.285固端彎矩-121.1121.1-13.7-6.9分配彎矩44.6976.41-48.44-28.35-30.61傳遞彎矩22.91-24.2238.21-16.6030.61分配彎矩0.480.83-9.75-5.71-6.16桿端彎矩68.08-68.08101.12-50.66-50.4723.71第五層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-169.7169.7-10.9-5.5分配彎矩45.8245.8278.06-56.69-33.19-33.19-35.73傳遞彎矩22.3522.91-28.3539.03-14.18-16.6035.73分配彎矩-4.57-4.57-7.78-2.95-1.72-1.72-1.86桿端彎矩63.664.16-127.777149.09-49.09-51.51-48.4930.23第四層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-169.7169.7-10.9-5.5分配彎矩45.8245.8278.06-56.69-33.19-33.19-35.73傳遞彎矩22.9122.91-28.3539.03-16.60-16.6035.73分配彎矩-4.72-4.72-8.04-2.08-1.22-1.22-1.31桿端彎矩64.0164.01-128.033149.96-51.01-51.01-47.9430.23第三層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-169.7169.7-10.9-5.5分配彎矩45.8245.8278.06-56.69-33.19-33.19-35.73傳遞彎矩22.9122.91-28.3539.03-16.60-16.6035.73分配彎矩-4.72-4.72-8.04-2.08-1.22-1.22-1.31桿端彎矩64.0164.01-128.033149.96-51.01-51.01-47.9430.23第二層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-169.7169.7-10.9-5.5分配彎矩45.8245.8278.06-56.69-33.19-33.19-35.73傳遞彎矩22.9124.27-28.3539.03-16.60-17.3135.73分配彎矩-5.08-5.08-8.66-1.83-1.07-1.07-1.15桿端彎矩63.6565.01-128.655150.21-50.86-51.57-47.7830.23第一層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2860.2260.4880.3730.2180.1730.236固端彎矩-169.7169.7-10.9-5.5分配彎矩48.5338.3582.81-59.23-34.62-27.47-37.48傳遞彎矩22.91-29.6241.41-16.6037.48分配彎矩1.921.523.27-9.25-5.41-4.29-5.86桿端彎矩73.3639.87-113.244142.63-56.63-31.76-54.2431.98固端19.18-13.745.3梁端剪剪力和柱的的軸力梁端剪力可根據(jù)據(jù)梁上豎向向荷載引起起的剪力與與梁端彎矩矩引起的剪剪力相疊加加而得，而而柱軸力可可由梁端剪剪力和節(jié)點(diǎn)點(diǎn)集中力疊疊加得到，計(jì)計(jì)算恒載作作用時(shí)的柱柱底軸力，要要考慮柱的的自重。恒載作用下梁的的剪力以及及柱的軸力力、剪力計(jì)計(jì)算1.端剪力由兩部分分組成：荷載引起的剪力力，計(jì)算公公式為：，分分別為矩形形和梯形荷荷載，分別為矩矩形和三角角形荷載彎矩引起的剪力力，計(jì)算原原理是桿件件彎矩平衡衡，即AB跨BCC跨因?yàn)锽C跨兩端彎彎矩相等，故故2.柱的軸力計(jì)算：：頂層柱頂軸力由由節(jié)點(diǎn)剪力力和節(jié)點(diǎn)集集中力疊加加得到，柱柱底軸力為為柱頂軸力力加上柱的的自重。其其余層軸力力計(jì)算同頂頂層，但需需要考慮該該層上部柱柱的軸力的的傳遞。3.柱的剪力計(jì)算柱的剪力力：式中，、分別為為經(jīng)彎矩分分配后柱的的上下端彎彎矩，為柱柱的長(zhǎng)度。荷載引起的剪力力：第六層：1/22×3.993×7..2+(331.277×7.22)/2××(1-00.3755)=844.51KN1/2×3.111×3..3+1//4×199.11××3.3==20.990KNN第一到五層：11/2×221.222×7.22+(233.44××7.2))/2×((1-0..375))=1299.13KN1/2×3.111×3..3+1//4×144.32××3.3==16.995KN彎矩引起的剪力力，AB跨第六層：=-((-68..08+1101.112)/77.2=--4.599KN第五層：=-((-1277.77++149..09)//7.2==-2.996KN第四層:=--(-1228.033+1499.96))/7.22=-3..05KNN第三層:=--(-1228.033+1499.96))/7.22=-3..05KNN第二層：=-((-1288.65++150..21)//7.2==-2.999KN第一層：=-((-1133.24++142..63)//7.2==-4.008KN由荷載引起由彎矩引起總剪力柱子軸力層次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱684.5120.90-4.59079.9289.120.90158.55202.275129.1316.95-2.960126.17132.0916.95401.79522.134129.1316.95-3.050126.08132.1816.95644.94842.083129.1316.95-3.050126.08132.1816.95888.091162.0332129.1316.95-2.990126.14132.1216.951131.31481.9221129.1316.95-4.080125.05133.2116.951373.4221802.91398.2331827.711恒荷載作作用下的梁梁端剪力和和柱的軸力力5.4恒荷載載的彎矩調(diào)調(diào)幅層次6181.70-68.08101.1297.1-61.7794.81-52.5080.59116.525254.60-127.777149.09116.17-118.933140.25-101.099119.21139.404254.60-128.033149.96115.61-119.199141.12-101.311119.95138.733254.60-128.033149.96115.61-119.199141.12-101.311119.95138.732254.60-128.655150.21115.17-119.811141.37-101.844120.16138.201254.60-113.244142.63126.67-104.400133.79-88.74113.72152.00其中跨中中的層次6-50.4750.4723.71-47.0847.08-40.0240.0221.345-48.4948.4930.23-45.7845.78-38.9138.9127.214-47.9447.9430.23-45.2345.23-38.4538.4527.213-47.9447.9430.23-45.2345.23-38.4538.4527.212-47.7847.7830.23-45.0745.07-38.3138.3127.211-52.2452.2431.98-49.5349.53-42.1042.1028.785.5活荷載載作用下的的內(nèi)力計(jì)算算因此二到六層的的邊跨梁的的等效荷載載：0.771×110.8==8.333KN/mm中間跨梁的等效效荷載：5/8×88.25==5.166KN/mm頂層邊跨梁的等等效荷載：：0.771×22.7=22.08KKN/m中間跨梁的等效效荷載：5/8×11.65==1.033KN/mm活荷載的等效荷荷載簡(jiǎn)圖活荷載的的等效荷載載圖形計(jì)算各梁端在活活荷載作用用下的固端端彎矩，計(jì)計(jì)算結(jié)果如如下：M6AB=-(1/12)××2.088×7.22=-99.0KNN·mM6BA=9..0KN··mM6BBC=-(1/3)×1.003×1.6552=-00.9KKN·mM6BBC中=-(1/6)×1.003×1.6552=-00.5KKN·mMAB=-(1/12)××8.333×7.22=-336.0KKN·mMBA=36.00KN·mMBCC=-(1/3)×5.116×1.6552=-44.68KKN·mMBCC中=-(1/6)×5.116×1.6552=-22.34KN·mm5.6活荷載載的彎矩二二次分配層數(shù)邊節(jié)點(diǎn)中節(jié)點(diǎn)第六層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁滑動(dòng)分配系數(shù)0.3690.6310.4510.2640.285固端彎矩-9.09.0-0.9-0.5分配彎矩3.325.68-3.65-2.14-2.31傳遞彎矩4.86-1.832.84-3.282.31分配彎矩-1.12-1.910.200.120.13桿端彎矩7.06-7.068.39-5.3-3.081.81第五層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-3636-4.68-2.34分配彎矩9.729.7216.56-11.18-6.55-6.55-7.05傳遞彎矩1.664.86-5.598.28-1.07-3.287.05分配彎矩-0.25-0.25-0.43-1.41-0.83-0.83-0.89桿端彎矩11.1314.33-25.4631.69-8.45-10.66-12.624.71第四層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-3636-4.68-2.34分配彎矩9.729.7216.56-11.18-6.55-6.55-7.05傳遞彎矩4.864.86-5.598.28-3.28-3.287.05分配彎矩-1.12-1.12-1.90-0.61-0.36-0.36-0.39桿端彎矩13.4613.46-26.9332.49-10.19-10.19-12.124.71第三層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-3636-4.68-2.34分配彎矩9.729.7216.56-11.18-6.55-6.55-7.05傳遞彎矩4.864.86-5.598.28-3.28-3.287.05分配彎矩-1.12-1.12-1.90-0.61-0.36-0.36-0.39桿端彎矩13.4613.46-26.9332.49-10.19-10.19-12.124.71第二層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2700.2700.4600.3570.2090.2090.225固端彎矩-3636-4.68-2.34分配彎矩9.729.7216.56-11.18-6.55-6.55-7.05傳遞彎矩4.865.15-5.598.28-3.28-3.427.05分配彎矩-1.19-1.19-2.03-0.56-0.33-0.33-0.36桿端彎矩13.3913.68-27.0632.54-10.16-10.3-12.094.71第一層位置上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2860.2260.4880.3730.2180.1730.236固端彎矩-3636-4.68-2.34分配彎矩10.308.1417.57-11.68-6.83-5.42-7.39傳遞彎矩4.86-5.848.79-3.287.39分配彎矩0.280.220.48-2.06-1.20-0.95-1.30桿端彎矩15.448.36-23.7931.05-11.31-6.37-13.375.05固端4.07-2.715.7活荷載載引起的梁梁端剪力和和柱的軸力力第六層：(22.7×7.2))/2×(1-0..375))=6.008KNN1/4×1.665×3.3==1.366KN第一到五層：(10..8×7.2))/2×(1-0..375))=24..3KNN1/4×8.225×3.3==6.811KN活荷載引起的彎彎矩而引起起的剪力，AB跨第六層：=-((-7.006+8..39)//7.2==-0.118KN第五層：=-(