連續(xù)箱梁大橋萬能桿件掛藍計算書

柳州xx大橋萬能桿件掛籃計算單計算：復(fù)核：項目負責：總工程師：xxxx工程局x橋處工程技術(shù)部二000年十一月十六日一、概述：柳州xx大橋主橋采用65+3x95+65m變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，主橋橫向分上下游兩幅，采用雙箱單室直腹板截面，兩箱中心距15.5m，單箱頂板寬16.45m，底板寬7.5m，外側(cè)懸臂長度4.95m，內(nèi)側(cè)懸臂長度為4.0m，主梁除支座處有隔墻外，其余部位均未設(shè)隔墻，主梁為三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，采用掛籃懸臂澆注法施工，0#塊節(jié)段長11m，合攏段長2.0m，其它各節(jié)段長3.0~4.0m，最重懸臂澆注節(jié)段為5#塊節(jié)段，其重量為132.6t。柳州xx大橋萬能桿件掛籃，每只掛籃由兩片主桁組成，分別布置于箱梁兩邊腹板處，兩片主桁的間距為8.4m，底模平臺、內(nèi)導(dǎo)梁及外模吊掛梁采用精軋螺紋鋼筋吊掛，在掛籃走行時采用壓重平衡，以保證掛籃走行時具有必需的穩(wěn)定性，本掛籃主梁的后錨固完全利用箱梁腹板的豎向預(yù)應(yīng)力筋接長作為錨固筋。二、計算說明：1、通過計算來設(shè)計底模平臺縱梁，前、后下橫梁并求得其吊點反力。2、檢算內(nèi)導(dǎo)梁受力是否滿足要求，并求其前后吊點反力。3、通過各前吊點的反力，設(shè)計前上橫梁，然后計算掛籃主桁各部件內(nèi)力并求出掛籃前支點反力和后錨固力。4、計算掛籃空載走行時傾覆穩(wěn)定系數(shù)。5、通過計算為現(xiàn)場施工提供底模平臺前端預(yù)抬量參考值。6、計算假定：a、箱梁翼緣板砼及側(cè)模重量通過外模吊掛梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁上。b、箱梁頂板砼及內(nèi)模的重量通過內(nèi)導(dǎo)梁傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁上。c、箱梁底板、腹板砼及底模平臺重量分別由前一段已施工完的箱梁底板和掛籃主桁的前上橫梁承擔。7、荷載分解圖8、施工荷載施工荷載按2.5KN/m2，但總荷載不超過150KN，因施工面積超過60m2，故施工荷載取150KN，其中底模平臺承擔150×0.6=90KN,側(cè)模承擔150×0.4=60KN。三、計算荷載掛籃結(jié)構(gòu)荷載a、底模平臺及底模底模平臺前、后下橫梁間距為5.2m，寬為16.75m，縱梁每片重337.14kg，共14片，總重47.2KN。前下橫梁采用2［40型鋼梁，總長12.5m，總重15.5KN。后下橫梁采用桁式結(jié)構(gòu)，總長16.75m，總重24.9KN。底模平臺聯(lián)結(jié)系，欄桿等其余重量約12.8KN。掛籃底模31.4KN。底模平臺及底?？傊兀? 47.2＋15.5+24.9＋12.8＋31.4=119KN b、掛籃主桁重量（兩片桁） 主桁及橫向聯(lián)接系：120.5×2=241KN 后錨固系統(tǒng)：53.1KN 走行系統(tǒng)：2.0×2=4.0KN 總重：241＋53.1＋4.0=298.1KNc、內(nèi)導(dǎo)梁系統(tǒng)重量： 內(nèi)導(dǎo)梁長9.7m采用2[30，重6.9KN 后吊點重3.3KN前吊點重1.7KN總重：6.9+3.3+1.7=11.9KNd、外模吊掛梁(兩側(cè))采用2［36，L=5.56m，重6.1KNe、前上橫梁：L=13.92m，2Ia56，重46.9KNf、后上橫梁：L=16.75m，2Ia45，重33.1KN 2、內(nèi)外模重量 內(nèi)模及支架重約65KN 外側(cè)模（兩塊）約為105KN 堵頭模板約為15KN 3、砼箱梁荷載 5#塊為最大節(jié)段，其自重為1326KN。四、底模平臺計算工況一：砼施工時底模平臺縱梁采用桁架形式，桁高650mm，上,下弦采用2［8，豎桿、斜桿采用∠632×6。根據(jù)荷載分解圖可知：C組縱梁的受力為最不利，按C組縱梁檢算，如各桿件受力滿足要求，其余縱梁的結(jié)構(gòu)與C組縱梁一致，而工況一的其它縱梁和工況二的所有縱梁只需算出其各支點反力，所以計算圖示都予以簡化。a、C組縱梁計算 每片縱梁自重qC1=0.53KN/m 每片縱梁上的底模重qC2=31.4*0.8/（10×4.95）=0.51KN/m 每片縱梁承擔箱梁底板及邊腹板砼qC3=35KN/m 在此種狀態(tài)為縱梁最不利狀態(tài)A點處應(yīng)力及撓度最大：σmax=122Mpa，δmax=3.1mm。b、A組縱梁（2片）的計算 人均荷載及機具荷載2.5KN/m2，qA1=（2.5×1.5）/2=1.9KN/m 腳手板自重qA2=（1.5×6.72×0.05×7）/（2×5.2）=0.34KN/m 縱梁自重（每片）qA3=3.37/5.2=0.65KN/mc、B組縱梁的計算 每片縱梁自重qB1=0.65KN/m 每片縱梁上的底模重qB2=31.4*1.2/（10×4.95）=0.76KN/m 每片縱梁承擔砼箱梁底板砼qB3=10.5KN/m d、前下橫梁計算 前下橫梁采用型鋼梁2[40a，總長12.5米，自重q=1.24KN/m，前上橫梁截面特性：A=150.1m2，W=1758m3，I=35156m4。 計算結(jié)果：支點反力RD1=35.0KN，RD2=342.2KN結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力σmax=114.4Mpa結(jié)構(gòu)最大撓度點δ=2.3mm f、后下橫梁計算 2、工況二：底模平臺滑行時。五、內(nèi)導(dǎo)梁及外模吊掛梁計算 1、工況一：砼施工時 外模吊掛梁前后吊點間距5.1m a、荷載： 內(nèi)導(dǎo)梁2[30a，長9.7m，自重q2=0.71KN/m 外模吊掛梁2［36a，長5.56m，自重q3=1.1KN/m 內(nèi)側(cè)外模吊掛梁承受外側(cè)模重量q4=105*0.6/（2*4）=7.9KN/m 外側(cè)外模吊掛梁承受外側(cè)模重量q5=105*0.4/（2*4）=5.25KN/m 內(nèi)側(cè)外模吊掛梁承受箱梁翼緣砼Ⅱ重量q6=21.25KN/m 外側(cè)外模吊掛梁承受箱梁翼緣砼Ⅰ重量q7=22.5KN/m內(nèi)導(dǎo)梁承受內(nèi)模重量q8=65/（2*4）=8.125KN/m內(nèi)導(dǎo)梁承受箱梁頂板砼重量q9=28.0KN/m b、計算模型內(nèi)側(cè)外模吊掛梁：最大應(yīng)力為17.4Mpa，變形1.8mm。內(nèi)導(dǎo)梁：最大應(yīng)力為17.4Mpa，變形1.8mm。外側(cè)外模吊掛梁：最大應(yīng)力為71.6Mpa，撓度9.0mm。六、前上橫梁計算前上橫梁全長13.92m，2Ia56，自重q1=3.37KN/m工況一：混凝土土施工時，RDGL2，RDL2，RNDL2，RD1，RD2分別作用于前上橫梁上： 計算結(jié)果：支點點反力RD1=355.0KNN，RD2=342.2KN結(jié)構(gòu)最大大應(yīng)力σmax=1114.4Mpa結(jié)構(gòu)最大大撓度點δ=2.3mmm2、工況二：底模模平臺吊掛掛前上橫梁梁上，七、掛籃空載走走行穩(wěn)定系系數(shù)計算主梁穩(wěn)定性計算算 前支腿重P1==2.0KKN 后支腿重P2==2.0KKN 后錨梁及壓重對對掛籃主桁桁作用力P=511.55KKN 傾覆力矩 M1= 穩(wěn)定力矩 M2=51.55××5.4==278..37KNN·m 掛籃空載走行時時的穩(wěn)定系系數(shù) K=M2/M11=八、掛籃主桁強強度計算 a、計算數(shù)據(jù) 錨固筋：A3==804mmm2，計算長長度約5..0mb、計算算模型：（施施工5#塊）前支腿最最大反力：：R3=14700.0KNN， 主梁：Nmaxx=KN， 后錨固固筋作用力力：R1=3666.7KNN，R2=3566.6KNN施工1##塊，前支腿最最大反力：：R3=KN， 主梁：Nmaxx=KN 后錨固筋作用力力：R1=KN，R2=KN九、施工各節(jié)段段時，底模模平臺預(yù)抬抬量參考值值：預(yù)抬量包括前