一個考慮土的各向異性的孔壓公式及其應(yīng)用

一個考慮土的各向異性的孔壓公式及其應(yīng)用更多巖土工程資料一個考慮土的各向異性的孔壓公式及-對較淺的位置。以研究孔壓系數(shù)的非線性，例如王建國(1987以研究孔壓系數(shù)的非線性，例如王建國(1987年)采用不同本構(gòu)模型預(yù)測飽和土孔壓生成龍(1991年)根據(jù)自己提出的模型推導(dǎo)出了孔壓系數(shù)如果不考慮土的各向異性，在路基的變形分析年)[3]。土的各向異性可分為固有的各向異性和應(yīng)s中主應(yīng)力)對強度和變形的影響看作是土的各向異模型大都是通過屈服面的旋轉(zhuǎn)來表現(xiàn)土的結(jié)構(gòu)各向法來分析路堤修建過程中沉降與穩(wěn)定性。在有效應(yīng)分析中，合理確定孔隙水壓力分布是非常重要的。對于加載造成的地基土中孔隙水壓力計算，工慮了這一點但不能考慮土的各向異性。在孔壓系數(shù)的確定方面，主要采用實驗的方法。有些學(xué)者也嘗各向同性粘土的孔壓系數(shù)，s及三維應(yīng)力狀態(tài)下的土的變形特性。這個模型與韓破裂點破裂點3年)所提出的旋轉(zhuǎn)橢圓屈服面2主應(yīng)力)對強度和變形影響的研究方面，主要采用以下兩種方法：一種是應(yīng)力變換法；另一種是破壞40s反映中主應(yīng)力的影響。這樣，改進(jìn)后的彈塑性模型就可以反映土的初始不等向固結(jié)誘發(fā)的各向異性以ss=0s=0國城等(2002年)[7]提出的模型相似，后者采用的是空間滑動面破壞準(zhǔn)則。這個彈塑性模型的屈服面方程為h?根據(jù)前面的各向異性屈服面形狀，并結(jié)合相關(guān)聯(lián)流動法則，可以得到以下孔隙比表達(dá)式：p÷=??)Mg)qèsk()則?èhü?)?yqk=q??t式中q為常規(guī)三軸壓縮試驗得到的破壞廣義剪切應(yīng)力；q為常規(guī)三軸伸長試驗得到破壞廣義剪應(yīng)力比的定義為h3((2hlü?????g()y?h1÷qqg)g)。eè?t固結(jié)條件，在這種情況下，可以根據(jù)K計算得到。根據(jù)式(1)繪制的軸對稱情況下的屈服面的性面，正如劍橋模型和修正劍橋模型的差別一樣，關(guān)口-太田模型的屈服面形狀和本文建議的屈服面模型的形狀也有很大的差別。修正劍橋模型得出與式(6)形式完全相同的變形表達(dá)l-l-k3導(dǎo)出的孔隙壓力增長的增量表達(dá)式。該表達(dá)式中有5個孔壓系數(shù)B，分別代表平均應(yīng)力d，3同時也考慮了主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)對孔壓的影響。這個孔ll-k13從式(6)可以看出，土的孔隙比變化由3部分壓表達(dá)式適用于本文提出的各向異性彈塑性模型、關(guān)口-太田模型、劍橋模型以及修正劍橋模型。各向異性模型以及關(guān)口-太田模型中，應(yīng)力比僅與主關(guān)(本文僅考慮主應(yīng)力軸的平面旋轉(zhuǎn)角關(guān)(本文僅考慮主應(yīng)力軸的平面旋轉(zhuǎn)角q，即中主d0得出孔壓表達(dá)式：在不排水剪切Lode角徑向應(yīng)力路徑實驗中(CUq)，小主應(yīng)力(總應(yīng)力)保持不變，在施加s大主應(yīng)力過程中調(diào)整中主應(yīng)力保持加載過程中?B算得Bè3用hssèü?D?h*h??÷sslkMf0f從計算結(jié)果來看，中主應(yīng)力的大小對于孔壓發(fā)展有一定的影響。中主應(yīng)力越大(Lode角越大)，所產(chǎn)生的孔壓也越大，同時也導(dǎo)致了不排水抗剪強在圓應(yīng)力路徑實驗中，總應(yīng)力平均應(yīng)力p和剪?hq???s**sssè÷÷￠???A=y?÷?è*s?q???A=D+DsA=D+D?h?÷++÷?÷ssè?h?Dqhèh+h+÷?÷tss果一致(圖4)。根據(jù)計算結(jié)果，在同一應(yīng)力比0s李錦坤、張清慧(1994年)采用真三軸儀對中密[11]，得到的結(jié)果相同(圖[11]，得到的結(jié)果相同(圖至20時，土樣便達(dá)到了破壞狀態(tài)。p1ss錦坤等年承德砂真三3=0sss1力的旋轉(zhuǎn)孔壓逐漸減小，當(dāng)旋在一數(shù)值較小的殘余孔壓。950000123112300的大小不變，中主應(yīng)力的方向也固定不變，大主應(yīng)0減以及減以及n產(chǎn)8也也0生的最大孔的孔中心位置不同深度的孔壓變化情d的%，而在=K情)09“慢造平在在初越造表表在深基位所深地所應(yīng)值地基要有年土得況算生右左成展主罐水察最油力于角不如力一是力正也果外果果消到下下下點1只的的的的的明中中同同)力數(shù)。位同置度3000破裂點0500011114m。中曲線=作角)因2與3重Z只有在接近破時生定該計算一均布條p下的各向異性尤其是孔壓分解曲線，圖中的曲線孔壓分解曲線，圖中的曲線1~4的意義同前。分。103480破裂點00(a)深度Z=123000(b)深度Z=b本文從土的各向異性本構(gòu)模型出發(fā)，得出了考Z=慮主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)以及中主應(yīng)力的各向異性孔壓公50角旋轉(zhuǎn)均不明顯，對孔壓的影響很小。而主應(yīng)力軸式，并采用這個孔壓公式計算了純主應(yīng)力旋轉(zhuǎn)、純地基中不同位置的孔壓變化分析。從計算結(jié)果以及(1)Lode角旋轉(zhuǎn)(中主應(yīng)力增大)會導(dǎo)致孔壓0隨著主應(yīng)力軸的旋轉(zhuǎn)，孔壓有所減小，當(dāng)旋轉(zhuǎn)至00(3)在平面應(yīng)變各向異性地基加載過程中，置，主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的孔壓不容忽視，尤其是在較淺的位置。[7]韓國城,連鎮(zhèn)營,姚仰平.一個適用于深基坑開挖的三考文獻(xiàn)JJ.水利學(xué)