鋼制焊接壓力容器設計知識問答題二

鋼制焊接壓力容器設計知識問答題二3—51GB150-98中法蘭按其整體性程度分為幾種型式？各型式的特點是什么？分為三種型式：1．

松式法蘭法蘭未能有效地與之容器或接管連成一體，計算中認為容器或接管不與法蘭共同承受法蘭力矩的作用。2．

整體法蘭

法蘭、法蘭頸部及容器或三者能有效地連接成一整體結構，共同承受法蘭力矩的作用。3．

任意式法蘭

是一些焊接法蘭（見GB150-98中圖（9-1）、（h）、（I）、(J)、（k）,其計算按整體法蘭。但為簡便起見，當滿足下列條件時也可按活套法蘭計算：δ≤15mm,

P≤2Mpa操作溫度小于等于370℃。3—52密封的基本條件是什么？什么叫密封比壓？什么是墊片系數(shù)？何以要校核墊片寬度？墊片強制密封有兩個條件：即預密封條件和操作密封條件。預密封條件的意義是：法蘭的密封面不管經(jīng)過多么精密的加工，從微觀來講，其表面部是凹凸不平的，存在溝槽。這些溝槽可成為密封面泄漏通道。因此必須利用較軟的墊片在預緊螺栓力的作用下，使墊片表面嵌入到法蘭密封面的凹凸不平處，將溝槽填沒，消除上述泄漏通道。在此單位墊片有效密封面積上應有足夠的壓緊力。此單位面積上的壓緊力，稱為墊片的密封比壓力（單位：Mpa）,用y表示。不同的墊片有不同的比壓力。墊片材料越硬，y越高。

操作密封條件的意義是：經(jīng)預緊達到密封條件的密封面，在內壓作用下，由于壓力的軸向作用，密封面會產(chǎn)生分離，使墊片與密封面壓緊力減小，出現(xiàn)微縫隙，內壓介質有可能通過縫隙產(chǎn)生泄漏。為保證其密封性，必須使墊片與密封面間保持足夠大的液體阻力，只有當其阻力大于由介質的內外差引起的推動力時，墊片方能密封而不產(chǎn)生泄漏。由于墊片與密封面間的流體阻力與墊片壓緊力成正比。為此在墊片與密封面間必須足夠大的壓緊力，以確保其縫隙足夠小，則液體阻力足夠的大。使墊片與法蘭密封面間保持足夠大的阻力使密封面不發(fā)生泄漏時，施加于墊片單位有效面積上的壓力與其內壓力的比值，稱為墊片系數(shù)，以m表示。不同的墊片由不同的m值，且m隨墊片的硬度增大而增大。墊片在螺栓預緊時承受最大的壓緊力，有可能被壓成塑性變形而失去回彈能力。則當法蘭在介質壓力作用下，因密封面分離時不能產(chǎn)生回彈去“帖緊”密封面，使其間不能保持足夠接觸力（即墊片壓緊力）而引起泄漏。為此墊片在預緊時即要壓緊,使單位有效密封面上的壓緊力不能小于y值.但為防止被壓成塑性變形、則其壓緊力也不能過大。對平面密封情況，為防止墊片被壓成塑性變形應控制的墊片壓緊力約為4y。墊片在預緊時，單位有效密封面積上的壓緊力小于y,會使“泄漏通道”不能消除而達不到密封要求。相反當墊片預緊力過大（>4y）,由于墊片失去彈性，同樣會使墊片在內壓作用下產(chǎn)生泄漏。墊片計算中的墊片最小寬度校核就是出于這一目的。但此校核允許以經(jīng)驗代替，即墊片的最小寬度可以按經(jīng)驗確定。3—53何謂墊片的有效密封寬度？法蘭在預緊前墊片能與法蘭密封面接觸上的寬度，稱為墊片接觸寬度，以N表示。當法蘭螺栓預緊后，由于法蘭環(huán)產(chǎn)生偏轉，法蘭密封面在靠近內徑處會產(chǎn)生分離，使其與該部位的墊片脫離接觸，故墊片只有在靠近外徑處才能被壓緊。此能被壓緊的部分寬度稱為壓緊寬度，以bo表示。然而墊片被壓緊并不等于起密封作用。只有被壓得相應緊的墊片寬度才能起有效密封作用。為此墊片實際能起有效密封作用的寬度只有壓緊寬度的一部分。即更靠近墊片外徑的部分。此真正起密封作用的墊片寬度，稱為墊片有效密封寬度，以b表示，其值按以下確定：當bo≤6.4mm時密封寬度b=bo當bo>6.4mm時b=2.533—54墊片壓緊力有幾種？如何計算？1．

預緊狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力：FG=3.14DGby2．

操作狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力：Fp=2πDGbmPc3—55反向法蘭的結構特點是什么？反向法蘭是指與圓筒相接的平蓋開有d>1/2Di的大孔。對于開有d≤1/2Di孔的平蓋可以用開孔補強或加厚平蓋厚度來進行設計。對于開有d>1/2Di大孔，這些設計方法已不能適用，宜將開有大孔的平蓋和與之相連接的圓筒體視為反向法蘭，用法蘭的設計原則進行設計。3—56平面法蘭、凹凸面法蘭與榫槽面法蘭密封面各有什么優(yōu)缺點？平面法蘭密封面具有結構簡單、加工方便、且便于進行防腐襯里的優(yōu)點，由于這種密封面和墊片接觸面積較大，如預緊不當，墊片易被擠出密封面。也不易壓緊，密封性能較差，適用于壓力不高的場合，一般使用在PN≤2.5Mpa的壓力下。

凹凸面法蘭密封面相配的兩個法蘭接合面一個是凹面一個是凸面。安裝時易于對中，能有效地防止墊片被擠出密封面，密封性能比平面密封為好。榫槽面法蘭密封面由一個榫面一個槽面相配而成，因此，密封面更窄。由于受槽面的阻擋，墊片不會被擠出壓緊面，且少受介質的沖刷和腐蝕。安裝時易于對中，墊片受力均勻，密封可靠，適用于易燃、易爆和有毒介質的運用。只是由于墊片很窄，更換時較為困難。3—57法蘭強度校核時需要哪些強度條件？1．軸向應力：對整體法蘭：（除圖9-1（c）、（g）、外：σH≤1.5[σ]tf與2.5[σ]nt之較小值。對按整體法蘭設計的任意法蘭及圖9-1（g）所示的整體法蘭：σH≤1.5[σ]tf與1.5[σ]nt之較小值。對圖9-1（c）所示的整體法蘭：σH≤1.5[σ]tf2.環(huán)向應力：σT≤[σ]tf3．

徑向應力:σr≤[σ]tf4．

組合應力及≤[σ]tf5．

剪應力

在預緊和操兩種狀態(tài)下的剪應力應分別小于或等于法蘭（或圓筒體）材料在常溫和設計溫度下許用應力的0.8倍。3—58臥式容器的雙支座與多支座各有什么優(yōu)缺點？臥式容器的力學模型和梁相似。多支點梁由于支點間距小、各支點攤的重量小，梁中的彎矩小，應力也小。但要求各支點在同一水平上。這對于大型容器較難做到。由于地基的不均勻沉降，使多支點的支反力不能做到均勻分配。

雙支座不存在支反力不能均勻分配的問題。但跨間的彎矩大，支座截面上的彎矩也大，容器壁內的應力就大。3—59雙支座臥式容器設計中對支座的位置及固定型式按什么原則確定？根據(jù)均布載荷的外伸梁的力學分析可知，當外伸梁的長度A為梁的全長L的0.207倍時，跨間的最大彎矩與支座截面處的彎矩（絕對值）相等，若外伸加長，支座處的應力會加大。因而臥式容器通常要求A≤0.2L。

此外，由于封頭的剛性大于筒體的鋼性，封頭對于圓筒有加強作用，若支座鄰近封頭，則可充分利用封頭的加強效應。因此在滿足A≤0.2L時，尚應滿足A≤0.5Rm(圓筒平均半徑)。

和立式容器一樣，臥式容器的支座也應固定在基礎上，但是由于臥式容器因各種熱膨脹的原因使筒體伸長，若因支座固定而不允許筒體伸長，圓筒內將會產(chǎn)生附加應力。因此臥式容器只允許固定一個支座，另一個支座的地腳螺栓孔開成長圓孔，允許滑動。3—60塔設備承受哪些載荷的作用？其強度及穩(wěn)定性校核包括哪幾個方面？

承受的載荷有：1．

設計壓力。2．

液柱靜壓力；3．

塔器自重（包括內件和填料）以及正常操作條件或試驗狀態(tài)下內裝物料的重力截荷。4．

附屬設備和隔熱材料、襯里、管道、扶梯、平臺的重量載荷；5．

風載荷和地震載荷。必要時，尚應考慮以下載荷的影響：1．

連接管道和其它部件引起的作用力。2．

由于熱膨脹量不同引起的作用力。3．

壓力和溫度變化的影響。4．

在運輸或吊裝時承受的作用力。由以上載荷產(chǎn)生下列作用力：1．

由內壓或外壓引起的軸向應力：

2．

操作或非操作時重力引起的軸向力。

3．

彎矩引起的軸向力

強度或穩(wěn)定性校核：1．

圓筒最大組合拉應力的校核對內壓容器：σ1-σ2+σ3≤K[σ]tφ對外壓容器：-σ2+σ3≤K[σ]tφ2．

圓筒最大組合應力的校核

對內壓容器σ2+σ3≤K[σ]er對內壓容器σ1+σ2+σ3≤K[σ]er式中：[σ]er為圓筒許用軸向壓應力，按下述確定：[σ]er=min(B,[σ]t)3—61等直徑、等厚度直立容器的基本自振周期按什么公式計算？3—62某一地區(qū)的基本風壓是如何確定的？根據(jù)GBJ9-87《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定：以該地區(qū)基本風速戰(zhàn)速決v0按下式確定：

=

式中:ρ為空氣密度,隨當?shù)睾０胃叨群蜏囟榷?但制定基本風壓采用統(tǒng)一的ρ=1.25kg/m3(相當于1個大氣壓下,10℃時的干燥空氣密度)，v0是對當?shù)仄骄L速資料作出的風速極值，這個極值與平均時距、重現(xiàn)期的規(guī)定等有密切關系。平均風速隨高度而增大，我國規(guī)定風速的基準是10m高度處的風速，還規(guī)定采用10分鐘的平均風速，重現(xiàn)期為30年。3—63為什么要對塔設備進行撓度控制？塔設備高度與塔徑之比較大，而設備筒體壁厚較薄，在風載荷作用下，會造成塔體頂部撓度過大，出現(xiàn)：1．

對板式塔而言，塔盤傾斜嚴重，氣液傳質不均勻，導致塔板效率下降，影響產(chǎn)品質量；2．

與塔體連接的接管因塔的擺動過大，連接處受到拉、壓、彎、扭的綜合作用，易出現(xiàn)泄漏，對易燃、易爆及有毒介質是十分危險的；3．

塔頂撓度過大，即意味著塔設備在擺動過程中最大位移處離中軸線絕對距離較大，由此會產(chǎn)生較大的偏心彎矩，影響設備的使用壽命。為確保塔設備的正常操作和安全運行必須對塔的頂部撓度進行適當控制。3—64壓力容器在操作過程中有可能出現(xiàn)超壓力時應采取什么措施？應配裝超壓泄放裝置。3—65GB150-98附錄B超壓泄放裝置有幾種？這些超壓泄放裝置對什么樣的壓力容器不適用？答：有三種：1。1．

安全閥。2．

爆破片裝置。3．

安全閥與爆破片裝置的組合。對于介質在操作過程中可能出現(xiàn)壓力劇增，反應速度達到爆轟時的壓力容器不適用這些超壓泄放裝置。3—66試比較安全閥與爆破片各自的優(yōu)缺點？1．

安全閥是一種由進口靜壓開啟的自動泄壓閥門，它依靠介質自身的壓力排出一定數(shù)量的流體，以防止容器或系統(tǒng)內的壓力超過預定的安全值。當容器內的壓力恢復正常后，閥門自動關閉，阻止介質繼續(xù)流出。爆破片裝置是一種非重閉式泄壓裝置。由進口靜壓使爆破片受壓爆破而泄放介質，以防容器或系統(tǒng)內的壓力超過預定的安全值。壓力恢復正常后必須重新裝上新的爆破片。2．

容器的設計壓力是按不同的超壓泄放裝置分別確定的。當采用安全閥量時，容器的設計壓力是操作壓力的1.1倍左右；對爆破片裝置，容器的設計壓力是操作壓力的1.1~1.7倍。同樣的操作壓力。采用安全閥的壓力容器的設計壓力較低，壁厚較薄。3—67在什么情況下必須采用爆破片裝置？凡符合下例條件之一者，必須同采用爆破片裝置。1．

容器內的介質會導致安全閥失靈者。2．

不允許有物料泄漏的容器。3．

容器內的壓力增長過快，以致安全閥不能適應者。4．

安全閥不能適應的其它情況。3—68低溫壓力容器的結構設計應考慮什么問題？鑒于鋼材隨著使用溫度的降低，會由延性狀態(tài)向脆性狀態(tài)轉變，降低了抗沖擊性能；當有難以避免的缺陷時，在低于脆性轉變溫度以下受力，會導致脆斷。所以，低溫容器除了對所用鋼材提出較嚴格的抗沖擊性能外，對容器的結構作出防止脆斷的措施，需要考慮如下問題：1．

結構應盡量簡單，減少約束。2．

避免產(chǎn)生過大的溫度梯度。3．

應盡量避免結構形狀突然變化，以減小局部高應力；接管端部應打磨成圓角，使圓滑過渡。4．

不應使用不連續(xù)的點焊連接焊件。5．

容器的支座或支腿需放置墊板，不得直接焊在殼體上。3—69低溫壓力容器焊縫檢測有什么特殊要求？凡按規(guī)定做100%檢查的容器，其T形接頭對接焊縫，角焊縫，均需做100%磁粉或滲透檢驗。與受壓元件相焊的非受壓件亦按本條規(guī)定要求檢查。3—70低溫壓力容器焊接有什么要求？1．

低溫壓力容器施焊前應按JB4708進行焊接工藝評定試驗，包括焊縫和熱影響區(qū)的低溫夏比（V形缺口）沖擊試驗。沖擊試驗的取樣方法和合格指標，按C2.1中統(tǒng)一母材的要求確定。2．

當焊縫兩側母材具有不同試驗要求時，焊縫金屬的沖擊試驗溫度應低于或等于兩側母材中的較高者。低溫沖擊功按兩側母材抗拉強度的較低值符合表C3的要求。熱影響區(qū)按相應母材要求確定。接頭的拉伸和彎曲性能按兩側母材中的較低要求。3．

按JB7408進行焊接工藝評定，由不同組別的母材組成焊接接頭時，其焊接接頭的低溫沖擊試驗需重新評定。4．

應嚴格控制焊接線能量。在焊接工藝評定確認的范圍內，選用較小的焊接線能量，以多道施焊為宜。5．

焊接區(qū)域內包括對接接頭和角接接頭的表面，不得有裂紋、氣孔、和咬邊等缺陷。不應有急劇的形狀變化，呈圓形過渡。3—71什么叫“低溫低應力工況”？低溫低應力工況的容器是否應按低溫壓力容器考慮？“低溫低應力工況”系指容器或受壓元件的設計溫度雖然低于或等于-20℃，但其拉伸薄膜應力小于或等于鋼材標準常溫屈服點的六分之一，且不大于50Mpa的工況。

當容器或其受壓元件在“低溫低應力工況”下。若其設計溫度加50℃高于-20℃,不必遵循低溫壓力容器的規(guī)定。3—72

波形膨脹節(jié)的選材原則是什么？1．

碳鋼和低合金制波形膨脹節(jié)只適用于t≤375℃;奧氏體不銹鋼制波形膨脹節(jié)適用于t≤500℃。2．

用碳鋼或低合金鋼制波形膨脹節(jié)，其腐蝕裕度不得超過1mm，否則宜采用奧氏體不銹鋼材料。3．

對有氯化物、硫化物、酸、堿等易產(chǎn)生腐蝕的介質或工作溫度較高（超過550℃）時，應選項用耐蝕合金或高溫合金來制造膨脹節(jié)，如國產(chǎn)材料FN-2、NS111及B-315或Incoloy800、825等。3—73波形膨脹節(jié)的強度計算有哪些內容？答：有如下應力計算：1．

由內壓引起的膨脹節(jié)直邊段的周向應力：

σz=2．

由內壓引起的直邊段加強圈周向薄膜應力：

σc=3．

內壓引起的波紋管周向薄膜應力：

σ1=4．

內壓引起的波紋管經(jīng)向薄膜應力：σ2=5．

內壓引起的波紋管經(jīng)向彎曲應力：

σ3=6．

軸向位移引起的波紋管經(jīng)向薄膜應力

σ4=7．

軸向位移引起的波紋管經(jīng)向彎曲應力σ5=8．

組合應力

σp=σ2+σ3

σd=σ4+σ5

σR=0.7σp+σd9．

應力校核a.)

σc、σ2、σ1、σz應分別小于[σ]t;b.)

σp≤1.5σstc.)

對于碳素鋼、低合金鋼材料波紋管：σR≤2σst3—74奧氏體不銹鋼不銹鋼制造的膨脹節(jié)，當σR>2σst時需進行何種較核？需進行疲勞壽命的校核：1．

疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù)計算：

N=2．

許用循環(huán)次數(shù)的確定：[N]=

nf≥153—75從設計的角度來看，壓力容器的失效準則有哪幾種？它們各自的觀點濁什么？

這里所說的失效是一種設計觀點，一種共認的準則。主要是：1．

彈性失效：這種失效觀點認為：容器內壁金屬達到材料的實際屈服應力就喪失的純彈性狀態(tài)進入塑性，容器則已失效。該觀點認為材料出現(xiàn)塑性變形會使金屬品質發(fā)生變化，引起腐蝕，故限制容器在彈性狀態(tài)下工作而不允許塑性變形。2．

塑性失效：該觀點認為：容器內表面材料出現(xiàn)塑性變形后，由于外邊彈性層的約束，變形被限制在很小的范圍內，容器并未達到危險狀態(tài)。僅漢塑性由內擴展到外壁時，容器體積有較大膨脹，出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象，此時才達到承載極限，該觀點將器壁整體屈服作為容器失效準則。3．

彈塑性失效：該準則適用于反復加載的情況，認為：容器不同部位的應力對導致容器破壞所起的作用不同，如在容器應力遠低于材料屈服點的情況下，筒體和封頭與接管相連處的局部區(qū)域可能已達到屈服點而出現(xiàn)塑性變形，但相鄰地區(qū)仍處于彈性，在反復載荷的作用下，局部塑性變形并不一定導致容器破壞，只當超過“安定”界線后才會出現(xiàn)損傷的積累過程，但非立即破壞。4．

爆破失效：對理想的塑性材料，當容器整體屈服，即使壓力不再升高，塑性變形仍會不斷擴大，壁厚不斷減薄，最終導致容器破壞。爆破失效觀點認為：材料并非是理想塑性的，由于存在應變硬化，若壓力不繼續(xù)升高，容器并不會破壞，只當壓力升高到某一水平后，容器才發(fā)生爆破而失效；設計中以工作壓力對爆破壓力取安全系數(shù)。這個準則一般在超高壓容器的設計中采用。除以上四種失效準則外，尚有蠕變失效、斷裂失效等。3—76否什么是爆炸極限？可燃氣體、可燃液體的蒸汽或可燃粉塵和空氣混合達到一定濃度時遇到火源就會發(fā)生爆炸。達到爆炸的空氣混合物的濃度范圍，稱之為爆炸極限，爆炸極限以可燃氣體、可燃液體的蒸汽或可燃粉塵在空氣中的體積百分數(shù)來表示。其最低濃度稱為“爆炸下限”，最高濃度稱“爆炸上限”。3-77什么是燃點和閃點?

答：燃點是指可燃物質加溫受熱，并點燃后，所放出的燃燒熱，能使該物質揮發(fā)出足夠量的可燃蒸氣來維持燃燒的繼續(xù)。此時加溫該物質所需的最低溫度，即為該物質的“燃點”。也稱為著火點。物質的燃點越低，越容易燃燒。

閃點是指可燃液體揮發(fā)出來的蒸汽與空氣形成混合物，遇火源能夠發(fā)生閃燃的最低溫度。閃點與燃點不同，閃點略低于燃點。3-78

易燃與可燃液體是如何分類的?

答：一般分為四級二類：

第一級

閃點<28℃

第二級

閃點≥28℃至≤45℃

第三級

閃點>45℃至≤120℃

第四級

閃點>120℃。

第一、二級的液體稱為易燃液體類第三、四級的液體稱為可燃液體類。3-79什么叫化學危險物質?

答：凡是具有各種不同程度的燃燒、爆炸、毒害、腐蝕、放射性等危險特性的物質，受到摩擦、撞擊、震動、接觸火源、日光曝曬、遇水受潮、溫度變化或遇到性能有抵觸的其它物質等外界因素的影響，因而引起燃燒、爆炸、中毒、灼傷等等人身傷亡或使財產(chǎn)損壞的物質，都屬化學危險物質。3-80焊接試板焊接接頭的力學性能檢驗有那幾種?

答：1．拉力試驗

2．彎曲試驗

3．沖擊試驗3-81

彎曲試樣按規(guī)定要求冷彎到規(guī)定角度后，其受拉面上允許有什么樣的裂紋或缺陷?

答：受拉面上不得有沿任何方向單條長度大于3mm的裂紋或缺陷。試樣的棱角開裂不計，但確因夾渣或其焊接缺陷引起試樣棱角開裂的長度應計人評定。3-82(產(chǎn)品焊接試板)沖擊試驗的合格指標是什么???答：合格指標：常溫沖擊功規(guī)定值按圖樣或有關技術文件的規(guī)定，但不得小于27J(三個標準試樣沖擊功)。

低溫沖擊功規(guī)定值按附錄C(標準的附錄)的有關規(guī)定。

試驗溫度下三個試樣沖擊功平均值不得低于上述規(guī)定值，其中一個試樣的沖擊功可小于規(guī)定值，但不得小于規(guī)定值的70％。3-83

壓力容器焊接試板的拉伸、彎曲和沖擊試驗如不合格，如何進行復驗?答：1．焊接試板的拉伸、彎曲試驗如不合格，允許復驗。對不合格的項目取雙倍試樣進行復驗，合格指標應分別符合GBl50---98中第E3.4條和E4.4的要求。

2．沖擊試驗結果如不能滿足GBl50--98中E5．4條的規(guī)定時，可再取一組(3個)試樣進行試驗。合格指標為：前后兩組6個試樣的沖擊功平均值不得低于規(guī)定值，允許有兩個試樣小于規(guī)定值，但其中小于規(guī)定值70%的只允許有1個。

‘3-84

壓力容器及其受壓元件在什么情況下應進行熱處理?

答：容器及其受壓元件符合下列條件之一者，應進行焊后熱處理。

1．鋼材厚度占δs符合以下條件者：

a)碳素鋼、07MnCrMoVR厚度大于32mm(如焊前預熱100℃以上時厚度大于38mm)；b)16MnR及16Mn厚度大于30mm(如焊前預熱100℃以上時，厚度大于34mm)；c)15MnVR及15MnV厚度大于28mm(如焊前預熱100℃以上時，厚度大于32mm)；d)

任意厚度的

15MnVNR、

18MnMoNbR、

13MnNiMoNbR、

15CrMoR、14CrlMoR、12Cr2MolR、20MnMo、20MnMoNb、15CrMo、12CrlMoV、12Cr2Mol和1Cr5Mo鋼；

e)

對于鋼材厚度δs不同的焊接接頭，上述厚度按薄者考慮；對于異種鋼材相焊的焊接接頭，按熱處理嚴者確定；

2．冷成形和中溫成型圓筒厚度δn。符合以下條件者：

碳素鋼、16MnR的δn不小于設計內直徑Di的3％；

其他低合金鋼的名義厚度占δn不小于設計內直徑Di的2．5％。

3．冷成形封頭應進行熱處理。當制造單位確保冷成形后的材料性能符合設計、使用要求時，不受此限。

除圖樣喟規(guī)定外,冷成型的奧氏體裁不銹鋼封頭及奧氏體不銹鋼的焊接接頭可不進行熱處理。

4．圖樣注明有應力腐蝕的容器。

5．圖樣注明盛裝毒性為極度危害或高度危害介質的容器。3-85壓力之余器焊后熱處理如因設備過長，需在爐內分段進行，應滿足什么條件？分段處理時，其重復熱處理長就應不小于1500mm,爐外部分應采取保溫措施，使溫度梯度不致影響材料的組織和性能。3—86

焊縫采取局部熱處理時，應具備什么條件與采取什么措施?B、C、D類焊接接頭，球形封頭與圓筒相連的A類焊接接頭以及缺陷補焊部位，

允許采用局部熱處理。局部熱處理時，焊縫每側加熱寬度不小于鋼材厚度的2倍；接管與殼體相焊時加熱寬度不得小于鋼材厚度的6倍靠近加熱區(qū)的部位采取保溫措施，使溫度梯度不致影響材料的組織和性能。3--87壓力容器及其零部件在什么情況下應進行酸洗和鈍化處理?有防腐要求的奧氏體不銹鋼及復合鋼板制容器表面，應進行酸洗鈍化處理。有防腐要求的奧氏體不銹鋼及復合鋼制零部件按圖樣要求進行熱處理，需作酸洗鈍化處理3—88GB150—98標準規(guī)定在什么情況下壓力容器的A類和B類焊縫應進行百爭之百的射線或超聲波檢測?

答：a)鋼材厚度δs>30mm的碳素鋼、16MnR；

b)鋼材厚度δs>25mm的15MnVR、15MnV、20MnMo和奧氏體不銹鋼；c)標準抗拉強度下限值σb>540MPa的鋼材；

d)鋼材厚度δs>16mm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo，其他任意厚度的Cr-Mo低臺金鋼；

e)進行氣壓試驗的容器；

f)圖樣注明盛裝毒性為極度危害或高度危害介質的容器；，

g)圖樣規(guī)定須100％檢測的容器；，

，h)多層包扎壓力容器內筒的A類焊接接頭；i)熱套壓力容器各單層圓筒的A類焊接接頭；J)焊縫交叉部位及以下部位全部檢測：(a)先拼板后成形凸形封頭上的所有拼接接頭；(b)凡被補強圈、支座、墊板、內件等所覆蓋的焊接接頭；(c)以開孔中心為圓心，1．5倍開孔直徑為半徑的圓中所包容的焊接接頭；(d)嵌入式接管與圓筒或封頭對接連接的焊接接頭：(e)公稱直徑不小于250mm的接管與長頸法蘭、接管與接管對接連接的焊接接頭。3—89《容規(guī)》規(guī)定符合什么情況之一的壓力容器對接接頭的對接焊縫必須進行全部射線或超聲波檢測?

答：符合下列情況之一者，必須進行全部射線或超聲波檢測：

1．GBl50及GBl5l規(guī)定進行全部射線或超聲波檢測的，

2．第三類壓力容器；

’

3．設計壓力大于等于5MPa的；

4．第二類壓力容器中有易燃介質的反應壓力容器和儲存壓力容器；

5．設計壓力大于等于0．6MPa的管殼式余熱鍋爐；

6．疲勞分析設計的壓力容器：

7．設計選用焊縫系數(shù)為1．0的(無縫管制筒體除外)；

8。使用后無法進行內外部檢驗或耐壓試驗的壓力容器；

9．選用電渣焊的壓力容器；

10．符合下列條件之一的鋁、銅，鎳、鈦及其合金制壓力容器：（1）

介質為易燃或系統(tǒng)性程度為極度、高度、中度危害的。（2）

采用氣壓試驗的。(3)設計壓力大于等于1．6MPa的。3-90

什么情況下焊縫表面應進行磁粉或滲透檢測?

答：凡符合下列條件之一的焊接接頭，需按圖樣規(guī)定的方法，對其表面進行磁粉或滲透檢測。

a)凡屬10．8．2．1中c)d)條容器上的C類和D類焊接接頭；對其表面進

b)層板材料標準抗拉強度下限值σ>540MPa的多層包扎壓力容器的層板C類焊接接頭：

c)堆焊表面：

d)復合鋼板的復合層焊接接頭；

e)標準抗拉強度下限值σ>540MPa的材料及Cr-Mo低合金鋼材經(jīng)火焰切割的坡口表面，以及該容器的缺陷修磨或補焊處的表面，卡具和拉助等拆除處的焊縫表面。

f)凡屬10．8．2。1容器上公稱直徑小于250mm的接管與長頸法蘭、接管與接管對接連接的焊接接頭。3—91《容規(guī)》對壓力容器焊接接頭檢測方法的選擇要求作何規(guī)定？答：1，壓力容器壁厚小于等于38mm時應采用射線檢測；由于結構等原因，確實不能采用射線檢測時，可選用可記錄的超聲波檢測。對標準抗拉強度大于等于540MPa的材料，且殼體厚度大于20mm的鋼制壓力容器，每條對接焊縫除射線檢測外，應增加局部超聲波檢測：

2。壓力容器壁厚大于等于38mm的對接接頭，如選用射線檢測；則每條焊縫還應進行局部超聲波檢測，附加局部檢測應包括所有的焊縫交叉部位，檢測比例為《容規(guī)》第84條規(guī)定的，原無損探傷比例的20%。

3．對要求探傷的角接接頭、T型接頭、不能進行射線或超聲波檢測時，應做100%表檢測。

4．有色金屬制壓力容器的對接接頭，應盡量選用射線檢測。

5．鐵磁性材料壓力容器的表面檢測應優(yōu)先選用磁粉檢測。3-92

壓力容器焊縫的射線或超聲波檢測的合格標準是什么?答：焊縫射射線檢測按JB4730-94進行，其檢查結果對百分之百檢測的A類、B類焊縫，Ⅱ級為合格；對局部檢測的A類和B類焊縫，Ⅲ級為合格。焊縫的超聲波檢測按JB4730-94進行，其檢查結果，對百分之百檢測的A類、B類焊縫，

I級為合格；對局部檢測的A類和B類焊縫，Ⅱ級為合格。3-93

經(jīng)射線或超聲波檢測發(fā)現(xiàn)有不允許的缺陷，應如何處理?答：經(jīng)射線或超聲波檢測的焊縫，如有不允許的缺陷，應在缺陷清除干凈后進行補焊，并對該部分采用原檢測方法重新檢查，直至合格。

進行局部檢測的焊縫，發(fā)現(xiàn)有不允許的缺陷時，應在該缺陷兩端的延伸部位增加檢查長度，增加的長度為該焊縫長度的10％，且不小于250mm。若仍有不允許的缺陷時，則對該焊縫做百分之百檢測。3-94

壓力容器開設檢查孔時，有什么要求?答：1．當壓力容器內徑大于等于1000mm，應至少設一個人孔；壓力容器內徑大于等于500mm~小于1000mm的，應開設一個人孔或兩個手孔；壓力容器內徑大于等于300mm~小于500mm的，至少應開設兩個手孔。2．圓形人孔直徑應不小于400mm，橢圓形人孔尺寸應不小于400X300mm；圓形手孔直徑應不小于l00mm；橢圓形手孔尺寸應不小于75X50mm。3．壓力容器上設有可拆的封頭(蓋板之類)，或其他能夠開關的蓋子，凡能起到人孔或手孔的作用，可不必再設置人孔或手孔。但其尺寸，應不小于所代替的人孔或手孔規(guī)定尺寸。4．如壓力容器上設置螺紋管塞檢查孔，則可不再設置手孔；螺紋