鞍鋼線材廠加熱爐工藝過程優(yōu)化控制系統(tǒng)研制報告

PAGEPAGE30鞍鋼線材廠加熱爐工藝過程優(yōu)化控制系統(tǒng)研制報告鞍山市戴維冶金科技開發(fā)2021-12目錄1. 研制背景 32. 鞍鋼線材廠加熱爐系統(tǒng) 43. 研究工作內(nèi)容 53.1系統(tǒng)設(shè)計原理 53.2系統(tǒng)的模型組成 63.3 專家系統(tǒng)知識庫 203.3.1制定待軋策略的原則 253.3.2待軋時加熱爐爐溫的設(shè)定策略 254. 軋機電流 305. 研究不同熱工參數(shù)對氧化燒損、能源消耗的影響。 316. 使用效果評價 337. 經(jīng)濟(jì)效益 34鞍鋼線材廠加熱爐工藝過程優(yōu)化控制系統(tǒng)研發(fā)及驗收報告鞍山戴維冶金科技開發(fā)有限公司鞍鋼線材廠加熱爐工藝過程優(yōu)化控制系統(tǒng)研制報告研制背景軋鋼加熱爐是一個典型的復(fù)雜工業(yè)過程控制系統(tǒng)，它幾乎具備了復(fù)雜系統(tǒng)的所有特性，即建模困難、干擾嚴(yán)重，而且具有多變量、時變、非線性、耦合、大慣性兼滯后等特點。國際上對加熱爐的優(yōu)化控制開始于70年代，盛于80年代。國內(nèi)從80年代開始對這方面進(jìn)行研究。以前人們對加熱爐優(yōu)化控制研究主要集中在鋼坯的升溫過程的數(shù)學(xué)模型、爐溫優(yōu)化設(shè)定以及燃燒控制，近年來智能控制技術(shù)正逐步被應(yīng)用到加熱爐爐溫控制中。由于加熱爐內(nèi)的鋼坯溫度很難在線測量，尤其是鋼坯內(nèi)部的溫度無法直接測量，通常都是用計算機對鋼坯在爐內(nèi)的升溫過程進(jìn)行計算，過去這方面通常采用多元回歸的方法。例如武漢鋼鐵公司引進(jìn)的熱連軋加熱爐鋼坯升溫控制數(shù)學(xué)模型。多元回歸模型的缺點是準(zhǔn)確性不高，特別是生產(chǎn)條件與軋制節(jié)奏發(fā)生變化時。另外，有人應(yīng)用分布參數(shù)理論建立了數(shù)學(xué)模型，并通過近似集中參數(shù)模型研究加熱爐的靜態(tài)、動態(tài)優(yōu)化。但是這種方法的缺點是計算工作量很大，要實現(xiàn)計算機實時估計及控制，需要相當(dāng)規(guī)模的控制計算機。近幾年，隨著加熱爐生產(chǎn)工藝的不斷完善和優(yōu)化，加熱爐生產(chǎn)自動化控制水平也相應(yīng)提高和不斷深入。一般來說，自動化控制系統(tǒng)分為制造執(zhí)行系統(tǒng)、過程控制系統(tǒng)和基礎(chǔ)自動化系統(tǒng)三級。其中，過程控制級(也稱為二級或U)主要完成物料跟蹤、過程控制參數(shù)設(shè)定計算、質(zhì)量數(shù)據(jù)收集與分析，以及操作指導(dǎo)等任務(wù)，包括加熱爐過程控制計算機和軋線過程控制計算機兩個系統(tǒng)。目前，面向節(jié)能降耗、提高軋制產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量設(shè)計的加熱爐二級計算機控制系統(tǒng)已廣泛地應(yīng)用于現(xiàn)代鋼鐵企業(yè)的加熱爐生產(chǎn)控制中。目前，歐美一些國家、日本、俄羅斯等國己相繼開發(fā)了具有鋼坯位置跟蹤、鋼坯溫度跟蹤、裝出爐自動化控制、終軋溫度控制等功能的二級優(yōu)化控制系統(tǒng)。一些帶有整個生產(chǎn)線物料跟蹤的高度自動化的加熱爐自動控制系統(tǒng)的研究和實踐也己逐漸深入和提高。在國內(nèi)，多數(shù)工業(yè)爐窯計算機控制處于燃燒控制的第一層次.雖然數(shù)學(xué)模型的研究工作起步較早，但實現(xiàn)數(shù)學(xué)模型優(yōu)化控制的工程實踐尚且較少。從2021年以來鞍鋼線材廠加熱爐管道、燒嘴進(jìn)行了改造，燃料由原有的重油該為高、焦混合煤氣，增加了自動化檢測和調(diào)節(jié)裝置實現(xiàn)了一級燃燒基礎(chǔ)自動化控制，并在此基礎(chǔ)上，于2021年新增了加熱爐加熱過程智能控制系統(tǒng)。近年來，為了提高產(chǎn)品的市場競爭力，鞍鋼線材廠在增加產(chǎn)品品種的同時，對產(chǎn)品的質(zhì)量和性能、節(jié)能減排都提出了較高的要求，擬定在原有的加熱爐加熱過程智能控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)上針對現(xiàn)有產(chǎn)品品種結(jié)構(gòu)、節(jié)能減排指標(biāo)提出進(jìn)一步完善要求，并在此研究工作中積累新線加熱爐設(shè)計、生產(chǎn)的一些改進(jìn)經(jīng)驗。鞍鋼線材廠加熱爐系統(tǒng)線材廠梁底組合步進(jìn)式加熱爐的結(jié)構(gòu)簡圖如圖2.1所示。該加熱爐沿著爐長方向分為預(yù)熱段、下加熱段、上加熱段和均熱段，其中預(yù)熱段的長度比較長，主要是為了充分利用煙氣的熱量來預(yù)熱鋼坯，從而提高燃料的利用率。為了將鋼坯加熱到規(guī)定的目標(biāo)溫度，加熱爐以高焦混合煤氣做為燃料，通過下加熱段、上加熱段和均熱段對鋼坯進(jìn)行加熱。在進(jìn)行爐溫控制的時候，預(yù)熱段內(nèi)沒有設(shè)置燒嘴不參與控制，下加熱段、上加熱段和均熱段各段的均都設(shè)有燒嘴，加熱爐分為5個控制區(qū)域進(jìn)行控制，分別為下加熱段、上加熱段、均左段、均中段、均右段。鋼坯的加熱過程所述如下:首先，推鋼機將鋼坯推入爐內(nèi)，加熱爐的步進(jìn)梁伸到鋼坯底部將鋼坯托起、前進(jìn)、下降，將鋼坯放到固定梁上，步進(jìn)梁接著下降脫離鋼坯，然后退到下一塊鋼坯的底部，再依次重復(fù)上述的托起、前進(jìn)、下降、脫離、后退等步驟，將下一塊鋼坯裝入爐內(nèi)，如此反復(fù)的運動，使得鋼坯在爐內(nèi)能夠步進(jìn)式地前進(jìn)，從預(yù)熱段經(jīng)下加熱段、上加熱段和均熱段的加熱，最終送到出爐端，然后由出鋼機將鋼坯推入軋機進(jìn)行軋制。加熱爐的熱工制度主要包括溫度制度、燃料燃燒制度和爐壓制度等。為了保證燃燒的正常進(jìn)行，加熱爐采用了雙交叉限幅燃燒控制系統(tǒng)與具備動態(tài)補償功能的爐壓控制系統(tǒng)，同時對煤氣的、壓力與空氣的溫度、壓力以及熱風(fēng)放散溫度分別進(jìn)行控制。在生產(chǎn)線上，加熱爐應(yīng)該在保證向軋機提供符合工藝要求的鋼坯，同時盡可能地降低加熱爐的能耗和鋼坯的損耗，因而目前很多鋼廠普遍采用低溫出鋼的方法對鋼坯進(jìn)行加熱。通過這種方式不僅可以降低加熱爐的加熱能耗，而且對于延長加熱爐的使用壽命、減少爐體的渣量和清渣作業(yè)都是很有利的。由于鋼坯的成本較高，因此應(yīng)在加熱過程中盡量減少鋼坯的燒損和氧化鐵皮以及防止脫碳等情況的發(fā)生就顯得尤為重要。研究工作內(nèi)容3.1系統(tǒng)設(shè)計原理軋鋼加熱爐是軋鋼生產(chǎn)過程的重要環(huán)節(jié)，其控制的主要任務(wù)是按照軋制生產(chǎn)作業(yè)計劃，克服坯料鋼種尺寸、出鋼節(jié)奏、燃料熱值、入爐鋼溫等工藝參數(shù)條件急劇、大幅度、頻繁變化的干擾，將鋼坯加熱到軋制工藝要求溫度水平，并在確保高產(chǎn)優(yōu)質(zhì)的情況下，盡可能的降低燃料消耗，減少鋼坯氧化燒損消耗。由于爐內(nèi)鋼坯溫度分布的不可測性、加熱爐的大熱容量和多擾動、時變非線性等特征，構(gòu)成了一類典型的復(fù)雜工業(yè)大系統(tǒng)；另一方面隨著現(xiàn)代大型軋機的高速化、自動化、高精度和多品種，不僅要求加熱爐的溫度制度迅速而嚴(yán)格地變化，而且要求控制出爐鋼坯奧氏體狀態(tài)。鑒于優(yōu)質(zhì)加熱過程優(yōu)化控制規(guī)律十分復(fù)雜，較為完備的數(shù)學(xué)模型不宜建立，現(xiàn)場爐溫、燃料流量、熱值計量儀表的檢測精度、軋制節(jié)奏、生產(chǎn)方式都難滿足數(shù)學(xué)模型控制的要求。本系統(tǒng)將數(shù)學(xué)模型與人工智能相結(jié)合，基于專家規(guī)則與熱工機理建立了加熱爐加熱過程智能優(yōu)化控制系統(tǒng)，通過對加熱鋼坯加熱曲線的優(yōu)化，得出合理的鋼坯的加熱曲線，調(diào)用爐內(nèi)鋼坯溫度計算模型計算鋼坯溫度分布是否滿足優(yōu)化后的加熱曲線，直到得出最佳的爐溫分布，根據(jù)不同的優(yōu)化目標(biāo)預(yù)估值建立專家系統(tǒng)知識庫，并針對生產(chǎn)實際情況中鋼坯爐內(nèi)位置分布情況的復(fù)雜性，建立專家控制規(guī)則集，以實現(xiàn)對加熱爐加熱過程的合理控制。系統(tǒng)引入軋制產(chǎn)品規(guī)格、坯料鋼質(zhì)、外型尺寸（薄厚、長短、寬窄）、批量（數(shù)量）、爐內(nèi)加熱溫度曲線、加熱時間、開軋（出爐）溫度、軋制節(jié)奏（波動幅度大且無計劃、無規(guī)律）等八類定性工藝信息，涵蓋生產(chǎn)過程中在線實時幾百個動態(tài)變化信息，納入模型控制系統(tǒng)。系統(tǒng)由主控模型和基于傳感器在線實時的入爐溫度變化調(diào)節(jié)、軋制節(jié)奏變化調(diào)節(jié)、鋼坯開軋溫度反饋調(diào)節(jié)，停、待軋調(diào)節(jié)、空燃比例調(diào)節(jié)等輔助動態(tài)優(yōu)化調(diào)節(jié)模型組合而成，從而大大提高模型控制系統(tǒng)的靈活性、適用性。3.2系統(tǒng)的模型組成系統(tǒng)采用模塊化設(shè)計方法，系統(tǒng)模型（模塊）組成如下：主模型輔助模型爐內(nèi)鋼坯溫度預(yù)報模型爐溫優(yōu)化設(shè)定模型專家系統(tǒng)知識庫專家系統(tǒng)規(guī)則集專家系統(tǒng)推理機鋼坯位置跟蹤模塊； 入爐溫度變化模塊；煤氣熱值變化調(diào)節(jié)模塊；空燃比例調(diào)節(jié)模塊；軋制節(jié)奏變化模塊；開軋溫度反饋控制模塊；燃燒控制模塊；待軋及事故處理模塊；智能模型優(yōu)化模塊；統(tǒng)計分析模塊等； 網(wǎng)絡(luò)通訊模塊；主模型：◆爐內(nèi)鋼坯溫度預(yù)報模型由于鋼坯內(nèi)部溫度不能夠被直接檢測，系統(tǒng)采用FACC(FurnaceAutomaticCombustionControl的縮寫)模型中鋼坯溫度計算模塊，根據(jù)鋼坯裝爐時的處理信息,計算鋼坯裝入時的溫度并建立鋼坯熱跟蹤初始數(shù)據(jù);然后利用加熱爐熱電偶實測的爐溫,采用中心差分計算模型,推算各鋼坯當(dāng)前時刻所在位置的爐氣溫度以及上一時刻鋼坯的內(nèi)部溫度分布。板坯入爐溫度計算：通過鋼溫預(yù)報模型計算，建立了加熱爐爐膛溫度與通條溫差間的關(guān)系，如圖所示：圖3-1φ5.5簾線鋼出爐溫度1090℃時溫度曲線0102030405060708090100110120爐氣溫度24348654870100011161176118812001198119511881180頭部溫度2814526042059171381192810201040105610921110黑印溫度18132228372540654744858954984100210401060尾部溫度2814927343661172882293810311056106811001120圖3-2一組鋼出爐溫度1110℃時的溫度曲線0102030405060708090100110120爐氣溫度24348654870100011161176120612201212120612001200頭部溫度2814526042060172085599210531077108410981130黑印溫度181322283725406547809129781008102010401070尾部溫度28149273436613732867100210621086109411201140圖3-3二組鋼出爐溫度1130℃0102030405060708090100110120爐氣溫度24348654870100011161194121812401236123612301220頭部溫度28145260420604733867100210721109112911401160黑印溫度181322283725406547809129841026105610681090尾部溫度28149273436621745877101210811121114211501170通過對簾線鋼、I組鋼、II組鋼鋼溫模型在線計算，由此得出：入爐時刻鋼坯頭尾部與黑印溫差為0，隨著鋼坯由預(yù)熱段進(jìn)入下加熱、上加熱爐膛溫度快速上升，由于鋼坯頭尾部靠近爐墻，受爐墻輻射影響溫度偏高，中部接觸水梁部分溫度偏低，頭尾部與黑印溫差逐漸變大；當(dāng)鋼坯進(jìn)入均熱段，鋼坯自身由頭尾部溫度高的部分向中部溫度低的部分傳熱，頭尾部與黑印溫差有所緩解。圖3-4簾線鋼溫差曲線0102030405060708090100110120頭部與黑印溫差10133248515967706656515050尾部與黑印溫差10174564717478807772666060圖3-5一組鋼溫差曲線0102030405060708090100110120頭部與黑印溫差10133248616675807569646260尾部與黑印溫差10174564737887908478747370圖3-6二組鋼溫差曲線0102030405060708090100110120頭部與黑印溫差10133248647987908883737270尾部與黑印溫差101745648191971009795868280通過對簾線鋼、I組鋼、II組鋼溫差曲線分析，在相同的在爐時間條件下，不同的鋼種在不同的爐膛溫度（供熱負(fù)荷）下出爐后通條溫差不相同，隨著爐膛溫度（供熱負(fù)荷）升高，鋼坯出爐后頭尾部與黑印部分溫差逐漸增大。實踐中在不同的爐膛溫度條件下，通過調(diào)節(jié)均熱段左、中、右燒嘴開度來盡量消除溫差，即將均熱段左、右部分燒嘴開度變小，均中段燒嘴開度變大。爐溫優(yōu)化設(shè)定模型加熱爐爐溫的優(yōu)化目標(biāo)的確定離不開軋鋼生產(chǎn)工藝對其的要求，當(dāng)然所討論的數(shù)學(xué)模型不可能包含實際生產(chǎn)的所有目標(biāo)，這里我們只考慮軋鋼過程中比較重要的生產(chǎn)目標(biāo)。要得到與實際生產(chǎn)狀況吻合較好的最優(yōu)爐溫分布，優(yōu)化目標(biāo)至少應(yīng)該包括如下四方面：1.鋼坯出爐時刻其表面溫度應(yīng)該達(dá)到軋制工藝要求的目標(biāo)加熱溫度，或者說，表面溫度與期望溫度差值最小;2.鋼坯出爐時刻其表面溫度與中心溫度的差值(又稱鋼坯的斷面溫差)達(dá)到極小值;3.加熱爐生產(chǎn)的能耗(燃料消耗)最小;4.被加熱鋼坯的氧化燒損最少;對上述生產(chǎn)目標(biāo)，在實際生產(chǎn)的大多數(shù)情況下不可能同時兼顧，這是因為鋼坯的加熱生產(chǎn)是軋鋼生產(chǎn)流程中的一環(huán)，它的生產(chǎn)狀況必須跟隨軋制節(jié)奏的變化而進(jìn)行調(diào)整，因此，想要得到特定生產(chǎn)條件下爐溫設(shè)定的絕對最優(yōu)值是不現(xiàn)實的，只能得到一定生產(chǎn)條件下的爐溫分布的理想值。因此在優(yōu)化指標(biāo)中，對各項進(jìn)行了加權(quán)處理，以體現(xiàn)不同生產(chǎn)條件下對爐溫分布優(yōu)化指標(biāo)考慮的側(cè)重點不同。綜上，建立如下的爐溫優(yōu)化目標(biāo)函數(shù):(3.4)約束條件如下:

優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)中各符號所代表的意義如下:－鋼坯在爐內(nèi)的加熱時間(s)，其與鋼坯在爐內(nèi)的位移s有如下關(guān)系:,為鋼坯在爐內(nèi)的運動速度;,－鋼坯的入爐時刻和出爐時刻;－爐溫分布優(yōu)化設(shè)定的關(guān)鍵點;、－分別代表鋼坯溫度分布和爐溫溫度分布(℃);、－鋼坯出爐時刻的表面溫度和中心溫度(℃);、－鋼坯加熱時所允許的最大加熱速度和最大斷面溫差(℃);－鋼坯的目標(biāo)出爐溫度(℃);－鋼坯出爐時刻所允許的最大斷面溫差(℃);－計算爐溫分布的離散化時間步長;－時間離散化之后的節(jié)點數(shù);－與爐溫分布有關(guān)的某種控制作用向量函數(shù)(例如加熱爐的燃料消耗等)；其中為爐溫設(shè)定值向量:，，，，為需要進(jìn)行爐溫優(yōu)化的各加熱段數(shù)量。－被加熱鋼坯的質(zhì)量;ε－鋼坯表面的氧化燒損率，即鋼坯在加熱時單位質(zhì)量、單位溫升條件下的氧化燒損量，與鋼坯種類和鋼坯溫度有關(guān);、、、－加權(quán)系數(shù)，且、、優(yōu)化目標(biāo)中的第一項表示對鋼坯出爐時刻表面溫差的要求，體現(xiàn)了鋼坯出爐溫度達(dá)到軋制工藝要求這一指標(biāo)，第二項表示了對鋼坯出爐時刻斷面溫差的要求，兩項合在一起顯示了軋鋼生產(chǎn)過程對鋼坯加熱工藝的生產(chǎn)目標(biāo)要求。優(yōu)化函數(shù)的第三項體現(xiàn)了加熱生產(chǎn)過程的能耗指標(biāo)要求，這是優(yōu)化加熱爐爐溫分布的主要目標(biāo)所在。第四項是生產(chǎn)過程對鋼坯氧化燒損的要求，鋼坯加熱過程的優(yōu)化燒損直接關(guān)系到鋼鐵產(chǎn)品的成材率、成品的表面質(zhì)量。為根據(jù)二次型優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)(3.4)求得加熱爐的爐溫最優(yōu)分布，需要根據(jù)加熱爐工況和鋼坯參數(shù)及加熱工藝給定各設(shè)定點的最初爐溫值，之后調(diào)用爐內(nèi)鋼坯溫升計算模型計算鋼坯溫度分布，然后計算優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)，判斷約束條件，再確定下一次爐溫優(yōu)化的搜索方向，重復(fù)上述過程，直到得出最佳的爐溫分布，整個優(yōu)化算法的流程如圖3-7所示。圖3-73.3 專家系統(tǒng)知識庫爐溫設(shè)定值的優(yōu)化調(diào)整策略在整個算法中占據(jù)非常重要的位置，調(diào)整策略的優(yōu)劣關(guān)系到算法的收斂速度和最后結(jié)果的精度，對此問題，很多學(xué)者都進(jìn)行過有益的探討，但大多數(shù)文獻(xiàn)都是從經(jīng)典優(yōu)化控制理論入手，尋找全局最優(yōu)解。但是，加熱爐能耗極小化是一個動態(tài)過程的參數(shù)最優(yōu)化問題，由于模型的時變及非線性、控制變量之間的耦合性，使得許多經(jīng)典的控制理論，如極大值原理、動態(tài)規(guī)劃、非線性規(guī)劃等都較難實現(xiàn)，鑒于此，我們提出了一種基于專家經(jīng)驗的爐溫設(shè)定值的優(yōu)化調(diào)整策略。這種策略是把專家經(jīng)驗同加熱爐生產(chǎn)目標(biāo)相結(jié)合得出的，結(jié)合厚板線2#加熱爐特點，我們考慮的決策條件有如下幾個：鋼種、規(guī)格、入爐溫度、鋼坯出爐目標(biāo)溫度和鋼坯出爐時刻的斷面溫差。所得結(jié)論由一系列相關(guān)規(guī)則給出，并將此類專門知識、經(jīng)驗通過在線跟蹤調(diào)試建立各類鋼種的加熱制度并以數(shù)據(jù)的形式存儲在專家知識庫中。1、如果鋼坯為簾線鋼，在考慮鋼坯在爐時間一定的情況下（即軋制節(jié)奏一定）則有：1)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低，上加熱段爐熱負(fù)荷偏低，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高。2)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱供熱負(fù)荷正常，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。3)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高。4)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。5)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低，均熱段供熱負(fù)荷正常。6)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱供熱負(fù)荷正常，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。7)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高。8)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度略高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該偏低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。9)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低，均熱段供熱負(fù)荷正常。10)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。11)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高。12)鋼坯斷面較小、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。13)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低，供熱負(fù)荷正常。14)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較高、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷正常，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。15)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較小，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高。16)鋼坯斷面較大、鋼坯入爐溫度高、鋼坯出爐溫度較低、溫差較大，此時下加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該低，上加熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較高，均熱段供熱負(fù)荷應(yīng)該較低。2、如果鋼坯為Ⅰ組鋼、Ⅱ組鋼，則上述1)～16)的情形下，各段爐溫設(shè)定值應(yīng)比被加熱鋼坯為低溫鋼時高，爐溫設(shè)定值的決策過程與低溫鋼相同。 ◆專家系統(tǒng)規(guī)則集 連續(xù)加熱爐在實際生產(chǎn)中不存在或很少存在全爐或局部各段鋼坯均為同一爐溫曲線的情況，在實際生產(chǎn)過程中爐內(nèi)鋼坯分布復(fù)雜，包括鋼種混裝、冷熱混裝、坯料斷面尺寸和長短混裝、不同軋制規(guī)格的存在（這直接影響軋制節(jié)奏）。針對這一復(fù)雜的情況，系統(tǒng)依據(jù)專家操作規(guī)則，排定優(yōu)先級別，建立了專家系統(tǒng)規(guī)則集。例如，當(dāng)冷料和熱料混裝時，在鋼坯由預(yù)熱段進(jìn)入加熱段、加熱段進(jìn)入均熱段時，系統(tǒng)根據(jù)冷熱坯料的數(shù)量，在不同位置提前升溫或降溫。 ◆專家系統(tǒng)推理機推理機實質(zhì)上是計算機的一組程序，目的是用于控制、協(xié)調(diào)整個專家系統(tǒng)的工作。它根據(jù)當(dāng)前的傳感器輸入數(shù)據(jù)或信息，再利用知識庫中的知識，按一定的規(guī)則策略去推理處理。輔助模型◆鋼坯位置跟蹤模型裝鋼臺發(fā)出裝鋼信號，L2級接收裝鋼信號作為鋼坯入爐標(biāo)志，同時讀取軋制計劃。并根據(jù)來自基礎(chǔ)自動化的各鋼坯裝料時步進(jìn)梁的動作信號,對加熱爐內(nèi)各鋼坯在加熱爐的位置進(jìn)行實時跟蹤。系統(tǒng)實時顯示并記錄每塊鋼坯的在爐位置、鋼坯信息、在爐溫度。 ◆入爐溫度跟蹤模型入爐溫度跟蹤模塊根據(jù)檢測入爐鋼坯溫度計算入爐鋼坯熱含，調(diào)整各段的供熱負(fù)荷。鋼坯帶入熱含公式：Q=CiTi×WQ：鋼坯帶入的熱含Ci：比熱容KJ/（Kg.℃）Ti：溫度℃W：重量Kg◆煤氣熱值變化調(diào)節(jié)模塊實時檢測煤氣熱值變化，在線修正各段的煤氣流量，維持各段供熱平衡?！艨杖急壤{(diào)節(jié)模塊跟蹤煤氣熱值變化，實時調(diào)節(jié)空燃配比。并根據(jù)爐溫、殘氧含量、煤氣熱值信號，在線學(xué)習(xí)最優(yōu)熱效率曲面，動態(tài)尋優(yōu)最佳空燃比?！艄?jié)奏變化模塊根據(jù)爐內(nèi)鋼坯軋制信息，預(yù)測軋制節(jié)奏變化，動態(tài)計算各鋼坯剩余在爐時間，并調(diào)節(jié)各段供熱負(fù)荷。同時通過在線實測軋機節(jié)奏對計算剩余在爐時間進(jìn)行修正。實際的生產(chǎn)過程中，鋼坯的軋制節(jié)奏是隨生產(chǎn)情況不斷調(diào)整的，因此相應(yīng)的各段爐溫設(shè)定值也必然隨之變化，我們不可能對每一個軋制節(jié)奏都要計算相應(yīng)的最佳爐溫設(shè)定值。解決的方法就是計算典型的軋制節(jié)奏所對應(yīng)的爐溫設(shè)定值，當(dāng)軋制節(jié)奏變化時，采用線性插值進(jìn)行在線補償。設(shè)當(dāng)前的軋制節(jié)奏，介于介于之間，則第段的爐溫設(shè)定值為:(3.6)其中，和分別為軋制節(jié)奏為和時第段的爐溫設(shè)定值。由上述分析可知，對于給定的鋼坯，軋制節(jié)奏對爐溫設(shè)定影響很大。軋制節(jié)奏的經(jīng)常變化，若處理的不好，將引起爐溫設(shè)定值的頻繁波動，即浪費能源又影響鋼坯的加熱質(zhì)量，反過來造成工況不穩(wěn)，形成惡性循環(huán)?？梢?，對軋制節(jié)奏的處理非常重要，一般而言，在求解最優(yōu)爐溫分布之前，首先應(yīng)該對軋制節(jié)奏進(jìn)行如下的平滑處理。對在時刻采集到的軋制節(jié)奏值進(jìn)行濾波，即：(3.7)其中，和分別是時刻軋制節(jié)奏的采樣值和濾波值，是比例系數(shù)。濾波的目的在于減弱隨機因素的影響。對每塊鋼坯之前的半小時內(nèi)的軋制節(jié)奏采樣值進(jìn)行加權(quán)平均:(3.8)其中為一正整數(shù)，為加權(quán)系數(shù)，在一定程度上反映了軋制節(jié)奏的變化趨勢，具有一定的預(yù)報功能，同時也有益于抑制隨機干擾。引入比例因子，則當(dāng)前時刻的軋制節(jié)奏為:(3.9)如軋制節(jié)奏長時間過大，使得限制v的增長速度，以確保加熱質(zhì)量，和過大，則對乘以比例因子，以減少加熱爐的熱負(fù)荷。開軋溫度反饋控制模塊系統(tǒng)引入包括開軋溫度、軋機壓下量、壓下力、軋機電流在內(nèi)的鋼坯軋制過程中的反饋信號，對出爐溫度是否達(dá)到軋制工藝要求的期望值，并以此為反饋修正補償控制系統(tǒng)因環(huán)境變量變化等原因產(chǎn)生的誤差。◆待軋及事故處理模塊待軋及事故處理模塊包括計劃待軋和非計劃待軋，根據(jù)鋼坯剩余在爐時間判斷是待熱或是執(zhí)行降溫、保溫、升溫策略?！羧紵刂颇K根據(jù)各控制模塊計算得出的參數(shù)，引入直線插補法，得出各段供熱負(fù)荷的最終設(shè)定值，實時修正?！糁悄苣Ｐ蛢?yōu)化模塊隨著加熱爐在生產(chǎn)過程中儀表設(shè)備、加熱爐爐體等硬件條件逐漸的變化，原有固化的各工況下的過程參數(shù)將不能滿足生產(chǎn)工藝的要求。根據(jù)統(tǒng)計分析數(shù)據(jù)庫中記錄的現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù)，包括：按鋼種和規(guī)格記錄的單耗、平均開軋溫度、平均煙氣殘氧含量等指標(biāo)對控制系統(tǒng)原有的過程參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。在優(yōu)化過程中采用小步長試探以及狀態(tài)轉(zhuǎn)移的方法逐步逼進(jìn)最佳控制狀態(tài)，以期得到最低的單耗、最優(yōu)的開軋溫度和合理的煙氣殘氧含量。結(jié)果經(jīng)工藝工程師確認(rèn)后，更新專家數(shù)據(jù)庫。 ◆統(tǒng)計分析模塊系統(tǒng)統(tǒng)計功能完善，可追溯性強，包括：按班、鋼種、小時記錄加熱爐相關(guān)的熱工參數(shù)，數(shù)據(jù)保存一年以上；按班、按鋼種、按小時加熱爐相關(guān)熱工參數(shù)統(tǒng)計、查詢、分析，自動生成月報表。 ◆L2級與PLC、L3級的網(wǎng)絡(luò)通訊模塊 通過PLC控制系統(tǒng)、L2、L3級的通訊，實現(xiàn)實現(xiàn)生產(chǎn)、計劃數(shù)據(jù)的共享。實際的軋鋼生產(chǎn)過程中，加熱爐的生產(chǎn)是為軋機服務(wù)的。很多原因會導(dǎo)致軋制生產(chǎn)工序停產(chǎn)，導(dǎo)致了加熱爐待軋現(xiàn)象的出現(xiàn)。出現(xiàn)待軋后，如果加熱爐爐溫不做相應(yīng)調(diào)整，不僅導(dǎo)致燃料的浪費，而且加劇了鋼坯的氧化脫碳，影響鋼坯的加熱質(zhì)量，因此必須對加熱爐的待軋情況進(jìn)行分析，確定合理的爐溫控制策略?；诖?，加熱爐的待軋控制也是加熱爐優(yōu)化控制中重要的組成部分，以下對此進(jìn)行分析。3.3.1制定待軋策略的原則基于滿足加熱質(zhì)量的前提下，希望在待軋結(jié)束時，不出現(xiàn)待熱待軋現(xiàn)象，因此制定待軋控制策略時，應(yīng)遵循以下原則：待軋開始時，及時足夠地削減燃料消耗量，迅速將爐溫降至適當(dāng)?shù)牡退?，以減少加熱能耗和避免發(fā)生過熱過燒現(xiàn)象;均熱段保溫水平適當(dāng)提高，以便于重新開軋生產(chǎn)時，位于加熱爐出鋼側(cè)的鋼坯能夠及時出鋼，滿足軋線生產(chǎn)需要;重新開軋之前，應(yīng)在盡可能短的時間里將出爐鋼坯加熱到軋制工藝要求的加熱質(zhì)量狀態(tài)，避免軋機因等待出鋼而影響生產(chǎn);爐內(nèi)各加熱段應(yīng)該采用不同的待軋策略;3.3.2待軋時加熱爐爐溫的設(shè)定策略按照待軋時刻與待軋時間能否事先預(yù)知，待軋情況可分為計劃待軋和非計劃待軋兩種方式，其各自的爐溫決策策略是不相同的。對于計劃待軋(計劃檢修或交接班時出現(xiàn))，其發(fā)生時刻和持續(xù)時間一般能夠準(zhǔn)確知道，因此，該情況下的爐溫決策較簡單，計劃待軋對各段爐溫設(shè)定值的影響是依次的。本章主要針對非計劃待軋(由于軋制事故等隨機因素造成的待軋)進(jìn)行分析。一般而言，非計劃待軋有可分成短期待軋、中期待軋、長期待軋和待熱待軋幾種情況。待軋狀態(tài)時的爐溫設(shè)定采用“斜坡函數(shù)”法，其斜率值取決于待軋時間的長短和當(dāng)加熱爐恢復(fù)到原來的生產(chǎn)率時鋼坯和耐火材料所能承受的最大溫度梯度。對每個爐溫控制區(qū)分別建立溫度斜坡函數(shù)，建立待軋時的爐溫設(shè)定策略。當(dāng)待軋開始的時候，加熱爐各段的溫度設(shè)定值降至最低，其最低值由斜坡函數(shù)和選擇的待軋時間決定。(1)短期待軋情況當(dāng)待軋時間小于15分鐘時，爐溫待軋控制模塊啟動自動待軋模式，并適當(dāng)降低爐溫(10-20℃(2)中期待軋情況為了節(jié)能降耗，同時保證鋼坯的加熱質(zhì)量，應(yīng)以最大速率降低和升高爐溫，待軋時的爐溫決策和鋼坯溫度變化如圖3.10所示。鋼坯溫度的最大減小量由下式確定:(3.19)其中，為鋼坯溫度的最大減小量，為自啟動斜坡函數(shù)至待軋結(jié)束時的時間間隔，為加熱爐恢復(fù)到原來的生產(chǎn)率時鋼坯和耐火材料所能承受的最大溫度梯度。爐溫和鋼坯溫度均被設(shè)為加熱曲線的最小值并維持至啟動斜坡函數(shù)。(3)長期待軋情況如果待軋時間大于8小時，爐溫設(shè)定值與被加熱鋼坯參數(shù)無關(guān)，此時可以把爐溫降至最低，在待軋結(jié)束前某一時刻，再把爐溫沿某條優(yōu)化設(shè)定曲線升高到正常設(shè)定值。(4)待熱待軋情況待熱待軋是指鋼坯己經(jīng)到達(dá)出鋼側(cè)，但鋼坯還沒有達(dá)到期望的溫度分布所啟用的一種待軋模式。在此模式下，均熱段的爐溫維持不變，其它各段爐溫設(shè)定均處于待軋狀態(tài)，鋼坯在均熱段保持直到達(dá)到軋制工藝所要求的目標(biāo)溫度分布。上述的待軋策略較易于在線控制中應(yīng)用，操作人員可以在給定的待軋降溫速度和升溫速度的基礎(chǔ)上進(jìn)行動態(tài)調(diào)節(jié)優(yōu)化，對延長加熱爐的使用壽命、提高鋼坯加熱質(zhì)量和減少氧化燒損都有重要意義，實際運行結(jié)果表明控制效果較好。針對短期停軋10分鐘、20分鐘的情況，分別對停留在加熱爐加熱段和均熱段鋼坯的通條溫差與爐膛壓力變化進(jìn)行了研究，如圖所示：、停軋10分鐘時，加熱段爐膛壓力與鋼坯頭中尾溫差的變化012345678910頭部與黑印溫差7071727272737577808185尾部與黑印溫差8080818182828486889295爐膛壓力Pa1614121086420-1-2停軋20分鐘時，加熱段爐膛壓力與鋼坯頭中尾溫差的變化02468101214161820頭部與黑印溫差707174.977.881.98586.587.6909395尾部與黑印溫差8081.984.287.691.19595.797.598.6103105爐膛壓力Pa1612.59.16.24.6-2-4-6-6.5-7-8停軋10分鐘時，均熱段爐膛壓力與鋼坯頭中尾溫差的變化012345678910頭部與黑印溫差5049.248.748.247.746.745.744.342.841.340尾部與黑印溫差6058.457.55654.553.152.652.151.65050爐膛壓力Pa1614121086420-1-2停軋20分鐘時，均熱段爐膛壓力與鋼坯頭中尾溫差的變化02468101214161820頭部與黑印溫差5048.446.645.544.342403836.835.135尾部與黑印溫差6057.65756.454.75349.54645.543.240爐膛壓力Pa1612.59.16.24.6-2-4-6-6.5-7-8隨著停軋時間的延長，加熱爐總供熱負(fù)荷逐漸減少，系統(tǒng)開始關(guān)閉煙道閘，當(dāng)燒嘴的供熱負(fù)荷減少到一定量的時候，爐膛壓力開始降低。如圖所示，停軋10分鐘時，加熱爐的爐膛壓力降低到-2Pa,隨著爐頭負(fù)壓吸風(fēng)，停留在加熱段的鋼坯頭部與黑印部分的溫差由80℃增長到95℃，尾部與黑印部分的溫差由70℃增長到85℃；停軋20分鐘時，加熱爐的爐膛壓力降低到-8Pa，停留在加熱段鋼坯的中部黑印部分繼續(xù)受冷風(fēng)與水梁溫度的干擾，頭中尾溫差持續(xù)加大，此時頭部與黑印的溫差增長為95℃，尾部與黑印的溫差增長為105℃。而停留在均熱段的鋼坯頭中尾的溫差也有所變化，停軋至10分鐘時，（均熱段的結(jié)構(gòu)是梁底組合式），頭部與黑印部分的溫差由50℃降低到40℃，尾部與黑印部分的溫差由60℃降低到軋機電流產(chǎn)量（規(guī)格）三架軋機溫度三架軋機電流生產(chǎn)線狀態(tài)斷面尺寸φ5.5880620A三線120×120φ5.5890550A三線120×120φ6.5890813A三線120×120φ6.5900691A三線120×120φ7890815三線120×120φ7900716三線120×120φ8890844三線120×120φ8900753三線120×120φ9890875三線120×120φ9900782三線120×120φ10890894三線120×120φ10900803三線120×120φ11890920三線120×120φ11900835三線120×120φ12890956三線120×120φ12900847三線120×120φ13890981三線120×120φ13900870三線120×120如表所示，不同產(chǎn)量（規(guī)格）的鋼坯在不同出爐溫度的情況下，軋機電流也會對應(yīng)著有所變化。如表所示，同產(chǎn)量（規(guī)格）下，出爐溫度較低的鋼坯所需的軋機電流量要大于出爐溫度高的鋼坯，相差大約90A左右的電流。而軋制速度的變化，也會影響到軋機電流的變化，軋制速度加快，軋機電流便隨之變大，每提升一個規(guī)格大約增加25A左右的軋機電流。研究最佳產(chǎn)品質(zhì)量（脫碳）與加熱工藝參數(shù)間關(guān)系使用效果評價 系統(tǒng)于2021年6月在原有控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)上進(jìn)行升級研發(fā)，歷經(jīng)三個月的系統(tǒng)設(shè)計、程序開發(fā)、現(xiàn)場調(diào)試、工藝優(yōu)化于2021年9月開始正式投入使用，截止目前系統(tǒng)在線連續(xù)正常運行，投入率達(dá)95%以上，在線材廠取得良好效果，具體技術(shù)指標(biāo)如下：6.1統(tǒng)一操作的效果系統(tǒng)實現(xiàn)了智能系統(tǒng)程序控制燒鋼，統(tǒng)一了四班操作，操作方式由過去個人分散經(jīng)驗型、粗放型轉(zhuǎn)化為數(shù)據(jù)型、科學(xué)型，穩(wěn)定了燒鋼工藝，極大提高了燒鋼質(zhì)量。6.2加熱制度優(yōu)化的效果系統(tǒng)的專家數(shù)據(jù)庫優(yōu)化模塊實現(xiàn)了現(xiàn)有9類74個鋼種的熱工加熱制度的優(yōu)化，并為后續(xù)新鋼種熱工加熱制度的建立與優(yōu)化預(yù)留了足夠的空間，而且操作簡單、易學(xué)、安全、無須專業(yè)計算機知識。充分合理的利用熱裝鋼坯余熱資源，減低了單位燃料消耗。6.3提高鋼品質(zhì)量的效果使用該系統(tǒng)后，將開軋鋼坯平均溫度穩(wěn)定在±30℃的合理范圍內(nèi)，通條溫差由原來的100℃降低為70℃6.4空燃比優(yōu)化設(shè)定使用效果通過使用空燃比優(yōu)化設(shè)定策略，加熱爐的煙氣殘氧含量從使用前的7.1%降低為5.5%左右。減少了加熱爐尾氣帶走的熱損耗，加熱爐熱效率明顯提高，使加熱爐始終保持在最佳燃燒狀態(tài)。6.5待軋策略的使用效果實際生產(chǎn)中，出現(xiàn)待軋后，系統(tǒng)能夠及時自動調(diào)整加熱爐爐溫，防止了燃料的浪費，減少了鋼坯的氧化脫碳的機會，對提高鋼坯的加熱質(zhì)量起了重要作用。6.6降低氧化燒損率的效果與系統(tǒng)投入前三個月人工操作下相近的熱裝率、生產(chǎn)作業(yè)率、產(chǎn)量、原料參數(shù)等情況比較，氧化燒損率從以前的0.6%降低為0.54%。6.7脫碳經(jīng)濟(jì)效益系統(tǒng)投入后，加熱爐燃耗由2021年上半年平均的1.1GJ/t，降為2021第四季度月平均的1.053GJ/t，按照每GJ煤氣36.89元，每月按照30天生產(chǎn)計算。經(jīng)濟(jì)效益計算如下：減少煤氣消耗×2021年第四季度產(chǎn)量×每GJ煤氣單價=0.047GJ/t×36.89元/GJ×t＝萬元加熱爐鋼坯燒損率由2021年上半年平均的0.6％降為2021年第四季度平均的0.54％，2021年第四季度共生產(chǎn)鋼坯噸，鋼坯平均價格元/噸，氧化鐵皮價格200元/噸計算。經(jīng)濟(jì)效益計算如下：降低鋼坯燒損率×總產(chǎn)量×（鋼坯平均價格-氧化鐵皮價格）＝（0.6％-0.54％）×噸×（-200）元/噸＝萬元合計經(jīng)濟(jì)效益：+＝萬元。

咖啡店創(chuàng)業(yè)計劃書第一部分：背景在中國，人們越來越愛喝咖啡。隨之而來的咖啡文化充滿生活的每個時刻。無論在家里、還是在辦公室或各種社交場合，人們都在品著咖啡?？Х戎饾u與時尚、現(xiàn)代生活聯(lián)系在一齊。遍布各地的咖啡屋成為人們交談、聽音樂、休息的好地方，咖啡豐富著我們的生活，也縮短了你我之間的距離，咖啡逐漸發(fā)展為一種文化。隨著咖啡這一有著悠久歷史飲品的廣為人知，咖啡正在被越來越多的中國人所理解。第二部分：項目介紹第三部分：創(chuàng)業(yè)優(yōu)勢目前大學(xué)校園的這片市場還是空白，競爭壓力小。而且前期投資也不是很高，此刻國家鼓勵大學(xué)生畢業(yè)后自主創(chuàng)業(yè)，有一系列的優(yōu)惠政策以及貸款支持。再者大學(xué)生往往對未來充滿期望，他們有著年輕的血液、蓬勃的朝氣，以及初生牛犢不怕虎的精神，而這些都是一個創(chuàng)業(yè)者就應(yīng)具備的素質(zhì)。大學(xué)生在學(xué)校里學(xué)到了很多理論性的東西，有著較高層次的技術(shù)優(yōu)勢，現(xiàn)代大學(xué)生有創(chuàng)新精神，有對傳統(tǒng)觀念和傳統(tǒng)行業(yè)挑戰(zhàn)的信心和欲望，而這種創(chuàng)新精神也往往造就了大學(xué)生創(chuàng)業(yè)的動力源泉，成為成功創(chuàng)業(yè)的精神基礎(chǔ)。大學(xué)生創(chuàng)業(yè)的最大好處在于能提高自己的潛力、增長經(jīng)驗，以及學(xué)以致用;最大的誘人之處是透過成功創(chuàng)業(yè)，能夠?qū)崿F(xiàn)自己的理想，證明自己的價值。第四部分：預(yù)算1、咖啡店店面費用咖啡店店面是租賃建筑物。與建筑物業(yè)主經(jīng)過協(xié)商，以合同形式達(dá)成房屋租賃協(xié)議。協(xié)議資料包括房屋地址、面積、結(jié)構(gòu)、使用年限、租賃費用、支付費用方法等。租賃的優(yōu)點是投資少、回收期限短。預(yù)算10-15平米店面，啟動費用大約在9-12萬元。2、裝修設(shè)計費用咖啡店的滿座率、桌面的周轉(zhuǎn)率以及氣候、節(jié)日等因素對收益影響較大?？Х瑞^的消費卻相對較高，主要針對的也是學(xué)生人群，咖啡店布局、格調(diào)及采用何種材料和咖啡店效果圖、平面圖、施工圖的設(shè)計費用，大約6000元左右3、裝修、裝飾費用具體費用包括以下幾種。(1)外墻裝飾費用。包括招牌、墻面、裝飾費用。(2)店內(nèi)裝修費用。包括天花板、油漆、裝飾費用，木工、等費用。(3)其他裝修材料的費用。玻璃、地板、燈具、人工費用也應(yīng)計算在內(nèi)。整體預(yù)算按標(biāo)準(zhǔn)裝修費用為360元/平米，裝修費用共360*15=5400元。4、設(shè)備設(shè)施購買費用具體設(shè)備主要有以下種類。(1)沙發(fā)、桌、椅、貨架。共計2250元(2)音響系統(tǒng)。共計450(3)吧臺所用的烹飪設(shè)備、儲存設(shè)備、洗滌設(shè)備、加工保溫設(shè)備。共計600(4)產(chǎn)品制造使用所需的吧臺、咖啡杯、沖茶器、各種小碟等。共計300凈水機，采用美的品牌，這種凈水器每一天能生產(chǎn)12l純凈水，每一天銷售咖啡及其他飲料100至200杯，價格大約在人民幣1200元上下?？Х葯C，咖啡機選取的是電控半自動咖啡機，咖啡機的報價此刻就應(yīng)在人民幣350元左右，加上另外的附件也不會超過1200元。磨豆機，價格在330―480元之間。冰砂機，價格大約是400元一臺，有點要說明的是，最好是買兩臺，不然夏天也許會不夠用。制冰機，從制冰量上來說，一般是要留有富余。款制冰機每一天的制冰量是12kg。價格稍高550元，質(zhì)量較好，所以能夠用很多年，這么算來也是比較合算的。5、首次備貨費用包括購買常用物品及低值易耗品，吧臺用各種咖啡豆、奶、茶、水果、冰淇淋等的費用。大約1000元6、開業(yè)費用開業(yè)費用主要包括以下幾種。(1)營業(yè)執(zhí)照辦理費、登記費、保險費;預(yù)計3000元(2)營銷廣告費用;預(yù)計450元7、周轉(zhuǎn)金開業(yè)初期，咖啡店要準(zhǔn)備必須量的流動資金，主要用于咖啡店開業(yè)初期的正常運營。預(yù)計2000元共計： 120000+6000+5400+2250+450+600+300+1200+1200+480+400+550+1000+3000+450+2000=145280元第五部分：發(fā)展計劃1、營業(yè)額計劃那里的營業(yè)額是指咖啡店日常營業(yè)收入的多少。在擬定營業(yè)額目標(biāo)時，必須要依據(jù)目前市場的狀況，再思考到咖啡店的經(jīng)營方向以及當(dāng)前的物價情形，予以綜合衡量。按照目前流動人口以及人們對咖啡的喜好預(yù)計每一天的營業(yè)額為400-800，根據(jù)淡旺季的不同可能上下浮動2、采購計劃依據(jù)擬訂的商品計劃，實際展開采購作業(yè)時，為使采購資金得到有效運用以及商品構(gòu)成達(dá)成平衡，務(wù)必針對設(shè)定的商品資料排定采購計劃。透過營業(yè)額計劃、商品計劃與采購計劃的確立，我們不難了解，一家咖