幸福路北段工程排水結構計算書

幸福路北段工程排水結構計算書目錄1工程概況 頁1工程概況1.1工程名稱幸福路北段工程。1.2工程地點重慶主城高新區(qū)。1.3工程規(guī)模本次工程設計范圍為幸福路北段（樁號約為K0+000～K0+539.455段）道路具體規(guī)模如下表：道路名稱道路等級設計速度（km/h）路幅寬度（m）車道數(shù)道路長度（m）幸福路北段次干路4026雙向4車道539.461.4建設范圍本次設計范圍為幸福路北段排水工程施工圖設計，具體包括道路下的雨、污水管道系統(tǒng)的設計。幸福路北段呈南北走向，起點與福新路相接，自南向北延伸，終點止于東門支路。2設計依據(jù)2.1設計依據(jù)及相關文件1）建設單位與我院簽訂的設計合同2）《重慶市城鄉(xiāng)總體規(guī)劃（2007-2020年）》（2011年修訂）3）《重慶市主城區(qū)綜合交通規(guī)劃（2011-2020）》4）《高新區(qū)雨水、污水、給水、電力、通信、燃氣規(guī)劃》5）《重慶市高新技術產(chǎn)業(yè)開發(fā)區(qū)用地規(guī)劃》6）《重慶高新技術產(chǎn)業(yè)開發(fā)區(qū)控制性詳細規(guī)劃》7）《重慶市建設領域禁止、限制使用落后技術通告（2019年版）》8）《重慶高新技術開發(fā)區(qū)管理委員會改革發(fā)展局關于幸福路北段工程立項的批復》【重慶高新區(qū)管理委員會經(jīng)濟發(fā)展局（渝高新改投《2021》297號）】9）幸福路北段工程方案設計技術審查（成果）【重慶市交通規(guī)劃研究院（2021.09）】10）項目所在區(qū)域1:500地形管線圖、實測地形圖11）《幸福路北段工程詳細勘察》【重慶市勘測院（2021.11）】12）《重慶高新區(qū)城市道路交通設計導則》13）國家和地方相關的法律、法規(guī)、規(guī)范、標準和指令性規(guī)劃文本等2.2采用的技術規(guī)范1）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）(2015年版)2）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）3）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）4）《給水排水工程構筑物結構設計規(guī)范》（GB50069-2002）5）《工程結構通用規(guī)范》（GB55001-2021）6）《砌體結構通用規(guī)范》（GB55007-2021）7）《混凝土結構通用規(guī)范》（GB55008-2021）8）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）9）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》(GB55002-2021)10）其它相關設計規(guī)范、國家標準、地方標準11）相關國家工程建設技術標準強制性條文3設計標準1．結構合理使用年限為50年。2．結構安全等級為二級，結構重要性系數(shù)為1.0。3．混凝土結構環(huán)境類別：地下結構中露天或迎土面混凝土構件的環(huán)境類別為二b級。4．鋼筋混凝土保護層厚度應符合設計要求，其中地下構筑物等與土體直接接觸面不小于40mm，其他為不小于35mm。5．設計荷載：人行段人群荷載：4.0kN/m2；車行段地面汽車荷載：城-A級；地面堆積荷載：按10kN/m2計算。6．計算軟件采用理正結構工具箱7.5PB1。7．主要材料：1）混凝土：主體結構采用C30抗?jié)B鋼筋混凝土，抗?jié)B等級為P6，混凝土限制膨脹率要求在2.0×10-4～3.0×10-4范圍內。2）墊層采用C20素混凝土。3）普通鋼筋：HPB300鋼筋應該符合國家標準GB1499.1—2017的規(guī)定，HRB400鋼筋應該符合GB1499.2-2018的規(guī)定，除特殊注明外，直徑≥12mm者采用HRB400級熱軋螺紋鋼筋；直徑＜12mm者采用HPB300級熱軋圓鋼筋。4）鋼筋直徑≥16時采用機械連接。5）焊條：HPB300鋼筋、Q235鋼采用E43型焊條，HRB400鋼筋采用E50焊條。6）鋼構件：Q235B鋼。7）水泥：采用42.5級普通硅酸鹽水泥，必須符合國家標準的有關規(guī)定。8）細骨料：混凝土細骨料建議采用中、粗砂，不應采用細砂。4結構計算4.1雨水檢查井收口蓋板（1800×1400×200）按彈性板計算:1計算條件計算跨度:Lx=1.800mLy=1.400m 板厚h=200mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷載標準值=5.00kN/m2恒載分項系數(shù)γG=1.30；活載分項系數(shù)γQ=1.50活載調整系數(shù)γl=1.00；準永久系數(shù)ψq=0.60荷載標準值:均布恒載q=10.00kN/m2(不包括自重荷載)均布活載q=20.00kN/m2 砼強度等級:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 縱筋混凝土保護層=35mm,配筋計算as=40mm,泊松比=0.20 支撐條件=四邊 上:簡支 下:簡支 左:簡支 右:簡支角柱 左下:無 右下:無 右上:無 左上:無2計算結果 彎矩單位:kN.m/m,配筋面積:mm2/m,構造配筋率:0.20%彎矩計算方法:雙向板查表撓度計算方法:雙向板查表。 2.1荷載設計值:計算公式：荷載設計值=γG×恒載+γQ×γl×活載均布荷載=1.30×15.00+1.50×1.00×20.00=49.502.2荷載準永久值:計算公式：荷載準永久值=恒載+ψq×活載均布荷載=15.00+0.60×20.00=27.00 2.3跨中:[水平][豎向] 均布荷載彎矩系數(shù):0.04440.0651 彎矩設計值:4.3106.313 面積:400(0.20%)400(0.20%) 實配:E14@150(1026)E14@150(1026) 2.4四邊:[上][下][左][右] 均布荷載彎矩系數(shù):0.00000.00000.00000.0000 彎矩設計值:0.0000.0000.0000.000 面積:400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%) 實配:E12@150(754)E12@150(754)E12@150(754)E12@150(754)2.5撓度結果(按雙向板計算):經(jīng)查<<結構靜力計算手冊>>:撓度計算系數(shù)α0=0.006297(1)截面有效高度：(2)計算構件縱向受拉鋼筋的等效應力σsq，根據(jù)《混凝土規(guī)范》式7.1.4-3計算：(3)按有效受拉混凝土截面面積計算縱向受拉鋼筋配筋率ρte：(4)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.1.2計算：ψ小于0.2，ψ取0.2(5)短期剛度Bs，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.2.3計算：(6)撓度增大的影響系數(shù)θ，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.2.5計算：(7)長期作用影響剛度B，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.2.2計算：=0.171mm 撓度驗算:0.171<fmax=7.00mm,滿足2.6跨中裂縫:[水平] [豎向]彎矩準永久值:2.3513.444裂縫:0.0050.008跨中最大裂縫:0.008<[ωmax]=0.20mm,滿足【理正結構設計工具箱軟件7.5PB1】4.2跌水井井室（1200×1200）1基本資料1.1幾何信息水池類型:無頂蓋半地上長度L=1.800m,寬度B=1.800m,高度H=9.000m,底板底標高=-9.000m池底厚h3=300mm,池壁厚t1=300mm,底板外挑長度t2=0mm注：地面標高為±0.000。(平面圖)(剖面圖)1.2土水信息土天然重度20.00kN/m3,土飽和重度20.50kN/m3,土內摩擦角30度修正后的地基承載力特征值fa=150.00kPa地下水位標高-20.000m,池內水深0.000m,池內水重度10.00kN/m3,浮托力折減系數(shù)1.00,抗浮安全系數(shù)Kf=1.051.3荷載信息活荷載:地面20.00kN/m2,組合值系數(shù)0.90恒荷載分項系數(shù):水池自重1.30,其它1.30活荷載分項系數(shù):地下水壓1.50,其它1.50活載調整系數(shù):其它1.00活荷載準永久值系數(shù):頂板0.60,地面0.60,地下水1.00,溫濕度1.00考慮溫濕度作用:池內外溫差10.0度,內力折減系數(shù)0.65,砼線膨脹系數(shù)1.00(10-5/°C)不考慮溫度材料強度折減1.4鋼筋砼信息混凝土:等級C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20縱筋保護層厚度(mm):池壁(內40,外40),底板(上40,下40)鋼筋級別:HRB400,裂縫寬度限值:0.20mm,配筋調整系數(shù):1.00按裂縫控制配筋計算構造配筋采用混凝土規(guī)范GB50010-20102計算內容(1)地基承載力驗算(2)抗浮驗算(3)荷載計算(4)內力(考慮溫度作用)計算(5)配筋計算(6)裂縫驗算(7)混凝土工程量計算3計算過程及結果單位說明:彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mm2裂縫寬度:mm計算說明：雙向板計算按查表恒荷載:水池結構自重,土的豎向及側向壓力,內部盛水壓力.活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.水池方位定義如下：3.1地基承載力驗算3.1.1基底壓力計算(1)水池自重Gc計算池壁自重G2=391.50kN底板自重G3=24.30kN水池結構自重Gc=G2+G3=415.80kN(2)池內水重Gw計算池內水重Gw=0.00kN(3)覆土重量計算池頂覆土重量Gt1=0kN池頂?shù)叵滤亓縂s1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gt1+Gt2=0.00kN基底以上的地下水總重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷載作用Gh地面活荷載作用力Gh2=0.00kN活荷載作用力總和Gh=Gh2=0.00kN(5)基底壓力Pk基底面積:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=1.800×1.800=3.24m2基底壓強:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(415.80+0.00+0.00+0.00+0.00)/3.240=128.33kN/m23.1.2結論:Pk=128.33<fa=150.00kPa,地基承載力滿足要求。3.2抗浮驗算由于地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算3.3荷載計算3.3.1池壁荷載計算:(1)池外荷載:主動土壓力系數(shù)Ka=0.33側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合地面(0.000)0.000.006.679.004.00池壁頂端(0.000)0.000.006.679.004.00底板頂面(-8.700)58.000.006.6784.4062.00(2)池內底部水壓力:標準值=0.00kN/m2,基本組合設計值=0.00kN/m23.3.2底板荷載計算(池內無水，池外填土):水池結構自重標準值Gc=415.80kN基礎底面以上土重標準值Gt=0.00kN基礎底面以上水重標準值Gs=0.00kN基礎底面以上活載標準值Gh=0.00kN水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=(415.80×1.30+0.00×1.30+0.00×1.50+0.00×1.50×0.90×1.00)/3.240=166.83kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=(415.80+0.00+0.00×1.00+)/3.240=128.33kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=166.83-0.300×25.00×1.30=157.08kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=128.33-0.300×25.00=120.83kN/m23.4內力,配筋及裂縫計算彎矩正負號規(guī)則:池壁:內側受拉為正,外側受拉為負底板:上側受拉為正,下側受拉為負荷載組合方式:1.池外土壓力作用(池內無水，池外填土)2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土)3.池壁溫濕度作用(池內外溫差=池內溫度-池外溫度)(1)XZ(前后)側池壁內力:彎矩示意圖Mx——平行于lx方向板中心點的彎矩；Mz——平行于lz方向板中心點的彎矩；M0x——平行于lx方向板邊緣彎矩；M0z——平行于lz方向板邊緣彎矩。計算跨度:lx=1.500m,lz=8.700m,四邊固定池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=1.500,Ly=3.000H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:5.47,準永久組合:3.94水平向邊緣:基本組合:-10.95,準永久組合:-7.87H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M6.601.66-13.36-10.160.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力6.601.66-13.36-10.160.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-18.08-23.02-38.04-34.84-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M4.811.21-9.73-7.440.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力4.811.21-9.73-7.440.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-13.47-17.07-28.01-25.72-18.282.池內有水，池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28(2)YZ(左右)側池壁內力:彎矩示意圖My——平行于ly方向板中心點的彎矩；Mz——平行于lz方向板中心點的彎矩；M0y——平行于ly方向板邊緣彎矩；M0z——平行于lz方向板邊緣彎矩。計算跨度:ly=1.500m,lz=8.700m,四邊固定池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=1.500,Ly=3.000H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:5.47,準永久組合:3.94水平向邊緣:基本組合:-10.95,準永久組合:-7.87H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M6.601.66-13.36-10.160.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力6.601.66-13.36-10.160.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-18.08-23.02-38.04-34.84-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M4.811.21-9.73-7.440.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力4.811.21-9.73-7.440.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-13.47-17.07-28.01-25.72-18.282.池內有水，池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28(3)底板內力:計算跨度:lx=1.500m,ly=1.500m,四邊固定按雙向板計算.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)內力組合x向跨中Mxy向跨中Myx向邊緣M0xy向邊緣M0y基本組合7.467.46-18.06-18.06準永久組合5.745.74-13.89-13.89(4)配筋及裂縫:配筋計算方法:按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋.裂縫計算根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.1.2條計算.按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結果如下:①XZ(前后)側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)配筋示意圖Ax——平行于lx方向的板跨中鋼筋；Az——平行于lz方向的板跨中鋼筋；A0x——平行于lx方向的板邊緣鋼筋；A0z——平行于lz方向的板邊緣鋼筋。配筋部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度水平跨中Ax內側6.60600E14@15010260.01外側-24.68600E14@15010260.03豎向跨中Az內側1.66600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03水平邊緣A0x內側0.00600E14@15010260.00外側-38.04600E14@15010260.04邊緣A0z(底)內側0.00600E14@15010260.00外側-34.84600E14@15010260.04邊緣A0z(頂)內側0.00600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03②YZ(左右)側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)配筋示意圖Ay——平行于ly方向的板跨中鋼筋；Az——平行于lz方向的板跨中鋼筋；A0y——平行于ly方向的板邊緣鋼筋；A0z——平行于lz方向的板邊緣鋼筋。配筋部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度水平跨中Ay內側6.60600E14@15010260.01外側-24.68600E14@15010260.03豎向跨中Az內側1.66600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03水平邊緣A0y內側0.00600E14@15010260.00外側-38.04600E14@15010260.04邊緣A0z(底)內側0.00600E14@15010260.00外側-34.84600E14@15010260.04邊緣A0z(頂)內側0.00600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03③底板配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)配筋部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度x向跨中Ax上側7.46600E14@15010260.01下側0.00600E14@15010260.00y向跨中Ay上側7.46600E14@15010260.01下側0.00600E14@15010260.00x向邊緣A0x上側0.00600E14@15010260.00下側-18.06600E14@15010260.02y向邊緣A0y上側0.00600E14@15010260.00下側-18.06600E14@15010260.02裂縫驗算均滿足.3.5混凝土工程量計算:(1)池壁:[(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2=[(1.800-0.300)+(1.800-0.300)]×2×0.300×8.700=15.66m3(2)底板:(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3=(1.800+2×0.000)×(1.800+2×0.000)×0.300=0.97m3(3)池外表面積:(L+2×t2)×(B+2×t2)×2+(2×B+2×L)×(H-h3)-(L-2×t1)×(b-2×t1)+(2×B+2×L+8×t2)×h3=(1.800+2×0.000)×(1.800+2×0.000)×2+(2×1.800+2×1.800)×(9.000-0.300)-(1.800-2×0.300)×(1.800-2×0.300)+(2×1.800+2×1.800+8×0.000)×0.300=69.84m2(3)池內表面積:(L-2×t1)×(B-2×t1)×2+(L+B-4×t1)×2×(H-h3)=(1.800-2×0.300)×(1.800-2×0.300)×2+(1.800+1.800-4×0.300)×2×(9.000-0.300)=44.64m2(4)水池混凝土總方量=15.66+0.97=16.63m3【理正結構設計工具箱軟件7.5PB1】4.3跌水井蓋板（1800×1900×300）按彈性板計算:1計算條件計算跨度:Lx=1.800mLy=1.900m 板厚h=300mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷載標準值=7.50kN/m2恒載分項系數(shù)γG=1.30；活載分項系數(shù)γQ=1.50活載調整系數(shù)γl=1.00；準永久系數(shù)ψq=0.60荷載標準值:均布恒載q=30.00kN/m2(不包括自重荷載)均布活載q=20.00kN/m2 砼強度等級:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 縱筋混凝土保護層=35mm,配筋計算as=40mm,泊松比=0.20 支撐條件=四邊 上:自由 下:簡支 左:簡支 右:簡支角柱 左下:無 右下:無 右上:無 左上:無2計算結果 彎矩單位:kN.m/m,配筋面積:mm2/m,構造配筋率:0.20%彎矩計算方法:雙向板查表撓度計算方法:雙向板查表。 2.1荷載設計值:計算公式：荷載設計值=γG×恒載+γQ×γl×活載均布荷載=1.30×37.50+1.50×1.00×20.00=78.752.2荷載準永久值:計算公式：荷載準永久值=恒載+ψq×活載均布荷載=37.50+0.60×20.00=49.50 2.3跨中:[水平][豎向] 均布荷載彎矩系數(shù):0.08070.0336 彎矩設計值:20.6018.583 面積:600(0.20%)600(0.20%) 實配:E12@100(1131)E12@100(1131) 2.4四邊:[上][下][左][右] 均布荷載彎矩系數(shù):0.00000.00000.00000.0000 彎矩設計值:0.0000.0000.0000.000 面積:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 實配:E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131) 2.5平行板邊:[左][中][右] 均布荷載彎矩系數(shù):0.00000.11200.0000 上邊彎矩:0.00028.5800.000 上邊配筋:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 上邊實配:E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131)2.6撓度結果(按雙向板計算):經(jīng)查<<結構靜力計算手冊>>:撓度計算系數(shù)α0=0.008139(1)截面有效高度：(2)計算構件縱向受拉鋼筋的等效應力σsq，根據(jù)《混凝土規(guī)范》式7.1.4-3計算：(3)按有效受拉混凝土截面面積計算縱向受拉鋼筋配筋率ρte：(4)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.1.2計算：ψ小于0.2，ψ取0.2(5)短期剛度Bs，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.2.3計算：(6)撓度增大的影響系數(shù)θ，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.2.5計算：(7)長期作用影響剛度B，根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.2.2計算：=0.334mm 撓度驗算:0.334<fmax=9.00mm,滿足2.7跨中裂縫:[水平] [豎向]彎矩準永久值:12.9495.395裂縫:0.0160.007跨中最大裂縫:0.016<[ωmax]=0.20mm,滿足2.8支座裂縫:[上] [下] [左] [右]彎矩準永久值:17.9640.0000.0000.000裂縫:0.0390.0000.0000.000支座最大裂縫:0.039<[ωmax]=0.20mm,滿足【理正結構設計工具箱軟件7.5PB1】4.4跌水井蓋板（1800×600×300）1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:30.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.60均布活載標準值:20.00kN/m 支座彎矩調幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調整系數(shù):1.00 配筋條件:抗震等級:不設防 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HPB300配筋調整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:35mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:35mm最大裂縫限值:0.200mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 按裂縫控制配筋計算3計算結果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=1800B×H=600×300左中右彎矩(-):0.0000.0000.000彎矩(+):0.00030.3140.000剪力:67.3650.000-67.365上部as:454545下部as:454545上部縱筋:360360360下部縱筋:360394360箍筋Asv:763763763上縱實配:5E12(565)5E12(565)5E12(565)下縱實配:5E14(770)5E14(770)5E14(770)箍筋實配:4d10@200(1571)4d10@200(1571)4d10@200(1571)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.31%0.31%0.31%下實配筋率:0.43%0.43%0.43%箍筋配筋率:0.26%0.26%0.26%裂縫:0.0000.0370.000撓度:-0.0000.684-0.000最大裂縫:0.037mm<0.200mm最大撓度:0.684mm<9.000mm(1800/200)本跨計算通過.4所有簡圖：【理正結構設計工具箱軟件7.5PB1】計算日期4.5深型井井室（1200×1200）1基本資料1.1幾何信息水池類型:無頂蓋半地上長度L=1.800m,寬度B=1.800m,高度H=9.000m,底板底標高=-9.000m池底厚h3=400mm,池壁厚t1=300mm,底板外挑長度t2=0mm注：地面標高為±0.000。(平面圖)(剖面圖)1.2土水信息土天然重度20.00kN/m3,土飽和重度20.50kN/m3,土內摩擦角30度修正后的地基承載力特征值fa=150.00kPa地下水位標高-20.000m,池內水深0.000m,池內水重度10.00kN/m3,浮托力折減系數(shù)1.00,抗浮安全系數(shù)Kf=1.051.3荷載信息活荷載:地面20.00kN/m2,組合值系數(shù)0.90恒荷載分項系數(shù):水池自重1.30,其它1.30活荷載分項系數(shù):地下水壓1.50,其它1.50活載調整系數(shù):其它1.00活荷載準永久值系數(shù):頂板0.60,地面0.60,地下水1.00,溫濕度1.00考慮溫濕度作用:池內外溫差10.0度,內力折減系數(shù)0.65,砼線膨脹系數(shù)1.00(10-5/°C)不考慮溫度材料強度折減1.4鋼筋砼信息混凝土:等級C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20縱筋保護層厚度(mm):池壁(內40,外40),底板(上40,下40)鋼筋級別:HRB400,裂縫寬度限值:0.20mm,配筋調整系數(shù):1.00按裂縫控制配筋計算構造配筋采用混凝土規(guī)范GB50010-20102計算內容(1)地基承載力驗算(2)抗浮驗算(3)荷載計算(4)內力(考慮溫度作用)計算(5)配筋計算(6)裂縫驗算(7)混凝土工程量計算3計算過程及結果單位說明:彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mm2裂縫寬度:mm計算說明：雙向板計算按查表恒荷載:水池結構自重,土的豎向及側向壓力,內部盛水壓力.活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.水池方位定義如下：3.1地基承載力驗算3.1.1基底壓力計算(1)水池自重Gc計算池壁自重G2=387.00kN底板自重G3=32.40kN水池結構自重Gc=G2+G3=419.40kN(2)池內水重Gw計算池內水重Gw=0.00kN(3)覆土重量計算池頂覆土重量Gt1=0kN池頂?shù)叵滤亓縂s1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gt1+Gt2=0.00kN基底以上的地下水總重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷載作用Gh地面活荷載作用力Gh2=0.00kN活荷載作用力總和Gh=Gh2=0.00kN(5)基底壓力Pk基底面積:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=1.800×1.800=3.24m2基底壓強:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(419.40+0.00+0.00+0.00+0.00)/3.240=129.44kN/m23.1.2結論:Pk=129.44<fa=150.00kPa,地基承載力滿足要求。3.2抗浮驗算由于地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算3.3荷載計算3.3.1池壁荷載計算:(1)池外荷載:主動土壓力系數(shù)Ka=0.33側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合地面(0.000)0.000.006.679.004.00池壁頂端(0.000)0.000.006.679.004.00底板頂面(-8.600)57.330.006.6783.5361.33(2)池內底部水壓力:標準值=0.00kN/m2,基本組合設計值=0.00kN/m23.3.2底板荷載計算(池內無水，池外填土):水池結構自重標準值Gc=419.40kN基礎底面以上土重標準值Gt=0.00kN基礎底面以上水重標準值Gs=0.00kN基礎底面以上活載標準值Gh=0.00kN水池底板以上全部豎向壓力基本組合:Qb=(419.40×1.30+0.00×1.30+0.00×1.50+0.00×1.50×0.90×1.00)/3.240=168.28kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:Qbe=(419.40+0.00+0.00×1.00+)/3.240=129.44kN/m2板底均布凈反力基本組合:Q=168.28-0.400×25.00×1.30=155.28kN/m2板底均布凈反力準永久組合:Qe=129.44-0.400×25.00=119.44kN/m23.4內力,配筋及裂縫計算彎矩正負號規(guī)則:池壁:內側受拉為正,外側受拉為負底板:上側受拉為正,下側受拉為負荷載組合方式:1.池外土壓力作用(池內無水，池外填土)2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土)3.池壁溫濕度作用(池內外溫差=池內溫度-池外溫度)(1)XZ(前后)側池壁內力:彎矩示意圖Mx——平行于lx方向板中心點的彎矩；Mz——平行于lz方向板中心點的彎矩；M0x——平行于lx方向板邊緣彎矩；M0z——平行于lz方向板邊緣彎矩。計算跨度:lx=1.500m,lz=8.600m,四邊固定池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=1.500,Ly=3.000H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:5.39,準永久組合:3.87水平向邊緣:基本組合:-10.79,準永久組合:-7.75H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M6.521.64-13.20-10.050.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力6.521.64-13.20-10.050.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-18.16-23.04-37.88-34.72-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M4.751.19-9.61-7.350.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力4.751.19-9.61-7.350.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-13.53-17.09-27.89-25.63-18.282.池內有水，池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中Mx豎向跨中Mz水平邊緣M0x邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28(2)YZ(左右)側池壁內力:彎矩示意圖My——平行于ly方向板中心點的彎矩；Mz——平行于lz方向板中心點的彎矩；M0y——平行于ly方向板邊緣彎矩；M0z——平行于lz方向板邊緣彎矩。計算跨度:ly=1.500m,lz=8.600m,四邊固定池壁類型:深池壁計算方法:0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=1.500,Ly=3.000H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:5.39,準永久組合:3.87水平向邊緣:基本組合:-10.79,準永久組合:-7.75H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中:基本組合:-0.00,準永久組合:-0.00水平向邊緣:基本組合:0.00,準永久組合:0.00跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M6.521.64-13.20-10.050.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力6.521.64-13.20-10.050.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-18.16-23.04-37.88-34.72-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池外土內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M4.751.19-9.61-7.350.00池外土+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池外土壓力4.751.19-9.61-7.350.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-13.53-17.09-27.89-25.63-18.282.池內有水，池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)①基本組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68ΣM-24.68-24.68-24.68-24.68-24.68②準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)池內水內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池內水+溫濕度作用內力組合水平跨中My豎向跨中Mz水平邊緣M0y邊緣M0z(底)邊緣M0z(頂)池內水壓力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00溫濕度作用-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28ΣM-18.28-18.28-18.28-18.28-18.28(3)底板內力:計算跨度:lx=1.500m,ly=1.500m,四邊固定按雙向板計算.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)內力組合x向跨中Mxy向跨中Myx向邊緣M0xy向邊緣M0y基本組合7.387.38-17.85-17.85準永久組合5.685.68-13.73-13.73(4)配筋及裂縫:配筋計算方法:按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋.裂縫計算根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.1.2條計算.按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結果如下:①XZ(前后)側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)配筋示意圖Ax——平行于lx方向的板跨中鋼筋；Az——平行于lz方向的板跨中鋼筋；A0x——平行于lx方向的板邊緣鋼筋；A0z——平行于lz方向的板邊緣鋼筋。配筋部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度水平跨中Ax內側6.52600E14@15010260.01外側-24.68600E14@15010260.03豎向跨中Az內側1.64600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03水平邊緣A0x內側0.00600E14@15010260.00外側-37.88600E14@15010260.04邊緣A0z(底)內側0.00600E14@15010260.00外側-34.72600E14@15010260.04邊緣A0z(頂)內側0.00600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03②YZ(左右)側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)配筋示意圖Ay——平行于ly方向的板跨中鋼筋；Az——平行于lz方向的板跨中鋼筋；A0y——平行于ly方向的板邊緣鋼筋；A0z——平行于lz方向的板邊緣鋼筋。配筋部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度水平跨中Ay內側6.52600E14@15010260.01外側-24.68600E14@15010260.03豎向跨中Az內側1.64600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03水平邊緣A0y內側0.00600E14@15010260.00外側-37.88600E14@15010260.04邊緣A0z(底)內側0.00600E14@15010260.00外側-34.72600E14@15010260.04邊緣A0z(頂)內側0.00600E14@15010260.00外側-24.68600E14@15010260.03③底板配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫:mm)配筋部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度x向跨中Ax上側7.38800E16@20010050.01下側0.00800E16@20010050.00y向跨中Ay上側7.38800E16@20010050.01下側0.00800E16@20010050.00x向邊緣A0x上側0.00800E16@20010050.00下側-17.85800E16@20010050.02y向邊緣A0y上側0.00800E16@20010050.00下側-17.85800E16@20010050.02裂縫驗算均滿足.3.5混凝土工程量計算:(1)池壁:[(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2=[(1.800-0.300)+(1.800-0.300)]×2×0.300×8.600=15.48m3(2)底板:(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3=(1.800+2×0.000)×(1.800+2×0.000)×0.400=1.30m3(3)池外表面積:(L+2×t2)×(B+2×t2)×2+(2×B+2×L)×(H-h3)-(L-2×t1)×(b-2×t1)+(2×B+2×L+8×t2)×h3=(1.800+2×0.000)×(1.800+2×0.000)×2+(2×1.800+2×1.800)×(9.000-0.400)-(1.800-2×0.300)×(1.800-2×0.300)+(2×1.800+2×1.800+8×0.000)×0.400=69.84m2(3)池內表面積:(L-2×t1)×(B-2×t1)×2+(L+B-4×t1)×2×(H-h3)=(1.800-2×0.300)×(1.800-2×0.300)×2+(1.800+1.800-4×0.300)×2×(9.000-0.400)=44.16m2(4)水池混凝土總方量=15.48+1.30=16.78m3【理正結構設計工具箱軟件7.5PB1】4.6深型井蓋板（1800×1800×300）按彈性板計算:1計算條件計算跨度:Lx=1.800mLy=1.800m 板厚h=300mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷載標準值=7.50kN/m2恒載分項系數(shù)γG=1.30；活載分項系數(shù)γQ=1.50活載調整系數(shù)γl=1.00；準永久系數(shù)ψq=0.60荷載標準值:均布恒載q=30.00kN/m2(不包括自重荷載)均布活載q=20.00kN/m2 砼強度等級:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 縱筋混凝土保護層=35mm,配筋計算as=40mm,泊松比=0.20 支撐條件=四邊 上:自由 下:簡支 左:簡支 右:簡支角柱 左下:無 右下:無 右上:無 左上:無2計算結果 彎矩單位:kN.m/m,配筋面積:mm2/m,構造配筋率:0.20%彎矩計算方法:雙向板查表撓度計算方法:雙向板查表。 2.1荷載設計值:計算公式：荷載設計值=γG×恒載+γQ×γl×活載均布荷載=1.30×37.50+1.50×1.00×20.00=78.752.2荷載準永久值:計算公式：荷載準永久值=恒載+ψq×活載均布荷載=37.50+0.60×20.00=49.50 2.3跨中:[水平][豎向] 均布荷載彎矩系數(shù):0.07760.0334 彎矩設計值:19.7938.516 面積:600(0.20%)600(0.20%) 實配:E12@100(1131)E12@100(1131) 2.4四邊:[上][下][左][右] 均布荷載彎矩系數(shù):0.00000.00000.00000.0000 彎矩設計值:0.0000.0000.0000.000 面積:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 實配:E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131) 2.5平行板邊:[左][中][右] 均布荷載彎矩系數(shù):0.00000.10910.0000 上邊彎矩:0.00027.8500.000 上邊配筋:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 上邊實配:E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131)2.6撓度結果(按雙向板計算):經(jīng)查<<結構靜力計算手冊>>:撓度計