高支模施工方案6米

高支模施工方案6米第一章：方案文本第一節(jié).工程概況根據(jù)宜建（2011）7號文件，混凝土模板支撐高度大于5m屬于高支模。本工程位于宜興市城東新區(qū)，東虹路南側(cè)，楓隱路東側(cè)，總建筑面積75387平方米，該項目由1幢31層與3幢32層構(gòu)成，樓主體為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，耐火等級為二級，工程抗震設(shè)防烈度為6度。計劃開竣工時間為2011年5月1日-2013年4月30日，目前進行地下室基礎(chǔ)墊層施工。需要論證的結(jié)構(gòu)部位為：主樓地下室層高5.32m工程中的“高支?！痹O(shè)計計算則是在該工程中選擇最不利的模板系統(tǒng)進行設(shè)計與驗算即可。因此，該工程選擇首層、負一層兩層進行設(shè)計驗算。構(gòu)件尺寸及操縱界面的選取構(gòu)件名稱截面尺寸（mm×mm）計算操縱截備注剪力墻300300選H=6m的墻計算施工300300柱600×600（5.32米）/所有柱按照600×900（5.32米）施工600×700（5.32米）/600×800（5.32米）/600×900（5.32米）600×900600×600（6米）/600×700（6米）/板180180H=5.32m150150H=6m梁300×1750（5.32m）300×1750層高5.32米300×400（5.32m）/所有的梁按照300×520（6m）施工300×500（5.32m）/300×400（6m）/300×450（6m）/300×500（6m）/300×520（6m）300×520300×770（6m）300×770層高6米第二節(jié).要緊編制根據(jù)（1）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)格》（JGJ1162-2008）（2）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》(待頒布)（3）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）（4）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）（5）《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005-2003）（6）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）（7）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）（8）工程結(jié)構(gòu)施工圖（9）《項目施工組織設(shè)計》第三節(jié).危險源與有關(guān)操縱措施高支模施工現(xiàn)場重大危險源部位是：模版支架、高處作業(yè)、施工用電等。危險源的評估、識別及操縱措施見表4-9、表4-10。危險源評估及操縱措施表（模板支架、高處作業(yè)）表4-9項目活動、產(chǎn)品或者服務(wù)中的危險源控制措施物理性危險危害因素設(shè)備設(shè)施缺陷扣件的質(zhì)量不符合國家標準的要求按照國家規(guī)定，項目部對不符合要求的扣件要及時更換，進場的扣件應具備產(chǎn)品合格證扣件的螺栓無墊片或者墊片不符合國家標準的要求同上扣件有夾沙現(xiàn)象同上立桿未埋深且未設(shè)置離地20cm的掃地桿同上李剛的接頭間隔不符合規(guī)范要求架子班組應按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)標準的要求，通過檢查符合安全后方能投入使用立桿的間隔不符合安全要求同上架體的轉(zhuǎn)角處的剪刀撐與地面的夾角過大架子班組應按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)標準的要求，地面夾角應在45°~60°之間并通過檢查合格后投入使用橫桿的端頭與扣件的中心小于10cm架子班組應按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)標準的要求，通過檢查符合安全后方能投入使用水平桿搭接間隔不符合安全要求同上有些焊接鋼管作為立桿將焊接的鋼管全部退場、禁止使用連墻點的設(shè)置不符合安全要求按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)標準及《落地式雙排竹腳手架》進行糾正，檢查符合要去后方可使用扣件的螺栓扭距力沒有達到安全要求按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)標準進行檢測，檢測不符合要求的進行加固并檢測驗收合格后方可投入使用防護缺陷安全帽沒有定期檢查按照安全帽管理規(guī)定的有關(guān)標準進行檢查，對不符合標準要求的全部更換安全帶沒有定期檢查按照安全帶管理規(guī)定的有關(guān)標準進行檢查，對不符合標準要求的全部更換安全網(wǎng)沒有定期檢查按照安全網(wǎng)管理規(guī)定的有關(guān)標準進行檢查，對不符合標準要求的全部更換架子作業(yè)沒有配備工具袋按照《職業(yè)健康安全管理制度》中的“勞動用品發(fā)放標準”執(zhí)行不配戴或者不正確配戴安全防護用品按照《職業(yè)健康安全管理制度》的規(guī)定進行教育與處理，加強管理度力度與安全教育項目活動、產(chǎn)品或者服務(wù)中的危險源控制措施物理性危險危害因素運動物危害鋼管、扣件、螺絲、工具等高空墜落完善各類防護措施，掛設(shè)安全標志牌加強安全管理與安全教育工作環(huán)境不良大風、大雨天氣下搭設(shè)外架遇到大風、大雨天氣停止高空作業(yè)搭設(shè)或者拆除外架時，有人在外架下通行搭設(shè)或者拆除外架時，項目部派專人進行監(jiān)護，設(shè)警戒區(qū)，掛設(shè)警示標志并加強管理標志缺陷支架搭設(shè)時無安全標志與警示牌項目部安全員根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行掛設(shè)并加強管理心理生理性危險因素負荷極限：體力、聽力、視力超過極限架子工作業(yè)時間過長，體力下降存在安全隱患按照《勞動法》有關(guān)規(guī)定進行，并適當調(diào)整與安排作息時間個別作業(yè)人員視力不好進行特殊作業(yè)按照特殊作業(yè)的有關(guān)規(guī)定，發(fā)現(xiàn)此情況的應將該作業(yè)人員予以調(diào)離有心臟病、高血壓的人員進行高空作業(yè)同上夏天高溫天氣作業(yè)，容易中暑提供充足的清涼消暑飲料并安排適當?shù)淖飨r間作業(yè)人員注意力不集中，心情低落引發(fā)事故根據(jù)現(xiàn)場實際情況予以調(diào)整人員行為性危險因素指揮失誤班組長違章指揮，不執(zhí)行安全操作規(guī)章根據(jù)《職業(yè)健康安全管理制度》進行處理并組織有關(guān)的技能培訓與睦教育操作失誤架子工無證上崗作業(yè)檢查作業(yè)人員的持證，對無證人員禁止其上崗作業(yè)監(jiān)護失誤架子搭設(shè)沒有設(shè)置監(jiān)護區(qū)域或者無人監(jiān)護項目部根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行危險源評估及操縱措施（施工用電）表4-10項目活動、產(chǎn)品或者服務(wù)中的危險源控制措施物理性危害因素設(shè)備設(shè)施缺陷使用的絕緣工具沒有檢測項目部機電管理人員根據(jù)有關(guān)規(guī)定進行檢測，合格后方可使用使用的手持電動工具沒有進行絕緣檢測按照《手持電動工具安全管理規(guī)定》進行檢測，合格后方可投入使用使用的人字梯中間的連接桿件沒有或者連接不牢固使用前進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題處理后方可作業(yè)Ⅰ類手持電動工具無保護零線按照《手持電動工具安全管理規(guī)定》進行檢測，合格后方可投入使用振動危害沖擊鉆使用發(fā)生的振動按照國家規(guī)定調(diào)整作息時間運動物危害室外電氣安裝時與塔吊作業(yè)同時進行施工過程中加強安全監(jiān)督，并及時檢查各類防護措施項目活動、產(chǎn)品或者服務(wù)中的危險源控制措施物理性危害因素防護缺陷操作工高空作業(yè)不使用安全帶按照《職業(yè)健康安全管理制度》的規(guī)定進行處理，安全員現(xiàn)場進行監(jiān)督，禁止作業(yè)漏電保護器失靈按照《職業(yè)健康安全管理制度》進行檢查，發(fā)現(xiàn)有問題的，機電人員要及時更換心理生理性危險因素負荷極限：體力、聽力、視力超過極限高空作業(yè)時間過長，造成體力下降、注意力不集中項目部安排作息時間酒后作業(yè)安全員監(jiān)督、禁止酒后作業(yè)有心臟病、高血壓的人員進行電氣安裝作業(yè)安全員監(jiān)督、及時調(diào)整行為性危險因素指揮失誤施工管理人員違章指揮按照《職業(yè)健康安全管理制度》執(zhí)行，加強教育第四節(jié)、材料選用木枋選用50×100云杉一等材，模板使用15厚九夾板，規(guī)格為1830×915mm，模板支撐體系使用φ48×3.0mm鋼管搭設(shè)，立桿下墊塊使用厚50mm第五節(jié)、模板工程制作木枋加工時，工程所用木材應統(tǒng)一規(guī)格尺寸，木枋窄面、大面均應刨平直，且大面與窄面成直角。梁板模、墻模、柱模均應按圖紙尺寸，并根據(jù)進場的材料規(guī)格、形狀與施工規(guī)范要求下進行配制。第六節(jié)、模板安裝(墻、柱、板、梁)一）墻模施工300mm墻墻模板：次楞(木枋)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(鋼管)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；（墻最下面一道對拉螺桿務(wù)必在距地或者樓板面250mm高處設(shè)置）。二）柱模施工600mm×900mm柱模板：柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:7；對拉螺栓直徑(mm):M14；柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2三）板模施工1、150mm板模：支撐鋼管橫向間距或者排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.85；使用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件2、180mm板模支撐鋼管橫向間距或者排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.14；使用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件立桿與水平桿接長使用對接扣件連接，相鄰兩立柱接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3，剪刀撐桿件的接長使用搭接，搭接長度不小于500mm，并使用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處固定。在立桿底距離地面200mm高處，沿縱橫水平向設(shè)掃地桿，高支架立柱之間務(wù)必之間每一步距縱橫兩個方向各設(shè)一道水平桿，水平桿的端部盡量與四周建筑物抱牢或者頂牢，無處可頂或者可抱時，應于水平拉桿端部與中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。四)梁模施工1、300mm×1750mm梁模梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.75；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或者排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.32；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；使用的鋼管類型為Φ48×3；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；主楞間距(mm)：450；次楞根數(shù)：8；主楞豎向支撐點數(shù)量為：4；支撐點豎向間距為：350mm，350mm，350mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；2、300mm×770mm梁模梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.77；混凝土板厚度(mm):150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或者排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.85；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；使用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式:雙扣件，梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；主楞間距(mm)：450；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點數(shù)量為：3；支撐點豎向間距為：150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；3、300mm×520mm厚梁模立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或者排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.85；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底縱向支撐根數(shù)：4主楞間距(mm)：450；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；第七節(jié)、模板質(zhì)量要求一)預埋件與預留孔洞的同意偏差：項目同意偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內(nèi)部尺寸+10，0注：固定在模板上的預埋件與預留孔洞均不得遺漏，安裝務(wù)必牢固，位置準確。二)現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的同意偏差：項目同意偏差(mm)軸線位置5底模上表面標高±5截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直全高≤5m6全高>5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整(2m長度上)5注：模板接縫處務(wù)必嚴密，不同意漏漿。第八節(jié)、模板拆除按照《砼結(jié)構(gòu)工程施工與驗收規(guī)范》中有關(guān)模板拆除規(guī)定，及時拆除模板，以利于模板的周轉(zhuǎn)利用。拆除時不能用力過猛，模板及支撐拆除后要及時運走，要做到工完場清，并保持施工現(xiàn)場的整潔、文明。拆模應遵循先安裝后拆除，后安裝先拆除的原則。模板拆除后，要派專人負責除去板上的鐵釘、板面粘結(jié)的剩余砼及涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。上層樓板澆砼時，下一層樓板的模板支撐不得拆除，并對砼的強度進展情況分層進行核算，確保下層樓板能夠安全承載。拆模前務(wù)必填寫拆模申請。第九節(jié)、拆模時混凝土強度要求結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度(m)按設(shè)計的混凝土強度標準值的百分率計(%)板≤250>2，≤875>8100梁、拱、殼≤875>8100懸臂構(gòu)件≤275>2100注：本要求中“設(shè)計的混凝土強度標準值”是指與設(shè)計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。第十節(jié)、施工安全措施堅持開展入場安全教育，堅持班前安排生產(chǎn)的同時，交待安全注意事項與應采取安全防護措施。明確高支模施工現(xiàn)場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。施工現(xiàn)場安全責任人在高支模搭設(shè)、拆除與混凝土澆筑過程前向作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底。支模分段或者整體搭設(shè)完畢，經(jīng)技術(shù)負責人主持分段或者整體驗收合格后方能進行鋼筋綁扎。高支模施工現(xiàn)場須搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得直接從支撐架體處上下。支模搭設(shè)、拆除與混凝土澆筑期間，無關(guān)人員不得進入支模底下，并由安全員與有關(guān)工種的負責人進行現(xiàn)場監(jiān)督?；炷翝仓r，要有專職安全員觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)特殊現(xiàn)象時，立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經(jīng)施工現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。模板安裝模板安裝務(wù)必嚴格按施工方案進行，嚴禁隨意變動。不得使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管扣件支撐材料來搭設(shè)支撐架。下層樓板結(jié)構(gòu)的混凝土強度要達到能支撐上層模板、支承系統(tǒng)與新澆筑砼重量時，方可進行上層混凝土施工（以混凝土指導試塊的強度為根據(jù)），否則下層樓板結(jié)構(gòu)的支承系統(tǒng)不能拆除。支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，務(wù)必設(shè)置臨時固定設(shè)施，嚴防傾覆。模板的支撐架縱橫向立桿間距、水平向拉桿間距、剪刀撐間距等均應按要求布置。立桿4.5m下列部分，應設(shè)置兩道（不含掃地拉桿）縱橫水平拉桿；立桿4.5m以上部分按每加高1.5m，則相應加設(shè)一道縱橫向水平拉桿，對上部余留高度不足1.5m的也要求加設(shè)一道。剪刀撐也要求縱橫向布置，其每道剪刀撐間距為6.支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或者其他不穩(wěn)固的物件上。砼澆灌過程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時加固與修理，防止塌模傷人。二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或者繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。鋪設(shè)超過4m高度的柱墻模板與梁模板時，應搭設(shè)工作平臺；對不超過4m高度的，可使用馬凳操作，但不準站在柱模板上直接進行操作，更不同意利用拉桿、支撐攀登上下。墻模板在未安裝對拉螺桿前，板面要向內(nèi)傾斜一定角度并撐牢，以防倒塌。模板支撐支在土壁上時，應在支點上加設(shè)墊板，以防支撐不牢或者造成土壁坍塌。安裝樓面模板遇有洞口的地方，應做臨時封閉，以防誤踏與墜物傷人。安裝樓面模板過程中，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板等，應歸堆碼放整齊穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。用鋼管與扣件搭設(shè)雙排立柱支架支承梁模時，扣件應擰緊，且應檢查扣件螺栓的扭力矩是否符合規(guī)定，當扭力矩不能達到規(guī)定值時，可放兩個扣件與原扣件挨緊。立桿的縱向間距則根據(jù)設(shè)計與驗收確定，嚴禁隨意增大。模板拆除及轉(zhuǎn)運拆模板，應經(jīng)施工技術(shù)人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，填寫拆模申請，方可拆模。高處、復雜結(jié)構(gòu)模板的拆除，應有專人指揮與切實可靠的安全措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。操作人員應配掛好安全帶，禁止站在模板上的橫拉桿上操作，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。工作前，應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具務(wù)必用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳與從空中滑落。拆除模板通常應使用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或者妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。當模板及其搭設(shè)支撐架用的鋼管與調(diào)節(jié)桿使用卸料平臺進行轉(zhuǎn)運時，應嚴格按照卸料臺的操作注意事項進行；不準超重，且應即時堆放即時轉(zhuǎn)運；在堆放過程中務(wù)必有專人進行看護并及時轉(zhuǎn)運。在混凝土墻體、平板上留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全護欄，或者將洞蓋嚴。因后澆帶處模板不能及時拆除，后澆帶處模板支撐系統(tǒng)應獨立設(shè)置，按最小范圍考慮，以便于周邊模板拆取，如有拆除務(wù)必采取一定的措施進行回頂，滿足結(jié)構(gòu)安全要求。第二章“高支模”設(shè)計計算書第一節(jié)：墻模板墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或者鋼楞）構(gòu)成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當使用容量小于0.2m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方與鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取28.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取6.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得57.604kN/m2、144.000kN/m2，取較小值57.604kN/m2作為本工程計算荷載。計算中使用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=57.604kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度與剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力與傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距與模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.50×0.90=31.106kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=31.106+1.260=32.366kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×32.366×250.0×250.0=2.02×105N.mm；按下列公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×15.0×15.0/6=1.88×104mmf--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=2.02×105/1.88×104=10.789N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=10.789N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.50×0.90=31.106kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=31.106+1.260=32.366kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×32.366×250.0=4854.924N；截面抗剪強度務(wù)必滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=4854.924N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×4854.924/(2×500×15.0)=0.971N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.971N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算使用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=57.6×0.5=28.8N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大同意撓度值:[ν]=1mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×28.8×2504/(100×9500×1.41×105)=0.57mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.57mm小于等于面板的最大同意撓度值[ν]=1mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或者鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨使用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.25×0.90=15.553kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(15.553+0.630)/1=16.183kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×16.183×500.0×500.0=4.05×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值：σ=4.05×105/8.33×104=4.855N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值σ=4.855N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.25×0.90=15.553kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(15.553+0.630)/1=16.183kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6×16.183×500.0=4854.924N；截面抗剪強度務(wù)必滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V=4854.924N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值:τ=3×4854.924/(2×50.0×100.0)=1.456N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值τ=1.456N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算使用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ν--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=57.60×0.25/1=14.40kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17×106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×14.4/1×5004/(100×9500×4.17×106)=0.154mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.154mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！(二).外楞(木或者鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨使用鋼楞，截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×57.6+1.4×2)×0.25×0.5/2=4.05kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=500mm；外楞最大彎矩:M=0.175×4045.77×500.00=3.54×105N·mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=3.54×105N·mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=4.49×103mmf--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=3.54×105/4.49×103=78.843N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=78.843N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×57.6+1.4×2)×0.25×0.5/2=4.046kN；V--外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×4045.770=1.31×103N；外楞截面抗剪強度務(wù)必滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=1.31×103N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=400mm2；fv--外楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=2×1.31×103/400.000=6.574N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=6.574N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設(shè)計值[fv]=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算使用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=57.60×0.25×0.50/2＝3.60kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=500.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08×105；外楞的最大撓度計算值:ν=1.146×7.20×100/2×5003/(100×206000×1.08×105)=0.232mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.232mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=57.604×0.5×0.5=14.401kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=14.401kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！第二節(jié)：柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或者鋼楞）構(gòu)成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的總計算高度:H=5.14m；根據(jù)規(guī)范，當使用溜槽、串筒或者導管時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:7；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方與鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取28.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取5.140m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得50.090kN/m2、123.360kN/m2，取較小值50.090kN/m2作為本工程計算荷載。計算中使用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=50.09kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或者連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向與H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力與傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=142mm，且豎楞數(shù)為5，面板為大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=142.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×50.09×0.45×0.90=24.344kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=24.344+1.134=25.478kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×25.478×142×142=5.14×104N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mmf--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=5.14×104/2.43×104=2.114N/mm2；面板的最大應力計算值σ=2.114N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=142.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×50.09×0.45×0.90=24.344kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=24.344+1.134=25.478kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×25.478×142.0=2170.703N；截面抗剪強度務(wù)必滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=2170.703N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×2170.703/(2×450×18.0)=0.402N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.402N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=50.09×0.45＝22.54kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=142.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm面板最大容許撓度:[ν]=142/250=0.568mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×22.54×142.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.030mm；面板的最大撓度計算值ν=0.03mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.568mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5.1m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞使用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×50.09×0.14×0.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.14×0.90=0.348kN/m；q=(7.465+0.348)/1=7.813kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×7.813×450.0×450.0=1.58×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.58×105/8.33×104=1.899N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=1.899N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包含:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×50.09×0.14×0.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.14×0.90=0.348kN/m；q=(7.465+0.348)/1=7.813kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×7.813×450.0=2109.557N；截面抗剪強度務(wù)必滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=2109.557N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×2109.557/(2×50.0×100.0)=0.633N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=0.633N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=50.09×0.14=6.91kN/m；ν--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×6.91×450.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.048mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.048mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍使用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×50.09×0.9+1.4×2×0.9)×0.138×0.45/2=1.76kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.701kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.197kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.064mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.2kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=41.89N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=41.89N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算通過計算得到:ν=0.064mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.064mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.2mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M14；對拉螺栓的有效直徑:11.55mm；對拉螺栓的有效面積:A=105mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.701kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=5.701kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍使用鋼楞，截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍使用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=107.8cm4；柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×50.09×0.9+1.4×2×0.9)×0.142×0.45/2=1.81kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.371kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.433kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.264mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.43kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=91.912N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=91.912N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算通過計算得到:V=0.264mm；柱箍最大容許撓度:[V]=450/250=1.8mm；柱箍的最大撓度V=0.264mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.8mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M14；對拉螺栓有效直徑:11.55mm；對拉螺栓有效面積:A=105mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.371kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.371kN小于[N]=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!第三節(jié)、板模板A、150mm厚板一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或者排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.85；使用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.300；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板使用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐使用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):150.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度與剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板與模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.3×1=4.05kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩與，計算公式如下:其中：q=1.2×4.05+1.4×2.5=8.36kN/m最大彎矩M=0.1×8.36×0.252=0.052kN·m；面板最大應力計算值σ=52250/37500=1.393N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.393N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.05kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.05×2504/(100×9500×28.125×104)=0.04mm；面板最大同意撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.04mm小于面板的最大同意撓度1mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.15=0.938kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.3×0.25=0.075kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩與，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.938+0.075)+1.4×0.625=2.09kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.09×0.92=0.169kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.169×106/83333.33=2.031N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為2.031N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度務(wù)必滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.09×0.9=1.129kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.129×103/(2×50×100)=0.339N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.339N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度與，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.012kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×1.012×9004/(100×9500×4166666.667)=0.114mm；最大同意撓度[V]=900/250=3.6mm；方木的最大撓度計算值0.114mm小于方木的最大同意撓度3.6mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.069kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.678kN·m；最大變形Vmax=1.674mm；最大支座力Qmax=8.21kN；最大應力σ=677715.398/4490=150.939N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值150.939N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.674mm小于900/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或者橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R=8.21kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包含靜荷載與活荷載。1.靜荷載標準值包含下列內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.85=0.81kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3×0.9×0.9=0.243kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.15×0.9×0.9=3.038kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.09kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2NG+1.4NQ=10.011kN；七、立桿的穩(wěn)固性計算:立桿的穩(wěn)固性計算公式:其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=10.011kN；φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；假如完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1----計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=10011.168/（0.537×424）=43.969N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=43.969N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！假如考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.006；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.006×(1.5+0.1×2)=2.126m；Lo/i=2125.779/15.9=134；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.376；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=10011.168/（0.376×424）=62.796N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=62.796N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或者柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計與使用安全》。八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=9000×1=19000kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=19000kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=10.011/0.25=40.045kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=10.011kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2p=40.045≤fg=19000kpa。地基承載力滿足要求！B、180mm厚板一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或者排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.14；使用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板使用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐使用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):180.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度與剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I與截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板與模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩與，計算公式如下:其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m最大彎矩M=0.1×9.32×0.32=0.084kN·m；面板最大應力計算值σ=83880/37500=2.237N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為2.237N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.85kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.85×3004/(100×9500×28.125×104)=0.1mm；面板最大同意撓度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.1mm小于面板的最大同意撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I與截面