高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)

PAGEPAGE1高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)第一篇：高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)【摘要】對(duì)生產(chǎn)這些高性能品種鋼的鑄坯母材質(zhì)量及尺寸的要求也日益提高，集中體現(xiàn)為鑄坯表面的微缺陷化、鑄坯內(nèi)部的高致密度與均質(zhì)化以及斷面的大型化等特點(diǎn)。研究背景近十年來(lái)，隨著我國(guó)交通運(yùn)輸、能源石化、海洋工程、重型機(jī)械、核電、軍工等國(guó)家重點(diǎn)行業(yè)與產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展，對(duì)高品質(zhì)品種鋼的需求量大幅增加。與此同時(shí)，受用途和使用環(huán)境特殊性的影響，對(duì)鋼產(chǎn)品的質(zhì)量、性能、尺寸規(guī)格等也提出了更高的要求。為此，對(duì)生產(chǎn)這些高性能品種鋼的鑄坯母材質(zhì)量及尺寸的要求也日益提高，集中體現(xiàn)為鑄坯表面的微缺陷化、鑄坯內(nèi)部的高致密度與均質(zhì)化以及斷面的大型化等特點(diǎn)。我國(guó)鋼鐵工業(yè)經(jīng)過(guò)數(shù)十年的快速發(fā)展，整體技術(shù)與裝備水平均逐漸邁人世界先進(jìn)行列。值得一提的是，經(jīng)過(guò)近20XX引進(jìn)、消化吸收與再創(chuàng)新，我國(guó)的連鑄技術(shù)與裝備水平更是獲得了長(zhǎng)足的進(jìn)步，實(shí)現(xiàn)了超過(guò)98%的連鑄比，是當(dāng)前生產(chǎn)高品質(zhì)品種鋼鑄坯母材最主要的工藝。受國(guó)家需求驅(qū)動(dòng)，我國(guó)的品種鋼微合金化技術(shù)和大斷面連鑄坯生產(chǎn)技術(shù)與裝備更是得到了快速發(fā)展，合金體系涉及Nb、V、Ti、B、Ni等，已建成并投產(chǎn)的寬（特）厚板坯連鑄機(jī)生產(chǎn)線超過(guò)30條、大方坯連鑄機(jī)生產(chǎn)線20XX、?600mm以上大圓坯連鑄生產(chǎn)線20XX，產(chǎn)能超過(guò)1.2億噸，具備了生產(chǎn)高品質(zhì)大規(guī)格品種鋼的能力。正是由于品種鋼微合金化技術(shù)進(jìn)步以及上述寬／大斷面連鑄機(jī)的大規(guī)模投產(chǎn)及其技術(shù)進(jìn)步，一定程度上緩解了我國(guó)長(zhǎng)期以來(lái)依靠進(jìn)口或使用鑄錠來(lái)滿足高品質(zhì)品種鋼軋制需求的局面。但與此同時(shí)，品種鋼連鑄生產(chǎn)過(guò)程面臨鑄坯裂紋頻發(fā)、內(nèi)部質(zhì)量不理想的困境，特別是隨著連鑄坯斷面的大型化，鑄坯缺陷所帶來(lái)的負(fù)面效應(yīng)尤顯突出，已成為限制高品質(zhì)品種鋼連鑄高效化生產(chǎn)的共性技術(shù)難題。微合金品種鋼連鑄坯產(chǎn)生角部橫裂紋具有普遍性，開(kāi)發(fā)有效且穩(wěn)定的裂紋控制技術(shù)一直是國(guó)內(nèi)外冶金工作者研究的熱點(diǎn)。目前，除了鋼水成分控制外，主要是圍繞連鑄工藝與裝備技術(shù)而展開(kāi)，體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：1）優(yōu)化連鑄坯二冷配水工藝，使連鑄坯通過(guò)鑄流矯直區(qū)時(shí)避開(kāi)相應(yīng)鋼種的第三脆性溫度區(qū)。該技術(shù)是目前控制微合金品種鋼連鑄板坯角部橫裂紋缺陷最常用的措施。其包括“熱行”和“冷行”兩條途徑，并以“熱行”路線最為普遍采用。然而，這兩條途徑均以降低連鑄機(jī)扇形段設(shè)備使用壽命為代價(jià)（“熱行”路線須大幅減少連鑄機(jī)矯直段前多個(gè)冷卻區(qū)的冷卻水量，常引發(fā)扇形段鑄輥表面保護(hù)渣與氧化鐵皮燒結(jié)物的黏結(jié)而降低鑄輥的使用壽命；“冷行”路線則將大幅增加鑄坯矯直應(yīng)力，降低扇形段鑄輥軸承及軸承套的使用壽命），且無(wú)法從根本上消除連鑄坯角部橫裂紋產(chǎn)生。2)使用大倒角結(jié)晶器技術(shù)。使用該技術(shù)可大幅提高鑄坯角部過(guò)矯直的溫度，實(shí)現(xiàn)鑄坯高塑性過(guò)矯直，從而有效控制微合金品種鋼連鑄坯角部裂紋產(chǎn)生。但該技術(shù)使用過(guò)程對(duì)連鑄生產(chǎn)工藝穩(wěn)定性要求較高，同時(shí)也面臨倒角面附近區(qū)域易產(chǎn)生表面縱裂紋、結(jié)晶器銅板使用壽命低等問(wèn)題。3)實(shí)施鑄坯二冷足輥段與立彎段垂直區(qū)強(qiáng)冷卻控制技術(shù)，使連鑄坯表層生成一層具有較強(qiáng)抗裂紋能力的組織。但該技術(shù)需要在很小的控制窗口（足輥段與立彎段垂直區(qū)）內(nèi)對(duì)鑄坯實(shí)施較大幅度的快速降溫與升溫控制。一方面，該控冷工藝實(shí)施復(fù)雜，且穩(wěn)定性難以把握；另一方面，目前多數(shù)連鑄機(jī)的高溫區(qū)冷卻能力無(wú)法滿足鑄坯角部的降溫與升溫幅度。目前僅日本新日鐵住金與韓國(guó)浦項(xiàng)等國(guó)際先進(jìn)鋼鐵企業(yè)成功應(yīng)用該技術(shù)。因此，結(jié)合微合金品種鋼凝固特點(diǎn)與連鑄坯鑄流溫度演工藝，使連鑄坯通過(guò)鑄流矯直區(qū)時(shí)避開(kāi)相應(yīng)鋼種的第三脆性溫度區(qū)。該技術(shù)是目前控制微合金品種鋼連鑄板坯角部橫裂紋缺陷最常用的措施。其包括“熱行”和“冷行”兩條途徑，并以“熱行”路線最為普遍采用。然而，這兩條途徑均以降低連鑄機(jī)扇形段設(shè)備使用壽命為代價(jià)（“熱行”路線須大幅減少連鑄機(jī)矯直段前多個(gè)冷卻區(qū)的冷卻水量，常引發(fā)扇形段鑄輥表面保護(hù)渣與氧化鐵皮燒結(jié)物的黏結(jié)而降低鑄輥的使用壽命；“冷行”路線則將大幅增加鑄坯矯直應(yīng)力，降低扇形段鑄輥軸承及軸承套的使用壽命），且無(wú)法從根本上消除連鑄坯角部橫裂紋產(chǎn)生。2)使用大倒角結(jié)晶器技術(shù)。使用該技術(shù)可大幅提高鑄坯角部過(guò)矯直的溫度，實(shí)現(xiàn)鑄坯高塑性過(guò)矯直，從而有效控制微合金品種鋼連鑄坯角部裂紋產(chǎn)生。但該技術(shù)使用過(guò)程對(duì)連鑄生產(chǎn)工藝穩(wěn)定性要求較高，同時(shí)也面臨倒角面附近區(qū)域易產(chǎn)生表面縱裂紋、結(jié)晶器銅板使用壽命低等問(wèn)題。3)實(shí)施鑄坯二冷足輥段與立彎段垂直區(qū)強(qiáng)冷卻控制技術(shù)，使連鑄坯表層生成一層具有較強(qiáng)抗裂紋能力的組織。但該技術(shù)需要在很小的控制窗口（足輥段與立彎段垂直區(qū)）內(nèi)對(duì)鑄坯實(shí)施較大幅度的快速降溫與升溫控制。一方面，該控冷工藝實(shí)施復(fù)雜，且穩(wěn)定性難以把握；另一方面，目前多數(shù)連鑄機(jī)的高溫區(qū)冷卻能力無(wú)法滿足鑄坯角部的降溫與升溫幅度。目前僅日本新日鐵住金與韓國(guó)浦項(xiàng)等國(guó)際先進(jìn)鋼鐵企業(yè)成功應(yīng)用該技術(shù)。因此，結(jié)合微合金品種鋼凝固特點(diǎn)與連鑄坯鑄流溫度演變規(guī)律，深入研究微合金品種鋼連鑄坯裂紋產(chǎn)生的本質(zhì)原因，開(kāi)發(fā)可實(shí)現(xiàn)鑄坯表層組織強(qiáng)化、從根本上消除裂紋產(chǎn)生的微合金品種鋼連鑄坯角部橫裂紋控制技術(shù)成為關(guān)鍵。連鑄坯中心偏析與疏松是由于鑄坯凝固過(guò)程中鋼液選分結(jié)晶特性和凝固收縮特性所導(dǎo)致的固有缺陷，嚴(yán)重影響最終鋼產(chǎn)品的質(zhì)量和使用壽命，制約著高端品種鋼的生產(chǎn)。在現(xiàn)有技術(shù)條件下，主要依靠?jī)?yōu)化連鑄坯二冷工藝并對(duì)連鑄坯施加外場(chǎng)作用（凝固末端壓下、末端電磁攪拌），以解決鑄坯內(nèi)部偏析與疏松問(wèn)題。這些技術(shù)對(duì)于較小斷面或常規(guī)斷面連鑄坯生產(chǎn)較為有效，而對(duì)于寬（特）厚板坯、大方（圓）坯等寬／大斷面連鑄坯而言，其澆鑄速度較低、冷卻強(qiáng)度較弱，鑄坯凝固速率大大降低，同時(shí)隨著斷面的增寬加厚，其內(nèi)部冷卻條件明顯惡化，凝固組織中柱狀晶發(fā)達(dá)，枝晶間富含溶質(zhì)偏析元素的殘余鋼液流動(dòng)趨于平衡，導(dǎo)致鑄坯偏析、疏松和縮孔缺陷愈加嚴(yán)重。使用常規(guī)技術(shù)手段，尚無(wú)法有效實(shí)現(xiàn)寬／大斷面連鑄坯的高致密、均質(zhì)化生產(chǎn)，具體原因主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面。1)由于鑄坯加厚引起的變形抗力與變形量增大，鑄坯增寬引起的溶質(zhì)非均勻擴(kuò)散與分布趨勢(shì)加劇，傳統(tǒng)的輕壓下工藝已無(wú)法有效、穩(wěn)定控制液芯變形，從而無(wú)法實(shí)現(xiàn)凝固末端擠壓排除富集溶質(zhì)的鋼液和有效補(bǔ)償凝固收縮的目的。2)近年來(lái)研究者提出了以日本住友金屬CPSS等為代表的大壓下技術(shù)，即通過(guò)增大凝固終點(diǎn)的壓下量達(dá)到消除中心偏析與疏松、提高鑄坯致密度的目的。然而，在大壓下量實(shí)施過(guò)程中，兩相區(qū)坯殼變形、凝固傳熱、溶質(zhì)微觀偏析、溶質(zhì)宏觀擴(kuò)散、裂紋擴(kuò)展等行為更加復(fù)雜多變，各行為之間的相互影響作用愈加突顯，目前現(xiàn)有研究方法與傳統(tǒng)輕壓下工藝?yán)碚撘央y以指導(dǎo)壓下參數(shù)設(shè)計(jì)，只能依靠反復(fù)的工業(yè)試驗(yàn)進(jìn)行不斷的優(yōu)化和調(diào)試，從而嚴(yán)重制約壓下工藝的實(shí)施效果和穩(wěn)定性。3)連鑄坯凝固末端電磁攪拌技術(shù)。該技術(shù)實(shí)施需依靠準(zhǔn)確的攪拌工藝為基礎(chǔ)。目前由于對(duì)大斷面連鑄坯凝固行為認(rèn)識(shí)不充分，無(wú)法準(zhǔn)確描述非穩(wěn)定凝固條件下的鑄坯兩相區(qū)凝固、流動(dòng)和溶質(zhì)傳輸行為。與此同時(shí)，隨著坯殼厚度的增加，目前電磁攪拌能力與攪拌模式不足以驅(qū)動(dòng)鋼液的流動(dòng)，從而嚴(yán)重影響連鑄坯偏析和疏松的控制效果與穩(wěn)定性。為此，針對(duì)當(dāng)前鋼產(chǎn)品結(jié)構(gòu)不斷升級(jí)、產(chǎn)品質(zhì)量要求不斷提高的形勢(shì)，開(kāi)發(fā)高致密度、均質(zhì)化的寬（特）厚板坯、大斷面方（圓）坯連鑄生產(chǎn)新工藝與裝備技術(shù)顯得十分重要而迫切。東北大學(xué)朱苗勇教授及其研究團(tuán)隊(duì)長(zhǎng)期圍繞高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)開(kāi)展研究，先后承擔(dān)和完成了國(guó)家杰出青年科學(xué)基金、國(guó)家科技支撐計(jì)劃、國(guó)家技術(shù)創(chuàng)新計(jì)劃以及企業(yè)重大合作開(kāi)發(fā)等數(shù)十項(xiàng)課題，授權(quán)國(guó)家發(fā)明專利30余項(xiàng)，獲省部級(jí)科技獎(jiǎng)勵(lì)7項(xiàng)。在連鑄坯裂紋控制方面，研究團(tuán)隊(duì)通過(guò)近年的研究，揭示了產(chǎn)生微合金品種鋼連鑄坯表面裂紋的本質(zhì)機(jī)理，開(kāi)發(fā)形成了有效消除微合金品種鋼連鑄坯角部裂紋的全曲面錐度結(jié)晶器與鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織控冷相結(jié)合的裂紋控制裝備與工藝技術(shù)。在連鑄坯偏析與疏松控制方面，研究團(tuán)隊(duì)自20XX年起就從事鑄坯凝固末端壓下工藝與裝備技術(shù)研發(fā)工作，提出了確定壓下工藝關(guān)鍵參數(shù)的理論模型，開(kāi)發(fā)了核心工藝控制模型與系統(tǒng)，并率先實(shí)現(xiàn)了板坯、大方坯凝固末端工藝控制技術(shù)的國(guó)產(chǎn)化研發(fā)與應(yīng)用，并在寶鋼梅山、攀鋼、天鋼、湘鋼、漣鋼、首鋼、邢鋼等十余家企業(yè)推廣應(yīng)用。目前，針對(duì)高品質(zhì)大斷面連鑄坯生產(chǎn)，研究團(tuán)隊(duì)進(jìn)行了鑄坯凝固末端重壓下技術(shù)研究與開(kāi)發(fā)，并率先在大方坯連鑄機(jī)實(shí)施了應(yīng)用，取得了良好的應(yīng)用效果。關(guān)鍵共性技術(shù)內(nèi)容2.1微合金鋼連鑄坯表面質(zhì)量控制工藝與裝備技術(shù)微合金品種鋼連鑄坯凝固過(guò)程中，鋼中的Nb、V、Ti以及B等微合金元素極易與鋼中的C、N等元素結(jié)合，生成碳化物、氮化物以及碳氮化物。受傳統(tǒng)連鑄生產(chǎn)過(guò)程鑄坯初凝行為及控冷工藝的限制，這些微合金碳氮化物主要以鏈狀形式于鑄坯角部表層組織晶界大量析出，從而極大弱化了其晶界的強(qiáng)度；與此同時(shí)，鑄坯在后續(xù)凝固過(guò)程中，同樣受不合理冷卻模式的影響，膜狀或網(wǎng)狀先共析鐵素體優(yōu)先在鑄坯角部奧氏體晶界生成。受奧氏體與鐵素體軟硬相間應(yīng)力分配作用（鐵素體強(qiáng)度僅約為奧氏體強(qiáng)度1/4），鑄坯在彎曲和矯直過(guò)程的應(yīng)力極易在晶界鐵素體組織內(nèi)集中。受這些因素共同作用，微合金品種鋼的連鑄坯角部頻繁發(fā)生微橫裂紋缺陷?；谠摫举|(zhì)機(jī)理，要控制裂紋的產(chǎn)生，關(guān)鍵是要消除微合金碳氮化物以及先共析鐵素體膜在奧氏體晶界的形成。為此，需進(jìn)行如下關(guān)鍵技術(shù)研究。1)不同微合金種類及成分下碳氮化物析出行為研究。不同種類微合金元素與鋼中C、N元素的結(jié)合能力不同，且析出物的晶界與晶內(nèi)析出溫度、析出種類均不盡相同。需根據(jù)鋼中微合金元素的種類、鋼的成分，建立不同成分體系及含量下微合金碳氮化物在不同鋼組織相（奧氏體與鐵素體）及位置（晶內(nèi)、晶界）的析出熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)模型，明確與成分體系相對(duì)應(yīng)的微合金元素碳氮化物在不同鋼組織相及其不同位置的析出溫度區(qū)及析出控制動(dòng)力學(xué)條件。2)初凝坯殼角部快冷卻細(xì)晶化控制技術(shù)開(kāi)發(fā)。研究結(jié)晶器內(nèi)初凝坯殼凝固熱／力學(xué)行為，設(shè)計(jì)最佳的全曲面錐度結(jié)晶器銅板補(bǔ)償量與冷卻結(jié)構(gòu)，并揭示不同錐度補(bǔ)償量和冷卻結(jié)構(gòu)下坯殼角部熱歷程與晶粒生長(zhǎng)規(guī)律，為開(kāi)發(fā)有效實(shí)施結(jié)晶器內(nèi)鑄坯角部超快冷卻、細(xì)化晶粒的全曲面錐度結(jié)晶器技術(shù)與工藝提供設(shè)計(jì)參數(shù)指導(dǎo)，確保鑄坯角部一次凝固形成細(xì)小的奧氏體晶粒，并大幅降低鑄坯角部溫度，也減輕了連鑄二冷高溫區(qū)為強(qiáng)化鑄坯表層的組織而進(jìn)行控冷的負(fù)擔(dān)。同時(shí)，通過(guò)鑄坯角部在初凝期的快速冷卻，抑制微合金碳氮化物在其奧氏體晶界生成。3)鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織強(qiáng)化控冷裝備與工藝技術(shù)開(kāi)發(fā)?；谌驽F度結(jié)晶器技術(shù)，揭示鑄坯二冷足輥段與立彎段溫度演變規(guī)律，開(kāi)發(fā)確保鑄坯角部局部快速冷卻、大回溫強(qiáng)化鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織的智能控冷噴淋裝置與配水工藝，實(shí)現(xiàn)鑄坯表層組織的進(jìn)一步細(xì)化。與此同時(shí)，通過(guò)鑄坯高溫區(qū)角部局部快速冷卻，進(jìn)一步抑制鑄坯晶界碳氮化物與先共析鐵素體膜生成，有效實(shí)現(xiàn)鑄坯角部表層組織自身強(qiáng)化。4)微合金品種鋼鑄坯表面裂紋控制技術(shù)的工業(yè)實(shí)施。結(jié)合企業(yè)微合金品種鋼成分體系、連鑄機(jī)裝備特點(diǎn)、鑄坯在鑄流內(nèi)的溫度演變規(guī)律，開(kāi)發(fā)長(zhǎng)壽命、可在線調(diào)寬、穩(wěn)定化的全曲面錐度結(jié)晶器及其角部快速冷卻工藝、鑄坯鑄流高溫區(qū)角部表層組織強(qiáng)化的智能控冷裝備與工藝，實(shí)現(xiàn)高品質(zhì)微合金品種鋼的高效化、穩(wěn)定化生產(chǎn)。2.2高致密度、均質(zhì)化寬／大斷面連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備針對(duì)寬／大斷面連鑄坯生產(chǎn)，采用傳統(tǒng)動(dòng)態(tài)二冷配水優(yōu)化工藝、鑄坯凝固末端動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)，較難實(shí)現(xiàn)其高致密度、均質(zhì)化生產(chǎn)。而解決該技術(shù)難題最為行之有效的方法是協(xié)同采用鑄坯凝固末端重壓下技術(shù)與鑄坯凝固末端電磁攪拌技術(shù)。然而，由于難以準(zhǔn)確描述大壓下量實(shí)施過(guò)程中輥壓力、熱應(yīng)力、矯直力、拉坯阻力等內(nèi)外力共同作用下的凝固坯殼與兩相區(qū)的動(dòng)態(tài)變形行為，及其與溶質(zhì)宏微觀偏析、溶質(zhì)宏觀擴(kuò)散、裂紋擴(kuò)展之間的相互作用關(guān)系，嚴(yán)重制約了凝固末端重壓下工藝的實(shí)施可靠性與穩(wěn)定性。同時(shí)，由于暫無(wú)法準(zhǔn)確描述非穩(wěn)定凝固條件下的鑄坯兩相區(qū)凝固、流動(dòng)和溶質(zhì)傳輸行為，無(wú)法實(shí)現(xiàn)大斷面連鑄坯凝固末端電磁攪拌工藝的穩(wěn)定投用。因此，需要從理論研究、工藝開(kāi)發(fā)、裝備控制技術(shù)開(kāi)發(fā)等幾方面開(kāi)展研究工作，真正解決凝固末端重壓下工藝的關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)該工藝的穩(wěn)定、有效投用。1)工藝?yán)碚撗芯糠矫妫航上鄥^(qū)變形與溶質(zhì)偏析宏微觀多尺度多場(chǎng)耦合計(jì)算模擬，實(shí)現(xiàn)坯殼變形、凝固傳熱、溶質(zhì)宏觀傳輸、溶質(zhì)微觀偏析與相變的順序耦合計(jì)算。全面考慮寬／大斷面連鑄坯生產(chǎn)過(guò)程傳熱、流動(dòng)和凝固現(xiàn)象，進(jìn)而研究連鑄工藝參數(shù)和外場(chǎng)（重壓下、電磁攪拌、鼓肚力等）作用下寬／大斷面連鑄坯坯殼與兩相區(qū)變形行為。與此同時(shí)，建立考慮固相演變移動(dòng)、夾雜物析出與多元合金交互作用的微觀組織模型，揭示寬／大斷面連鑄坯凝固組織演變機(jī)理，全面解釋重壓下工藝與電磁攪拌工藝對(duì)寬／大斷面連鑄坯中心偏析與疏松的改善效果，以及凝固組織的均質(zhì)化控制效果。2)工藝控制技術(shù)開(kāi)發(fā)方面：合理、有效的工藝控制技術(shù)是實(shí)施重壓下工藝的關(guān)鍵。在理論研究酌基礎(chǔ)上，針對(duì)寬（特）厚板坯／，大斷面方（圓）坯連鑄機(jī)的具體特點(diǎn)，系統(tǒng)研究并開(kāi)發(fā)形成一系列適用于寬／大斷面連鑄坯的凝固末端壓下工藝控制技術(shù)模型，如基于扇形段／拉矯機(jī)壓力實(shí)時(shí)反饋的凝固末端檢測(cè)技術(shù)；消除寬／特厚板連鑄坯非均勻凝固導(dǎo)致橫截面距窄面1/8-1/4區(qū)域中心偏析與疏松的寬／特厚板壓下區(qū)間控制技術(shù)；基于凝固補(bǔ)縮原理與坯殼變形量在線檢測(cè)的壓下率／壓下量參數(shù)在線控制技術(shù)；確保鑄坯在拉坯方向與寬向上溫度的平滑、合理過(guò)渡的多維動(dòng)態(tài)冷卻控制技術(shù)；用于有效混勻兩相區(qū)溶質(zhì)偏析鋼液、提高等軸晶率的凝固末端電磁攪拌技術(shù)；為避免壓下工藝調(diào)整過(guò)程中鑄坯寬展不均而導(dǎo)致“楔型坯”的鑄坯寬度的均勻調(diào)控工藝等。3)裝備控制技術(shù)開(kāi)發(fā)方面：穩(wěn)定、準(zhǔn)確的裝備控制技術(shù)是實(shí)現(xiàn)凝固末端重壓下工藝的保障。針對(duì)寬（特）厚板、大斷面方（圓）坯連鑄機(jī)的具體特點(diǎn)，開(kāi)發(fā)以熱坯作為量尺的輥縫在線標(biāo)定技術(shù)，消除高溫與扇形段／拉矯機(jī)結(jié)構(gòu)變形所引起的輥縫誤差，同時(shí)實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)過(guò)程中輥縫的在線標(biāo)定；開(kāi)發(fā)有效控制鑄坯延展變形，提高表面壓下量向固液界面?zhèn)鬟f效率的“堆鋼”壓下控制技術(shù)，顯著提高工藝實(shí)施效果；開(kāi)發(fā)漸變曲率凸型輥壓下技術(shù)，實(shí)現(xiàn)對(duì)鑄坯液芯的有效擠壓，在提高壓下效率的同時(shí)降低鑄坯表面裂紋發(fā)生率；基于全曲面錐度結(jié)晶器／全曲面斜倒角結(jié)晶器，降低壓下過(guò)程已凝固坯殼的變形抗力，保證液芯的有效壓下。研究技術(shù)路線與實(shí)施方案3.1微合金鋼連鑄坯表面裂紋控制研究1)利用數(shù)值模擬計(jì)算與在線測(cè)溫相結(jié)合技術(shù)，研究鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)與二冷鑄流內(nèi)的凝固熱／力學(xué)行為，為全曲面錐度結(jié)晶器技術(shù)開(kāi)發(fā)與鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織強(qiáng)化控冷裝備與工藝開(kāi)發(fā)提供理論基礎(chǔ)。2)建立不同類型析出物在不同鋼組織相及其位置的析出熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)理論模型，并結(jié)合重熔凝固技術(shù)、透射電鏡等檢測(cè)手段，揭示鑄坯不同冷卻熱歷程下、不同鋼組織相及位置微合金碳氮化物析出行為規(guī)律，確定具體成分微合金品種鋼連鑄坯晶界析出控制的關(guān)鍵參數(shù)；基于鑄坯二冷溫度場(chǎng)演變規(guī)律，揭示連鑄坯角部不同熱歷程與微合金碳氮化物析出行為下組織晶內(nèi)與晶界的相變行為及演變規(guī)律，綜合開(kāi)發(fā)有效抑制晶界膜狀或網(wǎng)狀先共析鐵素體生成的連鑄二冷配水工藝提供依據(jù)。3)基于上述研究，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工況，研究開(kāi)發(fā)連鑄坯表層組織控制的微合金品種鋼角部橫裂紋控制的全曲面錐度結(jié)晶器工藝與裝備技術(shù)、鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織強(qiáng)化控冷工藝與裝備技術(shù)，集成開(kāi)發(fā)從根本上強(qiáng)化鑄坯表層組織的微合金品種鋼連鑄坯角部橫裂紋控制技術(shù)。3.2寬／大斷面連鑄坯偏析疏松控制研究受連鑄坯生產(chǎn)過(guò)程高溫特點(diǎn)以及凝固復(fù)雜性限制，目前尚無(wú)法定量描述鑄坯凝固末端壓下過(guò)程中坯殼變形對(duì)溶質(zhì)偏析元素再分配行為的影響規(guī)律，限制了工藝的應(yīng)用效果。對(duì)于寬（特）厚板連鑄坯、大斷面方（圓）坯而言，受其斷面增加影響，鑄坯凝固末端施加較大壓下量（率）所引起的兩相區(qū)的坯殼變形、鋼液流動(dòng)、溶質(zhì)偏析和裂紋擴(kuò)展等現(xiàn)象更為復(fù)雜，涉及現(xiàn)代冶金學(xué)、冶金反應(yīng)工程學(xué)、材料力學(xué)、控制工程等多學(xué)科理論與研究方法，需要理論研究與模擬計(jì)算、高溫物理模擬研究與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究緊密結(jié)合。凝固末端重壓下工藝開(kāi)發(fā)方面，以數(shù)值仿真為主要研究手段，并采用試驗(yàn)研究和物理模擬方法對(duì)仿真結(jié)果進(jìn)行校驗(yàn)，準(zhǔn)確描述超大規(guī)格連鑄坯凝固末端壓下過(guò)程鑄坯變形行為、溶質(zhì)偏析行為以及內(nèi)裂紋。產(chǎn)生與擴(kuò)展規(guī)律，最終開(kāi)發(fā)形成寬／大斷面連鑄坯凝固末端壓下工藝。物理模擬研究主要涉及鑄坯高溫物性參數(shù)測(cè)定，同時(shí)模擬具體條件下鑄坯凝固前沿冷速、溫度和受力條件，為數(shù)值仿真計(jì)算提供必要的建模數(shù)據(jù)和校驗(yàn)數(shù)據(jù)。最終，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，全面驗(yàn)證凝固末端重壓下工藝的合理性。階段研究進(jìn)展在微合金品種鋼連鑄坯表面裂紋控制方面，現(xiàn)已成功開(kāi)發(fā)出全曲面錐度結(jié)晶器技術(shù)、鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織強(qiáng)化控冷裝備與工藝技術(shù)。部分技術(shù)先后在天鋼、寶鋼梅鋼、建龍鋼鐵等企業(yè)投入應(yīng)用，穩(wěn)定實(shí)現(xiàn)了含Nb與含B微合金品種鋼板坯表面無(wú)缺陷率達(dá)99%以上，效果顯著。在高致密度、均質(zhì)化寬／大斷面連鑄坯生產(chǎn)技術(shù)方面，已開(kāi)發(fā)形成寬厚板坯凝固末端非均勻壓下技術(shù)，并在鑄坯凝固末端重壓下工藝的核心工藝與裝備控制技術(shù)方面取得重要突破，順利開(kāi)發(fā)出扇形段輥縫在線標(biāo)定技術(shù)、基于拉矯機(jī)壓力實(shí)時(shí)反饋的凝固末端檢測(cè)技術(shù)、輥縫在線標(biāo)定技術(shù)、“堆鋼”壓下控制技術(shù)、壓下率／壓下量參數(shù)在線控制技術(shù)、非均勻凝固末端壓下控制技術(shù)等重壓下關(guān)鍵技術(shù)。目前上述技術(shù)已經(jīng)天鋼寬厚板連鑄機(jī)、大連特鋼大方坯連鑄機(jī)投用。所開(kāi)發(fā)的寬厚板坯非均勻凝固末端壓下技術(shù)在天鋼投用后，有效解決了寬厚板連鑄坯橫向1/4區(qū)域偏析嚴(yán)重’的技術(shù)難題，生產(chǎn)高強(qiáng)船板鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼寬厚板連鑄坯中心偏析≤C級(jí)1.O比例達(dá)到96%以上，中心疏松≤1.0級(jí)比例達(dá)到100%。所開(kāi)發(fā)的重壓下技術(shù)確保了大連特鋼軸承鋼GCr15、礦山鋼572C、礦山鋼LTB-6等高碳合金鋼連鑄坯及軋材質(zhì)量改善明顯，其中軋制棒材中心疏松從2.0-2.5級(jí)降至1.5級(jí)以內(nèi)。使用重壓下技術(shù)前后軋材低倍質(zhì)量對(duì)比照片如圖1所示。研究計(jì)劃在上述原有相關(guān)技術(shù)研究與開(kāi)發(fā)基礎(chǔ)上，計(jì)劃使用4年時(shí)間完成高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)開(kāi)發(fā)。◆20XX年，完成全曲面錐度結(jié)晶器現(xiàn)場(chǎng)檢驗(yàn)并開(kāi)發(fā)出鑄坯二冷高溫區(qū)表層組織強(qiáng)化控冷裝備與工藝技術(shù)，初步集成開(kāi)發(fā)出有效控制微合金品種鋼板坯角部裂紋新技術(shù)；獲得重工藝、設(shè)備參數(shù)對(duì)鑄坯變形行為的影響，開(kāi)發(fā)大斷面連鑄方坯凝固末端重壓下工藝方案并進(jìn)行初步現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究?！?0XX年，微合金品種鋼鑄坯表面裂紋控制裝備與工藝集成技術(shù)在2家以上企業(yè)得到應(yīng)用，解決全曲面錐度結(jié)晶器技術(shù)實(shí)際應(yīng)用所面臨的多鋼種和在線調(diào)寬等問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)企業(yè)含Nb、B等寬厚板坯微合金鋼的角部橫裂紋率≤1.0%，表面無(wú)清理率≥99.5%；進(jìn)一步完善大斷面方坯連鑄坯末端重壓下關(guān)鍵工藝與裝備控制技術(shù)，研究形成避免寬（特）厚板、大斷面方（圓）坯凝固末端壓下實(shí)施過(guò)程中內(nèi)裂紋形成及擴(kuò)展的重壓下限定準(zhǔn)則，并在2家企業(yè)得到應(yīng)用?！?0XX年，全面推廣微合金品種鋼表面質(zhì)量控制技術(shù)；在寬／特厚板生產(chǎn)企業(yè)應(yīng)用實(shí)施寬／特厚板連鑄坯凝固末端重壓下工藝方案，實(shí)現(xiàn)典型品種鋼連鑄坯偏析和疏松的有效控制?！?0XX年，進(jìn)一步完善理論、工藝與控制技術(shù)研究體系，在國(guó)內(nèi)3家以上企業(yè)推廣大斷面方坯、寬／特厚板坯凝固末端重壓下工藝與控制技術(shù)，全面提高鑄坯致密度與均質(zhì)化。預(yù)期效果通過(guò)上述高品質(zhì)連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備技術(shù)開(kāi)發(fā)，有望實(shí)現(xiàn)從根本上消除微合金品種鋼連鑄坯角部表面橫裂紋頻發(fā)現(xiàn)狀，實(shí)現(xiàn)我國(guó)微合金品種鋼連鑄坯的表面無(wú)缺陷化生產(chǎn)的目標(biāo)。通過(guò)鑄坯凝固末端重壓下技術(shù)開(kāi)發(fā)，有望最終開(kāi)發(fā)形成具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的寬／大斷面連鑄坯凝固末端重壓下技術(shù)，全面實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)工程機(jī)械用鋼、高強(qiáng)橋梁鋼、高強(qiáng)船板鋼、高級(jí)別管線鋼、新一代重軌鋼與火車車軸鋼等高附加值鋼種的高致密度、均質(zhì)化連鑄坯生產(chǎn)，全面解決寬／大斷面連鑄坯中心偏析與疏松及內(nèi)裂紋缺陷嚴(yán)重的共性技術(shù)難題。第二篇：異形坯連鑄技術(shù)的最新進(jìn)展異形坯連鑄技術(shù)的最新進(jìn)展由于異形坯連鑄技術(shù)將煉鋼、精煉、異形坯連鑄機(jī)和軋機(jī)緊湊式布置，形成鋼梁生產(chǎn)新工藝(CBP)而迅速發(fā)展。該工藝將異形坯直接熱裝入加熱爐，與傳統(tǒng)方坯冷裝相比∶(1)投資減少約30%；(2)能耗降低50%~60%；(3)從廢鋼到成品鋼梁生產(chǎn)總時(shí)間減少90%；(4)生產(chǎn)率提高15%；(5)金屬收得率提高1.5%；(6)不需要中間倉(cāng)庫(kù)；(7)節(jié)約人工費(fèi)用；(8)降低操作和維修費(fèi)用。異形坯連鑄技術(shù)主要是鋼梁異形坯連鑄和緊湊式鋼梁生產(chǎn)線。1968年，加拿大阿爾戈馬公司異形坯連鑄機(jī)投入商業(yè)性生產(chǎn)，美國(guó)紐柯-大和公司、日本東京鋼公司、共英鋼公司、盧森堡Thoringen鋼廠等也先后建成生產(chǎn)線。20XX年，美國(guó)動(dòng)力鋼公司新建電爐煉鋼車間(內(nèi)設(shè)一臺(tái)150噸電爐，2臺(tái)鋼包爐，1臺(tái)三流鋼梁異形坯/大方坯連鑄機(jī))投產(chǎn)，并與現(xiàn)有鋼梁軋機(jī)連接，形成年產(chǎn)能力120XXCBP生產(chǎn)線。美國(guó)紐柯公司最近也投產(chǎn)了一座CBP短流程廠。此外，美國(guó)Ameristeel廠和西班牙CELSA廠最近也投產(chǎn)了多功能組合式連鑄機(jī)(除鋼梁異形坯外，大方坯和小方坯兼用)。目前，全世界已建成CBP生產(chǎn)線約50條。中國(guó)異形坯連鑄以H型鋼生產(chǎn)線為主，其中馬鞍山鋼鐵公司和萊陽(yáng)鋼鐵公司設(shè)備較先進(jìn)。馬鞍山鋼鐵公司目前擁有大和中小型異形坯生產(chǎn)線兩條∶1998年投產(chǎn)的大型H型鋼機(jī)組，年產(chǎn)能為100萬(wàn)噸高附加值H型鋼；20XX年投產(chǎn)的中小型H型鋼機(jī)組，年產(chǎn)能為50萬(wàn)噸高附加值H型鋼。其中耐火鋼用作高層住宅樓的鋼梁、火車用耐侯H型鋼，并且開(kāi)發(fā)了符合美國(guó)API標(biāo)準(zhǔn)的SM490YB熱軋H型鋼，實(shí)現(xiàn)了海洋石油平臺(tái)用熱軋H型鋼的國(guó)產(chǎn)化，正在開(kāi)發(fā)汽車大梁、建筑抗震以及輕型薄壁專用H型鋼。萊陽(yáng)鋼鐵公司目前擁有大、中、小型三條型鋼生產(chǎn)線，主要設(shè)備從德國(guó)引進(jìn)∶分別是在20XX年、1998年和20XX年投產(chǎn)。連鑄采用異形坯熱送熱裝技術(shù)，軋機(jī)采用CCS技術(shù)、XH軋制方法及CRS矯直機(jī)矯直技術(shù)，全線計(jì)算機(jī)控制，實(shí)現(xiàn)從裝料到成品發(fā)貨的全程自動(dòng)化生產(chǎn)。異形坯連鑄技術(shù)是連鑄領(lǐng)域的前沿技術(shù)，世界各國(guó)應(yīng)為降低生產(chǎn)成本、提高產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力而加快研究步伐。更多精彩內(nèi)容請(qǐng)登錄中國(guó)冶金裝備網(wǎng)(www.)第三篇：連鑄坯質(zhì)量考核制度連鑄鋼坯質(zhì)量考核制度為了加強(qiáng)連鑄坯質(zhì)量管理，確保下道工序正常生產(chǎn)，結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)需要，現(xiàn)制定連鑄坯質(zhì)量考核制度：1、鋼坯五大元素的控制，應(yīng)嚴(yán)格按照公司內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行，五大元素超出內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)的，考核煉鋼廠1000元/項(xiàng)。2、連鑄坯長(zhǎng)度允許偏差為+80mm，超出該范圍考核煉鋼廠100元/根。3、連鑄坯邊長(zhǎng)允許偏差為±5mm,超出該范圍考核煉鋼廠100元/根。4、連鑄坯兩對(duì)角線之差應(yīng)≤10mm，超出該范圍則判定為脫方，脫方鋼坯考核煉鋼廠500元/根。5、連鑄坯切斜應(yīng)≤12mm，超出該范圍考核煉鋼廠20XX/根。6、連鑄坯鼓肚應(yīng)≤5mm，超出該范圍考核煉鋼廠20XX/根。7、連鑄坯彎曲度不得大于20XX/m，總彎曲度不得大于總長(zhǎng)度的2%，超出該范圍考核煉鋼廠20XX/根。8、連鑄坯表面不得有目視可見(jiàn)的重接、翻皮、結(jié)疤、夾雜，一經(jīng)發(fā)現(xiàn)，考核煉鋼廠500元/根。9、連鑄坯不得有深度或高度大于3mm的劃痕、壓痕、擦傷、氣孔、皺紋、冷濺、凸塊、凹坑（包括由于手工切割造成連鑄坯端部不平整、凸塊、凹坑、裂痕），一經(jīng)發(fā)現(xiàn)，考核煉鋼廠20XX/根。10、連鑄坯端面不允許有中心偏析產(chǎn)生的黑點(diǎn)、縮孔、裂紋及皮下氣泡（允許有5個(gè)以下氣泡），一經(jīng)發(fā)現(xiàn)，考核煉鋼廠500元/根。11、連鑄坯應(yīng)按爐組批發(fā)運(yùn)并噴寫(xiě)爐批號(hào)，隨爐號(hào)跟蹤卡一同發(fā)送到下道工序，此三項(xiàng)若不能按要求執(zhí)行，考核煉鋼廠20XX/項(xiàng)。以上連鑄坯質(zhì)量問(wèn)題一經(jīng)發(fā)現(xiàn)需及時(shí)整改，如流轉(zhuǎn)到下道工序則按照上述制度考核，同時(shí)按廢坯退回?zé)掍?如發(fā)現(xiàn)弄虛作假，對(duì)責(zé)任單位考核20XX元/次。技術(shù)中心20XX年7月29日第四篇：連鑄生產(chǎn)工藝的發(fā)展連鑄生產(chǎn)工藝的發(fā)展近年來(lái)，我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速增長(zhǎng)，特別是工業(yè)和基本建設(shè)的加速，促進(jìn)了鋼鐵工業(yè)的發(fā)展。我國(guó)已成為世界上鋼鐵消費(fèi)和鋼鐵生產(chǎn)大國(guó)，粗鋼產(chǎn)量和消費(fèi)量占世界總量的比例分別由1992年的11.2%和11.9%躍升到20XX年的20XX%和25.8%，20XX年鋼產(chǎn)量達(dá)到1.82億t。由于連鑄技術(shù)具有顯著的高生產(chǎn)效率、高成材率、高質(zhì)量和低成本的優(yōu)點(diǎn)，近二三十年已得到了迅速發(fā)展，目前世界上大多數(shù)產(chǎn)鋼國(guó)家的連鑄比超過(guò)90%。連鑄技術(shù)對(duì)鋼鐵工業(yè)生產(chǎn)流程的變革、產(chǎn)品質(zhì)量的提高和結(jié)構(gòu)優(yōu)化等方面起了革命性的作用。我國(guó)自1996年成為世界第一產(chǎn)鋼大國(guó)以來(lái)，連鑄比逐年增加，20XX年上半年連鑄比已經(jīng)達(dá)到了94.65%。連鑄即為連續(xù)鑄鋼（英文，ContinuousSteelCasting）的簡(jiǎn)稱。在鋼鐵廠生產(chǎn)各類鋼鐵產(chǎn)品過(guò)程中，使用鋼水凝固成型有兩種方法：傳統(tǒng)的模鑄法和連續(xù)鑄鋼法。而在二十世紀(jì)五十年代在歐美國(guó)家出現(xiàn)的連鑄技術(shù)是一項(xiàng)把鋼水直接澆注成形的先進(jìn)技術(shù)。與傳統(tǒng)方法相比，連鑄技術(shù)具有大幅提高金屬收得率和鑄坯質(zhì)量，節(jié)約能源等顯著優(yōu)勢(shì)。從上世紀(jì)八十年代，連鑄技術(shù)作為主導(dǎo)技術(shù)逐步完善，并在世界各地主要產(chǎn)鋼國(guó)得到大幅應(yīng)用，到了上世紀(jì)九十年代初，世界各主要產(chǎn)鋼國(guó)已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了90％以上的連鑄比。中國(guó)則在改革開(kāi)放后才真正開(kāi)始了對(duì)國(guó)外連鑄技術(shù)的消化和移植；到九十年代初中國(guó)的連鑄比僅為30％。連續(xù)鑄鋼的具體流程為：鋼水不斷地通過(guò)水冷結(jié)晶器，凝成硬殼后從結(jié)晶器下方出口連續(xù)拉出，經(jīng)噴水冷卻，全部凝固后切成坯料的鑄造工藝過(guò)程。統(tǒng)計(jì)數(shù)字顯示，20XX年我國(guó)連鑄比為93.7%，20XX年上半年全國(guó)連鑄比達(dá)到94.65%，已超過(guò)了世界8970%平均連鑄比的水平；我國(guó)連鑄比已達(dá)到發(fā)達(dá)國(guó)家的水平，連鑄比將要達(dá)到飽和狀態(tài)。全球已建成54流連鑄－連軋生產(chǎn)線，年生產(chǎn)能力為5500萬(wàn)t；我國(guó)已建和在建13流生產(chǎn)線，年生產(chǎn)能力達(dá)到1400萬(wàn)t（見(jiàn)表2），占全球總產(chǎn)量的1/4；中國(guó)CSP鋼產(chǎn)量（1050萬(wàn)t）與美國(guó)CSP產(chǎn)量（1000萬(wàn)t）相當(dāng)。提高連鑄機(jī)拉速連鑄機(jī)拉速的提高受出結(jié)晶器坯殼厚度、液相穴長(zhǎng)度（冶金長(zhǎng)度）、二次冷卻強(qiáng)度等因素的限制。要針對(duì)連鑄機(jī)的不同情況，對(duì)連鑄機(jī)進(jìn)行高效化改造。小方坯連鑄機(jī)高效化改造的核心就是提高拉速。拉速提高后，為了保證出結(jié)晶器坯殼不漏鋼，其核心技術(shù)就是優(yōu)化結(jié)晶器錐度，開(kāi)發(fā)新型結(jié)晶器，包括：Concast的凸模結(jié)晶器（CONVEXMOLD）；Danieli自適應(yīng)結(jié)晶器（DANAM）；VAI的鉆石結(jié)晶器（DIAMOLD）；PaulWurth的多錐度結(jié)晶器。雖然結(jié)晶器名稱不相同，但其實(shí)質(zhì)就是使結(jié)晶器錐度與坯殼收縮相一致，不致于產(chǎn)生氣隙而減慢傳熱，影響坯殼均勻性生長(zhǎng)。小方坯鑄機(jī)拉速的提高，表現(xiàn)為單流產(chǎn)量的提高。從世界連鑄發(fā)展的歷程來(lái)看，20XX70、80、90年代連鑄機(jī)的單流年產(chǎn)量分別為5～6、8～10、15～16萬(wàn)t。我國(guó)鋼材生產(chǎn)結(jié)構(gòu)是長(zhǎng)型材較多，板材比較低（約40%），反映在連鑄機(jī)建設(shè)上是中小型鋼廠建設(shè)小方坯連鑄機(jī)較多。據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)共建小方坯連鑄機(jī)280臺(tái)978流，年產(chǎn)量近6000萬(wàn)t，平均單流年產(chǎn)量約為6萬(wàn)t。與國(guó)外比較，連鑄機(jī)生產(chǎn)率還較低。為提高連鑄機(jī)生產(chǎn)率，從20XX90年代以來(lái)，我國(guó)對(duì)舊有小方坯連鑄機(jī)進(jìn)行了高效化改造，如120XX×120XX方坯拉速由2.0m/min提高到3.0～4.0m/min，150mm×150mm方坯拉速由1.5m/min提高到2.5～3.0m/min。目前，我國(guó)不少鋼廠的小方坯連鑄機(jī)經(jīng)過(guò)高效化改造后，單流年產(chǎn)量已達(dá)到15～20XX的國(guó)際水平。板坯連鑄機(jī)拉速的水平目前板坯厚度為20XX250mm的拉速在1.6～2.0m/min左右，單流年產(chǎn)量達(dá)到20XXt。如果說(shuō)提高拉速是小方坯連鑄機(jī)高效化的核心，那么板坯連鑄機(jī)高效化的核心就是提高連鑄機(jī)作業(yè)率。這是因?yàn)榘迮鬟B鑄機(jī)的拉速受爐機(jī)匹配條件及鑄機(jī)本身冶金長(zhǎng)度的限制不可能有較大的變化，以及由于過(guò)高拉速所造成的漏鋼危害，對(duì)板坯連鑄機(jī)的影響遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于小方坯連鑄機(jī)。從原則上講，連鑄機(jī)提高拉速措施有：結(jié)晶器優(yōu)化技術(shù)；結(jié)晶器液面波動(dòng)檢測(cè)控制技術(shù)；結(jié)晶器振動(dòng)技術(shù)；結(jié)晶器保護(hù)渣技術(shù)；鑄坯出結(jié)晶器后的支掌技術(shù)；二冷強(qiáng)化冷卻技術(shù)；鑄坯矯直技術(shù)；過(guò)程自動(dòng)化控制技術(shù)。拉速提高了，鑄坯內(nèi)部疏松、偏析缺陷加重，夾雜物增加。高拉速與高質(zhì)量是相互矛盾的，因此應(yīng)根據(jù)鋼種和產(chǎn)品用途，采取相應(yīng)的技術(shù)措施，把高拉速和高質(zhì)量的矛盾統(tǒng)一起來(lái)，以獲得最佳經(jīng)濟(jì)效益。國(guó)外有不少鋼廠板坯連鑄機(jī)拉速不高，而單流產(chǎn)量卻很高，如美國(guó)A.K.Ashland鋼廠的板坯鑄機(jī)，澆240mm×1160～1750mm板坯，工作拉速為1.78m/min，單流年產(chǎn)量達(dá)到220XX，連鑄機(jī)有鋼作業(yè)率為98%。這說(shuō)明對(duì)板坯連鑄機(jī)高效化改造核心不是提高拉速，而是要設(shè)法提高鑄機(jī)作業(yè)率以提高連鑄機(jī)的生產(chǎn)率。提高連鑄機(jī)作業(yè)率的技術(shù)有：（1）長(zhǎng)時(shí)間澆注多爐連澆技術(shù)：異鋼種多爐連澆；快速更換長(zhǎng)水口；在線調(diào)寬；結(jié)晶器在線快速調(diào)厚度（只需25～30min）；在線更換結(jié)晶器（小方坯）；中間包熱循環(huán)使用技術(shù)；防止浸入式水口堵塞技術(shù)。（2）長(zhǎng)時(shí)間澆注連鑄機(jī)設(shè)備長(zhǎng)壽命技術(shù)：長(zhǎng)壽命結(jié)晶器，每次鍍層的澆鋼量為20XX0萬(wàn)t；長(zhǎng)壽命的扇形段,上部扇形段每次維修的澆鋼量100萬(wàn)t,下部扇形段每次維修的澆鋼量300～400萬(wàn)t。（3）防漏鋼的穩(wěn)定化操作技術(shù)：結(jié)晶器防漏鋼預(yù)報(bào)系統(tǒng)；結(jié)晶器漏鋼報(bào)警系統(tǒng)；結(jié)晶器熱狀態(tài)運(yùn)行檢測(cè)系統(tǒng)。（4）縮短非澆注時(shí)間維護(hù)操作技術(shù)：上裝引錠桿；扇形段自動(dòng)調(diào)寬和調(diào)厚技術(shù)；鑄機(jī)設(shè)備的快速更換技術(shù)；采用各種自動(dòng)檢測(cè)裝置；連鑄機(jī)設(shè)備自動(dòng)控制水平。提高板坯連鑄機(jī)設(shè)備堅(jiān)固性、可靠性和自動(dòng)化水平，達(dá)到長(zhǎng)時(shí)間的無(wú)故障在線作業(yè)，是提高板坯連鑄機(jī)作業(yè)率水平的關(guān)鍵。連鑄坯的質(zhì)量概念包括：鑄坯潔凈度（鋼中非金屬夾雜物數(shù)量，類型，尺寸，分布，形態(tài)）；鑄坯表面缺陷（縱裂紋，橫裂紋，星形裂紋，夾渣）；鑄坯內(nèi)部缺陷（中間裂紋，角部裂紋，中心線裂紋，疏松，縮孔，偏析）。連鑄坯質(zhì)量控制戰(zhàn)略是：鑄坯潔凈度決定于鋼水進(jìn)入結(jié)晶器之前的各工序；鑄坯表面質(zhì)量決定于鋼水在結(jié)晶器的凝固過(guò)程；鑄坯內(nèi)部質(zhì)量決定于鋼水在二冷區(qū)的凝固過(guò)程。提高鑄坯表面質(zhì)量的控制技術(shù)鑄坯表面質(zhì)量好壞是熱送熱裝和直接軋制的前提條件。鑄坯表面缺陷的產(chǎn)生主要決定于鋼水在結(jié)晶器的凝固過(guò)程。要清除鑄坯表面缺陷，應(yīng)采用以下技術(shù)：結(jié)晶器鋼液面穩(wěn)定性控制；結(jié)晶器振動(dòng)技術(shù)；結(jié)晶器內(nèi)凝固坯殼生長(zhǎng)均勻性控制技術(shù)；結(jié)晶器鋼液流動(dòng)狀況合理控制技術(shù)；結(jié)晶器保護(hù)渣技術(shù)。提高連鑄坯內(nèi)部質(zhì)量的控制技術(shù)連鑄坯內(nèi)部缺陷一般情況在軋制時(shí)能焊合消除，但嚴(yán)重時(shí)會(huì)使中厚板力學(xué)性能惡化，使管線鋼氫脆和高碳硬線脆斷。鑄坯內(nèi)部缺陷的產(chǎn)生主要決定帶液芯的鑄坯在二冷區(qū)的凝固過(guò)程。要消除鑄坯內(nèi)部缺陷，可采用以下技術(shù)措施：低溫澆注技術(shù)；鑄坯均勻冷卻技術(shù)；防止鑄坯鼓肚變形技術(shù)；輕壓下技術(shù)；電磁攪拌技術(shù)；凝固末端強(qiáng)冷技術(shù)；多點(diǎn)或連續(xù)矯直技術(shù)；壓縮鑄造技術(shù)。綜上所說(shuō)我們可以得出結(jié)論：（1）我國(guó)連鑄比已超過(guò)世界平均水平，接近工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家水平，連鑄比可以說(shuō)接近飽和狀態(tài)。（2）我國(guó)小方坯連鑄機(jī)高效化改造取得很大成績(jī)。小方坯連鑄機(jī)單流產(chǎn)量已達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平。但我國(guó)連鑄機(jī)平均作業(yè)率與世界連鑄機(jī)平均水平還存在較大差距。提高連鑄機(jī)作業(yè)率以增加連鑄機(jī)產(chǎn)量還有較大發(fā)展?jié)摿?。?）經(jīng)過(guò)近10多年來(lái)的努力，我國(guó)連鑄在高效化改造、新技術(shù)的應(yīng)用等方面取得了很大成就，就大中型企業(yè)連鑄機(jī)裝備水平來(lái)看已與國(guó)外鋼廠水平相當(dāng)。要重視工藝軟件技術(shù)開(kāi)發(fā)與創(chuàng)新，新技術(shù)要用出實(shí)效來(lái)。（4）要依靠傳統(tǒng)的板坯和大方坯連鑄機(jī)來(lái)生產(chǎn)和解決高品質(zhì)、高附加值的連鑄坯質(zhì)量問(wèn)題。薄板坯連鑄連軋技術(shù)已引入大中型企業(yè)，我國(guó)薄板坯連鑄/連軋生產(chǎn)已跨入世界先進(jìn)行列，它對(duì)改變我國(guó)鋼材產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，提高板帶比，改變熱軋帶卷的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力起重大的變革作用。（5）在今后2～3年內(nèi)，要密切注意薄帶連鑄領(lǐng)域取得的進(jìn)展。第五篇：切實(shí)推進(jìn)板坯連鑄裝備制造技術(shù)范文切實(shí)推進(jìn)板坯連鑄裝備制造技術(shù)創(chuàng)新進(jìn)步,適應(yīng)高端板材生產(chǎn)需要北京首鋼機(jī)電有限公司在國(guó)家〝十一.五〞期間,首鋼機(jī)電公司得益于我國(guó)鋼鐵工業(yè)發(fā)展,得益于首鋼搬遷和產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整,在發(fā)展高端裝備制造業(yè)中取得了很大的成果;特別是以高水平的板坯連鑄機(jī)為代表的成套冶金設(shè)備,與國(guó)際著名公司合作生產(chǎn)了15套機(jī)組,在消化吸收引進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上自主集成了6套機(jī)組,制造工藝技術(shù)取得了一批創(chuàng)新成果;我們生產(chǎn)的高水平的板坯連鑄機(jī)分別用于首鋼、包鋼、漣鋼、武鋼、承鋼和鄂鋼等重點(diǎn)工程,設(shè)備的產(chǎn)能達(dá)到4800萬(wàn)噸板坯;分別用以生產(chǎn)汽車板、管線鋼、電工鋼、船板、耐候板、容器板、不銹鋼和高強(qiáng)度鋼等高端板卷和寬厚板的生產(chǎn).我們?cè)诎l(fā)展以高水平的板坯連鑄機(jī)為代表的高端成套冶金裝備制造業(yè)中取得的成果,主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面.一.學(xué)習(xí)外方企業(yè)管理理念,全面提升綜合能力,以高標(biāo)準(zhǔn)制造每一套板坯連鑄機(jī).自1997年起我公司與德國(guó)西馬克合作生產(chǎn)CSP薄板坯連鑄機(jī)成套設(shè)備,承擔(dān)薄板坯連鑄裝備技術(shù)攻關(guān)起,我們開(kāi)始接受國(guó)外板坯連鑄機(jī)最新技術(shù)成果.由于當(dāng)時(shí)我們的企業(yè)管理,裝備水平,工藝技術(shù)能力,質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn),對(duì)現(xiàn)代連鑄裝備的認(rèn)知和傳統(tǒng)觀念與國(guó)際先進(jìn)機(jī)械制造業(yè)存在巨大的差距.在開(kāi)始階段,我們的生產(chǎn)計(jì)劃編制,傳統(tǒng)工藝習(xí)慣,工序和功能檢驗(yàn)到表面質(zhì)量與外方的要求都是很不適應(yīng),特別是許多方面的陳規(guī)陋習(xí)與外方屢屢碰撞,付出了一些教訓(xùn)和代價(jià).我們及時(shí)統(tǒng)一了思想,堅(jiān)決要求各級(jí)干部,工程技術(shù)人員和操作工人無(wú)條件尊重外方圖紙和技術(shù)文件要求和外方代表的意見(jiàn),嚴(yán)格工序過(guò)程;我們選派一批中層干部和管理人員赴西馬克公司接受培訓(xùn)實(shí)習(xí),修訂和強(qiáng)化了企業(yè)組織體系和質(zhì)量保證體系;合作生產(chǎn)的過(guò)程有力的推進(jìn)了企業(yè)進(jìn)步,全面提升了我們的技術(shù)能力,制造工藝水平和產(chǎn)品質(zhì)量.我們與西馬克和達(dá)涅利合作先后為廣州珠鋼、邯鋼、包鋼、馬鋼、漣鋼、本鋼、酒鋼和武鋼制造了15套薄板坯連鑄機(jī)(全國(guó)共建設(shè)了10個(gè)薄板坯連鑄連軋工程,20XX板坯連鑄機(jī)),以及他們的二期或改造工程.在國(guó)家〝十一.五〞期間,我們與奧鋼聯(lián)、西馬克和達(dá)涅利合作制造了15套常規(guī)板坯和寬厚板坯連鑄機(jī).它們都具備當(dāng)代最新技術(shù)發(fā)展特點(diǎn),其中為首鋼秦皇島4.3m軋機(jī)配套3#連鑄機(jī),400×2400mm寬厚板坯連鑄機(jī)是現(xiàn)今世界最先進(jìn),最重型的板坯連鑄機(jī).這些成果確定了我公司在制造板坯連鑄機(jī)領(lǐng)域里的競(jìng)爭(zhēng)能力和領(lǐng)先地位.二.消化,吸收和掌握先進(jìn)設(shè)計(jì)技術(shù),理解和領(lǐng)會(huì)了現(xiàn)代板坯連鑄工藝技術(shù),自主創(chuàng)新和集成,推進(jìn)板坯連鑄機(jī)國(guó)產(chǎn)化.板坯連鑄是高品質(zhì)板帶生產(chǎn)流程里至關(guān)重要的環(huán)節(jié),新建設(shè)的當(dāng)代最先進(jìn)的板坯連鑄機(jī)的技術(shù)進(jìn)步主要體現(xiàn)在工藝裝備的日益優(yōu)化，機(jī)電液和工藝介質(zhì)的一體化裝備技術(shù)更加成熟，無(wú)缺陷鑄坯的生產(chǎn)技術(shù)先進(jìn)實(shí)用，自動(dòng)化系統(tǒng)和工藝控制水平不斷更新和完善，滿足生產(chǎn)實(shí)際需要的智能操作軟件的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用效果顯著。新設(shè)計(jì)的板坯連鑄結(jié)晶器都采用了緊湊式設(shè)計(jì)，剛性好，可實(shí)現(xiàn)快速更換，水系統(tǒng)自動(dòng)對(duì)接；在功能上充分完善均勻的坯殼的形成，保證鑄坯良好的內(nèi)在和表面質(zhì)量；把結(jié)晶器液面動(dòng)態(tài)控制在最佳的狀態(tài)，自動(dòng)澆鑄，確保連鑄機(jī)高效運(yùn)行；有效地防止坯殼粘結(jié)或漏鋼的發(fā)生；液壓振動(dòng)可控制振幅，振頻，波形，調(diào)節(jié)非正弦因數(shù)，可優(yōu)化負(fù)滑脫時(shí)間使鑄坯振痕變淺，防止表面裂紋產(chǎn)生，保證鑄坯的表面質(zhì)量。為了有效地消除板坯的中心疏松和凝固過(guò)程鑄坯中心產(chǎn)生的裂紋，我們制造的板坯連鑄機(jī)都具備動(dòng)態(tài)收縮輥縫——鑄坯凝固末端的輕壓下技術(shù)，在拉坯過(guò)程中根據(jù)鑄坯液相穴的位置的變化，動(dòng)態(tài)地調(diào)整輥縫和