錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

PAGE32背景在機(jī)械和動(dòng)力領(lǐng)域，粉碎和研磨機(jī)器粉碎和研磨原料，增加材料的表面積，為縮短材料的化學(xué)反應(yīng)時(shí)間創(chuàng)造有利條件。隨著工業(yè)的快速發(fā)展和資源的迅速減少，廢棄物在各個(gè)生產(chǎn)部門(mén)的再利用非常重要。這些廢物的后處理需要用破碎機(jī)器來(lái)破壞。因此，破碎機(jī)械在許多領(lǐng)域發(fā)揮著重要作用。關(guān)鍵詞:破碎機(jī)械，機(jī)械，粉磨，廢料AbstractInthemachineryandpowersector,thecrushingandgrindingmachinerycrushesandgrindstherawmaterials,increasesthesurfaceareaofthematerials,andcreatesfavorableconditionsforshorteningthetimeofthechemicalreactionsofthematerials.Withtherapiddevelopmentofindustryandtherapidreductionofresources,thereuseofwastesinvarioussectorsofproductionisveryimportant.Thereprocessingofthesewastesneedstobebrokenwithcrushingmachinery.Therefore,crushingmachineryplaysanimportantroleinmanysectors.Keywords:crushingmachinery,machinery,grinding,waste

目錄目錄 11 緒論 32 錘式破碎機(jī)的破碎機(jī)理 32.1錘式破碎機(jī)的分類(lèi) 32.1.1錘式破碎機(jī)的分類(lèi) 32.1.2破碎機(jī)的分類(lèi) 32.2錘式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn) 32.2.1錘式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn) 42.2.2錘式破碎機(jī)的缺點(diǎn) 42.3錘式破碎機(jī)的規(guī)格和型號(hào) 42.4錘式破碎機(jī)的工作原理 43錘式破碎機(jī)的總體及主要參數(shù)設(shè)計(jì) 53.1錘式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì) 53.2破碎機(jī)的參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 63.2.1轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計(jì)算 63.2.2生產(chǎn)率的計(jì)算 73.2.3電機(jī)功率的計(jì)算 73.3該種破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 73.3.1轉(zhuǎn)子的直徑與長(zhǎng)度 73.3.2給料口的寬度和長(zhǎng)度 73.3.3排料口的尺寸 73.3.4錘頭質(zhì)量的計(jì)算 74錘式破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 94.1錘頭設(shè)計(jì)與計(jì)算 94.2圓盤(pán)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 94.3主軸的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算 104.3.1軸的材料的選擇 104.3.2軸的最小直徑和長(zhǎng)度的估算 104.3.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性檢驗(yàn) 114.3.4軸的彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算 124.3.5軸的疲勞強(qiáng)度條件的校核計(jì)算 164.4軸承的選擇 184.4.1材料的選擇 184.4.2軸承類(lèi)型的選擇 184.4.3軸承的游動(dòng)和軸向位移 194.4.4軸承的安裝和拆卸 194.5傳動(dòng)方式的選擇與計(jì)算（V帶傳動(dòng)計(jì)算） 204.6飛輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 214.7棘輪的選擇 224.8蓖條位置調(diào)整彈簧的選擇 234.9箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì) 244.9.1鑄造方法 244.9.2截面形狀的選擇 244.9.3肋板的布置 245專(zhuān)題部分 255.1錘頭結(jié)構(gòu)的改進(jìn)問(wèn)題 255.1.1改進(jìn)的介紹 255.1.2改進(jìn)的效果 265.2延長(zhǎng)錘頭使用壽命的研究 265.2.1錘式破碎機(jī)中單顆粒物料的最大破碎力研究 275.2.2錘頭合理調(diào)配的研究與應(yīng)用 295.2.3錘頭材質(zhì)的選擇及改性 346部分零部件上的公差和配合 376.1配合的選擇 376.1.1配合的類(lèi)別的選擇 376.1.2配合的種類(lèi)的選擇 376.2一般公差的選取 386.3形位公差 386.3.1形位公差項(xiàng)目的選擇 386.3.2公差原則的選擇 386.3.3形位公差值的選擇或確定 39結(jié)論 41致謝 42

緒論隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，許多行業(yè)和部門(mén)對(duì)壓碎機(jī)的要求越來(lái)越高。它作為一種重要的農(nóng)業(yè)機(jī)械，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)中占有舉足輕重的地位。因此，其設(shè)計(jì)和相關(guān)研究是非常必要和重要的。在冶金，礦山，化工，水泥等工業(yè)部門(mén)，每年大量的原材料和廢料再利用都需要用破碎機(jī)進(jìn)行處理。例如，在濃縮器中，為了將有用的礦物從礦石中分離成單體，破碎機(jī)需要將礦石壓碎至研磨過(guò)程所需的顆粒大小。然后研磨機(jī)將由破碎機(jī)提供的原材料研磨成分離有用礦物單體的粒度。又例如，在水泥廠中，原料必須粉碎才能燒熟熟料，然后熟料通過(guò)磨機(jī)磨成水泥。此外，在建筑和道路建設(shè)行業(yè)，破碎機(jī)械需要將原材料粉碎至所需的顆粒大小以便進(jìn)一步操作。在焦化廠，燒結(jié)廠，陶瓷廠，玻璃工業(yè)，粉末冶金等部門(mén)，必須使用破碎機(jī)械將原料粉碎至所需的粒度和破碎過(guò)程。對(duì)破碎物料進(jìn)行作業(yè)，克服內(nèi)部物料一定是外力。凝聚力可以??打破。當(dāng)外力使其破裂時(shí)，由于工作轉(zhuǎn)換，材料的潛力也增加。因此，功耗理論基本上是對(duì)粉碎前后粉碎過(guò)程的輸入功與粉碎前后勢(shì)能變化之間關(guān)系的說(shuō)明。為了找到這個(gè)能源消耗法，減少能源消耗。錘式破碎機(jī)的選型及破碎機(jī)理2.1錘式破碎機(jī)的分類(lèi)（1）分為旋轉(zhuǎn)軸數(shù)：?jiǎn)无D(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子。（2）根據(jù)轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)方向：不可逆和可逆。（3）根據(jù)錘頭的排列方式：?jiǎn)闻哦嗯?。?），根據(jù)轉(zhuǎn)子連接處的錘子：固定錘和活動(dòng)錘式。（5）根據(jù)破碎作業(yè)的粒度大小要求，分為：粗碎機(jī)，中碎機(jī)，細(xì)碎機(jī)。（6）根據(jù)結(jié)構(gòu)和工作原理，分為顎式破碎機(jī)，回轉(zhuǎn)式破碎機(jī)，圓錐破碎機(jī)，顎式破碎機(jī)，錘式破碎機(jī)和反擊式破碎機(jī)。2.2錘式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)（1）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，體積小巧，重量輕，單位產(chǎn)品功耗小。（2）生產(chǎn)效率高，破碎比大（單轉(zhuǎn)子型破碎比率i=10?15），產(chǎn)品尺寸小，產(chǎn)品尺寸小，立方體多，破碎少。（3）工作連續(xù)可靠，維修保養(yǎng)容易。易于維修和更換易損部件。（4）主要工作部件，如錘頭，襯片，轉(zhuǎn)子，盤(pán)片等磨損較快，特別是工作物體非常堅(jiān)硬時(shí)，磨損更快。（5）破碎腔落入不易破碎的金屬塊時(shí)，容易發(fā)生事故。（6）水分含量>12％或更多的粘土的材料由于卸載堵塞而易于堵塞，導(dǎo)致生產(chǎn)率提高并增加易損件的磨損。2.3錘式破碎機(jī)的選型錘式破碎機(jī)的規(guī)格用轉(zhuǎn)子的直徑D和長(zhǎng)度L來(lái)表示，如ф1000mm×1200mm的錘式破碎機(jī)，表示轉(zhuǎn)子的直徑D=1000mm，轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度L=1200mm。常見(jiàn)的型號(hào)有：不可逆式的：ф800mm×600mm，ф1000mm×800mm，ф1300mm×1600mm，ф1600mm×1600mm，ф2000mm×1200mm?？赡媸降模骇?430mm×1000mm，ф1000mm×1000mm。2.4錘式破碎機(jī)的工作原理物料進(jìn)入破碎機(jī)，并立即被高速旋轉(zhuǎn)錘擊碎。破碎的物料從錘頭獲得動(dòng)能，并高速?zèng)_擊殼體內(nèi)壁上的襯層和襯條，第二次破碎。此后，小于襯條縫隙的材料應(yīng)從縫隙中排出，粒徑較大的材料會(huì)反彈回襯板和襯條上的顆粒狀物料，并且也會(huì)被附加物破壞錘子的影響。在整個(gè)過(guò)程中，材料也互相影響并粉碎。3錘式破碎機(jī)的總體及主要參數(shù)設(shè)計(jì)3.1錘式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì)單轉(zhuǎn)子，多排錘和不可逆錘式破碎機(jī)型號(hào)pc80000的設(shè)計(jì)。它由殼體，轉(zhuǎn)子，pur條，沖擊板，錘子，支架，襯墊等組成。1.外殼由上體，后上蓋，左側(cè)壁和右側(cè)壁組成。每個(gè)部分用螺栓連接成一個(gè)，上部配有進(jìn)料口，內(nèi)部鑲嵌高錳鋼襯墊，可在磨損后更換。殼體與軸之間的灰塵泄漏現(xiàn)象非常嚴(yán)重。為了防止灰燼泄漏，提供了軸封。套管的下部直接放置在混凝土基礎(chǔ)上并用地腳螺栓固定。為了便于檢查，調(diào)整和更換蓖條，在下半身的前部和后部均開(kāi)設(shè)了一個(gè)檢查孔。為了便于錘頭的檢查和更換，兩個(gè)側(cè)壁也對(duì)稱(chēng)地開(kāi)設(shè)有進(jìn)入孔。2，轉(zhuǎn)子由主軸，圓盤(pán)，銷(xiāo)等組成，盤(pán)上有6個(gè)均勻分布的銷(xiāo)孔，銷(xiāo)軸懸掛有68個(gè)錘頭。防止盤(pán)和錘的軸向移動(dòng)。銷(xiāo)的兩端用鎖緊螺母固定。轉(zhuǎn)子由兩個(gè)滾動(dòng)軸承支撐。另外，為了讓轉(zhuǎn)子能夠存儲(chǔ)一定量的運(yùn)動(dòng)能量，為避免破碎大塊材料，錘頭不會(huì)失去太多的速度并減少電機(jī)的峰值負(fù)荷。主軸的一端還安裝有飛輪。3.主軸是支撐轉(zhuǎn)子的主要部件，沖擊力被其吸收。因此，該材料需要具有較高的韌性和強(qiáng)度。該部分通常是圓形的，并具有平鍵和其他部分連接。4.有兩個(gè)醒目的板塊，一種折線(xiàn)型。一個(gè)可以調(diào)整，一個(gè)是固定的。其中一項(xiàng)調(diào)整取決于安裝在盒子上的螺絲裝置。5.錘頭是主要工作部分。它的質(zhì)量，形狀和材料對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)力有很大的影響。因此，針對(duì)不同的進(jìn)料尺寸選擇合適的錘頭質(zhì)量。要粉碎中等硬度的材料，請(qǐng)使用圖3-1所示的形狀。錘頭由高碳鋼鑄造或鍛造，也可用高錳鋼鑄造。為了提高耐磨性，一些錘頭表面涂上一層硬質(zhì)合金，以及一些高鉻鑄鐵。6.蓖條的布置與錘頭的運(yùn)動(dòng)方向垂直。具有轉(zhuǎn)子半徑的一定間隙的弧穿過(guò)絎縫間隙。其截面形狀為梯形，常用錳鋼鑄件。蓖條大多是一組相同尺寸的鋼筋。安裝時(shí)，將凹槽插入架并用墊片分開(kāi)兩個(gè)。橫截面形狀是梯形的。7.蓖條和錘頭間隙用凸輪裝置調(diào)整（通過(guò)棘輪帶動(dòng)凸輪）。8給定的原始數(shù)據(jù)是：（1）破碎能力為20?30噸。（2）破碎機(jī)的轉(zhuǎn)子速度在900-1100之間（3）破碎機(jī)的最大進(jìn)料粒度小于200（4）破碎機(jī)的最大尺寸不得超過(guò)：25（5）破碎機(jī)允許含水率小于9％。（6）破碎機(jī)的破碎能力為中，細(xì)。（7）破碎機(jī)的應(yīng)用領(lǐng)域有：水泥廠，選煤廠，火力發(fā)電廠等。（8）破碎機(jī)的破碎物是：石灰石，煤，焦炭，石膏等軟物3.2破碎機(jī)的參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算3.2.1轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計(jì)算錘式破碎機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速根據(jù)所需的圓周速度計(jì)算，錘頭的圓周速度根據(jù)被破碎物料的性質(zhì)，破碎產(chǎn)品的大小，錘頭磨損等因素來(lái)確定。按公式來(lái)計(jì)算。式中──錘頭的圓周速度（m/s）──轉(zhuǎn)子的直徑（m）一般中小型破碎機(jī)轉(zhuǎn)速為750到1500，圓周速度為25到70，速度越高，產(chǎn)品的粒度越小。錘頭及襯板、蓖條的磨損越大。功耗增加。對(duì)機(jī)器零部件的加工、安裝精度要求隨之提高。在滿(mǎn)足其粒度要求的情況下，圓周速度應(yīng)偏低選取。3.2.2生產(chǎn)率的計(jì)算生產(chǎn)率與錘式破碎機(jī)的規(guī)格、轉(zhuǎn)速、排料蓖條間隙的寬度、給料粒度、給料狀況以及物料性質(zhì)等因素有關(guān)。一般采用經(jīng)驗(yàn)公式：式中Q──生產(chǎn)率()──物料的密度()──經(jīng)驗(yàn)系數(shù)因?yàn)樵撔吞?hào)的破碎機(jī)破碎的是中、硬物料。取值在30到45之間。3.2.3電機(jī)功率的計(jì)算電機(jī)功率的消耗取決于材料的性質(zhì)和進(jìn)料的圓周速度。破碎的比例和生產(chǎn)力。目前還沒(méi)有完整的計(jì)算公式。通常，根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算基于經(jīng)驗(yàn)公式：系數(shù)取值在0.1到0.15之間。3.3該種破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算3.3.1轉(zhuǎn)子的直徑與長(zhǎng)度錘式破碎機(jī)的規(guī)格用轉(zhuǎn)子的直徑D和長(zhǎng)度L來(lái)表示，所以轉(zhuǎn)子的直徑D=800mm，轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度L=800mm。3.3.2給料口的寬度和長(zhǎng)度錘式破碎機(jī)的給料口的長(zhǎng)度與轉(zhuǎn)子的相同。其寬度B2。3.3.3排料口的尺寸這個(gè)尺寸由蓖條間隙決定，這是由產(chǎn)品尺寸決定的。對(duì)于破碎機(jī)來(lái)說(shuō)，產(chǎn)品的平均顆粒尺寸是間隙的1/5至1/3。3.3.4錘頭質(zhì)量的計(jì)算由于鉸鏈連接在轉(zhuǎn)子上，所以正確選擇錘體質(zhì)量對(duì)破碎效率和能耗有很大影響。如果錘頭的質(zhì)量選擇得太小，一旦錘擊就不能滿(mǎn)足破碎物料的要求。如果選擇的太大，功耗過(guò)大，離心力也大，影響其他部件，容易損壞。根據(jù)動(dòng)量定理來(lái)計(jì)算錘子的質(zhì)量，考慮到錘子撞擊物料的影響，必然會(huì)產(chǎn)生速度損失，如果損失過(guò)大，會(huì)使錘子繞其自身軸線(xiàn)摔倒后暫停。降低生產(chǎn)力并增加無(wú)用的工作。為了使錘頭撞擊材料，它可以通過(guò)離心力作用，并且材料可以在下一次破碎時(shí)快速返回到正確的工作位置。因此，錘子撞擊材料后的速度損失不能過(guò)大。一般允許失去速度的40％到60％（根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)），即：式中──錘頭打擊物料后的圓周線(xiàn)速度(m/s)──錘頭打擊物料前的圓周線(xiàn)速度(m/s)若錘頭與物料為了彈性碰撞。且設(shè)物料碰撞之前的運(yùn)動(dòng)速度為0，根據(jù)動(dòng)量定理，可得：(3-1)由上式可知，式中──錘頭折算到打擊中心處的質(zhì)量(kg)──最大物料塊的質(zhì)量(kg)綜上所述，但是，只是錘頭的打擊質(zhì)量。實(shí)際質(zhì)量應(yīng)根據(jù)打擊質(zhì)量的轉(zhuǎn)動(dòng)順序和錘頭的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量求得，式中──錘頭打擊中心到懸掛點(diǎn)的距離(m)──錘頭質(zhì)心到懸掛點(diǎn)的距離(m)

4錘式破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1錘頭設(shè)計(jì)與計(jì)算錘頭是主要工作部分，其設(shè)計(jì)主要是指結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。因?yàn)殄N頭的形狀，質(zhì)量，材質(zhì)和破碎機(jī)的生產(chǎn)能力都有很大的影響。特別是形狀對(duì)質(zhì)量分布和材料的充分利用有很大的影響。主題中將更詳細(xì)地討論錘頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和相關(guān)改進(jìn)?？傊?，它的外形，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，因?yàn)樗軌蛟谡麄€(gè)機(jī)器的生產(chǎn)能力上工作。而經(jīng)濟(jì)等方面都有深遠(yuǎn)的影響。錘形一般是輕，中，重。這種類(lèi)型的錘式破碎機(jī)主要是為中型錘子設(shè)計(jì)的。其形狀如圖3-1所示。并有相關(guān)的計(jì)算。錘材的選擇是一個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題。材料的選擇取決于工作部件的工作條件和要求。因?yàn)槠扑闄C(jī)是打破石灰石和其他材料的中等硬度。它一般是用高碳鋼鍛造或鑄造的，但也可以用高錳鋼鑄造。為了提高其耐磨性，使用高錳低合金鋼，并且其中一些在工作表面上涂覆有硬質(zhì)合金。有些使用高鉻鑄鐵，其耐磨性比高錳鋼錘高幾倍。關(guān)于材料的選擇，在特別部分進(jìn)行了專(zhuān)題討論：提高錘頭耐磨性的研究。沒(méi)有詳細(xì)描述?？傊N頭材料的選擇不僅與錘頭的使用壽命，機(jī)器的生產(chǎn)能力和生產(chǎn)效率有關(guān)，而且與各方面的經(jīng)濟(jì)性有關(guān)。4.2圓盤(pán)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算根據(jù)設(shè)計(jì)要求，每個(gè)針腳需要8個(gè)錘子。光盤(pán)用于懸掛錘頭?？偣灿?張光盤(pán)。雙方是最常見(jiàn)的。共同的特點(diǎn)是一側(cè)配有鎖緊螺母，另一側(cè)配有肩部。所使用的螺母為GB-812-85，每個(gè)圓盤(pán)均勻分布有6個(gè)圓孔，也就是說(shuō)，可以使用六個(gè)銷(xiāo)釘懸掛錘頭。錘頭和院子之間的縫隙不僅由切割軸連接。為了保護(hù)光盤(pán)的側(cè)面，還要用隔離片隔開(kāi)，減少或盡量避免側(cè)面的磨損。盤(pán)的尺寸取決于轉(zhuǎn)子的直徑，轉(zhuǎn)子的直徑是盤(pán)的設(shè)計(jì)尺寸的基礎(chǔ)。由于這種類(lèi)型的破碎機(jī)，根據(jù)其型號(hào)可知，轉(zhuǎn)子的直徑為850mm，因此盤(pán)的尺寸具有一定的數(shù)值??范圍。有可能需要560毫米。圓孔在徑向上的距離也取決于承受載荷的能力和強(qiáng)度，以及盡可能多的整數(shù)。錘頭的圓孔大小和圓孔的大小可以近似相等。磁盤(pán)通過(guò)鍵與主軸連接，并與主軸一起高速旋轉(zhuǎn)。因此，結(jié)構(gòu)必須有一個(gè)鍵槽，其厚度也是為了滿(mǎn)足強(qiáng)度要求和工作條件。不應(yīng)該太大。主軸的套筒（其功能是確保盤(pán)片在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)的平穩(wěn)運(yùn)動(dòng)及其軸向定位）也將盤(pán)片分開(kāi)。光盤(pán)的結(jié)構(gòu)如圖4-1所示。4.3主軸的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算通常軸的設(shè)計(jì)由兩部分組成，一個(gè)是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，另一個(gè)是工作能力的計(jì)算。后者主要是指強(qiáng)度計(jì)算。主軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基于對(duì)軸上零件的安裝和定位，軸的制造和工藝的要求。軸的結(jié)構(gòu)和尺寸是合理確定的。軸的工作能力的計(jì)算不僅指軸的強(qiáng)度計(jì)算，還指剛度和穩(wěn)定性。當(dāng)然，在大多數(shù)情況下，只需要計(jì)算軸的強(qiáng)度。因?yàn)樗墓ぷ髂芰νǔＨQ于軸的強(qiáng)度。此時(shí)只有強(qiáng)度計(jì)算來(lái)預(yù)防或驗(yàn)證裂縫和塑性變形。對(duì)于具有高剛度要求的軸和具有較大力的細(xì)長(zhǎng)軸，還應(yīng)該進(jìn)行剛度計(jì)算以防止過(guò)度的線(xiàn)性變形。對(duì)于高速軸，還應(yīng)執(zhí)行振動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算。防止共振損傷。因此，破碎機(jī)的主軸只需要進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。4.3.1軸的材料的選擇軸的材料主要是碳鋼和合金鋼。大多數(shù)鋼軸坯使用軋制鋼和鍛件。有些直接使用圓鋼。碳鋼比合金鋼便宜并且對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較低。它也可以使用熱處理或化學(xué)熱處理來(lái)提高其耐磨性和疲勞強(qiáng)度。因此，碳鋼軸的使用特別廣泛。最常用的是45號(hào)鋼。4.3.2軸的最小直徑和長(zhǎng)度的估算在安裝和拆除軸上的部件之后，通常確定軸的形狀，因?yàn)橹鬏S的安裝順序是：首先安裝中間轉(zhuǎn)子部件，然后放在箱子上，然后安裝軸承端蓋，其次是軸承和外軸承座。最后兩端分別是滑輪和飛輪。每個(gè)軸部分所需的軸的直徑與軸上的負(fù)載有關(guān)。在最初確定其直徑時(shí)，通常不知道反作用力的作用點(diǎn)是什么，其彎矩的大小和分布不能確定。因此，主軸的直徑不能根據(jù)軸上的具體負(fù)載和由其引起的應(yīng)力來(lái)確定。但是，在設(shè)計(jì)前通常可以找到主軸的扭矩。因此，期望的軸的直徑最初通過(guò)軸的扭矩估計(jì)。另請(qǐng)注意，此時(shí)發(fā)現(xiàn)的最小直徑為。然后根據(jù)主軸的組裝方案和定位要求，逐個(gè)確定每個(gè)軸段的直徑。另外，具有匹配要求的軸段應(yīng)盡可能采用標(biāo)準(zhǔn)直徑。例如，安裝軸承的軸段和安裝標(biāo)準(zhǔn)件的軸段均應(yīng)取對(duì)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)直徑和選定的配合公差。確定主軸各部分的長(zhǎng)度，使其盡可能緊湊，同時(shí)還要確保組裝和調(diào)整滑輪，飛輪和軸承所需的轉(zhuǎn)子和空間，即各部分的長(zhǎng)度確定軸，必須考慮部件和主軸配合部件的軸向尺寸以及相鄰部件之間的必要間隙。在以前的計(jì)算中，已經(jīng)獲得了轉(zhuǎn)子，飛輪和滑輪的大致尺寸，所以軸的長(zhǎng)度也可以粗略確定。4.3.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性檢驗(yàn)軸的結(jié)構(gòu)必須滿(mǎn)足：（1）主軸和安裝在主軸上的部件必須有精確的工作位置;（2）。軸上的部件易于安裝和拆卸和調(diào)整。（3）。軸應(yīng)該有一個(gè)良好的制造過(guò)程。1.將零件放置在軸上的順序如下：飛輪，軸承，圓盤(pán)，襯套，軸承，滑輪由于主軸是階梯軸，因此根據(jù)階梯軸的特點(diǎn)，且軸上部件的安裝要求不高，因此上述第二種物品易于滿(mǎn)足。至于第三篇文章，軸的制造過(guò)程主要是指軸上零件的加工和組裝容易性。而且生產(chǎn)率高，成本低。一般來(lái)說(shuō)，結(jié)構(gòu)越簡(jiǎn)單，加工性就越好。因此，軸的結(jié)構(gòu)應(yīng)盡可能簡(jiǎn)化。為了便于裝配零件和去除毛刺，軸端應(yīng)該有一個(gè)45度的倒角。在需要切削螺紋的軸段中，應(yīng)該有切口。您可以查看相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和手冊(cè)的大小。如果需要對(duì)軸段進(jìn)行磨削，則應(yīng)留下砂輪和超程槽。具體分析如下：主軸有三個(gè)帶鍵槽的軸段。為了減少夾緊工件所需的時(shí)間，這些不同軸段上的鍵槽應(yīng)位于軸的同一母線(xiàn)上。另外，為了減少加工工具的數(shù)量并提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，在軸的直徑近似的地方，盡可能地使用圓角，倒角，鍵槽寬度，砂輪超越槽寬度和底切凹槽寬度在相同的大小。2.以下是關(guān)于軸部件的定位，詳細(xì)說(shuō)明一些軸向和周向定位部件的用途和特性。（1）首先采取軸上部件的軸向定位。作為這樣的主軸的例子，由這些定位元件確保了軸肩，套筒，圓形螺母，軸端保持環(huán)，軸承端蓋等。1.肩膀分為兩大類(lèi)，定位肩膀和非定位肩膀。這個(gè)主軸上有許多肩部，都包括在內(nèi)。盡管使用肩部定位是最方便和可靠的方法，但使用肩部軸肩將不可避免地導(dǎo)致問(wèn)題。也就是說(shuō)，軸的直徑將不可避免地增加，并且由于突然的截面變化，在軸肩上會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中。另外，肩膀也不利于加工。因此，在考慮軸的設(shè)計(jì)時(shí)，盡量避免過(guò)多的肩部定位。此外，有一點(diǎn)需要說(shuō)明的是，肩部主要用于軸向力較大的場(chǎng)合。值得注意的是，滾動(dòng)軸承每個(gè)肩部的位置有兩個(gè)位置，都是定位肩部。對(duì)于該定位肩部，要求肩部的高度必須低于軸承內(nèi)環(huán)面的高度，以便拆卸軸承。肩部高度可以在機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中的軸承安裝尺寸中找到。另外，為了使零件準(zhǔn)確可靠地定位在肩部上，肩部處的過(guò)渡圓角的半徑必須小于匹配零件輪轂孔的圓角半徑或倒角尺寸。軸和零件上的倒角和圓角尺寸的常用規(guī)格可以在教科書(shū)第651頁(yè)的表格中找到。提供非定位肩部以便于加工和組裝。高度沒(méi)有嚴(yán)格的規(guī)定，一般為1到2毫米。2.主軸也采用套筒定位。該定位方法的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，定位可靠。軸不需要開(kāi)槽，鉆孔并切割成螺紋，這不會(huì)影響軸的疲勞強(qiáng)度。因此，當(dāng)兩部分之間的空間很小時(shí)，可以使用此定位。同時(shí)，套筒的定位也確保了兩個(gè)盤(pán)，或者盤(pán)和錘頭（銷(xiāo)軸套）之間的軸向定位。當(dāng)然，如果兩個(gè)部件之間的距離太大，使用套筒來(lái)定位這種方式是不合適的，因?yàn)檫@會(huì)增加套筒的質(zhì)量和所用材料的數(shù)量。另外，套筒和軸之間的連接相對(duì)松散。如果軸具有高轉(zhuǎn)速，則不適合使用套筒進(jìn)行定位。3.主軸的軸端和銷(xiāo)軸的軸端都用圓螺母定位。4.3.4軸的彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算在軸結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì)完成后，上述草圖稍作修改以計(jì)算強(qiáng)度。如前所述，在大多數(shù)情況下，軸的工作能力通常主要取決于軸的強(qiáng)度。此時(shí)只進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，以防止或驗(yàn)證裂縫和塑性變形。對(duì)于具有高剛度要求的軸和具有較大力的細(xì)長(zhǎng)軸，還應(yīng)該進(jìn)行剛度計(jì)算以防止過(guò)度的線(xiàn)性變形。對(duì)于高速軸，還應(yīng)執(zhí)行振動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算。防止共振損傷。計(jì)算軸的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)根據(jù)軸的具體載荷和應(yīng)力采取相應(yīng)的計(jì)算方法，并適當(dāng)選擇允許應(yīng)力。根據(jù)計(jì)算原理，對(duì)于根據(jù)扭矩強(qiáng)度條件計(jì)算出的傳動(dòng)軸（僅主軸承扭矩），應(yīng)根據(jù)主軸的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算心軸（只有彎矩）無(wú)論是轉(zhuǎn)矩還是彎矩，由于它是軸，因此有必要計(jì)算彎曲和扭轉(zhuǎn)合成強(qiáng)度條件，并且必要時(shí)應(yīng)精確檢查疲勞強(qiáng)度。首先計(jì)算彎曲和扭曲的合成強(qiáng)度條件：通過(guò)主軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，確定了軸的主要結(jié)構(gòu)尺寸，軸上零件的位置以及外部載荷的位置和反作用力?？梢垣@得軸上的載荷，因此可以根據(jù)組合彎曲強(qiáng)度條件來(lái)計(jì)算主軸的強(qiáng)度計(jì)算。計(jì)算步驟如下：1軸計(jì)算草圖（機(jī)械模型）軸上的負(fù)載通過(guò)軸上的部件傳遞。因此，在計(jì)算時(shí)，軸上的分布載荷可以簡(jiǎn)化為集中力。作用點(diǎn)可以簡(jiǎn)化并作為分布式負(fù)載的中點(diǎn)。作用在軸上的扭矩通常是從變速器輪轂寬度的中點(diǎn)計(jì)算出來(lái)的，并且通常被視為放置在鉸鏈支架上的梁。作用點(diǎn)取決于軸承的類(lèi)型和布置。在計(jì)算草圖時(shí)，應(yīng)首先計(jì)算軸上受力部分的載荷（如果它是一個(gè)空間力系，再分解為水平分力和垂直分力。然后求出各支承的水平反力和垂直反力），如圖4-4所示。=2\*GB3②做彎矩圖：根據(jù)前面的簡(jiǎn)圖，分別按水平面和垂直面計(jì)算各力產(chǎn)生的彎矩圖，并按計(jì)算結(jié)果分別作出水平面上的彎矩圖和垂直面上的彎矩圖上，然后按照后面的公式推導(dǎo)出總彎矩，并作出圖，如圖4-4所示。=3\*GB3③作出扭矩圖，如圖4-3所示：=4\*GB3④作出計(jì)算彎矩圖根據(jù)已經(jīng)作出的總彎矩圖和扭矩圖，求出計(jì)算彎矩，并做出圖。同時(shí)寫(xiě)出其計(jì)算公式：=上式中，──考慮扭矩和彎矩的加載情況以及產(chǎn)生應(yīng)力的循環(huán)特性差異的系數(shù)。因?yàn)橥ǔＳ蓮澗禺a(chǎn)生的彎曲應(yīng)力是對(duì)稱(chēng)循環(huán)的變應(yīng)力，故在求計(jì)算彎矩時(shí)，必須計(jì)算這種循環(huán)特性差異的影響。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力時(shí)，取；當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力時(shí)，；當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對(duì)稱(chēng)循環(huán)變應(yīng)力時(shí)，取。=5\*GB3⑤校核軸的強(qiáng)度已知軸的計(jì)算彎矩后，即可針對(duì)某些危險(xiǎn)截面（即計(jì)算彎矩大而軸的直徑可能不足的截面）作強(qiáng)度校核計(jì)算。按第三強(qiáng)度理論，計(jì)算彎曲應(yīng)力上式中，──軸的抗彎截面系數(shù)（）。──軸的許用彎曲應(yīng)力（）。由表可查為60Mpa的計(jì)算公式，根據(jù)截面的不同而不同。對(duì)該主軸來(lái)說(shuō)，其需要計(jì)算的截面，都帶有鍵槽，而且是單鍵槽。所以，其計(jì)算公式為： =主軸的載荷分析圖如下圖4-4所示：=6\*GB3⑥求軸上的支反力及彎矩根據(jù)以上確定的結(jié)構(gòu)圖可以確定出簡(jiǎn)支梁的支承距離。據(jù)此可以求出下列各值，并列表如下，主要包括，載荷、支反力、彎矩、總彎矩、扭矩、計(jì)算彎矩等，相關(guān)的計(jì)算也往往是考慮最不理想的情況。載荷F垂直面V支反力RR=1000N（總重量按200Kg）彎矩M總彎矩M扭矩TT=9550000×=396325計(jì)算彎矩表4-1計(jì)算彎矩的求法綜上所述，按照彎扭合成強(qiáng)度條件進(jìn)行軸的強(qiáng)度校核計(jì)算：

進(jìn)行具體的校核計(jì)算時(shí)，只需要校核軸上的承受的最大彎矩以及扭矩的剖面（即危險(xiǎn)剖面）的強(qiáng)度。按教材中表10.1，對(duì)于的碳鋼，在承受對(duì)稱(chēng)循環(huán)變應(yīng)力時(shí)的許用應(yīng)力。故安全。4.3.5軸的疲勞強(qiáng)度條件的校核計(jì)算1.對(duì)主軸進(jìn)行疲勞強(qiáng)度計(jì)算，不妨設(shè)外力為單向不穩(wěn)定變應(yīng)力，則根據(jù)已經(jīng)知道的條件和公式：主軸的材料為45號(hào)鋼。經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)后的性能為，，=5×?，F(xiàn)用此材料做試件，進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn)，以對(duì)稱(chēng)循環(huán)變應(yīng)力作用次，，作用次。根據(jù)這些條件，試計(jì)算該主軸在此條件下的計(jì)算安全系數(shù)。若以后再以的力，作用于主軸，還能循環(huán)多少次，可以保證主軸不出問(wèn)題。其實(shí)，這也等于估算主軸的使用壽命。根據(jù)公式再根據(jù)教材書(shū)上的公式（7-3.9），則該主軸的計(jì)算安全系數(shù)為：又根據(jù)式子（7-9.a），有由以上的計(jì)算，顯然可以得知，若要使主軸破壞，則由教材中式子（7-34），得=1所以，可求出，可以得出結(jié)論，該主軸在正常工作，同時(shí)考慮到不同工況，估計(jì)，在對(duì)稱(chēng)循環(huán)變應(yīng)力的作用下，尚可承受次的應(yīng)力循環(huán)。當(dāng)然，事實(shí)上，該主軸可以再工作的循環(huán)次數(shù)并不會(huì)準(zhǔn)確的等于以上所求的數(shù)值。如果按的范圍計(jì)算，則所求的的值將分別等于0.50710和2.832。2.然后介紹如何提高主軸的疲勞強(qiáng)度：在零件的設(shè)計(jì)階段，除了提高強(qiáng)度的一般措施外，還可采用以下設(shè)計(jì)措施來(lái)提高其疲勞強(qiáng)度：1盡可能減少應(yīng)力集中對(duì)主軸的影響。這是增加疲勞強(qiáng)度的主要措施和主要途徑。然而，主軸的形狀和尺寸（如肩部）的突然變化是應(yīng)力集中的結(jié)構(gòu)性來(lái)源。因此，為了減小應(yīng)力集中，應(yīng)該盡可能地減小零件（即，主軸）的形狀和尺寸的突然變化以進(jìn)行變化。平穩(wěn)而均勻。出于這個(gè)原因，有必要盡可能地增加過(guò)渡處的圓角半徑;同一部分相鄰部分的剛度變化應(yīng)盡可能小。在將產(chǎn)生不可避免的應(yīng)力集中的結(jié)構(gòu)中，可以使用縮小槽來(lái)減小應(yīng)力集中的影響。2選擇具有高疲勞強(qiáng)度的材料和熱處理方法和強(qiáng)化技術(shù)，以提高材料的疲勞強(qiáng)度。3提高主軸的表面質(zhì)量。例如，應(yīng)力更高的區(qū)域中的主軸表面更平穩(wěn)地處理?；蛘?，如果某些軸段在腐蝕性介質(zhì)中工作，則應(yīng)為該段指定適當(dāng)?shù)谋砻娣雷o(hù)。4盡可能減小或消除主軸表面可能出現(xiàn)的初始裂紋尺寸，這對(duì)提高材料性能以延長(zhǎng)其疲勞壽命具有更顯著的影響。因此，對(duì)于重要的軸段，應(yīng)在設(shè)計(jì)圖紙上規(guī)定嚴(yán)格的檢查方法和要求。5冷卻和減少負(fù)載，采用加熱摩擦副軸頸的冷卻設(shè)計(jì)也可以顯著提高其疲勞壽命。由于主軸為旋轉(zhuǎn)部件，在低應(yīng)力下運(yùn)行一定次數(shù)后，逐漸增加到設(shè)計(jì)應(yīng)力水平。4.4軸承的選擇由于軸承，特別是一些常用軸承，主要是指一些滾動(dòng)軸承，其中大部分已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化。因此，我們需要執(zhí)行部分設(shè)計(jì)內(nèi)容，并根據(jù)具體工作條件正確選擇軸承的類(lèi)型和尺寸。另一個(gè)是軸承組件的設(shè)計(jì)，它包括安裝，調(diào)整，潤(rùn)滑，密封和一系列內(nèi)容設(shè)計(jì)。4.4.1材料的選擇軸承的內(nèi)圈，外圈和滾動(dòng)體通常由軸承鉻鋼制成。熱處理后，其硬度一般不低于HRC60。通常這些部件需要150度的回火，所以它們的正常工作溫度不高于120度，此時(shí)硬度不會(huì)降低。4.4.2軸承類(lèi)型的選擇軸承種類(lèi)很多，主要根據(jù)軸承的使用條件和對(duì)中要求進(jìn)行選擇。由于這種類(lèi)型的破碎機(jī)，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速在900-1100之間，所以主軸上的軸承轉(zhuǎn)速很高，負(fù)載很大，工作時(shí)間很長(zhǎng)。主要原因是經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的工作，由于錘頭不均勻的磨損，會(huì)產(chǎn)生不平衡的附加力（當(dāng)錘是不平衡磨損嚴(yán)重時(shí)，這個(gè)力成為總負(fù)載的主要部分軸承間距過(guò)大，軸會(huì)產(chǎn)生撓曲，此外，軸承的中心也很難保證同心，所以選擇調(diào)心滾子軸承。圖4-54.4.3軸承的游動(dòng)和軸向位移軸承在實(shí)際工作時(shí)，工作前后的溫差大，為了適應(yīng)軸和外殼不同熱膨脹的影響，防止軸承卡死?？梢允挂欢说妮S承軸向固定（比如用圓螺母）另一端使之可以軸向位移。這樣，軸承在內(nèi)外圈的軸向相對(duì)位置有不大的變化時(shí)，仍然可以正常工作。也可以使外圓與座孔配合較松，以保證外圓相對(duì)于座孔能做軸向竄動(dòng)。4.4.4軸承的安裝和拆卸為了便于軸承在主軸上的安裝和拆卸，必須考慮到軸承座有剖分面，這樣就不必考慮沿軸向安裝和拆卸軸承部件，優(yōu)先選用內(nèi)外圈可分離的軸承了。圖4-64.5傳動(dòng)方式的選擇與計(jì)算（V帶傳動(dòng)計(jì)算）這部分的設(shè)計(jì)主要體現(xiàn)在三角帶的設(shè)計(jì)上?；喌慕Y(jié)構(gòu)主要由滑輪的參考直徑選定。其參考直徑又與相連電機(jī)的型號(hào)相關(guān)。根據(jù)電機(jī)功率的計(jì)算和轉(zhuǎn)速的要求，可使用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定功率為45KW。該型號(hào)是Y225M-2。滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速2970r/min，額定轉(zhuǎn)速3000r/min。由于所需的大皮帶輪轉(zhuǎn)速在900r/min至1100r/min之間，因此根據(jù)電機(jī)選擇，當(dāng)小皮帶輪的直徑為160mm時(shí)，可以根據(jù)變速箱計(jì)算這種大皮帶輪的參考直徑比。因?yàn)榛喌膮⒖贾睆绞菢?biāo)準(zhǔn)系列，所以最好使用475mm。要求帶的根數(shù)，必須按以下的計(jì)算步驟：1．先確定出帶的型號(hào)。由表可查到，根據(jù)計(jì)算功率P和小帶輪的轉(zhuǎn)速進(jìn)行選擇。經(jīng)過(guò)查表得，式中──名義傳動(dòng)功率。──工作情況系數(shù)。再查表可知，取1.4，則可以計(jì)算出計(jì)算功率P為63KW。再由表，可查出帶的型號(hào)為A型。2．需要確定單根V帶的基本額定功率查表13.4，（教材書(shū)下冊(cè)）可以知道，對(duì)A型帶，因?yàn)槠湫л嗈D(zhuǎn)速接近2800r/min，基準(zhǔn)直徑為160mm的情況下，為基本額定功率，取4.06KW。為長(zhǎng)度系數(shù)，取0.99。為包角系數(shù)，取0.935。為單根V帶的基本額定功率的增量，取0.34KW。其值由帶的型號(hào)、小帶輪轉(zhuǎn)速以及傳動(dòng)比確定。則帶的根數(shù)就可以用下式求出：將上面的數(shù)據(jù)代入，就可以求出，。這樣，整個(gè)帶輪的尺寸的具體的確定過(guò)程如下：根據(jù)其參數(shù)，仍然由教材書(shū)上的表可查到。──靠近兩端的槽中心到帶輪端部的距離。──相鄰槽間的距離。另外，根帶的型號(hào)和其基準(zhǔn)直徑D，可以確定出輪槽角的大小和，，，。──輪槽的根部到帶輪鍵槽的最小要求距離。──相鄰帶輪在中心線(xiàn)上的距離。──齒頂高的最小距離。──齒根高的最小距離。其鍵槽可以由其寬度進(jìn)行選擇標(biāo)準(zhǔn)的長(zhǎng)度。這樣，其他的尺寸也可以確定了。4.6飛輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算飛輪的作用是，是轉(zhuǎn)子在運(yùn)動(dòng)中儲(chǔ)存一定的動(dòng)能，避免破碎大塊或較影的物料時(shí)，速度損失不致過(guò)大和減小電機(jī)的尖峰負(fù)荷。其結(jié)構(gòu)采用腹板式。圖4-7其具體的尺寸可以采用常見(jiàn)的類(lèi)型。只要較好的實(shí)現(xiàn)其功能即可。如圖4-8。4.7棘輪的選擇桿和錘頭端之間的間隙由兩個(gè)裝置實(shí)現(xiàn)：凸輪和彈簧，凸輪用于增加兩者之間的間隙。操作通過(guò)手柄來(lái)實(shí)現(xiàn)。彈簧用于“微調(diào)”，當(dāng)手柄操作無(wú)法達(dá)到令人滿(mǎn)意的位置時(shí)，需要使用彈簧進(jìn)行調(diào)整。凸輪的運(yùn)動(dòng)由棘輪實(shí)現(xiàn)。由于棘輪基本上是標(biāo)準(zhǔn)化的，只需根據(jù)具體的條件和要求進(jìn)行選擇即可。由于其尺寸的確定是相對(duì)自由的，所以棘輪只需要根據(jù)凸輪的工作狀態(tài)來(lái)實(shí)現(xiàn)其驅(qū)動(dòng)功能。另外，考慮經(jīng)濟(jì)，可能性和穩(wěn)定性并做出合理的選擇。棘輪機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，運(yùn)動(dòng)可靠。而且，棘輪軸的每個(gè)旋轉(zhuǎn)角度的大小可以在寬范圍內(nèi)調(diào)整。這是它的優(yōu)點(diǎn)。缺點(diǎn)是工作量很大圖4-8的沖擊和噪聲，而且運(yùn)動(dòng)精度較低。其典型的結(jié)構(gòu)形式是由搖桿、棘爪、棘輪和止動(dòng)爪等組成:彈簧用來(lái)使止動(dòng)爪和棘輪保持接觸。同樣，可在搖桿和棘爪之間設(shè)置彈簧，以維持棘爪與棘輪的接觸。棘輪固定在機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)軸上，而搖桿則是空套在傳動(dòng)軸上。當(dāng)搖桿逆時(shí)針擺動(dòng)時(shí)，棘爪便插入到棘輪的齒間，推動(dòng)棘輪轉(zhuǎn)過(guò)一個(gè)角度。當(dāng)搖桿順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，止動(dòng)爪阻止棘輪順時(shí)針運(yùn)動(dòng)，同時(shí)，棘爪從棘輪的齒背上滑過(guò)，所以此時(shí)，棘輪靜止不動(dòng)。這樣，當(dāng)搖桿連續(xù)往復(fù)運(yùn)動(dòng)時(shí)，棘輪便得到了單向的間歇運(yùn)動(dòng)。4.8蓖條位置調(diào)整彈簧的選擇前面提到了，彈簧所能起到的作用是調(diào)整蓖條與錘頭間隙的作用。彈簧一般所起到的作用是：1.控制運(yùn)動(dòng)方向。2.緩沖和吸振3.儲(chǔ)存能4.測(cè)力的大小。在這里，它實(shí)現(xiàn)的是第一個(gè)功能。根據(jù)受載荷的情況的不同，彈簧可分為拉伸、壓縮、扭轉(zhuǎn)和彎曲彈簧。根據(jù)所要求的工作狀況。只需要承受拉伸。所以，應(yīng)該選擇拉伸彈簧。在常用的彈簧當(dāng)中，根據(jù)其應(yīng)用特點(diǎn)和范圍，我們可以選用普通的圓柱螺旋彈簧。這種彈簧的特性線(xiàn)呈直線(xiàn)，剛度穩(wěn)定，承受壓力，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，應(yīng)用最廣泛。無(wú)特殊要求時(shí)，可以選右旋。彈簧的選擇的一個(gè)關(guān)鍵是，對(duì)彈簧的特性線(xiàn)和剛度的分析。表示彈簧載荷與變形之間關(guān)系的曲線(xiàn)成為彈簧的特性線(xiàn)。使彈簧產(chǎn)生單位變形所需要的載荷成為彈簧的剛度。用表示。4.9箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì)在一臺(tái)機(jī)器的總重量中，諸如底座和箱子的部件的重量占據(jù)了很大的比例。同時(shí)在很大程度上影響機(jī)器的工作精度和抗振動(dòng)性能。因此，正確合理地選擇底座和箱體材料，正確合理地選擇底座和箱體材料的結(jié)構(gòu)和尺寸，就是降低機(jī)器質(zhì)量，節(jié)約金屬材料。提高工作的準(zhǔn)確性和其他重要方式。1.鑄造方法根據(jù)相關(guān)信息，展位（框架，基地等）和展位（包括展位等）的種類(lèi)很多。按結(jié)構(gòu)可分為底座式，機(jī)架式等。這次設(shè)計(jì)的錘式破碎機(jī)是一臺(tái)固定式重型機(jī)器。另外，底座和箱體的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，剛性也高。因此，通常是演員。鑄造材料通常用于制造廉價(jià)鑄鐵。（包括普通灰口鑄鐵，球墨鑄鐵等）。此外，破碎機(jī)的基地屬于大型基地的制造。因此，它通常用于分離鑄件并將它們焊接在一起。2.選擇截面形狀由于大多數(shù)底座和箱子在應(yīng)力方面更為復(fù)雜，因此需要進(jìn)行振動(dòng)，彎曲和其他變形。因此，當(dāng)受到彎曲或扭曲時(shí)，橫截面形狀對(duì)其剛度和強(qiáng)度有很大影響。因此，適當(dāng)設(shè)計(jì)底座和盒子的合理橫截面形狀不僅能夠增加橫截面積，而且不會(huì)增加（或減少）部件的質(zhì)量（材料消耗）。此外，通過(guò)增加截面的截面系數(shù)和慣性矩，可以提高其強(qiáng)度和剛度。在使用中，絕大多數(shù)底座和盒子都采用了這種橫截面形狀，這就是原因。雖然矩形截面的彎曲強(qiáng)度低于I形截面，但扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度不如圓形截面那么強(qiáng)，但其扭轉(zhuǎn)剛度很大。此外，安裝其他部件的基座矩形橫截面以及箱體的內(nèi)壁和外壁更容易。因此，對(duì)于底座和箱體而言，它是具有良好結(jié)構(gòu)性能的橫截面形狀。3.排骨的排列一般來(lái)說(shuō)，增加壁厚可以增加底座和盒子的強(qiáng)度和剛性，但不如增加肋條。隨著肋條的添加，強(qiáng)度和剛度增加，壁厚可以增加而質(zhì)量降低;因?yàn)槠扑闄C(jī)的殼體是鑄件，所以鑄件的厚度可以減小，因?yàn)樗恍枰黾颖诤?。鑄造缺陷;對(duì)于一些焊接部件，當(dāng)壁薄時(shí)，更容易確保焊接質(zhì)量。考慮到鑄造，焊接工藝和結(jié)構(gòu)要求的局限性，例如為了便于砂模的安裝和拆卸，以及需要在基座內(nèi)安裝其他部件，通常需要將基座設(shè)計(jì)成打開(kāi)兩側(cè)或者至少在某些地方打開(kāi)一個(gè)相對(duì)較大的孔（即機(jī)器中的人孔）。正因?yàn)槿绱?，支架的剛度必須大大減弱，因此需要增加肋條。其結(jié)構(gòu)形狀必須考慮到各種重要因素，主要是工藝，成本，重量等。同時(shí)，根據(jù)具體應(yīng)用和不同工藝要求（如鑄造，焊接等），必須將其設(shè)計(jì)成不同的結(jié)構(gòu)形狀。5錘頭結(jié)構(gòu)改造及耐磨性研究5.1錘頭結(jié)構(gòu)的改進(jìn)問(wèn)題5.1.1改進(jìn)的介紹在厚度上增加了15mm，其端部寬度增加了20mm，懸掛孔到端部的長(zhǎng)度增加了10mm,懸掛處外圓的半徑由90mm變?yōu)?5mm.5.1.2改進(jìn)的效果1.對(duì)材料的影響增加。因?yàn)殄N頭的重心從回轉(zhuǎn)半徑徑向向外移動(dòng)，所以在操作期間錘頭的線(xiàn)速度增加。錘頭對(duì)材料的沖擊能量增加，從而提高了粉碎效果。2.錘頭的有效磨損增加。錘頭重量一般按27公斤計(jì)算，有效磨損量為三分之一，即9公斤。該結(jié)構(gòu)的總重量改善很小，有效磨損量為16千克。改進(jìn)的一套錘子相當(dāng)于之前的兩套改進(jìn)，降低了使用成本。3.減小排放的粒度并增加車(chē)站的生產(chǎn)時(shí)間。改進(jìn)之后，懸掛孔到錘頭端部的長(zhǎng)度為350毫米至360毫米，轉(zhuǎn)彎直徑約為1250至1270毫米，錘-殼間隙從25毫米減小至15毫米。因此，出料粒度可以從原來(lái)的20mm或更小，25％粉末變成8-10mm，60％粉末，大大提高了破碎機(jī)的破碎效果，從而增加了當(dāng)時(shí)的產(chǎn)量。。4.改善研磨結(jié)果。石灰石和其他材料的二次破碎后，有必要研究能源消耗和效率。粉碎效率更高，功耗更低。因此，有必要并希望石灰石會(huì)更加破碎，地面更少。顆粒大小為8-10毫米，粉末材料的60％，大大提高了粉末機(jī)的生產(chǎn)。提到每小時(shí)16噸的生產(chǎn)率，每小時(shí)12噸，這降低了原材料生產(chǎn)成本。5.2錘頭使用壽命的研究重點(diǎn)在于提高錘的耐磨性和延長(zhǎng)使用壽命的問(wèn)題。要確定板錘的使用壽命，有幾個(gè)因素需要評(píng)估：1.工作是否可靠？在錘子與材料之間的沖擊過(guò)程中，錘子不允許從轉(zhuǎn)子飛出，或者由于錘子的緊固不良，導(dǎo)致其他機(jī)械故障。因此，錘子的固定是一個(gè)值得注意的問(wèn)題。否則，根本就沒(méi)有“終生”。2，裝卸錘子是否方便，尤其是復(fù)制現(xiàn)象，工作一段時(shí)間后，機(jī)器各部分不得按理想狀態(tài)進(jìn)行，如偏心，偏心磨損等，需要及時(shí)調(diào)整?？焖傺b載還是卸載是一個(gè)重要指標(biāo)。3.錘子的金屬效率是否合理。由于錘子的磨損是不可避免的，因此一塊錘子具有一定的重量使得不可能使用最少的質(zhì)量，即如何選擇錘子的最佳形狀和空間大小值得考慮。4.為減少不必要的磨損，提高錘的使用壽命，為充分利用轉(zhuǎn)子的能量，提高破碎比，有必要研究最大破碎力，同時(shí)它具有一個(gè)很大的理論價(jià)值。5.及時(shí)合理部署錘子至關(guān)重要。破碎機(jī)使用不穩(wěn)定，震動(dòng)大。主要原因是鋼板錘擊后，原有的平衡狀態(tài)被破壞，不能用科學(xué)的方法進(jìn)行合理分配。6.錘的材料是解決錘的耐磨性和使用壽命的最重要因素。如今，它被廣泛使用并經(jīng)受住了實(shí)踐的考驗(yàn)。例如有改性高錳鋼錘子和錘子，中碳多合金鋼錘子。以下是對(duì)最后三個(gè)因素的具體分析：5.2.1錘式破碎機(jī)中單顆粒物料的最大破碎力研究錘式破碎機(jī)具有破碎效率高，能耗低，破碎等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于礦山，建材，環(huán)保等行業(yè)。到目前為止，這個(gè)模型的最大破碎力還沒(méi)有通過(guò)理想的公式計(jì)算。根據(jù)碰撞理論和破碎力線(xiàn)性變化的觀點(diǎn)，國(guó)外有人提出了最大破碎力等于平均破碎力兩倍的公式。然而，在實(shí)際的破碎機(jī)破碎過(guò)程中，最大破碎力和平均破碎力不會(huì)線(xiàn)性變化。因此，有必要進(jìn)一步討論模型的最大壓碎力。（1）用錘式破碎機(jī)破碎物料的機(jī)械模型為了便于研究，在碰撞過(guò)程中做出以下幾點(diǎn)：1.在粉碎過(guò)程中，材料與錘頭的碰撞是一種彈性的正面碰撞。2.在碰撞之前，錘子和轉(zhuǎn)子以相同的速度旋轉(zhuǎn)。3.擊打前，材料的水平速度為零。4.在碰撞點(diǎn)，摩擦和風(fēng)阻等影響被忽略?；谶@些假設(shè)和碰撞理論，可以列出一系列方程。所需的物理量是,,,。他們分別指的意思是：──碰撞后，第i塊物料的質(zhì)量。──錘頭的質(zhì)量。──第i塊物料碰撞后的分速度。──碰撞前錘頭質(zhì)心處的線(xiàn)速度。根據(jù)物理知識(shí)，還有公式如下 =cos, －=(－),要求出碰撞前錘頭質(zhì)心處的線(xiàn)速度，即V的值，還需要知道以下的物理量：，，，，，。它們分別表示的意思是：──轉(zhuǎn)子系統(tǒng)對(duì)O軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量──錘頭對(duì)其質(zhì)心軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量──第塊物料碰撞后的分速度──與碰撞方向的夾角──錘頭打擊點(diǎn)到錘頭質(zhì)心的距離──錘頭打擊點(diǎn)到銷(xiāo)軸軸心的距離另外，還需要有一些輔助的物理量：，。它們分別表示的意思是：──錘頭與物料間的碰撞沖量──錘頭銷(xiāo)軸間的碰撞反沖量再根據(jù)牛頓的恢復(fù)系數(shù)定義以及沖量定理，可以得出，最大破碎力=/×──錘頭對(duì)銷(xiāo)軸的最大反沖擊力/──在破碎過(guò)程中，與時(shí)間無(wú)關(guān)的常數(shù)=2\*GB2⑵單顆粒物料破碎時(shí)最大破碎力的實(shí)驗(yàn)研究為了測(cè)出單顆粒物料破碎時(shí)的最大破碎力，對(duì)單排錘式破碎機(jī)，在其轉(zhuǎn)子軸中部對(duì)稱(chēng)地粘貼了4個(gè)電阻應(yīng)變片，并通過(guò)導(dǎo)線(xiàn)組成全橋測(cè)試電路。根據(jù)上述測(cè)試方法，就可以得到，單顆粒物料破碎時(shí)，轉(zhuǎn)子軸上的彎曲應(yīng)變曲線(xiàn)。并根據(jù)實(shí)測(cè)分析，曲線(xiàn)上的應(yīng)力最大值就是錘頭對(duì)銷(xiāo)軸的最大反沖擊力所引起的線(xiàn)應(yīng)變。另外，根據(jù)電測(cè)原理和轉(zhuǎn)子軸上的受力特點(diǎn)，可以得到轉(zhuǎn)子軸上測(cè)試處的彎矩，當(dāng)然需涉及到一些相關(guān)的物理量：，，，，。Wn──轉(zhuǎn)子軸測(cè)試處的抗彎截面膜量──轉(zhuǎn)子軸測(cè)試處的直徑──實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ椭袃蓤A盤(pán)間的距離──轉(zhuǎn)子軸上二軸承間的距離──轉(zhuǎn)子軸材料的彈性膜量根據(jù)電學(xué)和物理學(xué)的公式，在單顆粒物料破碎時(shí)，逐次改變電機(jī)轉(zhuǎn)速和分別加入砂巖、鋼球、麻石、石灰?guī)r等不同物料進(jìn)行了破碎實(shí)驗(yàn)，得出了一系列的數(shù)據(jù)。=3\*GB2⑶數(shù)據(jù)處理和結(jié)論從實(shí)驗(yàn)得出的一系列的數(shù)據(jù)，可以發(fā)現(xiàn)，最大破碎力與平均破碎力并不是呈線(xiàn)性變化，為了了解其變化規(guī)律，利用計(jì)算機(jī)對(duì)這兩個(gè)值的比值進(jìn)行數(shù)據(jù)處理：包括均值、方差計(jì)算和正態(tài)性檢驗(yàn)等，其結(jié)果十分明顯，是一個(gè)正態(tài)分布曲線(xiàn)圖。根據(jù)圖中的數(shù)理統(tǒng)計(jì)結(jié)果，可得如下結(jié)論：=1\*GB3①．根據(jù)所獲得數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)，最大破碎力與平均破碎力的比值并不呈線(xiàn)性變化。由數(shù)理統(tǒng)計(jì)原理可知，比值落在區(qū)間[ū-3s，ū+3s]的概率為99.7%，置信度為1-ɑ=95%。=2\*GB3②．因?yàn)楱?3s=2.045，ū+3s=3.128根據(jù)概率論的觀點(diǎn)，得到實(shí)驗(yàn)公式=（2.045～3.128），為平均破碎力。5.2.2錘頭合理調(diào)配的研究與應(yīng)用錘式破碎機(jī)在使用中的運(yùn)行不穩(wěn)，振動(dòng)大的原因是，除了個(gè)別的是由于主機(jī)制造質(zhì)量、平衡校正質(zhì)量、安裝質(zhì)量、基礎(chǔ)質(zhì)量不佳所致外，絕大多數(shù)是由于板錘磨損后，原有的平衡狀況被破壞，未用科學(xué)的方法合理調(diào)配所致。就合理調(diào)配問(wèn)題，必須引起重視。1．配錘模型的建立一般錘式破碎機(jī)的錘頭分布可以歸納為：沿主軸軸線(xiàn)方向的組數(shù)用等表示，每組錘頭在回轉(zhuǎn)圓周上的母線(xiàn)分布及數(shù)量，可用阿拉伯?dāng)?shù)字來(lái)表示，此外還要有一個(gè)組間角。因此要表示一臺(tái)錘式破碎機(jī)的錘頭分布狀況，可用組數(shù)、每組個(gè)數(shù)、組間角來(lái)表述。而要表示某一位置的錘頭，則可用組號(hào)加圓周分布的母線(xiàn)序號(hào)表示，以1212型高效細(xì)碎機(jī)為例，該機(jī)錘頭共六組，每組三只，組間角六十度。為了便于理論分析，需作以下假設(shè)：=1\*GB3①．每只錘頭為一理想的質(zhì)點(diǎn)。=2\*GB3②．各質(zhì)點(diǎn)離主軸回轉(zhuǎn)中心的距離為一定值。=3\*GB3③．錘頭按理想狀況均勻分布。2．配錘表的編制=1\*GB2⑴錘頭分布表表5.1GXP1212型高效細(xì)碎機(jī)的錘頭分布表皮帶輪ABCDEF飛輪1B1D1F12A2C2E23B3D3F34A4C4E45B5D5F56A6C6E6=2\*GB2⑵錘頭的磨損規(guī)律及配置表編制根據(jù)GXP1212型高效細(xì)碎機(jī)在某廠的運(yùn)行一段時(shí)間后的錘頭狀況，如下表：由表5.2可見(jiàn)，如果原來(lái)的個(gè)體差異忽略不記，則磨損量從大到小的排序?yàn)椋骸Ｒ话愕?，物料由破碎機(jī)的進(jìn)料溜子導(dǎo)入，總是中部的料多余邊部，所以，錘頭磨損量存在于中間組向邊上組遞減的規(guī)律。這一規(guī)律在設(shè)計(jì)配錘方案時(shí)，必須予以考慮。為了尋求一種適合大多數(shù)情況的錘頭排列方案，不妨先假設(shè)1套按等差規(guī)律制作的錘頭，并找出這套錘頭的最佳排列方案。將該機(jī)錘頭按單只重進(jìn)行排序，設(shè)以最重的為1號(hào)，依次至最輕的為18號(hào)。在制作這個(gè)方案時(shí)，除了要運(yùn)用磨損規(guī)律外，同時(shí)考慮到為減小偏心振動(dòng)，每組錘頭的各錘重量最好要差不多。在組序的排列先后上，按磨損規(guī)律及沿回轉(zhuǎn)軸的中截面兩側(cè)均勻分布的原則。一般，可以按或的規(guī)律排列。表5.2運(yùn)行一段時(shí)間后錘頭剩余質(zhì)量皮帶輪ABCDEF飛輪121.721.522.465.6221.522.223.166.8323.021.822.467.2422.621.524.768.8521.220.622.063.8622.221.023.166.366.365.964.763.970.966.8W432165組序確定后再排列每組的3只錘頭。在組的3只錘頭首先按由重到輕的順序排定的情況下，其余各組可按“輕重相濟(jì)”的原則排列。所謂“輕重相濟(jì)”，可以理解為“重中—輕，重輕—中，中輕—重”的配錘法則。比如說(shuō)，在排列組時(shí)，組的錘為重錘，組為中錘，則在組的C2錘應(yīng)是輕錘。按此類(lèi)推，排列如下表，并用軸向偏心矩和徑向偏心矩來(lái)表征配錘方案的優(yōu)劣。正確排列后可運(yùn)用方案的評(píng)價(jià)方法進(jìn)行計(jì)算與評(píng)定。由于是按等差規(guī)律制作的錘頭，所以上表的錘頭號(hào)數(shù)就可以作為該錘頭重的代表值來(lái)進(jìn)行計(jì)算和評(píng)價(jià)，其評(píng)價(jià)效果和結(jié)論與事實(shí)是等效的。取每組的等差和、按組間距為1，按軸中截面取矩計(jì)算：=（51－42）×2.5+（24-33）×1.5+（15-6）×0.5=13.5。為求的值，引入分布圓的概念。=3\*GB2⑶分布圓引入分布圓是為了明了地找到偏重的母線(xiàn)或配重的母線(xiàn)，并在量值上得到確定。表5.3按“輕重相濟(jì)”的原則排列的配錘方案皮帶輪ABCDEF飛輪17113212186123638214244164103059315276175113351241563342將表5.3中最后一列數(shù)依次填入，按母線(xiàn)數(shù)量均勻分布在圓上，即得分布圓及其簡(jiǎn)化圖。按照力學(xué)原理，分布圓的簡(jiǎn)化其實(shí)很簡(jiǎn)單，只要在對(duì)稱(chēng)位置同減一數(shù)其平衡性質(zhì)不變。分布圓的簡(jiǎn)化規(guī)律為：=1\*GB3①同一直徑線(xiàn)上的2數(shù)同減其最小數(shù)，分布圓性質(zhì)不變；=2\*GB3②同一個(gè)等邊三角形內(nèi)的三個(gè)數(shù)同減去其最小數(shù)，分布圓性質(zhì)不變；=3\*GB3③相鄰三數(shù)的，兩邊數(shù)分別加上中間數(shù)，在使中間數(shù)為0，分布圓性質(zhì)不變；（相鄰兩數(shù)的，可設(shè)邊上的數(shù)字為0來(lái)處理）。分布圓簡(jiǎn)化到只剩相間2個(gè)數(shù)或1個(gè)數(shù)（或全部為0）為止，即得最簡(jiǎn)分布圓。如圖5-2，5-3，5-4。分布圓的簡(jiǎn)化規(guī)律均來(lái)自于對(duì)稱(chēng)平衡規(guī)律。一般的說(shuō)，各質(zhì)點(diǎn)相對(duì)于回轉(zhuǎn)中心對(duì)稱(chēng)布置，質(zhì)量相等，則系統(tǒng)就平衡，否則，不平衡。規(guī)律中的“性質(zhì)不變”指的是平衡性不變，這包括兩重意思，一是原來(lái)是平衡的，簡(jiǎn)化后仍是平衡的，反之，不平衡。二是指其量值上的不變。規(guī)律中的“減”確切地說(shuō)是同時(shí)減去一個(gè)數(shù)，當(dāng)然這個(gè)數(shù)可以是正數(shù)，也可以是負(fù)數(shù)。由最簡(jiǎn)分布圓可以看出，=0，可見(jiàn)上面的表是一個(gè)完全平衡的配錘方案。但事實(shí)上，一套錘頭的各只錘頭不可能是會(huì)呈等差分布規(guī)律的，所以在現(xiàn)實(shí)情況下，按上述方案配置的錘頭就不一定是平衡的，上述方案配置的錘頭就不一定是最佳的，在實(shí)際應(yīng)用中還要對(duì)配錘方案進(jìn)行調(diào)整。3．GXP1212型高效細(xì)碎機(jī)錘頭的配置由GXP1212型高效細(xì)碎機(jī)運(yùn)行一段時(shí)間后錘頭剩余質(zhì)量表，可以計(jì)算出磨損后錘頭的軸向偏心矩M2=（66.3-66.8）×2.5+（65.9-70.9）×1.5+（64.7-63.9）×0.5=-8.35分布圓及其簡(jiǎn)化圖如下圖所示，根據(jù)分布圓就可以作出方案的評(píng)價(jià)。從上圖中最簡(jiǎn)單的分布圈可以看出，按照分布圓的簡(jiǎn)化規(guī)則，如果最左側(cè)母線(xiàn)上的重量為4kg，則基本達(dá)到平衡要求，并將該數(shù)值記錄為。這個(gè)值非常大，說(shuō)明破碎錘的配置會(huì)產(chǎn)生很大的不平衡力，所以不可避免地會(huì)產(chǎn)生較大的破碎機(jī)振幅振動(dòng)。顯然，價(jià)值越大，不平衡時(shí)刻越大，我們當(dāng)然不想出現(xiàn)。因此，更換錘頭時(shí)不僅要用科學(xué)的方法進(jìn)行更換，而且在錘子運(yùn)轉(zhuǎn)一段時(shí)間后，其錘頭的不均勻磨損將破壞其原始平衡。錘頭重新配置工作。4結(jié)論1.從上圖最簡(jiǎn)單的分布圖可以看出，等邊三角形的最右邊母線(xiàn)上的重量為0.85kg，平衡要求基本達(dá)到。很顯然，M軸和M軸的值會(huì)減小。根據(jù)該方案對(duì)錘子進(jìn)行改造后，破碎機(jī)的運(yùn)行情況得到顯著改善，設(shè)備振動(dòng)基本消除，產(chǎn)量大幅度提高。用錘錘錘破碎機(jī)確保破碎機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)起著重要作用，必須引起廣大公司的重視。2.本文提供的錘子圖基于每組3個(gè)錘頭和偶數(shù)型號(hào)。對(duì)于其他類(lèi)型的錘式破碎機(jī)，必須按照本文提供的方法進(jìn)行變通。3.本文提供的配重理念是基于靜態(tài)平衡的理想情況。實(shí)際情況會(huì)更加復(fù)雜，需要進(jìn)一步討論。6部分零部件上的公差和配合6.1配合的選擇6.1.1配合的類(lèi)別的選擇在該機(jī)器中，有幾處配合需要進(jìn)行選擇，根據(jù)選擇的原則，工作時(shí)，零件之間有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，必須用間隙配合。如滾動(dòng)軸承的外圈與軸承座的配合就是有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，屬于間隙配合。如果零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，用過(guò)盈或者過(guò)渡配合，在內(nèi)圈與主軸的配合中，就屬于這種情況，所以，該處選擇過(guò)渡配合。還有一種情況，若零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，但有鍵等緊固件連接時(shí)，采用間隙配合，這樣的情況，在該機(jī)器中就比較多了。6.1.2配合的種類(lèi)的選擇在確定了配合的類(lèi)別之后，就需要進(jìn)一步的確定這類(lèi)配合中采用哪一種具體的配合，這往往是比較困難的事情。為此，需要了解到各種配合的特點(diǎn)，并對(duì)零件的功能要求、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作條件等各個(gè)方面進(jìn)行全方位的分析。我們可以選用標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)中的一些優(yōu)先配合。而且手冊(cè)中對(duì)選用也有了比較具體的說(shuō)明。6.2一般公差的選取線(xiàn)性尺寸的一般公差是指在車(chē)間普通工藝條件下，機(jī)床設(shè)備一般加工能力可以保證的公差。在正常維護(hù)和操作情況下，它代表經(jīng)濟(jì)加工精度，所以一般可以不檢驗(yàn)。它主要應(yīng)用于精度比較低的非配合尺寸和功能上允許或大于一般公差的尺寸。國(guó)標(biāo)中有規(guī)定，采用一般公差的線(xiàn)性尺寸不單獨(dú)注出極限偏差，而在圖樣上、技術(shù)文件上做總的說(shuō)明。在我的兩張零件圖上，帶輪和主軸的零件圖。根據(jù)國(guó)標(biāo)中規(guī)定的四個(gè)公差等級(jí)，選用中等級(jí)，這個(gè)公差等級(jí)相當(dāng)于IT14。所以精度并不是很高，這種尺寸的極限偏差可以從表中查取，主要是根據(jù)尺寸分段，另外，倒角和圓角的半徑、高度的大小都可以從表中查取。6.3形位公差6.3.1形位公差項(xiàng)目的選擇選擇形位公差項(xiàng)目要根據(jù)要素的幾何特征，結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及零件的功能，并要盡量考慮檢測(cè)方便和經(jīng)濟(jì)效益。在形位公差的眾多項(xiàng)目中，有單項(xiàng)控制的，有綜合控制的。這也很好理解，前者有圓度、平面度、直線(xiàn)度等。后者有圓柱度等，標(biāo)注形位公差有一個(gè)原則，就是：應(yīng)該充分發(fā)揮綜合控制的公差項(xiàng)目的職能，原因很明顯，一是減少圖樣上的形位公差項(xiàng)目，二是相應(yīng)的減小形位誤差的檢測(cè)工作。就拿該主軸零件圖為例，對(duì)于與滾動(dòng)軸承內(nèi)徑配合的軸頸，為了保證滾動(dòng)軸承的裝配精度和旋轉(zhuǎn)精度，應(yīng)規(guī)定軸頸的圓柱度公差和軸肩的端面跳動(dòng)公差。對(duì)于軸類(lèi)零件來(lái)說(shuō)，規(guī)定其徑向圓跳動(dòng)或全跳動(dòng)公差，這樣，既能控制零件的圓度或圓柱度誤差，又能控制同軸度誤差，這是為了檢測(cè)方便。同理，端面對(duì)軸線(xiàn)的垂直度公差可以用端面全跳動(dòng)公差代替，端面圓跳動(dòng)在忽略平面度誤差時(shí)，也可代替端面對(duì)軸線(xiàn)的垂直度要求。6.3.2公差原則的選擇在選擇公差原則時(shí)，應(yīng)根據(jù)被測(cè)元素的功能要求充分利用公差原則，采用該原則的可行性和經(jīng)濟(jì)性。例如，獨(dú)立性原則雖然是處理尺寸公差和位置和形狀公差的最基本寬容原則，但也是最廣泛使用的原則。但是，這有一個(gè)前提，即它只能在部件具有特殊功能要求時(shí)才能使用。但在實(shí)際設(shè)計(jì)中，為保證零件的匹配性，即確保配合的極限間隙和極限干涉，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求，通常采用重要配合的要求。例如，軸承孔和軸等應(yīng)確保最小的間隙。當(dāng)只需確保部件的組裝并便于部件的制造時(shí)，可以使用最大的物理要求。通常用于間隙配合，適用的元件僅限于軸或中心平面。例如，軸承端蓋上孔的位置公差。選擇幾何公差值時(shí)應(yīng)考慮幾個(gè)問(wèn)題和原則：1形狀公差，位置公差，尺寸公差在確定幾何公差值時(shí)，應(yīng)考慮它們與尺寸公差的協(xié)調(diào)。一般原則是：形狀公差值大于位置公差值，位置公差值大于尺寸公差值。2幾何公差和尺寸公差與匹配要求之間的關(guān)系為了滿(mǎn)足要求并嚴(yán)格保證協(xié)調(diào)的性質(zhì)，應(yīng)該采用包容性要求。通常，形狀公差通常為尺寸公差的25％至65％。圓度和圓柱度公差通常選擇在同一水平。3形狀公差與表面粗糙度之間的關(guān)系一般來(lái)說(shuō)，對(duì)于中等和中等精度零件，表面粗糙度的值