高壓油管的壓力控制

PAGE20高壓油管的壓力控制摘要本文討論了如何控制供油端以及噴油端燃油的流動情況，使得高壓油管內部壓力能在一定的條件下達到穩(wěn)定。針對此類問題，由于燃油本身的流動性所導致的不確定性，所以將每個過程看成是一種動態(tài)平衡，并且讓供油量與噴油量呈周期性變化，繼而達到維持穩(wěn)態(tài)的目的。針對問題一，由于在此題目內噴油處不受限制，只是調整供油端的單向閥以達到目的。所以只需考慮在一定周期內，噴油端的燃油量為定值，根據質量守恒定律去推算供油端的燃油量從而推斷單向閥的工作狀態(tài)即可。最終得到以10周期為1s，當單閥門在1周期的時間內開啟97次，且每次開啟的時間大約為0.34ms時，可讓高壓油管內維持壓力大約為100MPa的動態(tài)平衡。針對問題二，中將高壓油管內的壓力提高并且限制了時間，所以在檢驗最短時間內能完成壓力提升的情況下，考慮在限定的時間內分別使壓力達到均衡提升的狀態(tài)即可。最終得到2s時單閥門每1周期工作約96次，每工作一次耗時0.316ms；5s時單閥門每1周期工作約98次，每工作一次耗時0.124ms；10s時單閥門每1周期工作約99次，每工作一次耗時0.061ms，1s內平均工作10周期即可。針對問題三，此時分別在裝置中加入了油泵和噴油針閥，使得對于供油和噴油的考慮需要更加多樣化，此處仍舊以單位時間為基礎，根據噴油量決定供油量，不過需著重關注噴油嘴處針閥的壓力變化和針閥運動時的體積。此時需結合體積變化的概念對噴油嘴壓力變化量進行積分求解，同樣結合質量守恒，并依據此確定供油次數(shù)，從而可根據角速度以及周期的關系得到角速度。最終得出角速度大約為0.02rad/ms。針對問題四，題中增加了一個針閥噴油嘴的要求，考慮到其中所有變化的情況，結合壓力的性質選取最貼近穩(wěn)定處的燃油量變化值，以此作為依據計算角速度即可。最終得到此時的角速度應為0.026rad/ms。針對問題五，給系統(tǒng)中增加了一個單向減壓閥。對于這種情況，假設一開始充滿油，即為1150MPa，根據質量守恒可得出單向減壓閥出口的流量，并依據此和兩個噴油嘴所得到的燃油質量總和可得到供油的總質量。則可得出高壓油泵的合理供油次數(shù)和單項減壓閥在周期內工作一次所耗費的時間的合理關系。關鍵詞：高壓油管；MATLAB編程；質量守恒；周期問題問題描述1.1問題背景隨著“一帶一路”發(fā)展日益擴大中，我國輕工業(yè)在堅持和完善以公有制為主體、多種所有制經濟共同發(fā)展的基本經濟制度的指引下，企業(yè)所有制呈現(xiàn)多元化發(fā)展，極大激發(fā)了市場活力。為了滿足日益增長的需要，企業(yè)必須不斷加強技術改造，企業(yè)裝備水平也得到了進一步的提升。其中，高壓油管的廣泛應用就是一個典型的例子。高壓油管（又稱油管扣壓機）的工作原理主要如下：1.采用雙液壓回路運作原理，即活塞的進退及模具的張口和收縮運動都是依托液壓動力源產生的動力。它不只挪動平穩(wěn)、回程快速，也不會發(fā)作像彈簧回位，使模具張不開而鎖死的現(xiàn)象。而且油缸鎖緊系統(tǒng)設計都是前后貫穿，易于扣壓各種異型彎頭。2.液壓扣壓機的液壓系統(tǒng)由電機、油泵、電磁閥、調壓閥及液壓閥組成了具有進退運動的雙液壓油路，而且在雙液壓油路中還增加離一個快速泄油閥油路，以到達愈加快速回位的目的，且速度可調，同時也讓噪音和系統(tǒng)壓力有所降低。3.在電器控制系統(tǒng)方面，控制電路適用電路，它檢修電路容易、維修便當、改換簡單。不僅如此，扣壓模具及模座采用無累計誤差式加工工藝，以保證扣壓后產品的扣壓線條距離平均，無大小頭現(xiàn)象。4.為了扣壓機永世的機械精度及壽命，在鎖緊機構組件上，不只選擇了優(yōu)質合金鋼資料，而且采用獨有的熱處置工藝。所以扣壓機較長的運用壽命：與選材、熱處置、機械加工工藝及構造的合理性是密不可分的，鎖管機和扣壓機都是同一種機器。圖1：高壓油管運作流程簡圖高壓油管可以用于建筑行業(yè)金屬建材的連接，節(jié)省人力和財力，在建筑行業(yè)受到普遍的歡迎。而且鋼管接頭可以輕松進行拆除，還可以多次使用，也不會發(fā)生漏水等現(xiàn)象，這樣還可以為國家節(jié)省能源，是一種新型的環(huán)保材料。目前，我國機械制造質量的影響因素與控制策略，自工業(yè)革命以來，世界各國都開展了工業(yè)技術革命，大大地提高了機械制造的技術水平。但是伴隨著制造技術的不斷革新以及人們對產品質量的更高要求，因而，在機械制造的過程中，一定要加強對機械運用的合理性，分析影響機械制造質量的各項因素，在加工制造的過程中，采取質量控制策略，提升產品運輸質量。[1]1.2問題重述高壓油管的內腔長度為500mm，內直徑為10mm，供油入口的A端噴油孔的直徑為1.4mm，單向閥開關可以控制供油時間的長短，單向閥每打開一次后就要關閉10ms。B端噴油器每次工作時噴油時間為2.4ms，每秒工作10次。噴油器工作時從噴油嘴B處向外噴油的速率已知。高壓油管內的初始壓力為100MPa，油泵提供壓力恒為160MPa?？紤]到實際工作的流程，高壓油泵的柱塞腔出口從A處將燃油送至高壓油管，噴油嘴的針閥控制噴油。柱塞腔內直徑為5mm，柱塞運動到上止點時，柱塞腔內殘余容積為20mm3。柱塞運動到下止點時，包括殘余容積在內的低壓燃油便會貯滿柱塞腔，低壓燃油的壓力為0.5MPa。，針閥直徑為2.5mm、密封座是半角為9°的圓錐，最下端噴孔的直徑為1.4mm。針閥升程為0時，針閥關閉；針閥升程大于0時，針閥開啟，燃油向噴孔流動，通過噴孔噴出。試建立數(shù)學模型討論下列問題：若不考慮高壓油泵的柱塞腔出口，噴油由噴油嘴的針閥控制的具體條件。如果要將高壓油管內的壓力盡可能穩(wěn)定在100MPa左右，如何設置單向閥每次開啟的時長？在上題的基礎上，如果要將高壓油管內的壓力從100MPa增加到150MPa，且分別經過約2s、5s和10s的調整過程后穩(wěn)定在150MPa，單向閥開啟的時長應如何調整？若將高壓油管A處的燃油來自高壓油泵的柱塞腔出口，噴油由噴油嘴的針閥控制等因素考慮進題目。在給出的噴油器工作次數(shù)、高壓油管尺寸和初始壓力下，確定凸輪的角速度，使得高壓油管內的壓力盡量穩(wěn)定在100MPa左右。在問題3的基礎上，再增加一個噴油嘴，每個噴嘴噴油規(guī)律相同，噴油和供油策略應如何調整？為了更有效地控制高壓油管的壓力，現(xiàn)計劃安裝一個單向減壓閥。單向減壓閥出口為直徑為1.4mm的圓，打開后高壓油管內的燃油可以在壓力下回流到外部低壓油路中，從而使得高壓油管內燃油的壓力減小。請給出高壓油泵和減壓閥的控制方案。二、問題的分析2.1工作原理分析此題目涉及到的是高壓油管工作問題。以輸油系統(tǒng)其中某一個高壓油管為例。當高壓油管工作時，高壓油泵后連接的單向閥打開，隨后高壓油管內的壓力會瞬間急劇升高。但是由于壓力波的傳遞需要時間，所以B端（即噴油嘴處）的壓力上升的時間相比起A端（即高壓油泵后單向閥處）會較晚一些。所以在不考慮噴油嘴處的針閥的情況下，在合理的運用單向閥進行開關控制以后，就可讓高壓油管內部達到一個動態(tài)流動的平衡。繼而可以使得高壓油管內的壓強達到穩(wěn)定。圖2：帶有高壓油泵的高壓油管運作實體流程圖在實際工作過程中，結合高壓油泵的柱塞腔出口以及噴油嘴處的針閥考慮，此時的工作流程則需要進一步考慮。此時在上面分析的基礎上，當高壓油管內的壓力值大于或等于噴油嘴的針閥開啟時刻的壓力時，此時針閥的升程大于0，針閥開啟，燃油即向噴口流動，通過噴口噴出。這個時候噴油嘴端的壓力會迅速下降。但是由于高壓油泵的柱塞腔的腔頂面積大于噴油器的噴噴油嘴的噴油孔處面積，所以燃油在噴油嘴處噴出的過程中，如果高壓油泵仍在持續(xù)工作，高壓油管內的壓力仍然會繼續(xù)升高,直至高壓油泵內回油,此時高壓油管內的壓力才會下降。而單向閥在閥將要關閉時,泵油室回油減少，高壓油管內的燃油壓力此時又會有所回升。單向閥關閉時,高壓油管內的燃油壓力下降，此時噴油嘴內的就會歸位。在這個過程中，需要注意的是，在一次噴油系統(tǒng)運轉結束后，壓力波必須要經過數(shù)次的來回反射才逐漸衰減至殘余壓力。2.2問題一分析問題一要求將高壓油管內的壓力盡可能的穩(wěn)定在100MPa左右，又因為高壓油管內的初始壓力恒為100MPa，且高壓油泵在入口A處提供的壓力恒為160MPa，所以在A端處的壓強差為60Mpa，通過流量系數(shù)和供油入口A處小孔的面積，再結合選用合適的高壓處燃油的密度，即可得到單位時間內流過小孔的燃油量。而此時的燃油量需要和噴油嘴處噴出的燃油量達到守恒，且根據B端單位時間的速率示意圖可知，B端的的噴油量在單位時間內屬于一個恒定的值，則可根據此時油管內動態(tài)恒定的的燃油量去推斷出穩(wěn)定狀態(tài)下應該打開單閥門的次數(shù)，繼而可推算時長。2.3問題二分析問題二要求將高壓油管內的壓力從100MPa增加到150MPa，并且分別能夠經過不同的時間調整后穩(wěn)定在150MPa。由于壓力如果能在2s內增長至150MPa，則一定能在5s內和10s內增長至150MPa。所以針對此題，我們假設在時間合理的情況下，首先要讓其在確保2s內能夠使高壓油管內的壓力從100MPa增加至150MPa，才能夠讓高壓油管的壓力達到一種動態(tài)平衡。只不過與問題一的區(qū)別是問題一讓其處于一個均衡點不動，而問題二讓高壓油管內的壓力在合理時間范圍內從100MPa均勻增長至150MPa。隨后建立能夠滿足這種穩(wěn)態(tài)變化的數(shù)學模型即可。2.4問題三分析問題三中在高壓油管A端加入了油泵，同時在噴油嘴處加入了針閥。這時A端供油處的壓力便不再恒定不變，同時B端的噴油速率也不僅僅依賴于速率圖。取而代之需要將油泵的柱塞腔容積以及針閥升程與時間的關系加入考慮。由于在一個噴油周期內針閥升程與時間的關系已知，可憑借此關系進而模擬出一個新的噴油速率圖。不僅如此，從密封座和針閥的橫截面上來看，還需得到針閥升程的上下限所得到的橫截面積（即一個圓環(huán)的面積）。此時若想讓高壓油管內依舊形成動態(tài)平衡，不僅需要考慮質量守恒還需考慮壓力守恒的問題。在通過壓力守恒得到噴口處應有的壓強后，算出單位時間內噴口噴出燃油的質量，繼而結合體積和質量守恒定律，運用物理學中角速度的計算公式即可得出所求角速度。2.5問題四分析問題四是在問題三的基礎上又增加了一個帶有針閥的噴油嘴，等同于噴油有了一個先后問題。若能夠達到絕對同步運動，則燃油的流出量會增加一倍，則為2m；若始終只有一個針閥參與運動，兩者互不干擾，則燃油的流出量仍為m，所以兩個噴油嘴流出的燃油量定在[m，2m]范圍內。所以在本題的考慮中，以1s為例，分別取最大和最小兩種情況討論，選擇誤差較小的一方即可。2.6問題五分析在此問中，假設前期只進不出，根據問題三可得由凸輪每次運動供油量已知，則根據其單次供油量和高壓油管的容積可計算出供油時高溫油管內的密度，由注釋1可得此時高溫油管內的壓力變化量及壓力。由問題三已求得可知低壓燃油的壓力，則可計算出從單向減壓閥出口的流量。三、模型的假設1.計算時同一瞬時的壓力和密度誤差可忽略不計。2.單閥門和針閥打開和關閉所用的時長忽略不計。3.假設油管內燃油可自由壓縮用以產生壓強。4.假設高壓油管為等截面油管。5.假設燃油在油管系統(tǒng)內流動過程中油的粘度可忽略不計，且不考慮溫度隨時間和壓力的變化。四、符號的說明符號意義tq時間為q時周期內單向閥打開一次工作時間nq時間為q時周期內單向閥需要打開的次數(shù)高壓油管內的壓強與壓強i所對應的燃油密度與壓強i所對應的燃油質量與壓強i所對應的體積（容積）L單位時間內針閥升程大于0時的升程量h油泵內柱塞的升程量M’單位時間內兩個噴油嘴達到均衡所需供油量m’單位時間內油泵噴油嘴達到均衡所需供油量T單位時間內減壓閥打開一次工作時間N單位時間內凸輪工作頻率M在壓力改變狀態(tài)下單位時間內單個噴油嘴噴油量五、模型的建立與求解5.1模型準備根據單位換算，我們可以得到：所以在題目中，假設以100ms為一個周期，所以在1s內就有10個周期。又因為燃油的壓力變化量與密度變化量成正比，且比例系數(shù)為，所以在這種變化下燃油壓力變化量與密度變化量的關系為：（1）除此之外我們知道，當壓力為100MPa時，燃油的密度為0.850mg/mm3。且上式中的E為彈性模量。除此之外，若Q為單位時間流過小孔的燃油量（mm3/ms），則進出高壓油管的燃油流量滿足下述公式：（2）式中的流量系數(shù)C=0.85，A為小孔的面積（mm2），為小孔兩邊的壓力差（MPa），為高壓側燃油的密度（mg/mm3）。其中彈性模量E與壓力P的關系可以通過查表得到，通過這些公式以及上述已知條件，結合各題目中所推斷的不同的數(shù)學模型，并運用支撐其成立性以及合理性的物理公式做以輔助，即可得出最佳方案。5.2問題一模型建立與求解在問題一中，我們運用了周期函數(shù)的思想。根據上訴條件，q=1s時，假設以100ms為一個周期，所以在1s內就有10個周期。此時若將每一周期內高壓油管A端的單項閥門打開所需的最佳次數(shù)，以及在此最佳次數(shù)上單向閥門需要打開的時間全部得出，然后根據這個過程使得A端單項閥門開啟的時間和次數(shù)和B端噴油嘴開啟的時間和次數(shù)都能形成一個周期，則能使高壓油管內的壓力形成一個動態(tài)平衡。將這種動態(tài)平衡穩(wěn)定在100MPa附近上下波動，問題則可以得到解決。由于這個時候只需要讓高壓油管內的壓力盡可能的穩(wěn)定在100MPa，且高壓油管的初始壓力就是100MPa。所以無須去考慮高壓油管的體積，將其看做是一個整體媒介即可。而初始壓力到最終穩(wěn)定的壓力不變，所以構造數(shù)學模型使得A端處的供油量與B端處的噴油量達到相等，問題則可以得到解決。此時同樣不需要改變高壓油管內部的壓強。由已知可得，入口A端提供的壓力恒為160MPa，由查表可得此時的彈性模量E。又因為A端的壓力和最終高壓油管穩(wěn)定的壓力的差值為：所以根據彈性模量和公式（1），結合上述壓強差值和燃油的密度，可得：即可得當壓力為160MPa時的密度為：（3）要得到單閥門的開啟時長和次數(shù)，目的是得出A段應有的供油量，又因為A端的供油量與B端的出油量相等，所以只需得出B端的出油量即可。由已知得到單位時間內，噴油器速率與X軸相圍成的面積值就是噴油量，所以可得到2.4ms內噴油器工作一次的噴油量為44mm3，1s內噴油器工作十次，所以總噴油量為440mm3。但由于時間的不確定性，且通過噴油速率圖可以得到在每周期內的0.2~2.2ms時，噴油速率恒為20mm3/ms,而0~0.2ms和2.2~2.4ms的速率直線圖的斜率恒為100，只是正負不同?？紤]到其波動性，我們運用積分定理來計算噴油嘴在工作2.4ms時的總噴油量；又因為噴油器每秒工作十次，則可得到噴油器工作一秒的噴油量為：同樣可得到A端供油處的供油量為：所以最終可建立數(shù)學模型：（4）其中對于時間t，將兩邊的單位均定義為ms，用兩種不同方式表示1s。即可得到如下限定條件：（5）結合（2）可得：最終結合（3）（4）（5），最終可得到：所以最終的結論為：以10周期為1s，當單閥門在1周期的時間內開啟97次，且每次開啟的時間大約為0.34ms時，可讓高壓油管內維持壓力大約為100MPa的動態(tài)平衡，即穩(wěn)定在100MPa。5.2問題二模型建立與求解首先要檢驗是否能在2s內讓高壓油管內的壓力從100MPa增加到150MPa，才能確定分析是否成立。通過物理學中求密度的基本公式，可得：由上題已知初始壓強密度為0.873mg/mm3，時間由單位時間變?yōu)?s，且進出高壓油管的流量可求得。同時對此時高壓油管內的壓力100MPa變成150MPa，由于A端供油的初始壓力為160MPa，所以它的壓力變量即為60Mpa到10MPa。為提高精確度將壓力變量進行積分。所以結合（2）（3）式，可得到A端供油直至高壓油管內壓強達到150MPa的時間為：（6）由于油管的內腔長度和內直徑已知，所以可求出油管的體積，繼而可求的油管內壓力變化至150MPa時的質量差：（7）結合（6）（7）式，最終可得到A端供油最低時間：綜上，壓力增加至150MPa時間遠小于2s，所以此種假設合理。所以在與問題一同樣的周期下，將高壓油管內的壓力由100MPa變?yōu)?50MPa的過程考慮成分別在2s，5s，10s的時間范圍內以周期為循環(huán)的勻速加量至目標壓力的動態(tài)均衡過程即可。又因為在這期間燃油量差值恒定，即為質量差，所以設經過q秒的調整過程后油管內壓力恒定在150MPa，做出總壓強差變化下的燃油量在q秒時的均值，即可建立以下模型：而時間仍然是以兩邊都為限定時間去限定。q秒在質量差的均值下仍可作單位時間考慮，等同于周期中一次供油所用的時間與此周期中的供油次數(shù)的乘積，而后再將10個周期帶入即可。此時關于燃油量和時間的限定條件如下：同樣，對于單位時間內的供油量的限定條件為：最終根據上述模型可得出：q=2s時，=0.316ms，。所以2s時單閥門每1周期工作約96次，每工作一次耗時0.316ms，1s內平均工作10周期即可；q=5s時，=0.124ms，。所以5s時單閥門每1周期工作約98次，每工作一次耗時0.124ms，1s內平均工作10周期即可；q=10s時，=0.061ms，。所以10s時單閥門每1周期工作約99次，每工作一次耗時0.061ms，1s內平均工作10周期即可；5.3問題三模型的建立與求解針閥在一個周期內的升程與時間的關系可轉化為下圖的形式。我們可以將它近似的看成一個前后升程勻速變化中間暫停的運動。而中間暫停即為升程為0的過程。圖3：針閥的時間與升程所呈關系示意圖同樣從中可得出，當針閥的升程大于0時，升程L與時間t的關系近似為：由于噴口不是密封的圓錐，所以當針閥上升到上限位置時，從噴油器的橫截面積來看，此時針閥底部所在橫截面與噴油孔所在橫截面構成了一個圓環(huán)。設針閥升程到達上限時，針閥底部所在橫截面積的半徑為R；由于針閥的直徑為2.5mm，所以可得到其直徑r=1.25mm，同樣設當針閥下降到堵住噴油孔時（即下限位置），將噴油器假想為一個完整的圓錐，此時針閥底部到圓錐尖部的距離為d，如下圖所示：圖4：針閥內部構造簡圖（近似為一個圓錐）如圖即可得到R，r，d的關系為：同樣可得到針閥升程到達上限時，針閥底部所在橫截面積的半徑R為：即可得到圓環(huán)的面積為：根據壓力守恒以及壓力的物理公式可得到：所以可得到此時壓力的變化量為：由（1）（2）式可得1s內噴油孔噴出燃油質量為：在通過噴油孔計算出燃油在此時的變化量后，轉而考慮供油端的柱塞腔部分，同樣使兩者的燃油量達到均衡即可。由于柱塞腔達到上限點時空余容積為V上=20mm3，所以此時的腔內高度為：此時柱塞腔內的最大容積為：所以這個時候即求得P=100MPa時，A端油泵的柱塞升程即可。由于柱塞腔嘴大容積已知，且低壓燃油的壓力為0.5MPa，所以利用質量守恒定律，即可得：由于h<rmax，所以表示可以在這個過程中實現(xiàn)A端高壓油泵后的單向閥的開啟。于是此時求出B端噴油閥在單向閥開啟的柱塞腔升程過程中進行升程的壓強最小值即可。在這里設壓強無限趨近于0，但達不到0，故引入極限的概念進行計算：又因為柱塞運動到上止點位置時，柱塞腔殘余容積為20mm3，且此時的壓強為初始壓強100PMa，所以可得到殘余質量為：而在運動到下止點時，低壓燃油充滿柱塞腔內的燃油量為：所以此時的燃油質量差即為供油量：此時的質量差與1s內應當供油的總次數(shù)的的乘積即為總的燃油量：即1s內噴油孔所噴出的燃油總質量：，即可得次數(shù)通過次數(shù)可計算出此時1s內所需要的周期，隨后利用角速度公式即可得出最終結果：所以角速度大約為0.02rad/ms。5.4問題四的求解根據上述模型，再增加一個噴油嘴，以工作1s內為例，考慮到兩種極限情況：若供油量僅能與一個噴油嘴的噴油量構成平衡，則此時的質量守恒滿足：若供油量能與兩噴油嘴共同作用并且也能以均衡值達到平衡，則此時的質量守恒滿足：則可以得到，根據問題三可得在1s內，若時，基本可以實現(xiàn)動態(tài)穩(wěn)定，所以可得到：由于轉速越大，壓力越大可同時得到角速度越大的時候壓力同樣越大，（根據公式可得）可知在此處應取得極大值，即時，擁有的壓力是在這個范圍內最大的，所以根據上式以及問題三的結果可得：則此時的角速度應為0.026rad/ms最合適。5.5問題五模型建立與求解由于噴油嘴的運動規(guī)律不發(fā)生變化，但高壓油管內壓力發(fā)生變化，所以需要通過問題三中算法，結合高溫油管內的壓力變化，重新計算單個噴油嘴在一個工作周期內的噴油量。由問題四已得出，兩個噴油嘴同時工作時噴油量最大，同時在此問中仍可延續(xù)問題四中算法。最終根據質量守恒公式可得出凸輪工作次數(shù)與單向減壓閥開啟時間之間的關系公式。在滿足此公式的前提下高壓油泵和減壓閥的控制方案則具有一定的可行性。據問題三的求解過程可得出每次高壓油泵供油量為：（8）則在初期高壓油泵供油時應滿足質量守恒，即：.得=0.856.根據質量守恒定律，結合（2）式得到：（9）同時此時的密度變化量為：則結合上式得高溫油管內壓力以及與低壓外路中的壓力差：（10）由問題三中的圓環(huán)面積公式以及下述公式得噴油嘴噴口處的壓力：由以下公式聯(lián)立得單個噴油嘴的噴油量： （11）將（8），（10），（11）代入（9）得高壓油泵噴油次數(shù)與單向減壓閥噴油時間滿足的關系式為：根據此式運行代碼可得到等式的圖像為：圖5：高壓油泵噴油次數(shù)與單向減壓閥噴油時間關系圖從圖像可看出，該等式呈明顯的線性關系，所以此種方案具有合理性。即可認為最終滿足此等式的方案則為最佳控制方案。六、模型的評價與改進6.1模型的優(yōu)點1.對于整體過程結合實際情況，進行步步深化的工作原理分析，更具有真實性和說服性。且具有很高的合理性。2.根據變化的不確定性給出了合理地積分以及極限，并且貫穿周期，使得本模型的精確度得以很大的提升。6.2模型的缺點1.沒有考慮類似燃油粘度等一系列參數(shù)，會產生一定誤差。2.在噴油孔逐漸升高的過程中，未考慮到更加全面的變化過程如何定義。3.整個模型主要以數(shù)學模型的形式呈現(xiàn)，忽略了一些必要的物理因素，造成應用性可能會受一定的局限。6.3模型的推廣改進6.3.1模型的推廣本模型采取了詳細了全程解釋說明，適合應用于較為簡單化的高壓油管運作系統(tǒng)，其原理容易被理解，具有廣泛的應用空間。6.3.2模型的改進本模型沒有考慮各因素本身所具有的自身參數(shù)因素，例如溫度，高壓油管管壁厚度，燃油粘度等等，會產生一定誤差。在將來應用時時可以適當添加，由此會提高計算的精確度，但是會使計算程度較為復雜化，并且對代碼編寫具有較高的要求。參考文獻液壓全自動油管扣壓機工作原理./post-hyzx-e83949822.shtml楊絳平等輸油管道超設計壓力運行的幾個關鍵性的問題[J]2016,11朱岱力，邵建華，歐陽凌江淺析噴油嘴偶件結構參數(shù)對流量的影響[J]2012,8[4]陳碩，潘克煜，張玉銀柴油機燃油噴射系統(tǒng)的數(shù)值模擬機計算結果分析[J]1995,11附錄附錄1（table1.1.lg4文件）k的確定symsQntre[Q,n,t,r,e]=solve('Q*n*t*r=10*44','n*t+10*n=1000','Q=0.85*0.49*pi*(sqrt(120/r))','e=(60*0.85)/2171.4','r=0.85+e')Q=15.336534678871203217204742832190n=96.715502659554116937841946818227t=0.33960401901725745837633356616894r=0.87348715114672561481072119369992e=0.23487151146725614810721193699917e-1附錄2(table1.m文件)第一問的求解1\symsQntremp1qv[Q,n,t,r,e,m,p1,q,v]=solve('Q*n*t*r=m/2','n*t+10*n=1000','Q=0.85*0.49*pi*(sqrt(100/r))','e=(60*0.85)/2171.4','r=0.85+e','m=(p1-0.85)*v','p1=0.85+q','q=(50*0.85)/2171.4','v=25*pi*500')Q=14.000276662630011529029016690939n=96.953670634886206980201195339003t=0.31420464487475033176048616616597r=0.87348715114672561481072119369992e=0.23487151146725614810721193699917e-1m=746.128255227575894134877035288819V=39269.9081698724154807830422909937p1=0.869Q=0.0195726259556>>2\symsQntremp1qv[Q,n,t,r,e,m,p1,q,v]=solve('Q*n*t*r=m/5','n*t+10*n=1000','Q=0.85*0.49*pi*(sqrt(100/r))','e=(60*0.85)/2171.4','r=0.85+e','m=(p1-0.85)*v','p1=0.85+q','q=(50*0.85)/2171.4','v=25*pi*500')Q=14.000276662630011529029016690939n=98.780364326257833831753872522396t=0.12346944476878813776984140376839r=0.87348715114672561481072119369992e=0.23487151146725614810721193699917e-1m=746.128255227575894134877035288819V=39269.9081698724154807830422909937p1=0.869Q=0.0195726259556>>3\symsQntremp1qv[Q,n,t,r,e,m,p1,q,v]=solve('