JGJ406T-2017預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標準附條文

P3中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部第1650號JGJ/T406-2017,自2018年2月1日起實施。發(fā)行2017年8月23日6 22.1術(shù)語 2 33基本規(guī)定 8 4.1材料 4.2分類 5.1一般規(guī)定 5.2樁基計算 5.3構(gòu)造要求 6.1一般規(guī)定 356.2設(shè)計 36 7.1一-般規(guī)定 397.2施工與監(jiān)測要求 8.1一般規(guī)定 8.2起吊、搬運與堆放 8.3接樁與截樁 488.4靜壓法沉樁 508.5錘出法沉樁 538.6植人法沉樁 557 569質(zhì)量檢測與驗收 附錄A管樁結(jié)構(gòu)形式、樁身配筋及樁身力學性能 64附錄B管樁偏心受壓N-M曲線 附錄C管樁與腰梁、冠梁的連接構(gòu)造示意圖 附錄D靜壓沉樁施工記錄表 附錄E錘擊沉樁施工記錄表 附錄F植入法沉樁施工記錄表 附錄G靜壓樁機及適用范圍參數(shù)表 附錄H柴油錘重選擇及適用范圍參數(shù)表 附錄K管樁全截面樁身混凝土抗壓強度試驗評價 本標準用詞說明 8 2 3 84MaterialsandC 35 367RetainingandProtectingforE 39 43 43 47 48 53 559 AppendixAConstructionalDrawingofPiAppendixBN-MCurveofEccentricCom AppendixDConstructi AppendixEConstructi AppendixFConstructionRecordTableofPlanting AppendixGParameterTableofHydrostaticPressurePileDriverandApplication AppendixKEvaluationofCompressivFull-sectionPileConcrete 術(shù)經(jīng)濟政策，做到安全適用、經(jīng)濟合理、保護環(huán)境.制定本)2強混凝土管樁(簡稱PHC管樁),樁身混凝土強度等級為C60的管樁為混凝土管樁(簡稱PC管樁),主筋配筋形式為預(yù)應(yīng)力建(構(gòu))筑物基礎(chǔ)。利用錘擊設(shè)備將管樁打至土(巖)層設(shè)計深度的沉樁施工利用靜壓設(shè)備將管樁壓至土(巖)層設(shè)計深度的沉樁施工在管樁中空部插入專用鉆頭，邊鉆孔取土邊將樁沉入土32.1.9樁身抱壓允許壓樁力allowablepressureofpilewith用落錘錘擊管樁一定擊數(shù)后，管樁進入土(巖)層中的深度.4l,一樁周第i層土(巖)的厚度；5N,k--按荷載效應(yīng)標準組合計算的偏心豎向力作用下第Vk-按荷載效應(yīng)標準組合計算的作用于單樁樁頂?shù)呢QNekmn-相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時偏心豎向力作用下單2.2.3抗力和材料性能f-一非預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強?.——樁身混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；?k——樁身混凝土軸心抗壓強度標準值；fuk—-管樁樁身混凝土立方體抗壓強度標準值；f?——填芯混凝土與管樁內(nèi)壁的粘結(jié)強度設(shè)計值；fk——混凝土軸心抗拉強度標準值；fmk——預(yù)應(yīng)力鋼棒抗拉強度標準值；f——經(jīng)深度修正后的復(fù)合地基承載力特征值；f——箍筋抗拉強度設(shè)計值；Gw,——群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重除以總樁數(shù)；67vx—管樁樁頂水平位移系數(shù)；aE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；a—樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)：R—-混凝土強度影響系數(shù)；y-—考慮離心工藝影響及截面抵抗矩塑性影響的綜合y?--結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；γm——基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度；λg——樁端土塞效應(yīng)修正系數(shù)；μ——截樁后混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力折減系數(shù)；Xm——管樁樁頂允許水平位移。83.0.6當沉樁施工遇到下列情況時，宜采用植入法或中掘法1影響樁身質(zhì)量、鄰近建(構(gòu))筑物、地下管線的正常使2當遇到密實的砂土、碎(卵)石土等硬土夾層，樁端難93.0.9管樁混凝土及樁身防腐要求應(yīng)符合表3.0.9-1和表(1含量PHC管樁、C1-強中弱強中弱強中弱PHC管樁、土耐腐蝕性能電通量((")可不防護可不防護可不防護一注：表中所列基本要求為設(shè)計使用年限為50年，設(shè)計使用年限為100年時的材料要標要求時，應(yīng)采取相應(yīng)措施進行防護，并應(yīng)符合表3.0.10的強中弱強中弱強中弱1.增加鋼筋5防護防護防護續(xù)表3.0.10強中弱強中弱強中弱PHC管樁、防腐蝕涂層厚度叮不防護叮不防護防護1.增加鋼筋度(mm)防護防護防護防腐蝕涂層厚度3.0.12當管樁的表面涂有防腐蝕涂料時.在估算單樁承載力的有關(guān)規(guī)定。公稱截面面積焊接應(yīng)力槽、機械連接孔外，端板表面應(yīng)平整，不得開槽和4.1.3管樁采用免蒸壓養(yǎng)護工藝時，摻合料宜采用礦渣微粉、4.2.4預(yù)應(yīng)力高強混凝土管樁按有效預(yù)應(yīng)力值大小可分為A為4MPa、6MPa、8MPa和10MPa,其抗彎性能應(yīng)符合本標準筑物上部結(jié)構(gòu)類型與荷載，建筑物對基礎(chǔ)沉降及水平位移的影響的鄰近建(構(gòu))筑物的地基基礎(chǔ)情況及防振、防噪聲要求，1基礎(chǔ)設(shè)計等級為甲級的樁基礎(chǔ)和抗拔樁不宜選用A4直徑為300mm的管樁僅適用于弱腐蝕場地環(huán)境；對于表5.1.3管樁的最小中心距4應(yīng)選擇硬土層作為樁端持力層。樁端全截尖部分)進入持力層深度，對于黏性土、粉土不宜小于2.0d,1)試樁的規(guī)格、長度及地質(zhì)條件應(yīng)具有代表性；2)試樁應(yīng)選在地質(zhì)勘探孔附近；3)試樁施工條件應(yīng)與工程樁一致。2設(shè)計等級為丙級的管樁基礎(chǔ)，可結(jié)合靜力觸探原位試驗5.1.5對于承受水平荷載大的設(shè)計等級為甲級、乙級的管樁基礎(chǔ)，應(yīng)通過現(xiàn)場單樁水平靜載試驗確定單樁水平承載力特征值。試驗宜采用單向多循環(huán)加載法或慢速維持荷載法，按現(xiàn)行行業(yè)標5.1.6受水平荷載的管樁，其樁身受彎承載力和受剪承載力的1應(yīng)驗算樁身相同配筋形式的最大彎矩處的受彎承載力；3樁身所承受最大彎矩和水平剪力的計算，可按現(xiàn)行行業(yè)4樁身正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的計算，應(yīng)按本標準第5.2.12條～第5.2.17條的規(guī)定執(zhí)行。5.1.7預(yù)應(yīng)力管樁應(yīng)按下列規(guī)定進行受拉應(yīng)力驗算：1對于嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力管樁，其裂縫控制等級應(yīng)為一級，在荷載效應(yīng)標準組合下混凝土不應(yīng)產(chǎn)生拉應(yīng)力，應(yīng)2對于一般要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力管樁，其裂縫控制等級應(yīng)為二級，在荷載效應(yīng)標準組合下受拉邊緣的應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土軸心受拉強度標準值，應(yīng)符合下式要求：式中：σ—-荷載效應(yīng)標準組合下樁身混凝土正截面法向拉應(yīng)力o—管樁樁身截面混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力(N/mm2);fk—混凝土軸心抗拉強度標準值(N/mm2)。5.2.1對于一般建筑物和受水平力(包括力矩和水平剪力)較全網(wǎng)首發(fā)定期更N——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，軸心豎向力作N,——按荷載效應(yīng)標準組合計算的偏心豎向力作用M、M,,一按荷載效應(yīng)標準組合計算的作用于承臺底面xj、x;、y、y-—第i、j基樁或復(fù)合樁基至y、x軸的距離H?——按荷載效應(yīng)標準組合計算的作用于樁基承臺2)偏心豎向力作用下，除滿足式(5.2.2-1)外，尚應(yīng)3)水平力作用下2)偏心豎向力作用下，除滿足式(5.2.2-4)外，尚應(yīng)3)水平力作用下單樁基礎(chǔ)，可取單樁的水平承載力特征值R。當h,/d<5時，λ=0.16h,/d式中：N——軸心豎向力作用下單樁所受豎向壓力設(shè)計值a?——混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與軸心抗壓強度設(shè)計鋼棒截面面積的比值，當α大于2/3時，取α為0;距的增大影響，取η=1。管樁偏心受壓時λ;--抗拔系數(shù)，可按表5.2.9取值；表5.2.9管樁抗拔系數(shù)λ注：樁長/與樁徑d之比小于20時.λ取小值。式中：N?——單樁抗拔力設(shè)計值(kN),可近似按1.35R2根據(jù)管樁端板錨固孔抗剪強度驗算單樁抗拔承載力時n'-預(yù)應(yīng)力鋼棒數(shù)量(根);f、端板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2),取f.=120N/mm2;d:——焊縫外徑(mm);土可取0.35N/mm2;荷載試驗資料時.除A型管樁外.可按變形控制采用下列公式樁的換算深度(ah)續(xù)表5.2.11-1樁的換算深度(alh)23樁及3樁以上承臺且滿足附錄A節(jié)點要求可視為剛接：表5.2.11-2樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值樣123可塑黏性土.稍密粉土，中密填上，稍密粉砂1中密中粗砂，密實老填土1管樁(預(yù)應(yīng)力高強混凝土管樁、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁)正截面受彎承載力設(shè)計值計算：M?——管樁樁身受彎承載力極限值(kN·m);A——管樁樁身橫截面面積(mm2);Aw——全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼棒的總截面面積(mm2);之比，對C60取a?=0.98,C80取a?=0.94的鋼筋面積與全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼棒截面面積的/縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心所在圓周的半徑(mm);r?？v向預(yù)應(yīng)力鋼棒重心所在圓周的半徑(mm);α受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值；a;——矩形應(yīng)力圖中.縱向受拉預(yù)應(yīng)力鋼棒達到屈服強度的鋼筋面積與全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼棒截面面積的fe——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值(N/mm2);fa——混凝土軸心抗壓強度標準值(N/mm2);fw——預(yù)應(yīng)力鋼棒抗拉強度設(shè)計值(N/fw—預(yù)應(yīng)力鋼棒抗壓強度設(shè)計值(N/mm2);f,——非預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值(N/mmfx——非預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值(N/mm2);o----預(yù)應(yīng)力鋼棒合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼棒應(yīng)力(N/mm2);γ——考慮實際條件下的綜合折減系數(shù)，取γ=0.95。5.2.14當按二級裂縫控制等級驗算受彎管樁受拉邊緣應(yīng)力時，其正截面受彎承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：og——包括混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力在內(nèi)的管樁橫截面承受γ——考慮離心工藝影響及截面抵抗矩塑性影響的綜合系數(shù)，對C60取γ=2.0,對C80取γ=1.9;E.、E?—-分別為預(yù)應(yīng)力鋼棒、混凝土的彈性模量。m--計算截面至截樁頂?shù)木嚯x.當m>1.取m=l;5.3.2預(yù)應(yīng)力鋼棒應(yīng)沿其分布圓周均勻配置.用于樁基工程的管樁最小配筋率不應(yīng)小于0.5%,并不得少于6根.間距允許偏5.3.3混合配筋管樁的非預(yù)應(yīng)力鋼筋與預(yù)應(yīng)力鋼棒數(shù)量宜按1:1間隔對稱布置且非預(yù)應(yīng)力鋼筋屈服強度標準值不宜低于5.3.4管樁兩端螺旋筋加密區(qū)長度不得小于2000mm,加密區(qū)465(867685.3.7樁基工程用管樁的鋼筋混凝土保護層厚度不得小于1應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件和布樁情況選用樁尖，宜選用開口型芯混凝土深度應(yīng)按計算確定，且不得小于6倍樁徑并不得小2填芯混凝土強度等級應(yīng)比承臺和承臺梁提高一3管腔內(nèi)壁浮漿應(yīng)清除干凈.并刷純水泥漿應(yīng)小于0.6%,數(shù)量不宜少于4根，鋼筋插入管樁內(nèi)的長度應(yīng)與樁頂填芯混凝土深度相同，錨入承臺內(nèi)的長的長度應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010驗，可單獨使用形成剛性樁復(fù)合地基.也可與碎石樁、水泥土基，再采用管樁復(fù)合地基處理，處理效果應(yīng)滿足國家現(xiàn)行標準《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79和《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)宜小于3d,樁長范圍內(nèi)土層擠土效應(yīng)明顯符合下列規(guī)定：全網(wǎng)首發(fā)定期更新|資源共享有求必應(yīng)1褥墊層厚度宜取管樁增強體直徑的1/2;采用多樁型復(fù)合地基時，宜取對復(fù)合地基承載力貢獻大的增強體樁徑的1/2,5砂石褥墊層夯填度不應(yīng)小于0.93,灰土褥墊層壓實系數(shù)1采用錘擊、靜壓法施工時.單樁承載力特征值、樁身強l,-—樁周第i層土(巖)的厚度(m);Ym——基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度(kN/m3),地下復(fù)合管樁時，單樁豎向承載力特征值、樁身強度可按下列公式2當采用兩節(jié)樁時.可根據(jù)土層和土壓力分布特征、管樁3排樁-錨桿或排樁-內(nèi)支撐支護的管樁直徑不宜小于或鄰近建(構(gòu))筑物基礎(chǔ)及管線對擠土效應(yīng)影響敏感時.可采用于管樁直徑的0.8倍；2樁位偏差不應(yīng)大于50mm,垂直度偏差不應(yīng)大于1/100,3管樁插入作業(yè)，宜在攪拌施工完成后(6～8)h、旋噴施4插入管樁的直徑宜小于水泥土樁直徑或墻最小寬度最新標準官方首發(fā)群：141160466全網(wǎng)首發(fā)定期更新|資源共享有求必應(yīng)4擬建場地周圍道路及建(構(gòu))筑物、地下管線、高空線邊坡的影響；在鄰近湖、塘的施工場區(qū)，應(yīng)防止樁位偏移和2對于樁的中心距小于4倍樁徑的群樁基礎(chǔ)，應(yīng)由中間向4對于一側(cè)靠近現(xiàn)有建(構(gòu))筑物的場地、宜從毗鄰建度偏差不得大于0.5%;2當樁身垂直度偏差超過0.8%時，應(yīng)找出原因并作糾正8.1.12沉樁的控制深度應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件、貫入度、壓樁力、設(shè)計樁長、標高等因素綜合確定。當樁端持力層為黏性土時，為密實砂性土時，應(yīng)以貫人度、壓樁力控制為主，標高控制1引孔直徑不宜超過樁直徑的2/3,深度不宜超過樁長的2引孔宜采用長螺旋鉆機引孔，垂直偏差不宜大于0.5%,3引孔作業(yè)和沉樁作業(yè)應(yīng)連續(xù)進行，間隔時間不宜大于12h;4采用引孔輔助沉樁法的終壓(錘)標準應(yīng)根據(jù)相應(yīng)的沉8.1.15沉樁完成后應(yīng)對樁頭高出或低于地表部分進行保護8.1.16基坑開挖時應(yīng)制定施工方案，樁頂以上1.0m內(nèi)的土8.1.17嚴禁在基坑影響范圍內(nèi)的施T.現(xiàn)場進行邊沉樁邊開挖施T..不應(yīng)超過1.0m。輸過程堆疊時，外徑500mm以上的管樁不宜超過5層，直徑為400mm以下的管樁不宜超過8層，堆疊的層數(shù)還應(yīng)滿足地基承道墊木.墊木支點宜分別位于距樁端0.21倍樁長處；采用多支吊(圖8.2.3-1);也可采用專用吊鉤鉤住樁兩端內(nèi)壁進行水平4管樁長度大于15m且小于30m的管樁或拼接樁，應(yīng)采用四點吊(圖8.2.3-2);長度大于30m的管樁或拼接樁，應(yīng)采用圖8.2.3-215m～30m長樁吊點位置8.2.4施工現(xiàn)場移樁應(yīng)符合下列規(guī)定：1管樁疊層堆放時，應(yīng)采用吊機取樁，嚴禁拖拉移樁；3采用三點支撐履帶自行式打樁機施工時不宜拖拉取樁。8.3.1管樁施工應(yīng)避免在樁尖接近密實砂土、碎石、卵石等硬8.3.2焊接接樁除應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50205中二級焊縫的規(guī)定外，尚應(yīng)符合下列規(guī)1入土部分樁段的樁頭宜高出地面1.0m。2下節(jié)樁的樁頭處宜設(shè)置導(dǎo)向箍或其他導(dǎo)向措施。接樁時，上、下節(jié)樁段應(yīng)保持順直.錯位不超過2mm;逐節(jié)接樁時，節(jié)點彎曲矢高不得大于1/1000樁長.且不得大于20mm。3上、下節(jié)樁接頭端板坡口應(yīng)潔凈、干燥，且焊接處應(yīng)刷4手工焊接時宜先在坡I圓周上對稱點焊4點～6點，待5焊接層數(shù)不得少于2層.內(nèi)層焊渣必須清理干凈后方能冷卻，方可繼續(xù)沉樁。自然冷卻時間不應(yīng)少于表8.3.2所列時8634)可采用專用鏈條式扳手旋緊.鎖緊后兩端板尚應(yīng)有1)連接前.連接處的樁端端頭板必須先清理干凈，把滿小于2mm;3采用抱壓式壓樁機時.夾持機構(gòu)中夾具應(yīng)避開樁身兩側(cè)樁工藝試驗值確定.不宜大于樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值的1壓樁機型號、機架重量(不含配重)、整機的額定壓樁6液壓油缸的數(shù)量、直徑.率定后的壓力表讀數(shù)與壓樁力R?—-樁身允許頂壓壓樁力(kN);8.4.6靜壓法施I.沉樁速度不宜大于2m/min。20mm～30mm,送樁器的彎曲度不得大于送樁器長度的1%:節(jié)樁的端板應(yīng)套上防土樁帽.樁帽用1mm～2mm的薄鋼板焊6穩(wěn)壓次數(shù)不宜超過3次.對于小于8m的短樁或穩(wěn)壓貫度宜取350mm～100mm。內(nèi)徑應(yīng)比管樁外徑大20mm～30mm.8.5.3送樁器及其襯墊設(shè)置除應(yīng)符合8.4.8條、8.5.2條規(guī)定5管樁內(nèi)孔充滿水或淤泥時，樁身上部應(yīng)設(shè)置排氣(水)孔；8.5.5每根樁的總錘擊數(shù)及最后1m沉樁錘擊數(shù)宜進行控制，擊.最后1m沉樁錘出數(shù)不宜超過300擊；預(yù)應(yīng)力混凝土管樁總錘擊數(shù)不宜超過1500擊.最后1m沉樁錘擊數(shù)不宜超過250擊。后貫人度不應(yīng)小于25mm/10擊，此時宜量測一陣錘的貫入度，8.5.10有下列要求之一時，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106的規(guī)定，監(jiān)測試打樁過程。在相同施工工藝和相近地基條件下，進行沉樁工.藝試驗的數(shù)量不應(yīng)少于3根：1成孔工藝應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》8.6.6植入法沉樁施工時.管樁垂直度允許偏差不應(yīng)大于0.5%,定位允許偏差應(yīng)為±10mm,樁頂標高允許偏差應(yīng)為3在樁中空部分安裝螺旋鉆桿、鉆挖樁底端內(nèi)宜注入壓縮空氣(或水).邊排土邊連續(xù)沉樁；于2倍樁徑；的高度L,宜為1.0+d+h(m),擴頭進入持力層的深度應(yīng)符合1管樁：2樁端擴大部分液材料宜為42.5級以上的普通硅酸鹽水泥.可加入水玻璃或早8.7.7巾掘法沉樁施T尚應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《隨鉆跟管樁技應(yīng)少于管樁樁節(jié)總數(shù)的2%,管樁的尺寸偏差和外觀質(zhì)量應(yīng)符合樁樁節(jié)總數(shù)的2%,檢測結(jié)果應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《先張法預(yù)應(yīng)同一檢驗批中，仍有不合格的管樁時，該檢驗批的管樁不準0.5%時.方可進行施T;且不得少于10根。樣直徑宜為70mm～100mm,最小不得小于70mm。管樁全截面有爭議或懷疑時.應(yīng)對鋼材(鋼筋)材質(zhì)進行抽檢。9.1.8應(yīng)對樁頂標高和樁位偏差進行檢測.檢測結(jié)果應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB502029.1.91程樁施工完畢后，工程樁單樁承載力和樁身完整性應(yīng)進行抽樣檢測，檢測數(shù)量和檢測方法應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106的有關(guān)規(guī)定。對水泥土樁中植入管樁的管樁基礎(chǔ)，單樁承載力試驗應(yīng)采用靜載試驗。9.1.10對于管樁復(fù)合地基，除應(yīng)按本標準第9.1.9條對管樁進行檢測外，還應(yīng)進行復(fù)合地基平板載荷試驗.復(fù)合地基平板載荷試驗的檢測數(shù)量和檢測方法應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑地基檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ340的有關(guān)規(guī)定。對設(shè)計要求消除地基液化、濕9.1.11錘擊沉樁過程中出現(xiàn)貫入度突變時，應(yīng)停止錘擊沉樁施工、按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106規(guī)定的方法，對出現(xiàn)貫入度突變的基樁進行檢測，并在相同施工工藝和相近地基條件下，與未出現(xiàn)貫入度突變的基樁進行對比檢測或監(jiān)9.1.12試沉樁階段未進行打樁過程監(jiān)測的長樁、超長樁，當其穿越深厚軟土層時，宜按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106規(guī)定的方法，在工程樁錘擊施工階段進行打樁過程9.1.13下列管樁基礎(chǔ)應(yīng)在承臺完成以后的施工期間及使用期間進行沉降變形觀測直至沉降達到穩(wěn)定標準；當設(shè)計有要求時，應(yīng)1地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為甲級的管樁基礎(chǔ)；2地質(zhì)條件復(fù)雜地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級的管樁基礎(chǔ)；3設(shè)計施工工藝采用植入法或中掘法的管樁基礎(chǔ)；5樁端持力層為遇水易軟化風化巖層的管樁基礎(chǔ)。附錄A管樁結(jié)構(gòu)形式、樁身配筋1管樁(預(yù)應(yīng)力高強混凝土管樁、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁)的2管樁(混合配筋管樁)的結(jié)構(gòu)形式(圖A.0.1-2);3管樁的樁套箍結(jié)構(gòu)形式(圖A.0.1-3)及結(jié)構(gòu)參數(shù)(表A.0.2受壓管樁與承臺連接構(gòu)造(圖A.0.2)及填芯混凝土內(nèi)配筋(表A.0.2)。管樁外徑d(mm)451業(yè)11中6(a2001業(yè)14中6(a2001業(yè)16續(xù)表A.0.243中8@200中8a.150中8Q150中8(a15010業(yè)20中8(a15012業(yè)20中8a.150圖A.0.2受壓管樁與承臺連接構(gòu)造圖1承臺或底板；2—管樁；3-墊層；4-灌芯混凝土內(nèi)縱筋；A.0.3不截樁受拉管樁與承臺連接構(gòu)造(圖A.0.3-1)和截樁A—A&&樁基工程、基坑支護工程用管樁推薦樁型樁身配筋及相關(guān)參數(shù)應(yīng)按表A.0.4-1～表A.0.4-4表A.0.4-1PHC管樁樁身配筋及相關(guān)參數(shù)表(代號外徑-壁厚布圓周直徑D(mm)A4B4C4A44B44A55B5588(代號-外徑-壁厚布圓周直徑D,A面積A面抵抗 A55B5C5A55B5C5A55B5(5A533(代號-外徑-壁厚壓應(yīng)布圓周直徑D(mm)A面積A,矩Wi樁端L5B5C5A55B5C5A66B6C6A66CC度1.(mm)G布圓周直徑)A面積A(mm)重量B66A66B6(6A66B6C6A66B6(代號-外徑-壁厚布圓周A重量8A66B6(8A77B8(’8A77B88)長度1G布圓周A面積A重量1B4(A4B4(小A55B55A55B5不長度L布圓周直徑T),A面積A(mm*)L重量5A55B5(5A455B5C5A55B5)布圓周A面積A重量(5A55B55A66B6(6A66B6長度布圓周直徑D,(mm)A面積AW(6A66B66A66B6(6A66B6長度L布圓周直徑D,(mm)A重量8A66B6(’8A77B8(8A77B8(8dd長度L直徑(mm)面積 面積徑D7典104B1)業(yè)10410業(yè)10l4B12業(yè)10D12業(yè)10411分125B14業(yè)12511業(yè)12514業(yè)12512業(yè)125B14業(yè)125dd長度L面積 輪)A面積A矩W(mm3重量C12業(yè)125D14業(yè)12512業(yè)125B5C15業(yè)12516典12514業(yè)125B5(17業(yè)12518業(yè)1255面積圓周直徑DA面積AL.ir(mm)重量B16業(yè)12514業(yè)12516業(yè)12516業(yè)125B18業(yè)12516業(yè)12518業(yè)12518業(yè)126B6(66續(xù)表A.0.4-3長度1面積徑Dp(mm)A面積A矩Wo(mm3L18業(yè)126B6C6D6B66B6666A630業(yè)1126~&&(代號-外徑-壁厚)L面積直徑DA矩W?X重量4B444B445B5555B5C5D5**(代號-外徑-壁厚)L直徑(mm)面積直徑DA矩W,X6業(yè)125B5(557業(yè)125B5C5D57業(yè)125B8業(yè)125C5D58業(yè)125B8業(yè)125C5D5**表A.0.5-1PHC管樁樁身力學性能表(代號-外徑·壁厚彎矩M,計值M限值MuN抱壓R,BAB(ABCAgg限值M(kN·m)BCAB(AB(AB限值M?(kN·m)CABCABABgg限值M.抱壓K.頂壓K,CABABCAB代號-外徑-壁厚)計值M限值MyVABCABAB(88(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打人式或抱壓式施工)設(shè)計值N(kN)頂壓式施工)設(shè)計值V(kN)中掘法或植入法施工BCABCABCAB【代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)中掘法或植入法施工)CABCABCABCA88代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)打入式或抱壓式施工)設(shè)計值N(kN)頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施工BABCABCA88(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(k.N)打人式或抱壓式施T.)設(shè)計值V(kN)(頂壓式施1.)設(shè)計值N(kN)中掘法或植入法施T.)BABCABCA22代號-外徑-壁厚)設(shè)計值V(kN)(打人式或抱壓式施T設(shè)計值N(kN)(頂壓式施T)設(shè)計值V(kN)(中掘法或植入法施工)BCABCABC表A.0.5-3PHC管樁樁身力學性能表(代號-外徑-≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)極限值≤(kN)BABABC(代號-外徑-壁厚)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)ABCABCAB(SS(代號-外徑-≤(kN)設(shè)計值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)極限值≤(kN)ABCAB(AB88(代號-外徑-壁厚)≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)極限值≤(kN)ABCABCABC88(代號-外徑-壁厚)≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)ABCABCABC壁厚)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)極限值≤(kN)AB((代號-外徑-壁厚)B壁厚)抱壓K,頂壓K,(AB(AB(ABCA(代號-外徑-壁厚)(kN·m)抱壓R,BCABCABAB(代號-外徑-壁厚)(kN·m)CABCABAB(A《代號-外檢·壁厚)BABAB(AB(代號-外徑-AB代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T.)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施1.)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施工)B(A代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施工)設(shè)計值V(kN)(頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施1)BCABCABCABC(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施T.)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施工ABCABCABCAB(代{號-外徑-壁厚設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施工ABABCABCA續(xù)表A.0.5-5(代號外徑-壁厚設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施工)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)中掘法或植入法施工)BCABCAB(ABC(代號-外徑-≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)BCABAB(壁厚)極限值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)ABCAB(AB((代號外徑ABABAB(代號-外徑壁厚)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)ABABAR(的承載力ABABCABCABC力極限值M?NBDBDBCB(力極限值Mμ抱壓RiB(BCBCB(代號外徑-壁厚)BB)BB(B(A(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值V(kN)打入式或抱壓式施1)(頂壓式施1)設(shè)計值N(k.N)(中掘法或植入法施T)BBB(DB((代號-外徑-壁厚設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施T)設(shè)計值V(kN)(中掘法或植入法施1.)BB(BCDBCD(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施L)設(shè)計值X(kN)(中掘法或植入法施1.)BCDBCDBCBCB(A(代{號-外徑-壁厚)BBDBCB(D(代號-外徑-壁厚)≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)BCDBCDBC(代號-外徑-壁厚)≤(kN)極限值≤(kV)極限值≤(kN)極限值BCDBCDBCD(代號-外徑壁厚)極限值≤(kN)BBBA力極限值M.BDBDB(’BCMBDBCDBCB)M力極限值M.CB(BCBB(’B(A(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施T.)設(shè)計值N(kN)中掘法或植入法施1)BBBCDBCD(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施工)設(shè)計值V(kN)(頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)中掘法或植入法施T)BB(DBCDB(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打人式或抱壓式施工)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施工)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施1.BCDBCDBCBCBCA注：表中混凝土強度等級為C80,樁身軸心受壓承載力設(shè)計值未考慮壓屈影響，其打入式或抱壓式施T(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)BDBDBCB壁厚)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)極限值≤(kN)BCDB(B心圓截設(shè)計值≤(kN)BCTB(B((代號-外徑-≤(kN)極限值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)設(shè)計值≤(kN)BCBCB(A(代號外徑-壁厚)LP布圓周A面積A(mni2)LA44B4(4A44B4C4A4(代號-外徑壁厚)積ApyP布圓周直徑D(mm)AL重量44B4(A14B14A1(外徑-壁厚)PA面積ALA14A!4A44A44A5外徑-壁厚)L積AP面積A重量5A55A55A66A66A.0.7地基處理用管樁推薦樁型樁身力學性能應(yīng)按表A.0.7-1～表A.0.7-4取值。(代號·外徑-壁厚)MABCAB(AABABA(代號-外徑-壁厚)設(shè)計值N(kN)(打入式或抱壓式施工)設(shè)計值N(kN)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施T)ABABAABABA(外徑·壁(MRAAAAAAAA(外徑-壁厚)設(shè)計值V(kN)(打入式或抱壓式施T)設(shè)計值N(kN)(頂壓式施T)設(shè)計值N(kN)(中掘法或植入法施)AAAAAAAAA注：表中混凝土強度等級為C80,樁身軸心受壓承載力設(shè)計值未考慮壓屈影響，其打入式或抱壓式施工、頂壓式施B.0.1PHC管樁A型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.1)。軸力N(kN)B.0.2PHC管樁AB型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.2)。軸力N(kN)B.0.3PHC管樁B型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.3)。B.0.4PHC管樁C型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.4)。彎矩M(kN·m)彎矩M(kN·m)民…;……………/主.主.Z…□B.0.6PC管樁AB型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.6)。彎矩M(kN·m)彎矩M(kN·m)彎矩M(kN·m)..//……………..S子○O4006008001000120014001600180020002200240026002800300032003400B.0.10PRC-I管樁AB型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.10)。里L02004006008001000120014001600180020002200240026002800300032003分分心…::中…g○鴨鴨B.0.13PRC-I管樁D型偏心受壓.N-M曲線(圖B.0.13)。B.0.14PRC-Ⅱ管樁A型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.14)。B.0.18PRC-Ⅱ管樁D型偏心受壓N-M曲線(圖B.0.18)。C.0.1管樁與腰梁連接構(gòu)造(圖C.0.1)。1頂部綴板；2-底部綴板；3-錨頭承壓板：4錨具：5—管樁；6錨桿：7-工字鋼或H型鋼6—錨桿：7-槽鋼載作用下的局部受壓穩(wěn)定與受扭穩(wěn)定計算確定，兩相鄰錨塊：焊縫高度不應(yīng)小于8mm:3錨頭承壓板開洞d根據(jù)錨桿桿體的直徑確定，其寬度B應(yīng)滿是局部承壓要求.且不小于200mm;C.0.2管樁與冠梁連接構(gòu)造(圖C.0.2)。圖C.0.2混凝土冠梁與管樁連接構(gòu)造于400mm且不宜小于管樁直徑的23。附錄D靜壓沉樁施工記錄表六缸1MPa時一日期]日/月序號時間終壓次數(shù)(m)樁下端樁中間樁上端樁下端樁中間樁上端樁下端樁中間樁上端樁下端樁中間樁上端(從底至頂)電焊焊接時問(min)日時分123156789(從底至頂)電焊焊接時間(min)日時分123456789收錘時間mm/1Q擊mmnm用開口樁時，m記錄員表F植入法沉樁施工記錄表施工單位：總包單位：白然地面標高l23完成時間成時間成時間123樁端用水量樁周用專業(yè)監(jiān)理工程師：專業(yè)質(zhì)量檢查員；160~210~300~400~500~800~1200~最大壓樁力1600~2400~3000~4000~5000~8000~12000~縱向(一次)3333333橫向(一次)最大回轉(zhuǎn)角()160~240~300~400~800~1200~適用管樁特征值(kN)500~800~1000~1800~2800~4000~160~240~300~400~500~800~1200~中密~20～3.砂層厚度(m)0.2~).2~12.5~5~76~87~99~11~13~H.0.2柴油錘重適用范圍參數(shù)應(yīng)按表H.0.2取值。中300中600400~600~800~1600~1800~2000~的巖土層(mm'10擊)70~注：1本表僅供選錘用，選擇時宜重錘低擊。2本表適用于樁長16m～60m,且樁端進入硬土層有一定深度。3本表中的柴油錘施工時。與鄰近建(構(gòu))筑物的最小距離宜為1.5m,J.0.1平底十字形樁尖構(gòu)造(圖J.0.1)及尺寸(表J.0.1)。圖J.0.1平底十字形樁尖dhtJ.0.2尖底十字I(Ⅱ)型樁尖構(gòu)造(圖J.0.2)及尺寸(表圖J.0.2尖底十字形樁尖表J.0.2尖底十字形樁尖構(gòu)造尺寸(mm)dhhδtJ.0.3鋸齒十字形樁尖構(gòu)造(圖J.0.3)及尺寸(表J.0.3)。圖J.0.3鋸齒十字形樁尖表J.0.3鋸齒十字形樁尖構(gòu)造尺寸(mm)dhndb4δ12233ll566J.0.4四棱錐形樁尖構(gòu)造(圖J.0.4)及尺寸(表J.0.4)。圖J.0.4四棱錐形樁尖表J.0.4四棱錐形樁尖構(gòu)造尺寸(mm)ddhubδtdhabδ1J.0.5六棱錐形樁尖構(gòu)造(圖J.0.5)及尺寸(表J.0.5)。1-管樁樁身ddhδt注：必要時樁尖內(nèi)可灌(30混凝上填實。J.0.6H鋼1型樁尖構(gòu)造(圖J.0.6)及尺寸(表J.0.6)。圖J.0.6H鋼1型樁尖1管樁樁身dh4bl5圖J.0.7H鋼2型樁尖表J.0.7H鋼2型樁尖構(gòu)造尺寸(mm)dhh!J.0.8開口形樁尖構(gòu)造(圖J.0.8)及尺寸(表J.0.8)。圖J.0.8開口形樁尖1—管樁樁身；2-加勁肋n條ddh4b1#5689附錄K管樁全截面樁身混凝土抗壓強度試驗評價K.0.1本附錄適用于管樁全截面樁身抗壓強度試驗評價管樁樁K.0.2試件應(yīng)從工地現(xiàn)場隨機抽取的管樁上截取.截取試件時應(yīng)避開管樁螺旋筋加密區(qū)。試件的長徑比應(yīng)為1.0～2.0(試件的長徑比應(yīng)為2:1.長度的尺寸允許偏差宜為±5%)。K.0.3抗壓試驗宜在試驗機上進行，也可采用千斤頂施加荷載。試驗用的計量器具應(yīng)進行檢定或校準。K.0.4試驗前，應(yīng)對試件的垂直度和平整度進行測量，并應(yīng)符1試件端面的平整度在100mm長度內(nèi)應(yīng)為±0.1mm;K.0.5當試件的平整度和垂直度不能滿足要求時，應(yīng)選用以下2用硫黃膠泥等材料進行補平。補平層應(yīng)與試件端部結(jié)合牢固，受壓時補平層與試件的結(jié)合面不得提前破壞。K.0.6管樁全截面試件的抗壓強度應(yīng)按下式計算：式中：fcu.k試件抗壓強度標準值(MPa).精確至0.1MPa;P試件抗壓試驗測得的破壞荷載(N):ξ-試件抗壓強度換算系數(shù).宜取1.0。K.0.7管樁全截面試件的抗壓強度值不小于管樁混凝土強度設(shè)1)表示很嚴格.非這樣做不可的：4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用8.《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》18.《鉆芯檢測離心高強混凝土抗壓強度試驗方法》預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標準《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標準》JGJ/T406-2017,經(jīng)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部2017年8月23日以第1650號公告批準、發(fā)布。本標準編制過程中，為貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟政策，編制組進行了充分的調(diào)查研究，結(jié)合了近年來我國管樁生產(chǎn)及應(yīng)用的實踐經(jīng)驗與技術(shù)發(fā)展水平、相關(guān)研究成果，參考了國內(nèi)外相關(guān)標準并與現(xiàn)行國家標準相協(xié)調(diào)，確定了相關(guān)指標參數(shù)。為便于廣大勘察、設(shè)計、施工、生產(chǎn)、檢測、監(jiān)理、科研及學校等單位有關(guān)人員在使用本標準時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標準》編制組按章、節(jié)、條順序編制了本標準的條文說明，對條文規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意的有關(guān)事項進行了說明。但是，本條文說明不具備與標準正文同等的法律效力，僅供使用者作為理解和把握標準規(guī)定的 1883基本規(guī)定 4材料與分類 5.1一般規(guī)定 2045.3構(gòu)造要求 2176復(fù)合地基 221 221 2217基坑支護 2237.1-般規(guī)定 2237.2施工與監(jiān)測要求 227 2288.2起吊、搬運與堆放 2308.3接樁與截樁 2308.4靜壓法沉樁 2308.5錘擊法沉樁 2318.6植入法沉樁 2328.7中掘法沉樁 2329質(zhì)量檢測與驗收 2349.1質(zhì)量檢測 2341.0.1、1.0.2混凝土管樁在國內(nèi)外的應(yīng)用已有90多年的歷史.預(yù)應(yīng)力混凝土管樁也有60多年的歷史，預(yù)應(yīng)力高強混凝土管樁有50年的歷史。研究、生產(chǎn)、使用混凝土管樁較多的國家主要有日本、中國、美國、加拿大、意大利、英國、荷蘭、德國等，尤其是處于地震活躍地帶中的日本，是世界上管樁應(yīng)用最早、在樁基工程中用量占比最多的國家之一。我國早在1944年就開始生產(chǎn)離心鋼筋混凝土管樁(RC管樁)。20世紀60年代，由于鐵路建設(shè)的需要，研發(fā)了預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土管樁(PC'管樁).并批量生產(chǎn)φ400和φ550的PC管樁；20世紀70年代，由于港口建設(shè)的需要.研制生產(chǎn)了大直徑的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁(雷蒙特樁)。20世紀80年代.先后開發(fā)生產(chǎn)了先張法預(yù)應(yīng)力高強混凝土管樁(PHC管樁)和先張法預(yù)應(yīng)力混凝土薄壁管樁隨著城市化建設(shè)的快速發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴大.管樁及其配套產(chǎn)品逐步形成了一個新興的行業(yè)，得到了快速發(fā)展。據(jù)不完全統(tǒng)計，目前全國管樁生產(chǎn)企業(yè)約600家，分布在25個省市自治區(qū)，與管樁相關(guān)的上下游產(chǎn)業(yè)包括設(shè)備、材料(鋼材、砂石)等行業(yè)，帶動著幾百家設(shè)備制造企業(yè)、材料制造企業(yè)、供應(yīng)商等行業(yè)的上下游配套企業(yè)，為管樁行業(yè)配套的輔助產(chǎn)品年產(chǎn)值超過1000億元，為社會提供了幾十萬個就業(yè)崗位。產(chǎn)量已由最初的幾萬米發(fā)展至3.5億延米，占據(jù)預(yù)制樁基礎(chǔ)總量的90%以上，產(chǎn)值超過600億元。我國已成為全球生產(chǎn)應(yīng)用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁最多的國家。隨著國產(chǎn)化能力和機械裝備技術(shù)水平的提高，管樁的生產(chǎn)裝備已全部實現(xiàn)國產(chǎn)，并且逐步出口東南亞等國家。管樁所用的PC鋼棒經(jīng)過消化吸收，國產(chǎn)母材的張、拆模、(壓蒸養(yǎng)護)等工藝流程制作而成.在工業(yè)和民用建樁的應(yīng)用范圍越來越廣.在工業(yè)與民用建筑、市政、水利、公混凝土管樁(PHC管樁)、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁(PC管樁)等樁型外，還將近年來涌現(xiàn)出的混合配筋管樁(PRC管樁)也涵蓋場地時或可能因錘擊、抱壓力過大引起樁身破損時，宜選用植入法或中掘法沉樁，并應(yīng)通過現(xiàn)場沉樁工藝試驗確定其適用性。另外，采用植入工法具有以下幾個優(yōu)點：①施工時擠土效應(yīng)??；②管樁施工也可配合引孔輔助法沉樁，它是減輕擠土效應(yīng)常用的一種有效方法，也可以采用引孔法穿越堅硬夾層增加樁的入土深度.3.0.7通過現(xiàn)場沉樁工藝試驗，可評價選用合適的沉樁方法，確定施工方法的相關(guān)工藝控制參數(shù)。沉樁工藝試驗可為成樁設(shè)備、工藝的選擇提供參考，可用來確定樁長、承載力等參數(shù)，評估成樁施工過程中對場地土、周圍環(huán)境的影響。3.0.9、3.0.10鋼筋混凝土樁的自身耐久性能對樁的耐久性有重要作用，所以對混凝土的強度等級、水膠比、抗?jié)B等級和鋼筋的混凝土保護層均有較高的要求。在硫酸根離子、氯離子介質(zhì)腐蝕條件下，提出樁身采用耐腐蝕材料制作的措施是個治本的辦法，當已能滿足防腐蝕性能要求時，可以不再考慮其他防護1在硫酸根離子介質(zhì)腐蝕條件下，樁身可采用抗硫酸鹽硅酸鹽水泥混凝土或摻入抗硫酸鹽的外加劑、礦物摻合料的普通硅2在氯離子介質(zhì)腐蝕條件下，可在混凝土內(nèi)摻入鋼筋阻銹采用抗硫酸鹽硅酸鹽水泥和摻入抗硫酸鹽的外加劑、鋼筋阻銹劑、礦物摻合料等外加劑時，應(yīng)符合《工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計規(guī)本標準對于管樁采用增加混凝土腐蝕裕量的方法，即為了保證樁基在腐蝕環(huán)境下的使用安全，在結(jié)構(gòu)計算或構(gòu)造所需要的截面尺寸以外增加腐蝕損耗預(yù)見量，其數(shù)值參照國內(nèi)外有關(guān)資料確定，是最小下限要求。硫酸根離子和酸性介質(zhì)(pH值)是對混凝土的腐蝕，本標準采用了增加混凝土腐蝕裕量的措施；而氯離當管樁需要采取表面防護措施時.樁表面可采用環(huán)氧瀝青、聚氨酯(氰凝)的涂層。這些涂層在國內(nèi)均有使用經(jīng)驗，在細粒4.1.2本條對端板的材質(zhì)、構(gòu)造、制作工藝及要求提出了詳細的規(guī)定。這是結(jié)合各地的現(xiàn)狀并借鑒部分省、市的經(jīng)驗而專門制定的，日的是規(guī)范生產(chǎn)、質(zhì)量管控與市場監(jiān)管。目前，從部分地方的管樁現(xiàn)場施工情況看，端板的制造很不規(guī)范又缺乏監(jiān)控，出現(xiàn)了不少問題，因此本條詳細規(guī)定了端板構(gòu)造的具體要求。4.1.3隨著國家對節(jié)能、環(huán)保的要求越來越高，部分管樁生產(chǎn)企業(yè)及科研單位已成功研發(fā)管樁常壓蒸氣養(yǎng)護及免蒸氣養(yǎng)護工藝，通過工程實踐表明，管樁采用常壓蒸氣養(yǎng)護及免蒸氣養(yǎng)護工藝能節(jié)約資源，降低能耗，符合節(jié)能環(huán)保要求。免蒸壓養(yǎng)護工藝制作的管樁，其摻合料品種不只是礦渣微粉和硅灰，也與各工序有關(guān)。為規(guī)范管樁免蒸壓生產(chǎn)，本條對采用免蒸壓T.藝所用的摻4.2.5本條按管樁的養(yǎng)護工藝進行分類。常壓蒸汽養(yǎng)護5.1.2在甲級管樁基礎(chǔ)、抗震設(shè)防烈度8度及8度以上地區(qū)、是因為A型管樁的配筋率在0.5%左右，抗彎和抗剪承載力較P(kN)指標進行比較。一般灌注樁采用C30混凝土，縱筋配筋率為0.6%～0.8%,箍筋為中6@200.考慮到8度區(qū)加強配筋，縱筋配筋率為1.0%、箍筋為中8@200;主要比較對抗震能力有影響的指標。即抗剪、抗彎承載力、延性等，比較結(jié)果如下：P(kN)1管樁的抗剪承載力均大于相同直徑灌注樁的抗剪承2各種直徑A型管樁的開裂彎矩值均小于相同直徑灌注樁的抗彎承載力設(shè)計值，但設(shè)計值相當，600mm直徑AB型管樁的開裂彎矩值略小于相同直徑灌注樁的抗彎承載力設(shè)計值，其余各種型號管樁的開裂彎矩值均大于相同直徑灌注樁的抗彎承載力編制組通過對16根混合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的抗震性能試驗、典型復(fù)式配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁與普通A型預(yù)應(yīng)力混凝土管樁滯回曲線如圖1所示。樁身位移延性系數(shù)2.6～3.9,平均值為3.25,混合配筋管樁的變形延性和耗能能力比普通管樁圖1管樁滯回曲線圖編制組通過10根混合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和2根普通預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的抗彎性能試驗表明，兩種樁型的裂縫根數(shù)和寬度均有較大差別，混合配筋管樁破壞時有16條裂縫，而普通管樁破壞時只有8條裂縫，且最大裂縫寬度遠大于混合配筋管樁，達到極限狀態(tài)時，混合配筋管樁受拉區(qū)鋼筋首先屈服.然后受壓區(qū)混凝土被壓碎而破壞，有明顯的預(yù)兆。而普通管樁因受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋被拉斷導(dǎo)致樁突然發(fā)生破壞。由此說明配置非預(yù)應(yīng)力筋的管樁較普通管樁有更好的延性和明顯的預(yù)兆。在預(yù)應(yīng)力鋼筋相同的情況下，混合配筋管樁與普通管樁相比，前者較后者對開裂荷載的提高不明顯，而極限荷載有了顯著的提高.破壞時撓度大編制組通過不同箍筋間距、填芯、非預(yù)應(yīng)力鋼筋不同的布筋方式(間隔布筋和并筋布置.如圖2所示)的混合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和普通預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的抗震性能試驗(表1)表中5(a·80A中5(a·80A中5@60AA中5.5@60A中5(a.80續(xù)表1A中5(μ8vAA中5(a8)在荷載-位移滯回曲線(圖3)上，普通管樁滯回曲線捏縮(e)Ps086-50-40-30-20-100102030405060060-5040-30-20-1001020(g)P7圖3試驗荷載位移滯回曲線(二)的PHC管樁的抗彎承載力和滯回性能都有所提高，但是延性的改善并不明顯。采用箍筋加密加粗等改進措施不能明顯提高通過8根混合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和普通預(yù)應(yīng)力混凝土管(1)相比普通管樁，混合配筋管樁的抗彎性能得到了明顯改善，且原預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋率越低效果越明顯。斷裂破壞時，混合(2)非預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的配置明顯減小了樁身裂縫的長度和平均寬度，但裂縫分布范圍及數(shù)量有一定程度的增加；樁身主要(3)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配置能明顯提高剪力作用下的樁身剛主要有三種(表2):1載Hu乘以0.72當樁身不允許開裂或灌注樁樁身配筋率小于0.65%時，叮取水平臨界荷載H的0.75倍；小于0.65%的灌注樁，可取設(shè)計樁頂標高處允10mm、6mm3當樁身不允許裂縫時，取水平臨界荷載H統(tǒng)計值乘以0.75;當樁身允許出現(xiàn)裂縫時，取建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?2)按樁頂水平位移控制，如《建筑樁基技術(shù)規(guī)范和《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106,取水平位移為10mm5.1.7、5.1.8根據(jù)管樁所處的環(huán)境類別，參照《混凝土結(jié)構(gòu)級。管樁樁身裂縫控制計算主要用于抗拔樁和承受水平力的得到的樁、墻等豎向構(gòu)件作用于基礎(chǔ)的荷載作用。其假定為：采用式(5.2.1-2)計算偏心豎向力作用下的群樁受力時，得到包括預(yù)制樁樁型的qk、q經(jīng)驗值。在工程設(shè)計前期缺乏資料時，可以參照行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的表5.3.5-1、表5.3.5-2取值、進行管樁承載力的估算。該表根據(jù)土層狀態(tài)(I?、N、N.s)的范圍值給出各種狀態(tài)對應(yīng)的樁側(cè)摩阻力和樁端阻力均為范圍值。這樣做不方便技術(shù)人員操作，需要有豐富經(jīng)驗的工程師對土層的狀態(tài)范圍及其對應(yīng)的摩阻力和端阻力作出判斷后給出具體數(shù)值，不同的工程師給出的具體數(shù)值可以上管樁承載力計算方法并未區(qū)分靜壓管樁還是錘擊管樁等施工方式。對于采用植入法施工的管樁，其承載力應(yīng)采用載荷試驗確定，并在積累較多的工程經(jīng)驗后，建立相關(guān)的承載力估算方5.2.6樁身結(jié)構(gòu)強度驗算不同于一般的軸心受壓構(gòu)件的強度驗施工過程中，多種不確定因素對樁身材料的削弱影響；另一方面，也需考慮樁在地基土中實際受力狀態(tài)與理想的軸心受壓狀態(tài)之間的差異在長期荷載作用下可能產(chǎn)生的不利影響。國內(nèi)外工程界多數(shù)是通過成樁工藝系數(shù)或工作條件系數(shù)來控制樁身材料容許應(yīng)力的實用方法，來綜合考慮上述兩方面因素的影響。因此，按樁身混凝土強度計算樁的承載力時，應(yīng)按成樁工藝的不同將混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值乘以綜合折減系數(shù)ψ按本條規(guī)定計算。行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008中的預(yù)應(yīng)力管樁成樁工藝系數(shù)取為0.85,國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011中預(yù)應(yīng)力管樁取為0.55～0.65。由此可見，目前各規(guī)范關(guān)于預(yù)應(yīng)力管樁樁身強度的計算和成樁工藝系數(shù)取值上還存在一些差異，根據(jù)表中所列預(yù)應(yīng)力混凝土管樁樁身強度計算公式計算得到的數(shù)值差別較大。部分規(guī)范成樁工藝系數(shù)取值不高的原因主要是基于當前預(yù)應(yīng)力管樁應(yīng)用中存在的一些問題：如部分工程預(yù)應(yīng)力管樁齡期不到便開始沉樁、部分工程受土層條件(硬土或基巖)或沉樁方式(錘擊)的影響，導(dǎo)致樁身沉對抱壓式施工取綜合折減系數(shù)ψ=0.70,對頂壓式施工取綜合折減系數(shù)ψ=0.80,總體上強調(diào)在樁基施工中應(yīng)根據(jù)各專項標10kPa的軟弱土層的基樁，應(yīng)考慮壓屈影響，可依據(jù)行業(yè)標準心距的影響，按本標準式(5.2.7-2)、式(5.2.7-5)計算時，樁[PC500(100)AB型]結(jié)構(gòu)抗拉性能的試驗研究，從單樁結(jié)管樁仍能繼續(xù)承載，然后是墩頭斷裂或環(huán)向裂縫寬度達到1.0mm～1.5mm,從而導(dǎo)致管樁破壞。室因素較多，需要驗算鋼棒及鐓頭抗拉強度、端板孔口抗剪強度、接樁連接強度、樁頂(采用填芯混凝土)與承臺連接處強載力設(shè)計值，并滿足荷載效應(yīng)基本組合作用下基樁的上拔荷則，近似按設(shè)計值除以1.35后應(yīng)不小于抗拔樁承載力特征值可取0.30MPa～0.35MPa,以上建議值是通過一些抗拔試驗資施工質(zhì)量較差.取fn=0.30MPa也會有問題，因此保證填芯混由水平位移控制，可用公式(5.2.11)計算管樁水平承載力特力特征值取10mm位移對應(yīng)的H.和臨界荷載H較小值。對于極限抗彎承載力提高幅度(%)極限抗彎承載力提高幅度(%)準設(shè)計圖集《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》10G409中外徑為400mm、的配筋率，極限彎矩提高約30%左右，而開裂彎矩僅僅提高2%～7%,混合配筋后管樁的延性增加主要原因是配筋提高了管到，外徑為600mm,配有16根直徑為10.7mm的預(yù)應(yīng)力鋼棒的混凝土管樁抗裂荷載為307.8kN,在管樁中加配8根直徑為12mm的普通鋼筋后，平均抗裂荷載為322.9kN,僅提高了4.9%(圖4)。試驗結(jié)果支持以上試算結(jié)論，即混合配筋對提高配筋率提高幅度(%)圖4配筋率提高幅度與管樁極限抗彎承載力提高幅度關(guān)系 (5.2.13-1)～公式(5.2.13-4)計算，但公式中的“≤”應(yīng)改為“=”,“f.”應(yīng)改用混凝土軸心抗壓強度標準值“fx”,法主要有：的鋼筋面積與全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼棒截面面積的(壁厚)非預(yù)應(yīng)力)式(8)式(5)式(2)式(8)式(5)式(2)112業(yè)12211p12.6于11業(yè)12311業(yè)124568業(yè)12°(壁厚)(預(yù)應(yīng)力+非預(yù)應(yīng)力)式(8)式(5)式(2)式(8)式(5)式(2)78911業(yè)1811業(yè)1611業(yè)1411業(yè)1211業(yè)148業(yè)12·10業(yè)1210塊12(壁厚)(預(yù)應(yīng)力←非預(yù)應(yīng)力)式(8)式(5)式(2)式(8)式(5)式(2)注：*號表示該PRC管樁的混凝土強度等級為C60,預(yù)應(yīng)力鋼棒抗拉強度標準值結(jié)果比對如圖5所示。由圖5、表3可知：(1)公式(2)的部分計算結(jié)果與試驗結(jié)果仍有一定的偏差，(3)公式(5)的計算結(jié)果更接近于試驗結(jié)果，即與試驗結(jié)果比較符合，誤差最小，負偏差小于5%。(4)公式(8)的計算結(jié)果偏小，較保守，試驗的結(jié)果與理論的計算結(jié)果比值均大于1.4,部分計算結(jié)果與試驗結(jié)果相差近考慮實際制作上的誤差及保證率，對公式(5)的計算值乘以0.95的折減系數(shù)后再與試驗值的對比如圖6所示。從圖6可知，相比于公式(2)和公式(8),在公式(5)的計算值乘以0.95的折減系數(shù)后，其計算值均小于試驗值，誤差綜上所述，混合配筋混凝土管樁受彎承載力極限值按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010進行計算，同時考慮實際制作上的誤差及保證率，在計算混合配筋管樁受彎極限承載力時，乘以折減系數(shù)γ'=0.95,即：受彎極限承載力(kN-m)m)受彎極限承栽力(kN·m)受彎極限承載力(受彎極限承載力(kN-m)m)受彎極限承栽力(kN·m)受彎極限承載力(KN·式(5)圖5試驗值與計算值對比一公式(2)計算值一公式(2)計算值士公式(8)計算值。試驗值結(jié)構(gòu)中的管樁屬于受彎構(gòu)件.按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB公式(5.2.15)是根據(jù)圓形截面受剪限2工.程中經(jīng)常需要截樁.截樁后預(yù)應(yīng)力傳遞段的抗剪承載3工程中對于截樁部位的處理方法是截樁后采用灌芯混凝土與承臺連接.截樁灌芯部位的抗剪承載力無法計算；4工程樁一般處于偏壓狀態(tài).該公式?jīng)]有考慮剪跨比對受上海開展了預(yù)應(yīng)力管樁PHC-AB400(80)型共8組，試驗分為剪跨比為1、2兩種情形，且考慮了在無軸壓及軸壓1300kN作用兩種情形。試驗結(jié)果表明，在純剪狀態(tài)下.當剪跨比為1時，發(fā)生比較明顯的剪跨段斜截面破壞；當剪跨比為2時，1根管樁因剪跨段的斜裂縫而破壞.1根管樁因純彎段截面底筋被拉斷而破壞.破壞形態(tài)變得復(fù)雜。在軸壓1300kN下，樁身出現(xiàn)沿樁長方向的裂縫而破壞，極限抗剪承載力比純剪狀態(tài)下提高了約20%,因此，管樁的抗剪承載力應(yīng)考慮軸向壓力的有利作用。推導(dǎo)了綜合反映預(yù)應(yīng)力管樁混凝土環(huán)形截面和螺旋箍筋對抗剪承載力貢獻的管樁抗剪承載力計算公式、可適用于預(yù)應(yīng)力管樁、非預(yù)應(yīng)力管樁的純剪和壓剪承載力計算。編制組對PHC管樁抗剪性能進行試驗研究，試驗研究分為兩部分：PHC管樁抗剪承載力公式試驗研究與截樁、填芯工藝對PHC管樁抗剪性能影響試驗研究。兩部分試驗涉及不同直徑、不同壁厚、不同有效預(yù)壓應(yīng)力的管樁共25根。實際工程中剪跨比λ會出現(xiàn)不小于3的情況，尤其在軟硬土層交接處.偏于安全.編制的標準將剪跨比取為3;填芯混凝土的抗剪承載力不考慮箍筋的作用，同時考慮剪跨比的影響，得到本條適用不同條5.3.1管樁錨固筋的設(shè)置宜結(jié)合工程的地質(zhì)情況及施T.要求進行設(shè)置。樁端設(shè)置錨固筋，主要使樁端受力更加均勻，尤其是在抗拔工程中。對于單節(jié)抗拔樁的T程可在與承臺連接的一端設(shè)置定了用于樁基工程的管樁預(yù)應(yīng)力鋼棒的最小配筋率不應(yīng)低于0.5%。低于45MPa,對于較長的管樁(>10m),在起吊時、樁身容易頭超過3個時.通常樁長超過50m,沉樁難度加大且沉樁過程的的深度.樁的穩(wěn)定性不能保證，應(yīng)設(shè)置樁尖。一般優(yōu)先選擇開口樁尖.開11樁尖壓樁阻力更小，擠土效應(yīng)更小。對樁側(cè)土體損傷也小。需增加沉樁穿透能力時可采用錐形樁尖，其他情況可選川平底形或十字形。對于采用閉口型樁尖的管樁，可在管樁內(nèi)腔采容易受腐蝕.腐蝕環(huán)境下應(yīng)設(shè)置樁尖。對于樁端持力層為易軟化的風化巖層(尤其是強風化泥巖，以及含泥較多的強風化、全風化花崗巖)的場地，有時壓樁和靜載荷試驗時顯示承載力均能達到設(shè)計要求，但時間長后再做靜載荷試驗，承載力降低許多。究其原因是樁尖附近有水，或有水滲到樁尖。對含泥較多的強風化、全風化花崗巖遇水易發(fā)生崩解軟化，導(dǎo)致樁端阻力大大降低。有些地區(qū)采用閉口樁尖，為保持樁尖的耐久性，及時灌入灌注高度不小于1.2m的補償收縮混凝土或中粗砂拌制的水泥砂漿5.3.1