地下車庫樣本施工專項方案專家論證樣本

*****三期一組團商品住宅地下車庫模板施工專項方案上海******建筑有限公司二零一六年七月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概況 3二、編制根據 3三、模板支撐系統(tǒng)選取 4四、模板鋼管支撐排架驗算計算書 4（一）頂板模板計算書 4（二）梁模板計算書 11（三）柱模板計算書 19（四）墻模板計算書 25五、模板制作與安裝 32六、模板設計 34七、模板安裝過程中質量控制 39八、模板安裝注意事項 40九、模板安裝容許偏差及檢查辦法 41十、模板拆除注意事項 41十一、砼施工方案42十二、安全事項 43十三、成品保護 44十四、文明施工規(guī)定 44十五、事故應急預案辦法 45附圖一、地下車庫無梁樓蓋及柱帽出支撐節(jié)點示意圖附圖二、地下車庫梁及250厚板支撐節(jié)點示意圖一、工程概況工程名稱：*********住宅地下汽車庫建設單位：大華（集團）有限公司設計單位：上海市地下空間設計研究總院上海**建筑設計有限公司監(jiān)理單位：上海**建設工程監(jiān)理有限公司施工單位：上海******建筑有限公司1、建筑概況：本工程位于上海市寶山區(qū)*****，本地下車庫為單建式一層小型汽車停車庫，層高為3.60米，框架構造形式，頂板為無梁樓蓋，局部層高5米，頂板為梁式樓蓋。總建筑面積7206.86㎡，共一層，停車位331個，本工程為人防建筑，局部非人防。耐火級別為一級，采用自動滅火系統(tǒng)。地下車庫分三個防護單元共設三個重要出入口和七個次要出入口，整個地下車庫分三個防火分區(qū)，每個防火分區(qū)人員疏散口不少于兩個。本工程車庫頂板面標高相稱于絕對標高+4m，室外場地自然地坪相對標高為-0.15m(相稱于絕對標高+5.2m），頂板覆土為1.2m。構造自防水，砼強度級別為C35抗?jié)B級別為P8，地下室底板、頂底及墻外側除混凝土自防水外，均做外防水。外墻防水涂料2、構造概況：A、本工程建筑抗震級別為三級，抗震烈度為7度，設計使用年限50年，砼強度級別為C35，抗?jié)B級別P6，墊層砼為C15，15B、基本底板為筏板基本?；镜装屙琶娼^對標高為+0.40m，基本底板砼厚為C、地下室砼外墻厚300，局部400，共設有4道伸縮型后澆帶。后澆帶須砼澆筑后60天進行封閉，砼后澆帶做法詳圖見〈結通-03〉。D、本工程為無梁樓蓋構造，局部梁式樓蓋，柱帽上口尺寸為2700*2700、*2700柱帽斜邊垂直高度為400mm，板厚為450mm，柱截面尺寸為500*500、500*600。在1-5#樓處為梁式樓蓋，梁截面尺寸為400*800、400*、400*2500不等，板厚為250mm。二、編制根據1、上海**建筑設計有限公司、上海市地下空間設計研究總院設計地下車庫圖紙；2、施工組織設計；3、國內建筑業(yè)現行施工及驗收規(guī)范：1）、《木構造工程施工質量驗收規(guī)范》GB50206-2）、《混凝土構造工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-3）、《建筑構造荷載規(guī)范》GB50009-4)、《建筑施工安全檢查原則》JGJ-59-；5）、《施工現場安全保證體系》DBJ08-903-；6）、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-；4、關于安全生產、文明施工原則規(guī)定和規(guī)范。5、《簡要施工計算手冊》；6、現場實際狀況。三、模板支撐系統(tǒng)選取依照本工程實際狀況，梁、頂板、地下室墻體、框架柱模板材料選用15厚多層膠合板，模板周轉次數為5次，用木方做次楞，木方規(guī)格為4090，主楞采用483.2鋼管，14對拉螺栓，扣件支撐系統(tǒng)采用48*3.2鋼管、配套扣件等及4090木方進行組合，頂板排架立桿縱、橫間距均為700mm并采用雙扣件。隔離劑選用油性隔離劑或采用QW-903脫模劑。掃地桿距離地面200mm，立桿距離墻面控制在500mm四、模板鋼管支撐排架驗算計算書構造施工采用鋼管支撐排架系統(tǒng)，選用48*3.2鋼管，運用直角扣件和回轉扣件連接。鋼管支撐排架系統(tǒng)型式詳見柱梁板支撐系統(tǒng)圖。（一）頂板模板計算書450mm厚板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.70；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.15；采用鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):3.000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度級別:C35；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):360.000；樓板計算寬度(m):6.10；樓板計算厚度(mm):450.00；樓板計算長度(m):8.10；施工平均溫度(℃):25.000；4.材料參數面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方間隔距離(mm):200.000；木方截面寬度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m面板作為計算單元面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.45×1+0.35×1=11.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×11.6+1.4×3=18.12kN/m最大彎矩M=0.1×18.12×0.152=0.041kN·m；面板最大應力計算值σ=40770/37500=1.087N/mm2；面板抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板最大應力計算值為1.087N/mm2不大于面板抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=11.6kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×11.6×1504/(100×6000×2430000)=0.003mm；面板最大容許撓度[V]=150/250=0.6mm；面板最大撓度計算值0.003mm不大于面板最大容許撓度0.6mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木計算:方木按照三跨持續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計算簡圖1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.15×0.45=1.688kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.15=0.052kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.15=0.525kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.688+0.052)=2.088kN/m；集中荷載p=1.4×0.525=0.735kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.735×0.7/4+2.088×0.72/8=0.257kN；最大支座力N=P/2+ql/2=0.735/2+2.088×0.7/2=1.098kN；方木最大應力計算值σ=M/W=0.257×106/54000=4.75N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木最大應力計算值為4.75N/mm2不大于方木抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗算：最大剪力計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=2.088×0.7/2+0.735/2=1.098kN；方木受剪應力計算值T=3×1.098×103/(2×40×90)=0.458N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值0.458N/mm2不大于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.74kN/m；集中荷載p=0.525kN；最大撓度計算值V=5×1.74×7004/(384×9000×2430000)+525×7003/(48×9000×2430000)=0.42mm；最大容許撓度[V]=700/250=2.8mm；方木最大撓度計算值0.42mm不大于方木最大容許撓度2.8mm,滿足規(guī)定!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.088×0.7+0.735=2.197kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.721kN.m；最大變形Vmax=1.003mm；最大支座力Qmax=11.229kN；最大應力σ=721238.219/4730=152.482N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管最大應力計算值152.482N/mm2不大于支撐鋼管抗壓強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度為1.003mm不大于700/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=11.229kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！六、模板支架立桿荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.129×3.15=0.407kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.45×0.7×0.7=5.512kN；靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=6.091kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載?；詈奢d原則值NQ=(3+2)×0.7×0.7=2.45kN；3.立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.739kN；七、立桿穩(wěn)定性計算:立桿穩(wěn)定性計算公式其中N立桿軸心壓力設計值(kN)：N=10.739kN；σ軸心受壓立桿穩(wěn)定系數,由長細比Lo/i查表得到；i計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.1m；得到計算成果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10738.798/(0.537×450)=44.439N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=44.439N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！柱帽處650mm厚板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.35；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.95；采用鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):3.000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度級別:C35；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):360.000；樓板計算寬度(m):6.10；樓板計算厚度(mm):650.00；樓板計算長度(m):8.10；施工平均溫度(℃):25.000；4.材料參數面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方間隔距離(mm):200.000；木方截面寬度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m面板作為計算單元面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.65×1+0.35×1=16.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×16.6+1.4×3=24.12kN/m最大彎矩M=0.1×24.12×0.32=0.217kN·m；面板最大應力計算值σ=217080/37500=5.789N/mm2；面板抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板最大應力計算值為5.789N/mm2不大于面板抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=16.6kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×16.6×3004/(100×6000×2430000)=0.062mm；面板最大容許撓度[V]=300/250=1.2mm；面板最大撓度計算值0.062mm不大于面板最大容許撓度1.2mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木計算:方木按照三跨持續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計算簡圖1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.65=4.875kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.3=1.05kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(4.875+0.105)=5.976kN/m；集中荷載p=1.4×1.05=1.47kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.47×0.7/4+5.976×0.72/8=0.623kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.47/2+5.976×0.7/2=2.827kN；方木最大應力計算值σ=M/W=0.623×106/54000=11.542N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木最大應力計算值為11.542N/mm2不大于方木抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗算：最大剪力計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=5.976×0.7/2+1.47/2=2.827kN；方木受剪應力計算值T=3×2.827×103/(2×40×90)=1.178N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值1.178N/mm2不大于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=4.98kN/m；集中荷載p=1.05kN；最大撓度計算值V=5×4.98×7004/(384×9000×2430000)+1050×7003/(48×9000×2430000)=1.055mm；最大容許撓度[V]=700/250=2.8mm；方木最大撓度計算值1.055mm不大于方木最大容許撓度2.8mm,滿足規(guī)定!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=5.976×0.7+1.47=5.653kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.354kN.m；最大變形Vmax=0.114mm；最大支座力Qmax=7.727kN；最大應力σ=354025.469/4730=74.847N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管最大應力計算值74.847N/mm2不大于支撐鋼管抗壓強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度為0.114mm不大于350/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=7.727kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！六、模板支架立桿荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.129×2.95=0.381kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.35=0.086kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.65×0.7×0.35=3.981kN；靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=4.448kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載?；詈奢d原則值NQ=(3+2)×0.35×0.7=1.225kN；3.立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.052kN；七、立桿穩(wěn)定性計算:立桿穩(wěn)定性計算公式其中N立桿軸心壓力設計值(kN)：N=7.052kN；σ軸心受壓立桿穩(wěn)定系數,由長細比Lo/i查表得到；i計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.1m；得到計算成果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7052.414/(0.537×450)=29.184N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=29.184N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！250mm厚板模板(扣件鋼管高架)計算書高支撐架計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照關于文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參照了《施工技術》（3一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.75；采用鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件保養(yǎng)狀況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):3.000；4.材料參數面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方間隔距離(mm):250.000；木方截面寬度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度級別:C35；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):360.000；樓板計算寬度(m):4.00；樓板計算厚度(mm):250.00；樓板計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):15.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m面板作為計算單元面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×3=12.12kN/m最大彎矩M=0.1×12.12×0.252=0.076kN·m；面板最大應力計算值σ=75750/37500=2.02N/mm2；面板抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板最大應力計算值為2.02N/mm2不大于面板抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=6.6kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×6.6×2504/(100×6000×2430000)=0.012mm；面板最大容許撓度[V]=250/250=1mm；面板最大撓度計算值0.012mm不大于面板最大容許撓度1mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計算簡圖1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載(kN)：p1=(3+2)×0.8×0.25=1kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(1.562+0.088)=1.98kN/m；集中荷載p=1.4×1=1.4kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.4×0.8/4+1.98×0.82/8=0.438kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.4/2+1.98×0.8/2=1.492kN；方木最大應力值σ=M/w=0.438×106/54×103=8.119N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木最大應力計算值為8.119N/mm2不大于方木抗彎強度設計值13.0N/mm2，滿足規(guī)定!3.方木抗剪驗算：最大剪力計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：V=0.8×1.98/2+1.4/2=1.492kN；方木受剪應力計算值T=3×1492/(2×40×90)=0.622N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值為0.622N/mm2不大于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.562+0.088=1.65kN/m；集中荷載p=1kN；方木最大撓度計算值V=5×1.65×8004/(384×9000×2430000)+1000×8003/(48×9000×2430000)=0.89mm；方木最大容許撓度值[V]=800/250=3.2mm；方木最大撓度計算值0.89mm不大于方木最大容許撓度值3.2mm,滿足規(guī)定!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.98×0.8+1.4=2.984kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.803kN.m；最大變形Vmax=1.47mm；最大支座力Qmax=10.589kN；支撐鋼管最大應力σ=0.803×106/4730=169.669N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管計算最大應力計算值169.669N/mm2不大于支撐鋼管抗壓強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度為1.47mm不大于800/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值R=10.589kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！六、模板支架立桿荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.138×4.75=0.657kN；鋼管自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.8×0.8=4kN；經計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=4.881kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載。經計算得到，活荷載原則值NQ=(3+2)×0.8×0.8=3.2kN；3.不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=10.338kN；七、立桿穩(wěn)定性計算:立桿穩(wěn)定性計算公式:其中N立桿軸心壓力設計值(kN)：N=10.338kN；φ軸心受壓立桿穩(wěn)定系數,由長細比lo/i查表得到；i計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數，取值為1.155；u計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.1m；上式計算成果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.537；鋼管立桿最大應力計算值；σ=10337.68/（0.537×450）=42.78N/mm2；鋼管立桿最大應力計算值σ=42.78N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.003×(1.5+0.1×2)=2.119m；Lo/i=2119.439/15.9=133；由長細比Lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.381；鋼管立桿最大應力計算值；σ=10337.68/（0.381×450）=60.296N/mm2；鋼管立桿最大應力計算值σ=60.296N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（二）、梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照關于文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參照了《施工技術》（3梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面較多，以最大梁截面進行驗算。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.40；梁截面高度D(m):2.50混凝土板厚度(mm):250.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：4.75；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增長承重立桿根數:2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用鋼管類型為Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力原則值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：多層膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：450；次楞根數：8；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數：5；穿梁螺栓豎向距板底距離為：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載原則值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板最大側壓力，按下列公式計算，并取其中較小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土入模溫度，取20.000℃V--混凝土澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。依照以上兩個公式計算新澆筑混凝土對模板最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）根數為8根。面板按照均布荷載作用下三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板最大彎距(N.mm)；W--面板凈截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；[f]--面板抗彎強度設計值(N/mm2)；按如下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上側壓力，涉及:新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.2×0.45×18×0.9=8.75kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：q2=1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q=q1+q2=8.748+1.134=9.882kN/m；計算跨度(內楞間距)：l=321.43mm；面板最大彎距M=0.1×9.882×321.4292=1.02×105N.mm經計算得到，面板受彎應力計算值：σ=1.02×105/1.69×104=6.05N/mm2；面板抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板受彎應力計算值σ=6.05N/mm2不大于面板抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算q--作用在模板上側壓力線荷載原則值：q=18×0.45=8.1N/mm；l--計算跨度(內楞間距)：l=321.43mm；E--面板材質彈性模量：E=6000N/mm2；I--面板截面慣性矩：I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板最大撓度計算值：ω=0.677×8.1×321.434/(100×6000×1.27×105)=0.771mm；面板最大容許撓度值:[ω]=l/250=321.429/250=1.286mm；面板最大撓度計算值ω=0.771mm不大于面板最大容許撓度值[ω]=1.286mm，滿足規(guī)定！四、梁側模板內外楞計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞荷載，按照均布荷載作用下三跨持續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×902×1/6=54cm3；I=40×903×1/12=243cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞最大彎距(N.mm)；W--內楞凈截面抵抗矩；[f]--內楞強度設計值(N/mm2)。按如下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.321=7.06kN/m；內楞計算跨度(外楞間距)：l=450mm；內楞最大彎距：M=0.1×7.06×450.002=1.43×105N.mm；最大支座力:R=1.1×7.059×0.45=3.494kN；經計算得到，內楞最大受彎應力計算值σ=1.43×105/5.40×104=2.647N/mm2；內楞抗彎強度設計值：[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=2.647N/mm2不大于內楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.內楞撓度驗算其中E--面板材質彈性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上側壓力線荷載原則值：q=18.00×0.32=5.79N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=450mm；I--面板截面慣性矩：I=4.86×106mm內楞最大撓度計算值：ω=0.677×5.79×4504/(100×9000×4.86×106)=0.037mm；內楞最大容許撓度值：[ω]=450/250=1.8mm；內楞最大撓度計算值ω=0.037mm不大于內楞最大容許撓度值[ω]=1.8mm，滿足規(guī)定！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞集中力，取內楞最大支座力3.494kN,按照集中荷載作用下持續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞最大彎距(N.mm)；W--外楞凈截面抵抗矩；[f]--外楞強度設計值(N/mm2)。依照持續(xù)梁程序求得最大彎矩為M=0.873kN.m外楞最大計算跨度：l=450mm；經計算得到，外楞受彎應力計算值：σ=8.73×105/8.98×103=97.272N/mm2；外楞抗彎強度設計值：[f]=205N/mm2；外楞受彎應力計算值σ=97.272N/mm2不大于外楞抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.外楞撓度驗算依照持續(xù)梁計算得到外楞最大撓度為0.894mm外楞最大容許撓度值：[ω]=450/400=1.125mm；外楞最大撓度計算值ω=0.894mm不大于外楞最大容許撓度值[ω]=1.125mm，滿足規(guī)定！五、穿梁螺栓計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓直徑：14mm；穿梁螺栓有效直徑：11.55mm；穿梁螺栓有效面積：A=105mm2；穿梁螺栓所受最大拉力：N=18×0.45×0.475=3.848kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受最大拉力N=3.848kN不大于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足規(guī)定！六、梁底模板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算原則是按照模板底支撐間距和模板面大小,按支撐在底撐上三跨持續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×15×15/6=3.00×104mmI=800×15×15×15/12=2.25×105mm1.抗彎強度驗算按如下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=133.33mm；q--作用在梁底模板均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.80×2.50×0.90=55.08kN/m；模板構造自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生荷載設計值：q3：1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=55.08+0.30+2.02=57.40kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×57.398×0.1332=0.102kN.m；σ=0.102×106/3.00×104=3.401N/mm2；梁底模面板計算應力σ=3.401N/mm2不大于梁底模面板抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算依照《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用原則荷載，同步不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×2.500+0.35）×0.80=51.28KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=133.33mm；E--面板彈性模量：E=6000.0N/mm2；面板最大容許撓度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；面板最大撓度計算值：ω=0.677×51.28×133.34/(100×6000×2.25×105)=0.081mm；面板最大撓度計算值：ω=0.081mm不大于面板最大容許撓度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，滿足規(guī)定！七、梁底支撐計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×2.5×0.133=8.5kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×2.5+0.4)/0.4=0.63kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載原則值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.鋼管支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×8.5+1.2×0.63=10.956kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.6=0.84kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨持續(xù)梁計算。本算例中，鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.73cm3I=11.36cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載設計值最不利分派彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=10.956+0.84=11.796kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×11.796×0.8×0.8=0.755kN.m；最大應力σ=M/W=0.755×106/4730=159.608N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管最大應力計算值159.608N/mm2不大于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!鋼管抗剪驗算：最大剪力計算公式如下:截面抗剪強度必要滿足:其中最大剪力：V=0.6×10.956×0.8=5.259kN；鋼管截面面積矩查表得A=450.000mm2；鋼管受剪應力計算值τ=2×5258.880/450.000=23.373N/mm2；鋼管抗剪強度設計值[τ]=120N/mm2；鋼管受剪應力計算值23.373N/mm2不大于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足規(guī)定!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:q=8.500+0.630=9.130kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×9.13×8004/(100×206000×11.36×104)=1.082mm；鋼管最大容許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；鋼管最大撓度計算值ω=1.082mm不大于鋼管最大容許撓度[ω]=3.2mm，滿足規(guī)定！3.支撐鋼管強度驗算支撐鋼管按照簡支梁計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.500=63.750kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(63.750+0.350)+1.4×4.500=83.220kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管集中力為P，梁側模板傳給鋼管集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)通過持續(xù)梁計算得到：支座反力RA=RB=1.482kN，中間支座最大反力Rmax=12.713；最大彎矩Mmax=0.296kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.1mm；支撐鋼管最大應力σ=0.296×106/4730=62.646N/mm2；支撐鋼管抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管最大應力計算值62.646N/mm2不大于支撐鋼管抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足規(guī)定!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，依照前面計算成果得到R=12.713kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！十、立桿穩(wěn)定性計算:立桿穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿軸心壓力設計值，它涉及：橫桿最大支座反力：N1=1.482kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.149×4.75=0.849kN；樓板混凝土模板自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.672kN；N=1.482+0.849+0.202+3.672=6.204kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.8=1.571m；Lo/i=1570.8/15.9=99；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.595；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=6203.897/(0.595×450)=23.17N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=23.17N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=1按照表2取值1.005；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.728；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=6203.897/(0.728×450)=18.937N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=18.937N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁底受力最大支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿軸心壓力設計值，它涉及：梁底支撐最大支座反力：N1=12.713kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.149×(4.75-2.5)=0.849kN；N=12.713+0.849=13.115kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.243；u--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.8=1.69m；Lo/i=1690.48/15.9=106；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.544；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=13114.651/(0.544×450)=53.573N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=53.573N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=1按照表2取值1.005；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ=0.728；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=13114.651/(0.728×450)=40.033N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=40.033N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（三）、柱模板計算書柱模板計算根據《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。柱模板背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）構成，第一層為直接支撐模板豎楞，用以支撐混凝土對模板側壓力；第二層為支撐豎楞柱箍，用以支撐豎楞所受壓力；柱箍之間用對拉螺栓互相拉接，形成一種完整柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板總計算高度:H=3.00m；依照規(guī)范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生荷載原則值為2.00kN/m2；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:3；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍間距(mm):450；柱箍肢數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:多層膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載原則值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板最大側壓力，按下列公式計算，并取其中較小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土入模溫度，取20.000℃V--混凝土澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。依照以上兩個公式計算新澆筑混凝土對模板最大側壓力F；分別為54.861kN/m2、72.000kN/m2，取較小值54.861kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力原則值F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土時產生荷載原則值F2=2kN/m2。三、柱模板面板計算模板構造構件中面板屬于受彎構件，按簡支梁或持續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=230mm，且豎楞數為3，面板為2跨，因而對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下二跨持續(xù)梁進行計算面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下二跨持續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，