地下室超線荷載梁模板施工模板工程設(shè)計(jì)計(jì)算書

9.1梁模板計(jì)算書 19.1.1梁底模板（550×1300輪扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書 19.1.2梁側(cè)模（550×1300） 189.1.3梁底模板（550×1000輪扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書 269.1.4梁側(cè)模板（550×1000）計(jì)算書 269.1.5梁底模板（300×1500輪扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書 349.1.6梁側(cè)模板（300×1500）計(jì)算書 509.2板模板計(jì)算書 599.2.1板模板計(jì)算（輪扣式）250厚 59PAGE9.1梁模板計(jì)算書9.1.1梁底模板（550×1300輪扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱550*1300混凝土梁截面尺寸(mm×mm)550×1300模板支架高度H(m)4.6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)60支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份新疆0.4ωk=ω0μzμst=0.044地區(qū)烏魯木齊市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.214整體模板支架μstw1.879ωfk=ω0μzμstw=0.383支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.265三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)600頂層步距h'(mm)600立桿伸出頂層水平桿的懸臂高度h2(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)508,692梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距138每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1扣件傳遞的荷載偏心距e(mm)50結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露模板及支架計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)12.5面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4500取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×1＝47.275kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝43.225kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1×1×3]×1＝36.25kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×43.225×0.1382+0.121×4.05×0.1382＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/24000＝4.029N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×36.25×137.54/(100×4500×144000)＝0.126mm≤[ν]＝L/400＝137.5/400＝0.344mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×43.225×0.138+0.446×4.05×0.138＝2.584kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×43.225×0.138+1.223×4.05×0.138＝7.474kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×43.225×0.138+1.142×4.05×0.138＝6.151kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×36.25×0.138＝1.959kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×36.25×0.138＝5.697kNR3'=0.928q2L=0.928×36.25×0.138＝4.626kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.584/1＝2.584kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.474,6.151,7.474]/1=7.474kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.584/1＝2.584kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.55/4=0.036kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.45×(1.3-0.25)=0.614kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.45×(1.3-0.25)=0.614kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.55/2)/2=2.079kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2=2.079kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.584+0.036+0.614+2.079=5.313kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.474+0.036=7.51kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.584+0.036+0.614+2.079=5.313kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.313,7.51,5.313]=7.51kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.959/1＝1.959kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[5.697,4.626,5.697]/1=5.697kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.959/1＝1.959kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.55/4=0.027kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.45×(1.3-0.25)=0.473kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.45×(1.3-0.25)=0.473kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×(0.6-0.55/2)/2=1.58kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2=1.58kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.959+0.027+0.473+1.58=4.039kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.697+0.027=5.725kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.959+0.027+0.473+1.58=4.039kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.039,5.725,4.039]=5.725kN/m為簡化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.51×0.92，0.5×7.51×0.22]＝0.76kN·mσ=Mmax/W=0.76×106/6780=112.152N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.51×0.9，7.51×0.2]＝4.224kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.224×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝21.119N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.725×9004/(100×206000×16.94×104)＝0.561mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.725×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.033mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.51×0.9,0.375×7.51×0.9+7.51×0.2]=8.449kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.977kN,R2=8.449kN,R3=6.96kN,R4=8.449kN,R5=5.977kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.725×0.9,0.375×5.725×0.9+5.725×0.2]=6.441kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=4.544kN,R2'=6.441kN,R3'=5.235kN,R4'=6.441kN,R5'=4.544kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.0主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.646×106/4250=151.9N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝12.785kNτmax=2Vmax/A=2×12.785×1000/398＝64.245N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.376mm≤[ν]＝L/400＝508/400＝1.27mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.641kN，R2=16.265kN，R3=16.265kN，R4=1.641kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.641,1.641]＝1.641kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝16.265kN≤[N]/γR=30/1=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25立桿彈性模量E(N/mm2)206000立桿截面慣性矩I（cm4）10.19抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15水平桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8水平桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8剪刀撐設(shè)置有掃地桿高度h1(mm)550節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動剛度(kN·m/rad)15豎向剪刀撐縱距跨數(shù)n1（跨）6豎向剪刀撐橫距跨數(shù)n2（跨）6高度修正系數(shù)1扣件傳遞的豎向荷載偏心矩e(mm)501、長細(xì)比驗(yàn)算《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019條文說明5.1.5條，構(gòu)件的允許長細(xì)比計(jì)算時(shí)構(gòu)件的長度取節(jié)點(diǎn)間鋼管的長度：hmax=h=600mmλ=hmax/i=600/16=37.5≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿計(jì)算長度：l0=βHβaμh=1×1.096×2.971×600=1954mmμ立桿計(jì)算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-2取值K有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=206000×10.19×104/(600×15×106)+508/(6×600)=2.473βa掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-3取值α掃地桿高度h1與步距h之比與懸臂長度h2與步距h之比的較大值，α=max(h1/h,h2/h)=max(550/600,650/600)=1.083αx單元框架x向跨距與步距h之比，αx=lx/h=900/600=1.5βH高度修正系數(shù)l02=h’+2k0h2=600+2×0.7×650=1510mml0=max(l01,l02)=max(1954,1510)=1954mmλ=l0/i=1954/16=122.125，查表得，φ＝0.44支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=0.9×0.383=0.345kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.265=0.239kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.62×0.345+4.6×0.239=4.744kN.m立桿考慮風(fēng)荷載造成的立桿附加軸力Nwtk，計(jì)算如下：Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×4.744/[(22+1)×(22+2)×20]=0.057kNR1＝1.641kN，R2＝16.265kN，R3＝16.265kN，R4＝1.641kN兩側(cè)立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R4+N邊2]+1×1.3×0.15×4.6＝max[1.641+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.55/2)/2×0.9，1.641+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.55/2)/2×0.9]+0.897＝9.59kN中間立桿最大受力Nw＝max[R2，R3]+1×1.3×0.15×(4.6-1.3)＝max[16.265，16.265]+0.643＝16.908kN梁兩側(cè)立柱扣件傳遞的偏心彎矩M1=F×e=(9.59-0.897)×0.05=0.435kN.m不考慮風(fēng)荷載中間立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:f＝N/(φA)＝16908.188/(0.44×398)=96.552N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：f＝N/(φA)+M1/(W(1-1.1φN/NE′))=9590.177/(0.44×398)+0.435×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×9590.177/54255.139))=166.604N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！NE′立桿的歐拉臨界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.1252=54255.139N考慮風(fēng)荷載Mw=γQωklah2/10=1.5×0.044×0.9×0.62/10=0.002kN·m中間立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(16908.188+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+0.002×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(16908.188+0.9×0.6×1.5×56.722)/54255.139))=97.407N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+(Mw+M1)/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(9590.177+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+(0.002+0.435)×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(9590.177+0.9×0.6×1.5×56.722)/54255.139))=167.467N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！NE′立桿的歐拉臨界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.1252=54255.139N九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1條：當(dāng)模板支架側(cè)向無可靠連接且高度大于5m或者高寬比大于3時(shí)，需要進(jìn)行支架整體的抗傾覆驗(yàn)算H/B=4.6/20=0.23≤3H=4.6m≤5m滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算參考《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4.6/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×20/2=488.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.744=14.232kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)300混凝土強(qiáng)度等級C40混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)11.078混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.992立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=16.985kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×1920×280/1000=373.309kN≥F1=16.985kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=11.078N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.078×40000/1000=1794.636kN≥F1=16.985kN滿足要求！9.1.2梁側(cè)模（550×1300）計(jì)算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱550*1300混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550×1300新澆混凝土梁計(jì)算跨度(m)9.4二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL1混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計(jì)算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.3新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kζγcH＝0.8×24×1.3＝24.96kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4k(kN/m2)2下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×24.96+1×1.5×2)＝35.448kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝24.96kN/m2三、支撐體系設(shè)計(jì)小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)900主梁合并根數(shù)1小梁最大懸挑長度(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)900梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)250250梁下掛側(cè)模高度(mm)10501050小梁道數(shù)(下掛)66左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1150對拉螺栓2500對拉螺栓3850對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1150對拉螺栓2500對拉螺栓3850對拉螺栓設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)剖面圖四、面板驗(yàn)算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)12.5模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)45001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算q1＝bS承＝1×35.448＝35.448kN/mq1靜＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×24.96×1＝32.448kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×1×1.5×2×1＝3kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×32.448×0.212+0.121×3×0.212＝0.169kN·mσ＝Mmax/W＝0.169×106/24000＝7.047N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q＝bS正＝1×24.96＝24.96kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24.96×2104/(100×4500×144000)＝0.473mm≤210/400=0.525mm滿足要求！3、最大支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.448×0.21+1.223×3×0.21＝8.559kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.21×24.96＝5.991kN五、小梁驗(yàn)算小梁最大懸挑長度(mm)200小梁計(jì)算方式四等跨連續(xù)梁小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200小梁截面慣性矩I(cm4)16.941、下掛側(cè)模計(jì)算簡圖如下：跨中段計(jì)算簡圖懸挑段計(jì)算簡圖1、抗彎驗(yàn)算q＝8.559kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×8.559×0.92，0.5×8.559×0.22]=0.742kN·mσ＝Mmax/W＝0.742×106/6780＝109.411N/mm2≤[f]＝200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×8.559×0.9，8.559×0.2]=4.676kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.676×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝23.375N/mm2≤[τ]＝115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝5.991kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.991×9004/(100×206000×169400)＝0.712mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=5.991×2004/(8×206000×169400)=0.034mm≤200/400=0.5mm滿足要求！4、最大支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝max[1.143×8.559×0.9，0.393×8.559×0.9+8.559×0.2]＝8.805kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝max[1.143×5.991×0.9，0.393×5.991×0.9+5.991×0.2]＝6.163kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×3.5主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁合并根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.251、下掛側(cè)模同前節(jié)計(jì)算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝3.044kN，R2＝8.805kN，R3＝7.245kN，R4＝7.245kN，R5＝8.805kN，R6＝3.044kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝2.119kN，R'2＝6.163kN，R'3＝5.004kN，R'4＝5.004kN，R'5＝6.163kN，R'6＝2.119kN計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.609×106/4250=143.247N/mm2≤[f]=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×12.054×1000/398＝60.572N/mm2≤[τ]=115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax＝0.293mm≤350/400＝0.875mm滿足要求！4、最大支座反力計(jì)算R'下掛max＝15.098kN七、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb(kN)17.8同主梁計(jì)算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[15.098]＝14.343kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！9.1.3梁底模板（550×1000輪扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書與550×1300參數(shù)相同計(jì)算9.1.4梁側(cè)模板（550×1000）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱550*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550×1000新澆混凝土梁計(jì)算跨度(m)9.4二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL1混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計(jì)算位置距梁頂面高度H下掛(m)1新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4k(kN/m2)2下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×19.2+1×1.5×2)＝27.96kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撐體系設(shè)計(jì)小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)900主梁合并根數(shù)1小梁最大懸挑長度(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)900梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)250250梁下掛側(cè)模高度(mm)750750小梁道數(shù)(下掛)55左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2600對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2600對拉螺栓設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)剖面圖四、面板驗(yàn)算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)12.5模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)45001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算q1＝bS承＝1×27.96＝27.96kN/mq1靜＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×1×1.5×2×1＝3kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×24.96×0.1882+0.121×3×0.1882＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/24000＝4.444N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×19.2×187.54/(100×4500×144000)＝0.231mm≤187.5/400=0.469mm滿足要求！3、最大支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×24.96×0.188+1.223×3×0.188＝6.037kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.188×19.2＝4.115kN五、小梁驗(yàn)算小梁最大懸挑長度(mm)200小梁計(jì)算方式四等跨連續(xù)梁小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200小梁截面慣性矩I(cm4)16.941、下掛側(cè)模計(jì)算簡圖如下：跨中段計(jì)算簡圖懸挑段計(jì)算簡圖1、抗彎驗(yàn)算q＝6.037kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×6.037×0.92，0.5×6.037×0.22]=0.523kN·mσ＝Mmax/W＝0.523×106/6780＝77.174N/mm2≤[f]＝200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×6.037×0.9，6.037×0.2]=3.298kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.298×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝16.488N/mm2≤[τ]＝115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝4.115kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×4.115×9004/(100×206000×169400)＝0.489mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.115×2004/(8×206000×169400)=0.024mm≤200/400=0.5mm滿足要求！4、最大支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝max[1.143×6.037×0.9，0.393×6.037×0.9+6.037×0.2]＝6.21kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝max[1.143×4.115×0.9，0.393×4.115×0.9+4.115×0.2]＝4.233kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×3.5主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁合并根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.251、下掛側(cè)模同前節(jié)計(jì)算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝2.15kN，R2＝6.21kN，R3＝5.128kN，R4＝6.21kN，R5＝2.15kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝1.455kN，R'2＝4.233kN，R'3＝3.437kN，R'4＝4.233kN，R'5＝1.455kN計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.507×106/4250=119.295N/mm2≤[f]=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×8.36×1000/398＝42.01N/mm2≤[τ]=115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax＝0.197mm≤400/400＝1mm滿足要求！4、最大支座反力計(jì)算R'下掛max＝12.287kN七、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb(kN)17.8同主梁計(jì)算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[12.287]＝11.673kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！9.1.5梁底模板（300×1500輪扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱300*1500混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1500模板支架高度H(m)4.6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)60支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份新疆0.4ωk=ω0μzμst=0.044地區(qū)烏魯木齊市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.214整體模板支架μstw1.879ωfk=ω0μzμstw=0.383支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.265三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)600頂層步距h'(mm)600立桿伸出頂層水平桿的懸臂高度h2(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1扣件傳遞的荷載偏心距e(mm)50結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露模板及支架計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)12.5面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4500取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝53.905kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1×1×3]×1＝41.35kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×53.905×0.152＝0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/24000＝6.317N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×41.35×1504/(100×4500×144000)＝0.168mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×49.855×0.15+0.437×4.05×0.15＝3.07kNR2=1.25q1L=1.25×53.905×0.15＝10.107kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2L=0.375×41.35×0.15＝2.326kNR2'=1.25q2L=1.25×41.35×0.15＝7.753kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.07/1＝3.07kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2]/b=Max[10.107]/1=10.107kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=3.07/1＝3.07kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2=0.039kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.45×(1.5-0.25)=0.731kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.45×(1.5-0.25)=0.731kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.3/2)/2=2.878kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=2.878kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.07+0.039+0.731+2.878=6.718kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=10.107+0.039=10.146kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.07+0.039+0.731+2.878=6.718kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.718,10.146,6.718]=10.146kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.326/1＝2.326kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2']/b=Max[7.753]/1=7.753kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3'/b=2.326/1＝2.326kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.45×(1.5-0.25)=0.562kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.45×(1.5-0.25)=0.562kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×(0.6-0.3/2)/2=2.188kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=2.188kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.326+0.03+0.562+2.188=5.107kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=7.753+0.03=7.783kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.326+0.03+0.562+2.188=5.107kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.107,7.783,5.107]=7.783kN/m為簡化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.146×0.92，0.5×10.146×0.22]＝1.027kN·mσ=Mmax/W=1.027×106/6780=151.517N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.146×0.9，10.146×0.2]＝5.707kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.707×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝28.531N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.783×9004/(100×206000×16.94×104)＝0.762mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.783×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.045mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.146×0.9,0.375×10.146×0.9+10.146×0.2]=11.414kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=7.558kN,R2=11.414kN,R3=7.558kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.783×0.9,0.375×7.783×0.9+7.783×0.2]=8.756kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=5.745kN,R2'=8.756kN,R3'=5.745kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.0主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)200主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)115主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.744×106/4250=175.07N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.909kNτmax=2Vmax/A=2×6.909×1000/398＝34.716N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.241mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.649kN，R2=25.231kN，R3=0.65kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.649,0.65]＝0.65kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝25.231kN≤[N]/γR=30/1=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25立桿彈性模量E(N/mm2)206000立桿截面慣性矩I（cm4）10.19抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15水平桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8水平桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.8剪刀撐設(shè)置有掃地桿高度h1(mm)550節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動剛度(kN·m/rad)15豎向剪刀撐縱距跨數(shù)n1（跨）6豎向剪刀撐橫距跨數(shù)n2（跨）6高度修正系數(shù)1扣件傳遞的豎向荷載偏心矩e(mm)501、長細(xì)比驗(yàn)算《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019條文說明5.1.5條，構(gòu)件的允許長細(xì)比計(jì)算時(shí)構(gòu)件的長度取節(jié)點(diǎn)間鋼管的長度：hmax=h=600mmλ=hmax/i=600/16=37.5≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿計(jì)算長度：l0=βHβaμh=1×1.096×2.98×600=1959mmμ立桿計(jì)算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-2取值K有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=206000×10.19×104/(600×15×106)+600/(6×600)=2.499βa掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-3取值α掃地桿高度h1與步距h之比與懸臂長度h2與步距h之比的較大值，α=max(h1/h,h2/h)=max(550/600,650/600)=1.083αx單元框架x向跨距與步距h之比，αx=lx/h=900/600=1.5βH高度修正系數(shù)l02=h’+2k0h2=600+2×0.7×650=1510mml0=max(l01,l02)=max(1959,1510)=1959mmλ=l0/i=1959/16=122.438，查表得，φ＝0.44支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=0.9×0.383=0.345kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.265=0.239kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.62×0.345+4.6×0.239=4.744kN.m立桿考慮風(fēng)荷載造成的立桿附加軸力Nwtk，計(jì)算如下：Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×4.744/[(22+1)×(22+2)×20]=0.057kNR1＝0.649kN，R2＝25.231kN，R3＝0.65kN兩側(cè)立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R3+N邊2]+1×1.3×0.15×4.6＝max[0.649+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.9，0.65+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.897＝9.318kN中間立桿最大受力Nw＝max[R2]+1×1.3×0.15×(4.6-1.5)＝max[25.231]+0.604＝25.835kN梁兩側(cè)立柱扣件傳遞的偏心彎矩M1=F×e=(9.318-0.897)×0.05=0.421kN.m不考慮風(fēng)荷載中間立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:f＝N/(φA)＝25835.469/(0.44×398)=147.53N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：f＝N/(φA)+M1/(W(1-1.1φN/NE′))=9318.054/(0.44×398)+0.421×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×9318.054/53978.54))=161.313N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！NE′立桿的歐拉臨界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.4382=53978.54N考慮風(fēng)荷載Mw=γQωklah2/10=1.5×0.044×0.9×0.62/10=0.002kN·m中間立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(25835.469+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+0.002×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(25835.469+0.9×0.6×1.5×56.722)/53978.54))=148.448N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+(Mw+M1)/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(9318.054+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+(0.002+0.421)×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(9318.054+0.9×0.6×1.5×56.722)/53978.54))=162.173N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2滿足要求！NE′立桿的歐拉臨界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.4382=53978.54N九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1條：當(dāng)模板支架側(cè)向無可靠連接且高度大于5m或者高寬比大于3時(shí)，需要進(jìn)行支架整體的抗傾覆驗(yàn)算H/B=4.6/20=0.23≤3H=4.6m≤5m滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算參考《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術(shù)規(guī)程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4.6/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×20/2=488.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.744=14.232kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)300混凝土強(qiáng)度等級C40混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)11.078混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.992立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=25.912kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×1920×280/1000=373.309kN≥F1=25.912kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=11.078N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.078×40000/1000=1794.636kN≥F1=25.912kN滿足要求！9.1.6梁側(cè)模板（300×1500）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱300*1500混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×1500新澆混凝土梁計(jì)算跨度(m)9.4二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3