教學樓工程模板施工方案附計算書

洛陽新區(qū)龍?zhí)┏踔薪虒W樓工程階梯教室工程模板安拆專項施工方案專項施工方案編制人:職務：負責人：職務：審核人：職務：批準人：職務：洛陽市豐李建筑工程有限公司年月日

目錄12135第一節(jié)編制依據(jù) -2-14549第二節(jié)工程概況 -2-18871第三節(jié)方案選擇 -2-4224第四節(jié)材料選擇 -3-3340第五節(jié)模板安裝 -5-11553第六節(jié)模板拆除 -10-12901第七節(jié)模板技術措施 -11-15873第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施 -16-9505第九節(jié)腳手架計算書 -18-320879.1板模板(扣件鋼管高架) -18-24739.2柱模板 -29-114609.3截面尺寸300*1750梁模板(扣件鋼管架) -54-57439.4截面尺寸300*1300梁模板(扣件鋼管架) -75-79139.5截面尺寸300*1200梁模板(扣件鋼管架) -93-第一節(jié)編制依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2023）中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2023）中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2023）中國建筑工業(yè)出版社；第二節(jié)工程概況洛陽新區(qū)龍?zhí)┏踔薪虒W樓工程階梯教室工程；工程建設地點：龍?zhí)┥鐓^(qū)；屬于框架結構;地上1層;層高：7.2m；3.85層外圍梁截面200*600（無板）；標高7.75m層井字梁截面300*1200、外梁截面300*1300、截面300*1700；板厚120mm。。本工程由洛陽新區(qū)龍?zhí)┏踔型顿Y建設，洛陽規(guī)劃建筑設計有限公司設計，由洛陽市豐李建筑工程有限公司組織施工；本方案針對柱、板及截面300*1200、300*1300、300*1700的梁分別設計和計算。第三節(jié)方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全規(guī)定，故在選擇方案時，應充足考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，可以充足滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)運用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準規(guī)定，要符合省文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案：板模板(扣件鋼管高架)，柱模板，梁模板(扣件鋼管架)，梁模板(扣件鋼管架)，梁模板(扣件鋼管架)。第四節(jié)材料選擇按清水混凝土的規(guī)定進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性規(guī)定的前提下，盡也許提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。板模板(扣件鋼管高架)板底采用18mm支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用膠合面板鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的規(guī)定，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后方可在施工中使用。柱模板分段一采用18mm厚竹膠合板，在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，背內(nèi)楞采用60×80木方，柱箍采用48×3圓形鋼楞圍檁加固，采用可回收m12對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用φ48×3.5鋼管斜向加固（盡量取45°）。分段二采用18mm厚竹膠合板，在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，背內(nèi)楞采用80×80木方，柱箍采用48×3圓形鋼楞圍檁加固，采用可回收m12對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用φ48×3.5鋼管斜向加固（盡量取45°）。梁模板(扣件鋼管架)面板采用18mm膠合面板60×80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，80×100木方（外楞）支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用80×100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ42.7×2.7鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的規(guī)定，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后方可在施工中使用。梁模板(扣件鋼管架)面板采用18mm膠合面板60×80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，80×100木方（外楞）支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用50×100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ42.7×2.7鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的規(guī)定，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后方可在施工中使用。梁模板(扣件鋼管架)面板采用18mm膠合面板60×80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，80×100木方（外楞）支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用80×100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ42.7×2.7鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的規(guī)定，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質(zhì)的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗結果滿足設計規(guī)定后方可在施工中使用。第五節(jié)模板安裝1、模板安裝的一般規(guī)定豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫解決完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完畢后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度規(guī)定如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±32、模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋ā?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。一方面根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、±0．000以下模板安裝規(guī)定（1）底板模板安裝順序及技術要點墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模所有采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內(nèi)砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內(nèi)側抹20mm厚1：3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止?jié)仓炷習r模板上浮。（2）梁模板安裝順序及技術要點（3）樓板模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗收→進行下道工序②技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計規(guī)定起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（4）柱模板安裝順序及技術要點4、±0.000以上模板安裝規(guī)定（1）梁、板模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內(nèi)的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質(zhì)量。（2）梁模板安裝順序及技術要點（3）樓板模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗收→進行下道工序②技術要點樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計規(guī)定起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（4）柱模板安裝順序及技術要點5、模板構造板模板(扣件鋼管高架)1、樓板模板采用50mm×100mm木方做板底支撐，中心間距250，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架排距0.5m，跨距0.5m，步距1.5m。2、樓板模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（4）根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。海?開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體"吃模"，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以保證接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm立第一根立桿以后按900mm和1200mm的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置相應。水平拉桿規(guī)定設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。柱模板分段一采用18mm竹膠合板，模板在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，豎向內(nèi)楞采用60×80木方，柱箍采用48×3圓形鋼楞柱截面B方向間距133mm，柱截面H方向間距200mm用可回收的m12普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距：水平間距200mm，豎向間距：同柱箍間距300mm，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45°），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。分段二采用18mm竹膠合板，模板在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，豎向內(nèi)楞采用80×80木方，柱箍采用48×3圓形鋼楞柱截面B方向間距133mm，柱截面H方向間距200mm用可回收的m12普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距：水平間距400mm，豎向間距：同柱箍間距600mm，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45°），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。梁模板(扣件鋼管架)1、梁側模板采用木方作為內(nèi)楞間距272mm，木方作為外楞間距500mm，采用可回收的m12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采用150mm，200mm，200mm，200mm，250mm，300mm，300mm18mm作為面板，梁底采用膠合面板鋼管(單鋼管):Φ48×3.5布置，間距橫向。300mm支承為鋼管?？奂戒摴苣_手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向φ42.7×2.7，梁兩側立桿間距0.5m，步距0.5m。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。海?不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（4）梁側設立斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）梁模板(扣件鋼管架)1、梁側模板采用木方作為內(nèi)楞間距236mm，木方作為外楞間距500mm，采用可回收的m12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采用150mm，150mm，150mm，150mm，300mm，250mm18mm作為面板，梁底采用膠合面板鋼管(單鋼管):Φ48×3.5布置，間距橫向。300mm支承為鋼管?？奂戒摴苣_手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向φ42.7×2.7，梁兩側立桿間距0.5m，步距0.6m。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。海?不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（4）梁側設立斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）梁模板(扣件鋼管架)1、梁側模板采用木方作為內(nèi)楞間距216mm，木方作為外楞間距800mm，采用可回收的m12普通穿墻螺栓加固水平間距800mm，豎向間距同外楞。梁模板采用150mm，150mm，150mm，150mm，300mm，150mm18mm作為面板，梁底采用膠合面板鋼管(單鋼管):Φ48×3.5布置，間距橫向。300mm支承為鋼管?？奂戒摴苣_手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向φ42.7×2.7，梁兩側立桿間距0.5m，步距0.6m。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。海?不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（4）梁側設立斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）第六節(jié)模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計規(guī)定的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模告知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達成如下規(guī)定。在拆除側模時，混凝土強度要達成1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪?guī)定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達成1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側模板，再拆除內(nèi)側模板，先模板后角模。拆墻模板時，一方面拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，特別拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達成模板與樓板分離的規(guī)定，保存養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保存板的養(yǎng)護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節(jié)模板技術措施1、進場模板質(zhì)量標準模板規(guī)定：（1）技術性能必須符合相關質(zhì)量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢查）。（2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀測檢查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量規(guī)定必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2023）及相關規(guī)范規(guī)定。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查方法：對照模板設計文獻和施工技術方案觀測。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查方法：觀測。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列規(guī)定：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查方法：觀測。2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按規(guī)定起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批（在同一檢查批內(nèi)，對梁，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢查方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得漏掉，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定；檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢查方法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)?，F(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差和檢查方法見表1：（檢查方法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度實驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐個檢查模板垂直度，保證垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足規(guī)定。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀測模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，嚴禁模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，導致混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模告知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采用定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，此外對于一些質(zhì)量通病制定防止措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置對的和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設立模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸規(guī)定準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩(wěn)定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"嚴禁通行"安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng)常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織解決。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具有皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時互相配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采用兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地規(guī)定硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采用防止觸電保護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度減少混凝土澆筑速度也要適當減少。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)。現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達成整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節(jié)腳手架計算書9.1板模板(扣件鋼管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，假如僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2023（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):0.50；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):7.00；采用的鋼管(mm):Φ42.7×2.7；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大應力計算值σ=47000/54000=0.87N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0.87N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=3.35kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.019mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.88kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.88×0.52=0.047kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.047×106/83333.33=0.564N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為0.564N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.88×0.5=0.564kN；方木受剪應力計算值τ=3×0.564×103/(2×50×100)=0.169N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.169N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.838kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×0.838×5004/(100×9500×4166666.667)=0.009mm；最大允許撓度[V]=500/250=2mm；方木的最大撓度計算值0.009mm小于方木的最大允許撓度2mm,滿足規(guī)定!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.034kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.09kN·m；最大變形Vmax=0.105mm；最大支座力Qmax=2.223kN；最大應力σ=90495.686/3190=28.369N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值28.369N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度為0.105mm小于500/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=2.223kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足規(guī)定!六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載涉及靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值涉及以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×7=0.969kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.5×0.5=0.087kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.12×0.5×0.5=0.75kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=1.806kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×0.5×0.5=1.125kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=3.743kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=3.743kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.42cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=3.39cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.19cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；假如完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/14.2=120；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.452；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=3742.56/（0.452×339）=24.425N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=24.425N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！假如考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.01；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.01×(1.5+0.1×2)=2.134m；Lo/i=2134.231/14.2=150；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.308；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=3742.56/（0.308×339）=35.844N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=35.844N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的規(guī)定p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=3.743/0.25=14.97kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=3.743kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=14.97≤fg=120kpa。地基承載力滿足規(guī)定！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工規(guī)定[工程經(jīng)驗]:除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關規(guī)定外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構造規(guī)定：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，保證兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設立整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設立斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設立，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設立層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設立。5.頂部支撐點的設計：a.最佳在立桿頂部設立支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的規(guī)定：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設立；b.保證立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的規(guī)定；c.保證每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足規(guī)定的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的規(guī)定。7.施工使用的規(guī)定：a.精心設計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。9.2柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓互相拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H=6.00m；根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；計算簡圖模板在高度方向分2段進行設計計算。第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓形；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=270mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的二跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數(shù)。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×28.956×270×270=2.64×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=2.64×105/2.43×104=10.858N/mm2；面板的最大應力計算值σ=10.858N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數(shù)。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×28.956×270.0=4886.250N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=4886.250N；b--構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×4886.250/(2×450×18.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.905N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=57.25×0.45＝25.76kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大允許撓度:[ν]=270/250=1.08mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×25.76×270.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.343mm；面板的最大撓度計算值ν=0.343mm小于面板最大允許撓度設計值[ν]=1.08mm,滿足規(guī)定！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它涉及:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×57.25×0.17×0.90=10.510kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.17×0.90=0.428kN/m；q=(10.510+0.428)/2=5.469kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×5.469×450.0×450.0=1.11×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.11×105/6.40×104=1.731N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=1.731N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×57.25×0.17×0.90=10.510kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.17×0.90=0.428kN/m；q=(10.510+0.428)/2=5.469kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×5.469×450.0=1476.733N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1476.733N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×1476.733/(2×60.0×80.0)=0.461N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=0.461N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=57.25×0.17=9.73kN/m；ν--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大允許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×9.73×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.111mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.111mm小于豎楞最大允許撓度[ν]=1.8mm，滿足規(guī)定！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓形，直徑48mm，壁厚3mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為大于3跨，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.17×0.45/2=2.46kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=2.145kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.050kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.008mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.05kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=10.63N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=10.63N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定!2.柱箍撓度驗算通過計算得到:ν=0.008mm；柱箍最大允許撓度:[ν]=133.3/250=0.533mm；柱箍的最大撓度ν=0.008mm小于柱箍最大允許撓度[ν]=0.533mm，滿足規(guī)定!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85mm；對拉螺栓的有效面積:A=76mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=2.145kN。對拉螺栓最大允許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=2.145kN小于對拉螺栓最大允許拉力值[N]=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足規(guī)定!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓形，直徑48mm，壁厚3mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=107.8cm4；柱箍為大于3跨，按三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/2=3.91kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.171kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.103kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.026mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.1kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=21.934N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=21.934N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定!2.柱箍撓度驗算通過計算得到:V=0.026mm；柱箍最大允許撓度:[V]=200/250=0.8mm；柱箍的最大撓度V=0.026mm小于柱箍最大允許撓度[V]=0.8mm，滿足規(guī)定!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85mm；對拉螺栓有效面積:A=76mm2；對拉螺栓最大允許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=3.171kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=3.171kN小于[N]=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足規(guī)定!第2段（柱身高度3.00米位置至柱身高度6.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓形；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):600；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值F1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=260mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的二跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=260.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×40.55×0.60=29.195kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.60=1.680kN/m；q=q1+q2=29.195+1.680=30.875kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×30.875×260×260=2.61×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=2.61×105/3.24×104=8.052N/mm2；面板的最大應力計算值σ=8.052N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=260.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×40.55×0.60=29.195kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.60=1.680kN/m；q=q1+q2=29.195+1.680=30.875kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×30.875×260.0=5017.233N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=5017.233N；b--構件的截面寬度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×5017.233/(2×600×18.0)=0.697N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.697N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=40.55×0.60＝24.33kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=260.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=600×