化工公司工藝技術(shù)規(guī)程

化工公司工藝技術(shù)規(guī)程

1.裝置概況

1.1.1裝置簡(jiǎn)介

本裝置由石化有限公司設(shè)計(jì)，裝置由110萬(wàn)噸/年預(yù)處理部分，100萬(wàn)噸/年重整反應(yīng)部

分及1000千克/小時(shí)催化劑連續(xù)再生部分、85萬(wàn)噸/年重整油分儲(chǔ)部分組成，裝置設(shè)計(jì)加工

我公司直儲(chǔ)石腦油和經(jīng)加氫處理過的焦化汽油及加氫改質(zhì)石腦油。主要產(chǎn)品是高辛烷汽油組

分、液化氣、C-組分、含氫氣體和燃料氣。其中含氫氣體為我公司加氫改質(zhì)裝置提供氫氣。

1.1.2年開工時(shí)數(shù)

本裝置年開工時(shí)數(shù)為8000小時(shí).

1.1.3裝置布置

預(yù)加氫部分、重整部分、再生部分、后分儲(chǔ)部分、芳姓抽提部分、芳煌精健部分、

異構(gòu)化部分、公用工程和熱工部分布置于同一界區(qū)，并組成聯(lián)合裝置。

1.2裝置組成

本裝置分為預(yù)加氫、重整、再生、后分儲(chǔ)、芳煌抽提、芳妙精儲(chǔ)、異構(gòu)化、公用

工程和熱工共九個(gè)部分。其中：

重整部分包括重整反應(yīng)、氫氣再接觸和穩(wěn)定塔。

催化劑再生部分包括催化劑循環(huán)、催化劑粉塵分離、催化劑燒焦、氯化、焙燒和

催化劑還原。

后分僧部分包括脫戊烷塔、脫庚烷塔、二甲苯塔。

公用工程部分包括l.OMPa蒸汽、3.5MPa蒸汽、脫鹽水、循環(huán)水、氮?dú)?、再?/p>

氮?dú)?、凈化壓縮空氣、非凈化壓縮空氣、燃料氣、放空氣、含油污水。

熱工部分包括四合一重整爐、中壓水包。

2.工藝設(shè)計(jì)技術(shù)方案

2.1.1裝置工藝

重整部分

1）采用國(guó)產(chǎn)的超低壓連續(xù)重整工藝。催化劑選用國(guó)產(chǎn)“低積炭速率、高選擇性”

PS-VI可與其相當(dāng)?shù)拇呋瘎?/p>

2）設(shè)置氫氣再接觸工藝流程，以提高氫氣純度。

2.1.2催化劑再生部分

催化劑再生部分采用國(guó)產(chǎn)超低壓催化劑再生工藝，采用兩段逆流離心式再生器,

以確保超低壓、高苛刻度的連續(xù)重整工藝的實(shí)施。

2.2設(shè)備的主要特點(diǎn)：

2.2.1（1）.重整進(jìn)料換熱器采用高效的纏繞管換熱器，提高換熱深度，減低重整

加熱爐和重整產(chǎn)物空冷器的負(fù)荷，減少裝置能耗。

2）重整加熱爐采用“四合一”箱式加熱爐，U型低壓降的爐管和超低NOX燃燒

器；集合管部分采用特殊設(shè)施可吸收來自各方位的管線；對(duì)流段布置一部分用于

1

加熱石腦油分儲(chǔ)塔底物流的爐管，另設(shè)有3.5MPa蒸汽發(fā)生系統(tǒng)，使全爐熱效率

達(dá)90%以上。

3）重整循環(huán)氫壓縮機(jī)采用由3.5MPa蒸汽背壓透平驅(qū)動(dòng)的離心式壓縮機(jī)，動(dòng)力

蒸汽由全廠管網(wǎng)提供提供，循環(huán)氫氣為一級(jí)壓縮，入口壓力0.24Mpa（g）,出口

壓力0.6Mpa（g）o

4）重整氫增壓機(jī)全部采用電動(dòng)往復(fù)式壓縮機(jī)，由電機(jī)驅(qū)動(dòng)；增壓氫氣為二級(jí)壓

縮，入口壓力0.55Mpa（g）,出口壓力2.7Mpa（g）0

5）重整產(chǎn)氫系統(tǒng)擬采用兩級(jí)壓縮、一次段接觸流程，并提高氫氣純度?？紤]到

全廠氫氣主要用于氣柴油精制，再接觸部分低溫冷凍設(shè)施，采用氨壓機(jī)機(jī)操作，

氫氣中的少量輕煌組分在下游裝置回收；重整氫氣送出裝置前設(shè)置低溫脫氯設(shè)施,

以防止下游設(shè)備發(fā)生氯腐蝕和鏤鹽堵塞，以提高重整產(chǎn)氫純度。

2.2.2再生部分

催化劑再生部分由一套與反應(yīng)部分密切相連又相對(duì)獨(dú)立的設(shè)備組成。有兩個(gè)作用:

一是實(shí)現(xiàn)催化劑連續(xù)循環(huán)，二是在催化劑循環(huán)的同時(shí)完成催化劑再生。來自重整

第四反應(yīng)器積炭的待生催化劑被提升至再生部分，依次進(jìn)行催化劑的燒焦、氯化

（補(bǔ)氯和金屬的再分散）、干燥、冷卻和還原（氧化態(tài)變?yōu)檫€原態(tài)）。再生后的

催化劑經(jīng)閉鎖料斗循環(huán)回重整第一反應(yīng)器。上述催化劑的循環(huán)和再生是通過一套

催化劑再生控制系統(tǒng)CRCS的控制來實(shí)現(xiàn)的。

國(guó)產(chǎn)連續(xù)再生技術(shù)相比，其主要特點(diǎn)如下：

1）再生器內(nèi)部是兩層約翰遜篩網(wǎng)結(jié)構(gòu)，兩層網(wǎng)中間圍成徑向催化劑床層，這樣的

床層在再生器燒焦區(qū)一共有兩段，再生氣體先經(jīng)下段燒焦后再進(jìn)上段，兩段之間

補(bǔ)氧，再生氣流在兩段均采用徑向離心流動(dòng)，兩形成獨(dú)特的兩段離心逆流再生器

結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)能有效降低再生氣流量和提高燒焦性能。

2）還原區(qū)位于重整第一反應(yīng)器頂部，與一反上部料斗合二為一，有效地降低了

裝置標(biāo)高。

3）氯化物由蒸汽套管加熱汽化后進(jìn)入氯化區(qū)，含氯氣體從氯化區(qū)抽出，經(jīng)凈化

處理后進(jìn)入燒焦區(qū)，再燒焦補(bǔ)氧。

5）采用氮?dú)庾鳛榇呋瘎┑奶嵘龤夂吞晕鰵猓O(shè)循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)，進(jìn)行氮?dú)?/p>

循環(huán)，系統(tǒng)安全性更有保障。

6）無(wú)閥輸送的閉鎖料斗位于再生器上部，催化劑在再生器內(nèi)流動(dòng)由再生提升器

決定，不受閉鎖料斗運(yùn)行的脈沖性影響。

2.2.3后分儲(chǔ)部分

1）自重整穩(wěn)定塔來的穩(wěn)定汽油先經(jīng)脫庚烷塔頂預(yù)熱、再與重汽油換熱，使穩(wěn)定

汽油以120℃作為熱進(jìn)料進(jìn)脫戊烷塔，同樣，脫戊烷塔底料也以熱進(jìn)料形式進(jìn)入

脫庚烷塔，脫庚烷也以熱進(jìn)料形式進(jìn)入二甲苯塔。

2）脫戊烷塔、脫庚烷塔和二甲苯塔都采用高效塔盤等內(nèi)構(gòu)件，以提高傳質(zhì)效率。

2.3.1原料、產(chǎn)品、催化劑和化學(xué)藥劑

原料為直儲(chǔ)石腦油和外購(gòu)石腦油，其族組成如下所示:

（1）混合石腦油雜質(zhì)含量

序號(hào)項(xiàng)目數(shù)值

1比重0.72

2雜質(zhì)含量

(1)硫,ug/g<500

2

(2)氮，ug/g20

（2）重整原料為自預(yù)加氫部分來的精制石腦油，其族組成如下所示:

精制石腦油族組成

密度，

730.0

kg/m3

ASTMD

-86初儲(chǔ)

10%30%50%70%90%終儲(chǔ)點(diǎn)

儲(chǔ)點(diǎn)

程，℃

6785108124135151165

族組成

wt%PNA

C50.110.18

C614.203.020.30

C716.376.201.00

C818.386.602.60

C910.364.142.29

CIO7.363.221.03

CH2.330.31

合計(jì)69.1023.687.22

（3）精#利石腦油雜質(zhì)含量要求

序號(hào)項(xiàng)目數(shù)值

1比重0.726

2雜質(zhì)含量

(1)硫，wtppm0.25-0.5

(2)氮，wtppmWO.5

(3)水，wppmW5

(4)碑wppb

(5)鉛wppbW10

(6)銅wppbW5

(7)漠指數(shù)mg/100gW10

(8)水wppb<5.0

(9)二烯值WL5

(10)硅wppbWO.1

(11)磷wppbW200

2產(chǎn)品本裝置產(chǎn)品有汽油調(diào)合組分、苯、甲苯、精制石腦油、氫氣和液化石油氣。

序號(hào)項(xiàng)目組分

抽余油重汽油

1溫度，℃40

2密度,Kg/ms664.4793

3分子量95.1105.8

4辛烷值（RONC）65*100.2*

5芳煌含量（V%）<0.577.7

項(xiàng)目質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法

3℃混合二甲5c混合二

品種

苯甲苯

質(zhì)量等級(jí)優(yōu)級(jí)品一級(jí)品優(yōu)級(jí)品一級(jí)品

透明液體，無(wú)

外觀不溶水及機(jī)目測(cè)?

械雜質(zhì)

顏色（伯鉆

色號(hào)）不深20GB/T3143

于

密度

（20℃）,862-868860—870860~870GB/T2013

kg/ma

儲(chǔ)程，℃

初儲(chǔ)點(diǎn)不

137.5137

低于終儲(chǔ)點(diǎn)

141.5143GB/T3146

不高于總儲(chǔ)

35

程范圍不

大于

酸層顏色酸層顏色酸層顏色

酸層顏色不不深不深于不深于

深于1000ml1000ml稀1000ml1000ml稀

酸洗比色稀酸中0.5g酸中含稀酸中含酸中含GB/T2012

重銘酸鉀的0.7g重銘0.5g重0.7g重銘

標(biāo)準(zhǔn)溶液酸鉀的標(biāo)銘酸鉀的酸鉀的標(biāo)

準(zhǔn)溶液標(biāo)準(zhǔn)溶液準(zhǔn)溶液

總硫含量，

不大于3SH/T0253

mg/kg

蒸發(fā)殘余

物，不大于5GB/T3209

mg/100mL

銅片腐蝕不腐蝕GB/T11138

博士試驗(yàn)通過一通過一SH/T0174

中性試驗(yàn)中性GB/T1816

液化石油氣產(chǎn)品規(guī)格

項(xiàng)目質(zhì)量指標(biāo)試驗(yàn)方法

密度（15℃）,kg/m3報(bào)告SH/T0221

C5+,V%>3.0SH/T0230

蒸氣壓（37.8C）,kPa>1380GB/T6602

4

殘留物SY7509

蒸發(fā)殘留物，ml/lOOml0.05

油漬觀察值，ml通過

銅片腐蝕，級(jí)不大于1SH/T0232

游離水無(wú)目測(cè)

滿足液化石油氣國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB11174-97中液

化石油氣產(chǎn)品的要求。

氫氣產(chǎn)品規(guī)格

溫度C40

壓力MPa(g)2.5

分子量8.08

氫氣組成mol%

H280.58

Cl6.90

C25.80

C34.01

NC41.65

IC50.25

NC50.18

C6+0.63

合計(jì)100

輕石腦油產(chǎn)品規(guī)格

序號(hào)項(xiàng)目數(shù)據(jù)

1密度(Kg/m3)581

2分子量75.55

3組成，MOL%

H2s(ppm)0.004

iC5-32.56

nC534.79

C5N7.21

IC623.02

NC62.01

C6N0.26

C6A0.14

合計(jì)100.0

3.化學(xué)藥劑及輔材料

本裝置所用化學(xué)藥劑包括環(huán)丁颯、二甲基二硫、二硫化碳、四氯化碳、二氯乙烷、

乙醇、單乙醇胺、硅油和緩蝕劑；輔助材料包括脫氯劑、惰性瓷球、白土、氮?dú)狻?/p>

開工用氫氣和開工用氮?dú)獾取?/p>

5

催化劑規(guī)格

型號(hào)PS-VI

Pt0.28±0,02

Sn0.31±0.03

Cl1.10-1.3

組成，W%

Si,ppm79

Fe,ppm.98

Na,ppm3

形狀A(yù)I2O3

粒度小球1.4~2.0

強(qiáng)度，N39

堆積密度，kg/m3560±0.02

孔容積，mL/g0.71

比表面積，m2/g195±1.5

磨損率，m%1.2

狀態(tài)還原態(tài)

芳煌轉(zhuǎn)化率<140

3.1工藝原理

3.1.1重整反應(yīng)系統(tǒng)

重整過程是一個(gè)化學(xué)反應(yīng)過程，存在著多種化學(xué)反應(yīng)。原料油在一定的操作條件下，由

于催化劑的作用使其分子結(jié)構(gòu)發(fā)生重新組合，從而最大限度地促進(jìn)芳炫的生成和分子異構(gòu)

化達(dá)到制取芳煌或提高辛烷值的目的。

催化重整過程主要有下面六類反應(yīng)：

a.六元環(huán)烷脫氫反應(yīng)：

RR

of—0+3H"

這類反應(yīng)進(jìn)行極快，反應(yīng)吸收大量熱量，芳燃和氫氣產(chǎn)率高，絕大多數(shù)在一反進(jìn)行，然

后在二反完成。同時(shí)如果原料中含有二甲基六元環(huán)烷燒，則鏈上可發(fā)生異構(gòu)化反應(yīng)，生成

二甲苯的各種異構(gòu)體。

b.五元環(huán)烷炫異構(gòu)化脫氫反應(yīng)

6

RR

+3H2t

烷基化戊烷，二甲基環(huán)戊烷，首先進(jìn)行異構(gòu)化，生成六環(huán)烷燒，再脫氫生成芳燒。該反

應(yīng)也是強(qiáng)吸熱反應(yīng)，產(chǎn)物為芳煌和氫。烷基戊烷轉(zhuǎn)變成環(huán)己烷，反應(yīng)程度隨碳原子數(shù)增加而

增大，主要在二反和三反中進(jìn)行。

C.烷燃環(huán)化脫氫反應(yīng)

主要碳鏈上的碳原子數(shù)多于六個(gè)以上的烷嫌在比較苛刻的條件下首先脫氫環(huán)化，再進(jìn)行脫氫

生成芳燒。這類反應(yīng)也是強(qiáng)吸熱反應(yīng),反應(yīng)速度比環(huán)烷燒脫氫低得多。連續(xù)重整比半再生重整（固

定床重整）的芳嫌轉(zhuǎn)化率有很大的提高，主要的原因是提高了烷燒轉(zhuǎn)化成芳炫的反應(yīng)速率。

d.烷烽異構(gòu)化反應(yīng)

這類反應(yīng)速度慢，放熱少，不產(chǎn)氫，僅對(duì)提高辛烷值有利，不直接產(chǎn)芳燒。

e.加氫裂化反應(yīng)

R-C-C-C-C+-RH+C-C一。

該反應(yīng)是使分子量變小的過程，反應(yīng)速度慢，放熱耗氫，不利于生產(chǎn)氫，使液收率降低，

增加催化劑積碳速度，反應(yīng)溫度和壓力提高，空速降低，加氫裂化反應(yīng)的速度將加快。

f.縮合反應(yīng)

此類反應(yīng)是指在催化劑上發(fā)生的結(jié)焦反應(yīng)，芳煌（尤其是重芳煌）和烯崎，環(huán)烷燒都有可能參

與縮合反應(yīng)，形成稠環(huán)芳煌繼而結(jié)焦，促進(jìn)催化劑失活，提高氫分壓可抑制生焦。

7

4.工藝流程說明

4.1.1重整部分

重整反應(yīng)部分的目的是通過重整催化劑把精制石腦油中辛烷值較低的環(huán)烷垃

和烷烽轉(zhuǎn)化為富含芳燃的高辛烷值汽油組分，并同時(shí)副產(chǎn)氫氣。

精制石腦油與經(jīng)重整循環(huán)氫壓縮機(jī)（K-201）升壓后的重整循環(huán)氫混合，經(jīng)重整混

合進(jìn)料換熱器（E-201）與重整反應(yīng)產(chǎn)物換熱再經(jīng)第一重整加熱爐（F-201）加熱后，

進(jìn)入第一重整反應(yīng)器（R-201）上部，在反應(yīng)器內(nèi)與自上而下流動(dòng)的催化劑徑向接

觸進(jìn)行反應(yīng)，然后經(jīng)中心管由第一重整反應(yīng)器上部進(jìn)入第二重整加熱爐（F-202）,

再依次進(jìn)入第二重整反應(yīng)器（R-202）、第三重整加熱爐（F-203）、第三重整反應(yīng)器

（R-203）,第四重整加熱爐（F-204）,直至由第四重整反應(yīng)器（R-204）上部出來，

經(jīng)重整進(jìn)料/產(chǎn)物換熱器（E-201）與進(jìn)料換熱后并經(jīng)重整產(chǎn)物空冷器（A-201A~H）

冷凝冷卻后進(jìn)行氣液分離。

含氫氣體經(jīng)重整產(chǎn)物分離罐（D-201）后，進(jìn)入重整循環(huán)氫壓縮機(jī)（K-201）增壓

并分成兩部分，一部分氫氣作為重整循環(huán)氫與反應(yīng)進(jìn)料混合；一部分作為重整產(chǎn)

氫經(jīng)增壓機(jī)入口冷卻器（E-202）送至增壓機(jī)入口分液罐（D-204）,再經(jīng)重整氫

增壓機(jī)（K-202AB）兩級(jí)增壓，送至再接觸罐（D-203）。重整生成油經(jīng)重整產(chǎn)物

分離罐底泵（P-201AB）升壓與從K-202AB來的氫氣混合后經(jīng)過再接觸進(jìn)料冷卻

器（E-204）后進(jìn)入再接觸罐（D-203）oD-203

頂氫氣進(jìn)氫氣脫氯罐（D-206AB）經(jīng)脫除氯化氫和雜質(zhì)后出裝置，作為全廠加氫

的原料。

罐底物流經(jīng)重整汽油脫氯罐（D-207AB）脫氯后，再經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料/塔底換熱器

（E-205A-D）換熱進(jìn)入穩(wěn)定塔（C-201）的第21層塔盤。

C-201塔頂物流經(jīng)穩(wěn)定塔頂空冷器（A-202AB）冷凝冷卻后，進(jìn)入穩(wěn)定塔頂回流罐

（D-205）,D-205罐頂?shù)牟荒龤馑椭寥剂蠚夤芫W(wǎng)，罐底的液相物流經(jīng)穩(wěn)定塔回流

泵增壓后分成兩部分，一部分作為回流進(jìn)入穩(wěn)定塔頂；一部分液化石油氣脫氯后

出裝置。C-201塔底的液相物流經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料/塔底換熱器（E-205A~D）換熱后，

進(jìn)入后分儲(chǔ)部分。

4.1.2催化劑再生

催化劑再生部分的任務(wù)是將來自重整反應(yīng)部分的催化劑（稱待生劑）通過燒焦除

去積炭,然后對(duì)其進(jìn)行氯化、焙燒等工序處理，以恢復(fù)活性,最后將催化劑（稱再生

劑）輸送回反應(yīng)部分循環(huán)使用。

從四反提升器D-334輸送來的待生劑進(jìn)分離料斗D-301,D-301中設(shè)有淘析器，

待生劑經(jīng)淘析器分離出粉塵（粉塵通過粉塵收集器D-307回收），后靠重力進(jìn)入

閉鎖料斗D-302,

然后通過分配管連續(xù)地進(jìn)入再生器。在閉鎖料斗中通過專設(shè)的邏輯程序控制機(jī)

（PLC）控制催化劑分批往下流動(dòng)的流量，以控制整個(gè)再生系統(tǒng)催化劑的循環(huán)量。催

化劑在再生器中分別通過下列回路來實(shí)現(xiàn)燒焦、氯化和焙燒過程。

a.再生氣體循環(huán)回路:經(jīng)再生氣換熱器（E-301）換熱和燒焦電加熱器（F-301）

加熱后的再生氣體（主要組成為氮?dú)?含氧）進(jìn)入再生器（R-301）的第二段燒焦區(qū)

的中心管，徑向離心流過催化劑床層，與自上而下靠重力流動(dòng)和的催化劑錯(cuò)流接

8

觸,并通過燒焦反應(yīng)除去催化劑表面上的積炭的。氣體在再生器第二段燒焦區(qū)的

外網(wǎng)以外的外圍空間集中，向上流動(dòng)，并經(jīng)補(bǔ)充空氣調(diào)整氧含量和補(bǔ)充低溫再生

氣體調(diào)整溫度后進(jìn)入再生器第一段燒焦區(qū)的中心管內(nèi)。再生氣體通過與第二段燒

焦區(qū)同樣的路徑，完成第一段燒焦后，氣體經(jīng)再生器上部抽出，經(jīng)換熱器(E-301)

換熱冷卻后，進(jìn)入高溫脫氯罐脫氯，以防止后路管線腐蝕，以達(dá)到設(shè)備長(zhǎng)期運(yùn)行

凡人目的。然后通過再生氣循環(huán)后冷器(E-303)進(jìn)一步冷卻，氣體經(jīng)再生循環(huán)器

干燥器Z-301吸水干燥、再生循環(huán)氣過濾器(M-303)過濾粉塵、再生氣循

環(huán)壓縮機(jī)(K-301A/B)升壓、補(bǔ)充空氣調(diào)整氧含量后開始下一個(gè)循環(huán)。該回路

中氣體中含氧量是通過二段入口氧含量在線分析儀和一段入口氧含量在線分析

儀控制補(bǔ)充的空氣量來調(diào)整實(shí)現(xiàn)的。

b.焙燒、氯化氣體循環(huán)回路：焙燒介質(zhì)為再生氣與凈化壓縮空氣的混和物，凈

化壓縮空氣經(jīng)空壓機(jī)(K-304A/B)升壓、空氣干燥系統(tǒng)(M-308)吸水干燥后與

來自再生循環(huán)氣壓縮機(jī)K301出口的再生氣體混和，經(jīng)焙燒換熱器(E-302)換熱、

焙燒電加熱器加熱后進(jìn)入焙燒段,逆向通過催化劑床層，對(duì)催化劑進(jìn)行焙燒干燥,

并通過氯化區(qū)與焙燒區(qū)之間的隔板上的小孔進(jìn)入氯化區(qū)，與經(jīng)氯氧化注氯泵

(P-304A/B)升壓和氯化加熱器加熱氣化后的有機(jī)氯化物混和，對(duì)催化劑氯化。從

氯化段抽出氣體經(jīng)焙燒進(jìn)料換熱器E302冷卻后與再生循環(huán)氣體混合，進(jìn)入再生

循環(huán)氣體回路，以此作為再生燒焦耗氧的來源。

c.催化劑循環(huán)回路：催化劑從再生器底部流出，進(jìn)入再生器下部料斗(D-303),

然后用再生器提升器(D-306)將催化劑輸送至還原室(D-311),進(jìn)行催化劑還原，

催化劑上經(jīng)燒焦、焙燒后氧化態(tài)的催化劑在氫氣的作用下轉(zhuǎn)化為還原態(tài)。還原用

氫氣為PSA氫氣，還原氫氣經(jīng)換熱器(E-307)換熱升溫、電加熱器(F-304)加熱

至所需溫度后，進(jìn)入(D-311)與催化劑逆流接觸，完成催化劑的氫氣還原，然后

氫氣從還原室流出、經(jīng)換熱器(E-307)換熱冷卻后送入重整氫增壓機(jī)入口。催化

劑經(jīng)還原后順序進(jìn)入重整一反、一反下部料斗、經(jīng)一反提升器用氫氣提升至二反

上部料斗，并用同樣的方式流經(jīng)重整二反、三反和四反，直至四反提升器，用氮

氣提升至分離料斗，除出催化劑粉塵后進(jìn)入閉鎖料斗，經(jīng)閉鎖料斗升壓后回到再

生器進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)。閉鎖料斗上部連接低壓的分離料斗，下部連接高壓的再生

器，其作用是將催化劑從低壓區(qū)向高壓區(qū)輸送，其運(yùn)行原理是“船閘原理”，當(dāng)

其氣體平衡管與分離料斗相通時(shí)，催化劑從分離料斗進(jìn)入閉鎖料斗；其氣體平衡

管與再生器相通時(shí)，催化劑從閉鎖料斗進(jìn)入再生器，一個(gè)閉鎖料斗循環(huán)包加壓、

卸料、降壓、裝料、準(zhǔn)備五個(gè)步驟。四個(gè)反應(yīng)和再生器下部均設(shè)有提升器。其中

四反提升器采用循環(huán)氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w外，其余將催化劑提至四個(gè)反應(yīng)器上部料

斗的提升器均采用重整氫氣作為提升氣體。

D氮?dú)庋h(huán)回路：再生系統(tǒng)設(shè)有氮?dú)庋h(huán)回路，為淘析器、四反提升器、閉鎖料

斗和其它氣密點(diǎn)提供氮?dú)狻Ｔ摶芈吠ㄟ^循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)(K-302A/B)來實(shí)現(xiàn)，壓

縮機(jī)入口設(shè)有循環(huán)氮?dú)饫鋮s器(E-306)、入口分液罐(D-307),壓縮機(jī)出口設(shè)

有穩(wěn)壓用的儲(chǔ)罐(D-341)。入口分液罐D(zhuǎn)307還設(shè)有介質(zhì)放空及補(bǔ)充氮?dú)獾目?/p>

制系統(tǒng)。進(jìn)入分離料(D-301)用于催化劑粉塵淘析的淘析氣占循環(huán)氮?dú)獾慕^大

部分，這此淘析氣中與四反提升器(D-334)用氣體一起將從四反提升過來的待

生催化劑所含有催化劑粉塵淘析出來，含塵氣體經(jīng)粉塵收集器(M-307)除出催

化劑粉塵后進(jìn)入氮?dú)饫鋮s器(E-306)，開始下一個(gè)循環(huán)。

9

4.1.3后分儲(chǔ)部分

后分儲(chǔ)的目的是將重整油分離出芳煌抽提原料和二甲苯。來自重整裝置的穩(wěn)定汽

油，首先進(jìn)入穩(wěn)定塔進(jìn)料/塔底換熱器（E-205A~D）與重整汽油換熱，然后進(jìn)入

穩(wěn)定汽油/重芳燒換熱器（E-405）與二甲苯塔塔底儲(chǔ)出物換熱，最后進(jìn)入脫戊烷

塔（C-401）的中部第21塊板。

C-401頂儲(chǔ)出物經(jīng)脫戊烷塔頂空冷器（A-401）冷凝冷卻后，進(jìn)入脫戊烷塔頂回

流罐（D-401）。D-401底部液相物流經(jīng)脫戊烷塔回流泵（P-402AB）增壓后，一部

分作為脫戊烷塔回流，進(jìn)入脫戊烷塔頂；另一部分進(jìn)入裝置汽油線出裝置。C-401

底部液相物流經(jīng)脫戊烷塔底泵（P-401AB）增壓后，進(jìn)入脫庚烷塔（C-402）的中部

第29塊板。

C-402頂儲(chǔ)出物經(jīng)脫庚烷塔空冷器（A-402A、D）冷凝冷卻后，進(jìn)入脫庚烷塔頂

回流罐（D-402）。D-402底部液相物流經(jīng)脫庚烷塔回流泵（P-404AB）增壓后，一

部分作為脫庚烷塔回流，進(jìn)入脫庚烷塔頂；另一部分作為抽提進(jìn)料，進(jìn)入抽提進(jìn)

料緩沖罐（D-501）。C-402底部液相物流經(jīng)脫庚烷塔底泵（P-403AB）增壓后，經(jīng)

二甲苯塔進(jìn)料/塔底換熱器（E-404）進(jìn)入二甲苯塔（C-403）中部第53塊板。

C-403頂微出物分兩部分，一部分作為熱介質(zhì)進(jìn)入脫庚烷塔重沸器（E-402A）,

換熱之后進(jìn)入二甲苯塔回流罐（D-403）；另一部分經(jīng)二甲苯塔頂空冷器（A-403AB）

冷凝冷卻后，進(jìn)入二甲苯塔回流罐（D-403）。D-403底部液相物流經(jīng)二甲苯塔

回流泵（P-406AB）增壓后，一部分作為二甲苯塔回流，進(jìn)入二甲苯塔頂；另一

部分進(jìn)入二甲苯產(chǎn)品空冷器（A-405）冷卻后，出裝置。（C-403）底部液相物流

經(jīng)二甲苯塔進(jìn)料/塔底換熱器（E-404）、穩(wěn)定汽油/重芳燒換熱器（E-405）、二

甲苯塔底空冷器（A-404）冷卻后，作為汽油調(diào)合組分出裝置。

4.1.4輔助系統(tǒng)流程說明

（a）、氨冷部分

液氨自氨液貯罐壓入E-204殼程，蒸發(fā)后的氨氣經(jīng)氨液分離器分液后進(jìn)入氨壓縮機(jī)入

口，增壓后經(jīng)氨空冷器）冷凝，進(jìn)入氨液罐，氨冷部分還有空氣分離器，氨液過濾器，集油

器緊急泄氨器等設(shè)備。

（b）蒸汽回收重整加熱爐高溫?zé)煔庥酂岵糠?/p>

K-201透平凝結(jié)水22t/h和裝置外來的7t/h的除鹽水混合后進(jìn)入除氧器，再經(jīng)

除氧水泵加壓后，經(jīng)汽包液位調(diào)節(jié)閥和蒸汽溫控調(diào)節(jié)閥進(jìn)入加熱爐的省煤器，加

熱至210℃左右進(jìn)入汽包。汽包的水進(jìn)入加熱爐的蒸發(fā)段，發(fā)生3.92MPa的中壓

飽和蒸汽。所產(chǎn)飽和蒸汽進(jìn)入加熱爐的過熱段過熱至450C左右，供裝置使用，

多余部分并網(wǎng)供全廠使用。

系統(tǒng)的連續(xù)排污水經(jīng)排污水冷卻器至50C左右，排入排污冷卻池；系統(tǒng)的定期

排污水排入定期排污擴(kuò)容器，閃蒸擴(kuò)容后的100℃左右的水也排入排污冷卻池冷

卻后排放。另外還設(shè)置了一套雙罐雙泵型磷酸鹽加藥裝置供產(chǎn)汽調(diào)節(jié)爐水磷酸根

濃度用。蒸汽發(fā)生系統(tǒng)的水循環(huán)采用強(qiáng)制循環(huán)方式，其優(yōu)點(diǎn)是受熱面的布置靈活,

10

汽包與蒸發(fā)受熱面之間不需要有一定的高度差，汽包不必布置在蒸發(fā)受熱面上方,

甚至汽包的位置可以在受熱面的下方。

5.裝置各部分操作

5.1重整條件

1)重整反應(yīng)條件

進(jìn)料流量：125000

催化劑型號(hào)PS-VI

各個(gè)反應(yīng)器裝填比18.2:21.7:26.4:33.7

WAIT:533℃

WABT:501℃

LHSV:1.46h-i

WHSV:1.90h?

平均反應(yīng)壓力0.35MPa(g)

高分壓力0.24MPa(g)

汽液分離罐溫度：40℃

氫油分子比2.5

循環(huán)氫壓縮機(jī)出口壓力0.56MPa(g)

2)再接觸罐條件

操作溫度40℃

操作壓力2.5MPa(g)

3)再生部分操作條件

再生溫度

燒焦區(qū)入口溫度470℃

干燥區(qū)入口溫度530℃

還原區(qū)入口溫度550℃

再生壓力0.55MPa(g)

設(shè)計(jì)循環(huán)速率1000kg/h

催化劑循環(huán)周期約4天

4)各塔操作條件

項(xiàng)目穩(wěn)定塔脫戊烷塔

塔頂溫度°C6979

進(jìn)料溫度℃170110

塔底溫度°C210172

塔頂壓力(G)MPa1.00.33

回流比(對(duì)進(jìn)料)wt0.30.126

項(xiàng)目脫庚烷塔二甲苯塔

塔頂溫度℃108222.5

進(jìn)料溫度。C172224

塔底溫度℃179263.5

11

塔頂壓力(G)MPa0.050.53

回流比(對(duì)進(jìn)料)wt0.5862.05

重整反應(yīng)系統(tǒng)操作指南

重整反應(yīng)系統(tǒng)操作原則

本單元臨氫、高溫、高壓、有毒、易燃、易爆，操作大幅波動(dòng)隨時(shí)可能發(fā)生意外事故，

所以要求平穩(wěn)操作，避免引發(fā)事故。

作調(diào)整，要及時(shí)、全面了解情況，冷靜分析，準(zhǔn)確判斷，有效迅速處理，尤其要預(yù)測(cè)事故發(fā)

生的后果及其蔓延趨勢(shì)，關(guān)鍵時(shí)刻要膽大心細(xì)，當(dāng)機(jī)立斷，保證產(chǎn)品質(zhì)量。

一旦發(fā)生事故，要實(shí)現(xiàn)“三?！保幢Ｈ松戆踩?，保護(hù)好設(shè)備，保護(hù)好催化劑，要將裝

置的事故狀態(tài)盡快恢復(fù)到正常操作狀態(tài)或過渡到正常停工狀態(tài)。

操作中要做到不跑油、不漏油、不串油、不串壓、不超溫、不冒罐，控制好溫度和壓力

以及升降速度，尤其是避免催化劑的超溫?zé)Y(jié)及中毒。

不準(zhǔn)隨便排放油氣嚴(yán)防發(fā)生著火、爆炸事故。

加熱爐區(qū)出現(xiàn)可燃?xì)怏w大量泄漏或發(fā)生火災(zāi)。應(yīng)立即切斷瓦斯，熄火。

當(dāng)正常操作的安全模式被預(yù)料不到的故障或事件打斷時(shí)，需要采取緊急步驟來消除潛在

危險(xiǎn)，如果在受限制的基礎(chǔ)上繼續(xù)操作不通，則裝置務(wù)必完全停工。

重整反應(yīng)溫度

控制范圍：480~520℃

控制目標(biāo)：設(shè)定溫度±2℃

相關(guān)參數(shù)：a.加熱爐發(fā)生波動(dòng)，例如：加熱爐燃料氣組成及壓力變化。

b.進(jìn)料量。

R-201-204

重整進(jìn)料

12

控制方式：通過爐出口溫度與瓦斯壓力串級(jí)控制。

正常調(diào)整:

影響因素調(diào)整方法

瓦斯壓控閥失靈改副線操作，聯(lián)系儀表排除故障

進(jìn)料量波動(dòng)調(diào)整進(jìn)料量

系統(tǒng)瓦斯壓力波動(dòng)聯(lián)系調(diào)度調(diào)整瓦斯壓力

空速變化根據(jù)質(zhì)量要求調(diào)整反應(yīng)溫度

其他條件不變的前提下，一般反應(yīng)溫度每提高3—5℃,

產(chǎn)品辛烷值要求變化

產(chǎn)品辛烷值可提高1個(gè)單位

催化劑活性下降考慮提高反應(yīng)溫度，但是，反應(yīng)溫度最高不超過549℃為宜

壓縮機(jī)故障引起循環(huán)氫流

聯(lián)系維修及時(shí)排除故障

量波動(dòng)

重整反應(yīng)壓力

控制范圍：0.24±0.02MPa

控制目標(biāo)：0.24MPa

相關(guān)參數(shù)：

a.反應(yīng)溫度變化后，重整轉(zhuǎn)化率變化，產(chǎn)品組成發(fā)生改變，從而影響系統(tǒng)壓力。

b.空速降低，分離器壓力將下降。

c.重整氫壓縮機(jī)故障，分離器壓力將上升。

d.產(chǎn)品分離器壓控閥失靈將影響系統(tǒng)壓力變化。

控制方式:通過壓力分程控制。

正常調(diào)整:在實(shí)際操作中，一般對(duì)反應(yīng)壓力不作調(diào)整，通過對(duì)產(chǎn)物分離D201

的壓力來保障反應(yīng)罐壓力的穩(wěn)定。

異常處理：

引起異常的

現(xiàn)象異常處理方法

原因

空速降低或檢查進(jìn)料泵及時(shí)恢復(fù)進(jìn)料，保持壓力平穩(wěn)，如

分離器壓力將下降

進(jìn)料中斷無(wú)法及時(shí)恢復(fù)采取加熱爐降溫處理

重整氫壓縮

分離器壓力將上升按事故預(yù)案處理

機(jī)故障

13

產(chǎn)品分離器聯(lián)系儀表處理，如果放空閥卡無(wú)法打開可開側(cè)

系統(tǒng)壓力波動(dòng)

壓控閥失靈線控制

空速

空速的大小直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量?？账俅?，產(chǎn)品的質(zhì)量就低；提高反應(yīng)溫度

可以彌補(bǔ)大空速的影響，但又會(huì)引起熱反應(yīng)而降低催化劑的選擇性，低空速會(huì)使

加氫裂化反應(yīng)加劇而使重整液收率下降。

在正常操作時(shí)如果需要同時(shí)增加空速和反應(yīng)溫度，總是先增加空速然后再提

反應(yīng)溫度。如要降低空速和反應(yīng)溫度時(shí)，總是先降反應(yīng)溫度后再降空速，如不是

這樣將會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的加氫裂化反應(yīng)，催化劑很快結(jié)焦，并大量消耗氫氣。

通?？账俨灰∮谠O(shè)計(jì)值的一半。

氫油比

控制范圍:H/HC42.5

設(shè)計(jì)目標(biāo):H/HC：2.5

相關(guān)參數(shù)：

1）反應(yīng)溫度過高，裂化反應(yīng)加劇，氫純度下降。

2）產(chǎn)品分離器冷后溫度高，氫純度下降。

3）系統(tǒng)壓力上升，由此造成壓縮機(jī)排量減少或壓縮機(jī)效率降低,使排氣量少。

4）進(jìn)料量中原料組成變化，而循環(huán)氫量未變。

正常調(diào)整:

現(xiàn)象原因及處理措施

適當(dāng)降低反應(yīng)溫度，并根據(jù)產(chǎn)品質(zhì)量情況，調(diào)整進(jìn)料空速和催化劑的

氯含量減緩裂解反應(yīng)。

檢查空冷器運(yùn)轉(zhuǎn)情況，及時(shí)調(diào)整軟化水量，提高冷卻效果，降低冷卻

氫油比下降

后溫度。

循環(huán)壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速降低，查明情況，提高轉(zhuǎn)速。

進(jìn)料量增加，適當(dāng)調(diào)整氫油比和其它操作條件

催化劑環(huán)境控制

在正常生產(chǎn)中，催化劑上的氯含量主要由再生裝置注氯來控制。

控制范圍:再生催化劑氯含量0.9?1.3%（w）

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控制目標(biāo):0.9?1.3%（w）

相關(guān)參數(shù)：

1）重整進(jìn)料水含量

2）重整進(jìn)料量。

3）催化劑循環(huán)量。

4）再生催化劑注氯量。

控制方式：通過再生注氯泵流量調(diào)節(jié)催化劑上的氯含量。

正常調(diào)整：

?系統(tǒng)水含量過低，即“過干”，將導(dǎo)致催化劑上氯的積聚，結(jié)果將出現(xiàn)下述現(xiàn)象。

a氫純度下降，循環(huán)氣中C1/91+C2+C3）比率上升。

b生成油芳含增加，辛烷值上升，但芳產(chǎn)下降。

c末反溫降減少，甚至出現(xiàn)溫升。

d氫純度下降，C\液收下降。

?注氯過多，系統(tǒng)出現(xiàn)“過氯”現(xiàn)象。

a氫純度下降，循環(huán)氣中C,、C,增加。

b苯含量增加，重芳燃量減少，辛烷值升高，C\液收下降。

c總溫降減少。

處理的方法是減少注氯或增加注水，提高水氯比。

?系統(tǒng)“過濕”

a反應(yīng)器溫降全面下降，提高溫度也無(wú)明顯效果，生成油芳含和辛烷值短期內(nèi)升高后,

很快下降。

b氫純度不見上升多少，而產(chǎn)氫量下降，循環(huán)氣中G以下煌產(chǎn)率減少。

C生成油芳含和辛烷值下降，C+5液收增加。

處理方法：改進(jìn)汽提塔的操作條件，降低油中水含量。

異常處理：裝置開工期間

a.注氯量是根據(jù)循環(huán)氣中的水含量來決定，具體遵照下述指標(biāo)操作:

循環(huán)氣中水含量mg/Kg注氯速度（對(duì)進(jìn)料）

>50050

300~50030

200~30020

15

100~20010

<500.5-1.0

b.當(dāng)循環(huán)氣中水含量低于15mg/Kg時(shí)，應(yīng)進(jìn)行注水，使循環(huán)氣中水含量保持在15~

25mg/Kg為宜。

c.注氯，注水調(diào)整之后，考察循環(huán)氣中G組分含量與G組分含量的比值是否介

于1.4?2.5（重量比）之間。

再接觸系統(tǒng)控制方案

在重整氣液分離器頂部設(shè)置了壓力調(diào)節(jié)器，分程調(diào)節(jié)重整氣液分離器頂放空閥和二段入

口分液罐返回重整氫增壓機(jī)一段入口控制閥以實(shí)現(xiàn)對(duì)重整氣液分離器壓力和二段入口分液

罐壓力的分程控制；

在二段入口分液罐設(shè)置了壓力調(diào)節(jié)器,分程調(diào)節(jié)二段入口分液罐返回重整氫增壓機(jī)一段

入口控制閥和再接觸罐返回二段入口分液罐控制閥，以實(shí)現(xiàn)對(duì)重整氣液分離器、二段入口分

液罐和再接觸罐三處壓力的分程控制；

在再接觸罐設(shè)置了壓力調(diào)節(jié)器,分程調(diào)節(jié)再接觸罐返回二段入口分液罐控制閥和再接觸

罐出口控制閥，以實(shí)現(xiàn)對(duì)二段入口分液罐和再接觸罐壓力的分程控制；

通過以上三個(gè)控制器實(shí)現(xiàn)三個(gè)容器壓力的遞推控制。當(dāng)富氫出裝置后路不暢或反應(yīng)系統(tǒng)

壓力高時(shí)，使壓力從重整氣液分離器頂壓力自動(dòng)控制的廢氫排放閥排放至火炬系統(tǒng)，以保證

裝置正常運(yùn)轉(zhuǎn)；當(dāng)增壓機(jī)流量大于重整產(chǎn)氫時(shí)，將有部分氫氣由增壓機(jī)出口返回增壓機(jī)入口，

以穩(wěn)定控制反應(yīng)系統(tǒng)包括壓縮機(jī)的入口壓力，保證系統(tǒng)在安全范圍內(nèi)運(yùn)行。

C201塔頂壓力：

控制范圍：1.0土0.05MPa

控制目標(biāo):基準(zhǔn)值

相關(guān)參數(shù)：

1）進(jìn)料量。

2）回流量。

3）進(jìn)料溫度。

4）塔頂冷后溫度。

5）塔底溫度。

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控制方式:C201頂?shù)膲毫κ怯苫亓鞴揄敳繗庀嗳ト剂蠚庀到y(tǒng)和去D204的流

量來控制的，正常操作下回流罐頂部不直接去燃料氣管網(wǎng)，而是通過液化氣吸收

罐后再去燃料氣管網(wǎng)，以回收其中的液化氣組分。

正常調(diào)節(jié):

現(xiàn)象原因及處理措施

壓力上升進(jìn)料溫度高；冷后溫度高:開大空冷變頻。

回流量過小；塔底溫度低:及時(shí)調(diào)整回流量，使其平穩(wěn)；提高爐出口溫

壓力降低

度。

異常處理:

現(xiàn)象原因及處理措施

塔壓迅速上升壓控閥故障造成D205壓力上升:改副線操作；調(diào)整儀表參數(shù)或聯(lián)系儀表維修。

E206工況不好或挺3.5MPa蒸汽；PV21002壓控閥故障造成D205壓力下降:聯(lián)系

壓力迅速下降迅速穩(wěn)定3.5MPa蒸汽壓力，如短期不能恢復(fù)，按照事故預(yù)案處理；改副線操作；

調(diào)整儀表參數(shù)或聯(lián)系儀表維修。

再生系統(tǒng)操作原則

再生部分的良好操作依賴于工藝條件的適當(dāng)選擇和良好的控制。操作參數(shù)對(duì)

于再生部分的性能是相當(dāng)重要的，我們應(yīng)確保在燒焦區(qū)高效燒掉積碳，避免在燒

焦區(qū)下部的氧氯化段和焙燒段發(fā)生積碳燃燒，否則會(huì)嚴(yán)重?fù)p壞設(shè)備和催化劑。出

于保護(hù)設(shè)備的目的，再生操作過程中設(shè)置了許多聯(lián)鎖保護(hù)，如在生產(chǎn)過程中操作

不當(dāng)就可能引發(fā)聯(lián)鎖造成再生單元停工。因此必須嚴(yán)格控制再生單元的操作參數(shù)。

1待生催化劑的焦碳含量

控制范圍：3~7%(wt)

控制目標(biāo)：4,5%(wt)

相關(guān)參數(shù)：

a.反應(yīng)進(jìn)料量。

b.產(chǎn)品辛烷值。

c.原料芳潛。

d.反應(yīng)壓力。

e.催化劑循環(huán)量.

f.原料膠質(zhì)，或重組份含量。

控制方式：通過調(diào)節(jié)再生器燒碳區(qū)氧含量來控制催化劑上的碳含量。

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正常調(diào)整：

?引起待生催化劑焦含量增加的反應(yīng)條件如下：

a.反應(yīng)進(jìn)料量提高，進(jìn)料干點(diǎn)高。

b.產(chǎn)品辛烷值提高。

c.原料芳潛下降。

d.反應(yīng)壓力降低。

e.催化劑循環(huán)量降低。

f.原料膠質(zhì)高，或重組份多。

異常處理：

?待生催化劑所含焦碳在再生器中燃燒，提高燒焦量和再生條件如下：

a.催化劑循環(huán)量增加。

b.燒焦區(qū)氧含量增加。

c.再生循環(huán)氣量增加。

2燒焦區(qū)氧含量

控制范圍：0.5—1.0(mol)%

控制目標(biāo):0.8%(mol)

相關(guān)參數(shù)：

a.催化劑循環(huán)量。

b.待生催化劑碳含量。

c.再生循環(huán)氣量。

控制方式：

操作人員使用燒焦區(qū)入口再生氣氧分析儀控制燒焦區(qū)氧含量，正常操作期間，氧分析儀

控制器一段補(bǔ)充空氣控制剩余氧含量

正常調(diào)整：

具體操作時(shí)，燒焦區(qū)氧含量應(yīng)根據(jù)“通用操作曲線”而定，應(yīng)當(dāng)確保燒焦區(qū)催化劑結(jié)碳

被完全燃燒的前提下盡可能降低燒焦區(qū)的氧含量，這樣做的目的是為了保證燒焦完全，而又

在較低的氧含量下，使燒焦區(qū)峰值溫度降至最低，避免催化劑在過高的再生溫度下降低活性。

異常處理：

a.氧表故障造成指示失靈，再生熱停車，及時(shí)聯(lián)系儀表質(zhì)量班處理。

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b.外排空氣量控制閥HC2502失靈，造成氧含量超高，大于4%(mol)聯(lián)鎖停車，及時(shí)

聯(lián)系儀表處理該閥。

控制失控后處理：

??重整氧表氧含量參數(shù)失控后，轉(zhuǎn)入重整裝置緊急停工預(yù)案。

3催化劑循環(huán)量

控制范圍：800~1000kg/h

控制指標(biāo)：^lOOOkg/h

相關(guān)參數(shù)：

a.待生催化劑含碳量

b.再生循環(huán)氣氧含量

c.再生循環(huán)氣速率

控制方式：

操作人員在確定催化劑循環(huán)量后，將催化劑循環(huán)速率輸入再生控制系統(tǒng)CRCS的HLC2528,

CRCS的輸出信號(hào)做為再生催化劑提升壓差的設(shè)定值，通過控制催化劑提升線差壓，從而控

制催化劑的循量，當(dāng)閉鎖料斗緩沖區(qū)出現(xiàn)低料位信號(hào)時(shí)，料斗區(qū)向緩沖區(qū)開始裝料，并記錄

其循環(huán)次數(shù)，CRCS將根據(jù)裝填量的平均運(yùn)行頻率為基礎(chǔ)，對(duì)提升線的壓差進(jìn)行修正，保證

了催化劑實(shí)際運(yùn)行速度與設(shè)定速率相同。

正常調(diào)整：

a.催化劑循環(huán)量的確定。

催化劑循環(huán)量根據(jù)“通用操作曲線”來確定。

控制方式：再生通用操作曲線

異常處理：

a.循環(huán)初期，如果由于CRCS控制調(diào)節(jié)振蕩較大，循環(huán)速率較給定速率相差較大，易引

起閉鎖料斗長(zhǎng)循環(huán)導(dǎo)致再生熱停車，可將再生二次提升氣控制閥改自動(dòng)或手動(dòng)調(diào)節(jié)，控制二

次氣流量50Nm3/h?

控制失控后處理：

重整催化劑循環(huán)控制參數(shù)失控后，轉(zhuǎn)入重整裝置緊急停工預(yù)案。

4燃燒區(qū)床層溫度

控制范圍：＞530℃

控制目標(biāo)：＞550℃

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相關(guān)參數(shù)：

1）二段入口溫度。

2）二段入口氧含量。

3）一段入口溫度。

4）一段入口氧含量。

控制方式:燒焦過程中燒焦氣先進(jìn)入二段床層，以徑向離心的方式通過床層,

燒掉催化劑上剩余的焦炭，然后進(jìn)入一段床層，在一段床層燒掉催化劑大部分焦

炭。二段入口溫度控制在470±10℃,通過調(diào)節(jié)電加熱器F301的輸出功率來實(shí)

現(xiàn)控制。根據(jù)催化劑碳含量的情況，調(diào)節(jié)二段入口氧含量在0.5?0.8%來保證

二段完全燒焦。當(dāng)一段入口溫度高時(shí)，可以通過一段冷氮向一段補(bǔ)入部分再生氣

降溫，如果一段出口氧含量過低，則可以通過一段入口補(bǔ)氧，確保一段床層燒焦

的正常進(jìn)行。如果一段床層燒焦溫度高，應(yīng)降低催化劑循環(huán)量，降低燒焦負(fù)荷。

燒焦床層溫度不得大于590C,否則會(huì)損壞催化劑和設(shè)備。如果發(fā)生床層超溫情

況，必須立即停止催化劑循環(huán)，停止一、二段注凈化風(fēng)，采取措施待床層溫度降

到正常值后再恢復(fù)燒焦。

正常調(diào)整：

1）催化劑碳含量高：降低催化劑循環(huán)速率，在調(diào)節(jié)過程中避免床層超溫。

2）一段入口氧含量高:降低一段入口注風(fēng)量。

3）二段入口溫度高:降低F301的輸出值，降低二段入口溫度。

4）二段循環(huán)氣量低:調(diào)節(jié)焙燒控制閥，提高循環(huán)氣量.

正常調(diào)整：

床層溫度也不能取代通用操作曲線，操作人員必須嚴(yán)格按通用操作曲線來操作再生器,

不能只用床層溫度來控制再生操作。

異常處理：

現(xiàn)象原因及處理措施

一段入口氧含量高，催化劑碳含量高，停止催化劑循環(huán)，停止一、二段

一段床層溫度超溫注風(fēng)，事故氮?dú)饩€，給床層降溫，待床層溫度降低后，在逐漸補(bǔ)氧，恢

復(fù)再生循環(huán)。

一段入口氧含量高降低一段入口注風(fēng)量。

二段加熱器輸出值大，二段循環(huán)氣量低；

二段入口溫度高

降低F301的輸出值。

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二段燒焦負(fù)荷增加，原因:一段燒焦負(fù)荷降低，增大一段入口氧含量，

二段床層溫度迅速升高提高一段燒焦負(fù)荷；如果一段燒焦床層溫度也升高，說明催化劑的焦炭

含量增加，降低甚至停止催化劑循環(huán)。待床層溫度降低，在恢復(fù)循環(huán)。

碳含量高的催化劑進(jìn)入再生器，迅速停止催化劑循環(huán)，停止一、二段補(bǔ)

一段床層溫度迅速升高風(fēng)，同時(shí)打開一段補(bǔ)冷氮。待床層溫度恢復(fù)正常后，再逐漸向一段補(bǔ)風(fēng)，

恢復(fù)催化劑循環(huán)。

控制失控后處理：

重整催化劑床層溫度控制參數(shù)失控后，轉(zhuǎn)入重整裝置緊急停工預(yù)案。

注意：床層溫度不能取代燒焦區(qū)氧含量分析儀，當(dāng)氧含量分析儀不能工作或不

能正確顯示，操作人員必須立即啟動(dòng)熱停車，直至分析儀表能正常工作為止，方可

重新恢復(fù)燒焦操作。

5再生器壓力

控制目標(biāo)：0.50MPa

控制范圍:0.5±0.OIMPa

相關(guān)參數(shù):再生器與重整第一反應(yīng)器壓差。

控制方式:再生器壓力通過這個(gè)壓差的分程控制來實(shí)現(xiàn)，在操作過程中重整

第一反應(yīng)器壓力不變，因此可以通過控制控制再生器壓力。再生器壓力必須高于

一反，以便使催化劑能從再生器提升到第一反應(yīng)器的上部料斗。

正常調(diào)整：

系統(tǒng)氮?dú)鈮毫Φ?聯(lián)系調(diào)度室調(diào)節(jié)，同時(shí)開大K301入口補(bǔ)氮閥。

系統(tǒng)壓力高:通過加大再生氣的放空量，降低氮?dú)庋a(bǔ)入量來調(diào)節(jié)。

6.催化劑提升正常調(diào)整：

1）催化劑碳含量高:待生催化劑碳含量增大，應(yīng)提高催化劑燒焦速率，加大

二次風(fēng)從而逐漸提高提升器與再生器壓差。在調(diào)節(jié)過程中避免大幅度開關(guān)二次風(fēng)控

制閥而造成提升氣大幅波動(dòng)。同時(shí)縮短閉鎖料斗準(zhǔn)備時(shí)間。

2）催化劑碳含量低:待生催化劑碳含量降低，應(yīng)降低催化劑燒焦速率，減少

二次風(fēng)從而降低提升器與再生器壓差。在調(diào)節(jié)過程中避免大幅度開關(guān)二次風(fēng)控制閥

而造成提升氣大幅波動(dòng)。同時(shí)延常閉鎖料斗準(zhǔn)備時(shí)間。

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溫度控制

a.所有電加熱器出口介質(zhì)均采用單參數(shù)溫度控制；

b.提升器加熱器采用被加熱介質(zhì)出口溫度與凝結(jié)水流量串級(jí)控制。

催化劑料位控制

a.再生器緩沖區(qū)料位:再生器緩沖區(qū)料位與提升管內(nèi)壓差串級(jí)后，再與再生器提升器二

次風(fēng)流量串級(jí)，來控制再生器提升器的催化劑提升量，以實(shí)現(xiàn)再生器緩沖區(qū)料位的控制；

b.還原室料位:還原室料位與提升管內(nèi)壓差串級(jí)后，再與二反提升器二次風(fēng)串級(jí)，來控

制一反提升器的催化劑提升量，以實(shí)現(xiàn)還原室料位的控制；

c.三反上部料斗料位:三反上部料斗料位與四反提升器二次風(fēng)串級(jí)來控制四反提升器的

催化劑提升量，以實(shí)現(xiàn)三反上部料斗料位的控制；

d.提升器的催化劑提升量:提升器的催化劑提升量完全靠二次風(fēng)量來控制，而一次風(fēng)量

不能控制提升量。當(dāng)二次風(fēng)量增大時(shí)，催化劑提升量增大；當(dāng)二次風(fēng)量減小時(shí)，催化劑提升

量減小。

壓力及壓差控制

a.通過調(diào)節(jié)再生循環(huán)氣體的放空量及補(bǔ)氮量，來控制再生器燒焦區(qū)與還原室的壓差，

以維持催化劑循環(huán)回路中的高壓區(qū)壓力，達(dá)到維持催化劑循環(huán)回路與重整反應(yīng)系統(tǒng)之間的壓

力平衡的目的。

b.通過調(diào)節(jié)循環(huán)氮?dú)獾姆趴樟考把a(bǔ)氮量，來控制循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)入口分液罐的壓力，

以維持催化劑循環(huán)回路中的低壓區(qū)壓力，達(dá)到維持催化劑循環(huán)回路與重整反應(yīng)系統(tǒng)之間的壓

力平衡的目的。

c.通過調(diào)節(jié)還原后的氫氣排放閥，來控制還原室與一反的壓差，以避免一反入口物流

（含燒）進(jìn)入還原室而影響催化劑還原效果。

d.通過調(diào)節(jié)進(jìn)入二反下部料斗的密封氣（氫氣）量，來控制二反下部料斗與二反底部

之間的壓差，以避免二反內(nèi)的含氫燃介質(zhì)大量通過二反下部料斗進(jìn)入二反提升器，引起輸送

困難。

e.通過調(diào)節(jié)進(jìn)入四反下部料斗的密封氣（氮?dú)猓┝?，來控制四反下?/p>