鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)賓館大樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計電子版

*****賓館設(shè)計樓，主體八層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。梁板柱均為現(xiàn)澆，建筑面積約為6908m2，建筑物平面為矩形，受場地限制，寬15.6米，長為 地震參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)為二區(qū)，抗震等級二級。本賓館設(shè)計位于一城市主干道，另一側(cè)的次干道是一條步行街，建筑沿街外輪廓線較好的聯(lián)系了兩條街道。大面積的玻璃窗和門不僅僅為建筑中庭提供了充足的采光，也將城市空間引入建筑內(nèi)部。2建筑設(shè)計說明本設(shè)計共分為以下幾個部分：建筑平面的設(shè)計；建筑剖面的設(shè)計；建筑體型和立面的設(shè)計；抗震設(shè)計；建筑空間的組合和利用2.1建筑平面的設(shè)計建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋個部分的組合關(guān)系。在平面設(shè)計分析剖面、立面的的可能性和合理性；也就是說，我們從平面設(shè)計入手，但是要著眼于建筑空間的組合。各種類型的民用建筑，從組合平面各部分面積的使用性質(zhì)來分析，主要可歸納為使用部分和交通聯(lián)系部分兩大類：使用部分是指主要使用活動和輔助使用活動的面積，即各類建筑物中的使用房間和輔助房間。交通聯(lián)系部分是指建筑物中各個房間之間、樓層之間和房間內(nèi)外之間聯(lián)系通行的面積，即各類建筑物中的走廊、門廳、過道、樓梯、電梯等占的面建筑平面中各個使用房間和輔助用房，是建筑平面組合的基本單元。一般說來，賓館的客房要求安靜，少干擾，而且有較好的朝向。使用房間平面的設(shè)計的要求：□房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)使用活動和家具設(shè)備合理布置的要求。□門窗的大小和位置，應(yīng)考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風(fēng)較好?！醴块g的構(gòu)成應(yīng)使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工方便，也要有利于房間的組合，所有材料要符合相應(yīng)的建筑面積?！跏覂?nèi)空間以及頂棚、地面、各個墻面和構(gòu)件細(xì)部，要考慮人們的使用和審美要求。使用房間的面積、形狀和尺寸□房間的面積使用房間面積的大小，主要是由房間內(nèi)部活動特點(diǎn)，使用人數(shù)的多少，家具設(shè)備的多少等因素來決定的。一個房間內(nèi)部的面積，根據(jù)他們的使用特點(diǎn)，可以分為以下幾個部分：家具或設(shè)備所占的面積；人們在屋內(nèi)的使用活動面積；房間內(nèi)部的交通面積；具體進(jìn)行設(shè)計時，在已有面積定額的基礎(chǔ)上，仍然需要分析各類房間中家具布置，人們的活動和通行情況，深入分析房間內(nèi)部的使用要求，然后確定各類房間合理的平面形狀和尺寸。□房間平面形狀和尺寸初步確定房間的使用面積大小以后，還需進(jìn)一步確定房間的形狀和具體尺寸。房間平面的形狀和尺寸，主要是由室內(nèi)活動的特點(diǎn)、家具布置方式以及采光、通風(fēng)、剖面等要求所決定。在滿足使用要求的同時，我們還應(yīng)從構(gòu)成房間的技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件及人們對室內(nèi)空間的觀感來確定，考慮房間的平面形狀和尺寸。房間平面形狀和尺寸的確定，主要是從房間內(nèi)部的使用要求和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件來考慮的，同時室內(nèi)空間處理美觀要求，也是影響房間平面形狀的重要因素。2.2建筑體型和立面設(shè)計建筑物在滿足使用要求的同時，它的體型、立面，以及內(nèi)外空間組合等，還會給人們在精神上以某種感受。建筑物的美觀問題，既在房屋外部形象和內(nèi)部空間處理中表現(xiàn)出來，又涉及到建筑群體的布局，它還和建筑細(xì)部設(shè)計有關(guān)。建筑物的體型和立面，即房屋的外部形象，必須受內(nèi)部使用功能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件所約束，并受基地群體規(guī)劃等外界因素的影響。建筑物的外部形象，并不等于房屋內(nèi)部空間組合的直接表現(xiàn)，建筑體型和立面設(shè)計，必須符合建2.2.1建筑體型和立面設(shè)計的要求□反映建筑功能要求和建筑類型的特征□結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點(diǎn)□掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)□適應(yīng)基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置□符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律2.2.2建筑體型的組合建筑物內(nèi)部空間的組合方式，是確定外部體型的主要依據(jù)。建筑體型反建筑體型的組合要求，主要有以下幾點(diǎn)：建筑體型的組合，首先要求完整均衡，這對較為簡單的幾何形體和對稱的體型，通常比較容易達(dá)到。對于較為復(fù)雜的不對稱體型，為了達(dá)到完整均衡的要求，需要注意各組成部分體量的大小比例關(guān)系，使各部分的組合協(xié)調(diào)一致，有機(jī)聯(lián)系，在不對稱中取得均衡。建筑體型的組合，還需要處理好各組成部分的連接關(guān)系，盡可能做到主次分明，交接明確。建筑物有幾個形體組合時，應(yīng)突出主要形體，通?？梢杂筛鞑糠煮w量之間的大小、高低、寬窄，形狀的對比，平面位置的前后，以及突出入口等手法來強(qiáng)調(diào)主體部分。交接明確，不僅是建筑造型的要求，同樣也是房屋結(jié)構(gòu)構(gòu)造上的要求。簡潔的建筑體型易于取得完整統(tǒng)一的造型效果，同時在結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造施工方面也比較經(jīng)濟(jì)合理。建筑物的體型還需要與周圍建筑，道路相呼應(yīng)配合，考慮和地形、綠化2.2.3建筑立面設(shè)計建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面設(shè)計和建筑體型組合一樣，也是在滿足房屋使用要求和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件的前提下，適用建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律，緊密結(jié)合平面、剖面的內(nèi)部空間組合進(jìn)行的。建筑立面可以看成是由許多構(gòu)造部件所組成：它們有墻壁體、梁柱、墻墩等構(gòu)成房屋的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，有門窗、陽臺、外廊等和內(nèi)部使用空間直接連通的部件，以及臺基、勒腳、檐口等主要起到保護(hù)外墻作用的組成部分。恰當(dāng)?shù)卮_立這些組成部分和構(gòu)部件的比例和尺度，運(yùn)用節(jié)奏韻律、虛實(shí)對比等規(guī)律，設(shè)計出體型完整，形式與內(nèi)容統(tǒng)一的建筑立面。也有使用要求，結(jié)構(gòu)構(gòu)造等功能的技術(shù)方面的問題。尺度正確和比例協(xié)調(diào)，是使立面完整統(tǒng)一的重要方面?！豕?jié)奏感和虛實(shí)對比節(jié)奏韻律和虛實(shí)對比，是使建筑立面富有表現(xiàn)力的重要設(shè)計手法?！醪牧腺|(zhì)感和色調(diào)配置的綜合，給人們留下一個完整深刻的外觀形象?！踔攸c(diǎn)及細(xì)部處理突出建筑物立面中的重點(diǎn)，既是建筑造型的設(shè)計手法，也是房屋使用功能的需要。建筑物由于受氣溫變化、地基不均勻沉降以及地震等因素的影響，使結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生附加應(yīng)力和變形。解決的辦法有二：一是加強(qiáng)建筑物的整體性；二是預(yù)先在這些變開敏感部位將結(jié)構(gòu)斷開，留出一定的縫隙，以保證各部分建筑物在這些縫隙中有足夠的變形寬度而不造成建筑物的破損。在這里，我們主要是來談一下沉降縫和防震縫。沉降縫是為了預(yù)防建筑物各部分由于不均勻沉降引起的破壞而設(shè)置的形縫。凡屬下列情況時，均應(yīng)考慮設(shè)置沉降縫：□同一建筑物相鄰部分的高度相差較大或荷載大小相差懸殊，或結(jié)構(gòu)形式變化較大，易導(dǎo)致地基沉降不均時；□當(dāng)建筑物各部分相鄰基礎(chǔ)的形式、寬度及埋置深度相差較大，造成基礎(chǔ)地面底部壓力有很大差異，易形成不均勻沉降時；□當(dāng)建筑物建造在不同地基上，且難于保證均勻沉降時；□建筑物體型比較復(fù)雜、連接部位又比較薄弱時；□新建建筑物與原有建筑物緊相毗連時。沉降縫主要滿足建筑物各部分在垂直方向的自由沉降變形，故應(yīng)將建筑物從基礎(chǔ)到頂面全部剖斷開。建筑物高度沉降縫寬度（mm）4～5層定了相應(yīng)的建筑搞震設(shè)計規(guī)范。對多層和高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)房屋應(yīng)盡量選用合理的建筑結(jié)構(gòu)方案，不設(shè)防震縫。當(dāng)必須設(shè)置防震縫時，其最小寬度應(yīng)符合下列要求：□高度超過15m時，按不同設(shè)防列度增加縫寬：使各部分結(jié)構(gòu)都有較好的剛度。一般情況下，防震縫基礎(chǔ)可不分開，但在平面復(fù)雜的建筑中，或建筑相鄰部分剛度差別很大時，也需將基礎(chǔ)分開。按沉降縫要求的防震縫也應(yīng)將基礎(chǔ)分開。防震縫因縫隙較寬，在構(gòu)造處理時，應(yīng)充分考慮蓋縫條的牢固性以及適應(yīng)變形的能力。在本設(shè)計中，已經(jīng)給出為8層。但影響確定房屋層數(shù)的因素很多，主要有房屋本身的使用要求，城市規(guī)劃的要求，選用的結(jié)構(gòu)類型，以及建筑防火等。建筑剖面的組合形式，主要由建筑物中各類房間的高度和剖面形狀、房屋的使用要求和結(jié)構(gòu)布置特點(diǎn)等因素決定的。剖面的組合方式大體上有以下幾種：單層剖面便于房屋中各部分人流或物品和室外直接聯(lián)系。垂直交流通過樓梯聯(lián)系。高層剖面能在占地面積較小的條件下，建造使用面積較多的房屋，這種組全有利于室外輔助設(shè)施和綠化等。錯層剖面是在建筑物縱向或橫向剖面中，房屋幾部分之間的樓地面高低錯開，它主要適應(yīng)于結(jié)合坡地地形建造房屋。2.5建筑空間的組合和利用建筑平面設(shè)計中，我們已經(jīng)初步分析了建筑空間在水平方向的組合關(guān)系以及結(jié)構(gòu)布置等有關(guān)內(nèi)容，剖面設(shè)計院中將著重從垂直方向考慮各種高度房間的空間組合，樓梯在剖面的位置，以及建筑空間的利用等問題。2.5.1建筑空間的組合（1）高度相同或接近的房間組合高度相同、使用性質(zhì)接近的房間可以組合在一起。（2）高度相差較大房間的組合在多層和高層房屋的剖面中，高度相差較大的房間可以根據(jù)不同高度房間的多少和使用性質(zhì)，在房屋垂直方向上進(jìn)行分層組合。在賓館建筑中通常賓館的客房部分相對來說它們的高度要低一些，可以按客房標(biāo)準(zhǔn)層的層高給合。高層建筑中通常還把高度較低的設(shè)備房間組織在同一層，成為設(shè)備層。樓樣在剖面中的位置，是和樓梯在建筑平面中的位置以及建筑平面的組合關(guān)系密切聯(lián)系在一起的。2.5.2建筑體型的組合建筑物內(nèi)部空間的組合方式，是確定外部體型的主要依據(jù)。建筑體型反具有重要影響。建筑體型的組合要求，主要有以下幾點(diǎn)：建筑體型的組合，首先要求完整均衡，這對較為簡單的幾何形體和對稱一致，有機(jī)聯(lián)系，在不對稱中取得均衡。建筑體型的組合，還需要處理好各組成部分的連接關(guān)系，盡可能做到主次分明，交接明確。建筑物有幾個形體組合時，應(yīng)突出主要形體，通?？梢杂筛鞑糠煮w量之間的大小、高低、寬窄，形狀的對比，平面位置的前后，以及突出入口等手法來強(qiáng)調(diào)主體部分。交接明確，不僅是建筑造型的要求，同樣也是房屋結(jié)構(gòu)構(gòu)造上的要求。（3）體型簡潔、環(huán)境協(xié)調(diào)簡潔的建筑體型易于取得完整統(tǒng)一的造型效果，同時在結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造施工方面也比較經(jīng)濟(jì)合理。建筑物的體型還需要與周圍建筑，道路相呼應(yīng)配合，考慮和地形、綠化賓館是綜合性的公共建筑。賓館向顧客提供一定時間的住宿，也可提供飲食、娛樂、購物等服務(wù)。賓館還可以承擔(dān)城市的部分社會功能。(1)根據(jù)規(guī)范，使賓館緊張設(shè)計符合適用、安全、衛(wèi)生等基本要求。計。有特殊需要的賓館建筑設(shè)計可參照執(zhí)行。(3)根據(jù)緊張設(shè)計的使用功能，按建筑質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和建筑由高到底分為一、二、三、四、五、六級6個等級。(4)賓館建筑設(shè)計也應(yīng)符合現(xiàn)行的?民用建筑設(shè)計通標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范。當(dāng)設(shè)計賓館涉外飯店時，應(yīng)有明確的星級目標(biāo)，其功能要求應(yīng)符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。(1)必須依據(jù)賓館規(guī)模、類型、等級標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)賓求進(jìn)行平面組合、空間設(shè)計。(2)注意賓館的各個組成部分：公共活動、標(biāo)準(zhǔn)客理、職工生活等部分的使用效益。(3)注意賓館安全設(shè)計。依據(jù)各種設(shè)計規(guī)范，使設(shè)注意殘疾人的使用及安全要求。(4)主要出入口必須明顯，并能引導(dǎo)旅客直接達(dá)到使用要求，設(shè)置單車道或多車道，入口車道上方宜設(shè)雨棚。(5)不論采用那種建筑形式，均應(yīng)合理劃分賓館建出入口。使人流、貨流、車流不交叉。(6)在綜合性建筑中，賓館部分應(yīng)有單獨(dú)分區(qū)，并業(yè)的商店、餐廳等不應(yīng)影響賓館的使用功能。(7)總平布置應(yīng)處理好主體建筑的關(guān)系。對各種設(shè)采取措施，避免干擾客房區(qū)和鄰居建筑。(8)總平面布置應(yīng)合理安排各種管道，做好管道綜合，并便于維護(hù)和檢修。(9)應(yīng)根據(jù)所需停放車輛的車型及輛數(shù)在基地內(nèi)或按城市規(guī)劃設(shè)置公用停車場地。(10)基地內(nèi)應(yīng)根據(jù)所出地點(diǎn)布置一定的綠化，做好綠化設(shè)計。(1)除合理組織主體建筑群位置外，還應(yīng)考慮廣場、停車場、道路、庭院、雜物堆放場地的布局。根據(jù)賓館標(biāo)準(zhǔn)及基地條件，還應(yīng)考慮設(shè)置網(wǎng)球場、游泳池及露天茶座等。根據(jù)賓館的規(guī)模，進(jìn)行相應(yīng)面積的廣場設(shè)計，供車輛回轉(zhuǎn)、停放，盡可能使車輛出入口便捷；不相互交叉?！踔饕鋈肟诩拔恢脩?yīng)顯著，可供旅客直達(dá)客廳?！踺o助出入口，用于出席宴會、會議及商場購物的非住宿賓館出入。適用于規(guī)模大，標(biāo)準(zhǔn)高的賓館?！鯃F(tuán)體賓館出入口，為減少主入口人流，方便團(tuán)體旅客集中到達(dá)而設(shè)置?！趼毠こ鋈肟?，宜設(shè)在職工工作及生活區(qū)域，用于賓館職工上下班進(jìn)出，位置宜隱蔽?！踟浳锍鋈肟?，用于賓館貨物出入，位置靠近物品倉庫或堆放場所。應(yīng)考慮食品與貨物分開卸貨?！趵畚锍隹?，位置要隱蔽，出于下風(fēng)向。(4)賓館出入口步行道設(shè)計，步行道是城市至賓館行道相連，保證步行至賓館的賓館安全?！踉谫e館出入口前適當(dāng)放寬步行道?！醪叫械啦粦?yīng)穿過停車場與車行道交叉。根據(jù)賓館標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)模、投資、基地和城市規(guī)劃部門規(guī)定，考慮地面廣場停車，地下及地面多層獨(dú)立式車庫等停車方式，職工自行車停放車數(shù)，按職工工人的人數(shù)的20%~40%考慮，面積按1.47m2/輛計算。分散式：適用于寬敞基地，各部分按使用性質(zhì)進(jìn)行合理分區(qū)、布局需緊湊，道路及管線不宜過長。集中式：適用于用地緊張的基地，須注意停車場的布置、綠化的組織及整體空間效果?！豕灿梅颗c輔助用房應(yīng)根據(jù)賓館等級、經(jīng)營管理要求和賓館附近客提供使用個公共設(shè)施情況確定?！踅ㄖ季謶?yīng)與管理方式和服務(wù)手段相適應(yīng)，做到分區(qū)明確，聯(lián)系方便，保證客房及公共房具有良好的住居和活動環(huán)境?！踅ㄖ峁O(shè)計應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)效益?！踅ㄖw型設(shè)計應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負(fù)荷，做到建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能?！醪膳貐^(qū)的賓館客房部分的保溫隔熱標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)負(fù)荷現(xiàn)行的?民用建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?的規(guī)定?！蹂仩t房、冷卻塔等不宜設(shè)在客房樓內(nèi)，如必須設(shè)在客房樓內(nèi)時，應(yīng)自成一區(qū)，并應(yīng)采取防火、隔音、減震等措施?！跏覂?nèi)應(yīng)盡量利用自然采光?！鯓?biāo)準(zhǔn)層客房要求：盡可能提高客房面積在標(biāo)準(zhǔn)層中的比例，增加客房間數(shù)?？头块g數(shù)還應(yīng)按服務(wù)人員服務(wù)的客房數(shù)（1~16）倍數(shù)確定?！踝匀画h(huán)境和能源要求：標(biāo)準(zhǔn)層設(shè)計應(yīng)考慮周圍環(huán)境，占據(jù)好的朝向及景向，減少外墻面積，節(jié)省能源?！跗矫嫘问剑浩矫嫘问綉?yīng)考慮疏散梯位置均勻分布，位置要明顯，負(fù)荷建筑設(shè)計防火規(guī)范要求?！醴?wù)臺：按管理要求設(shè)置或不設(shè)置?！醴?wù)用房：根據(jù)管理要求，每層設(shè)置或隔層設(shè)置。位置應(yīng)隱藏客設(shè)于標(biāo)棉品儲存庫、休息、廁所、垃圾污物管道間及服務(wù)電梯廳?！鯓?biāo)準(zhǔn)層公共走道凈高大于2.1m?！蹩头吭O(shè)計應(yīng)根據(jù)氣候特點(diǎn)、環(huán)境位置、景觀條件，爭取良好的朝向?！蹩头吭O(shè)計應(yīng)考慮家具布置，家具設(shè)計應(yīng)符合人體尺度、方便使用和有利于維修。□客房的允許噪音等級根據(jù)不同要求，設(shè)計時需要根據(jù)具體要求確定?！蹩头渴覂?nèi)色彩及裝修宜簡潔、協(xié)調(diào)?！鯓?biāo)準(zhǔn)較高的客房客設(shè)置電話和集中的電器控制設(shè)施?！醵啻查g內(nèi)床位數(shù)不宜多于4床?！醺鶕?jù)賓館等級確定衛(wèi)生間設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，包括衛(wèi)生設(shè)備的配套，面積的確定和墻、地面材料等的選用?！跣l(wèi)生間管道應(yīng)集中，便于維護(hù)和更新?！跣l(wèi)生間地面應(yīng)低于客房地面0.02m，凈高大于2.1m，門洞寬大于等于□衛(wèi)生間地面及墻面應(yīng)選用耐火易潔面材料，并應(yīng)做防火層，泛水及地漏?！跣l(wèi)生間一般需設(shè)置通風(fēng)就干燥裝置?！醍?dāng)衛(wèi)生間無自然通風(fēng)時，應(yīng)采取有效的通風(fēng)、排風(fēng)措施?！跣l(wèi)生間不應(yīng)設(shè)在餐廳、廚房、食品儲藏，變配電室等嚴(yán)格衛(wèi)生要求火防潮要求用房的直接上層?！跣l(wèi)生間不應(yīng)向客房火走道開窗?！蹩头可舷聦又蓖ǖ墓艿谰粦?yīng)在衛(wèi)生間內(nèi)開設(shè)檢修門?！跣l(wèi)生間管道應(yīng)有可靠的防漏水，防潔露和隔音措施，并便于檢修。本工程為開封市航天賓館樓，工程為八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，梁板柱 一類場地。地震參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)為二區(qū)，抗震等級二級。D CA七度抗震。（3）層面做法：二氈三油防水層；冷底子油熱瑪蹄脂二道；粉底（4）樓面做法：水磨石地面；（5）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3.2.1初估梁柱截面尺寸：h=（1/8～1/12）L=550mm～82b=（1/3～1/2）h=200mm～300mmh=（1/8～1/12）L=300mm～45b=（1/3～1/2）h=167mm～250mm走廊h=（1/8～1/12）L=200mm～300mm取hb=（1/3～1/2）h=100mm～15以上柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻軸線不重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計算跨度相同，見圖中所示。ACDACDBBN=15×3.6×（3.3+1.2）=243（KN）（見下頁）根據(jù)公式i=EI/L可以得出梁柱的線剛度如下：梁L1:h=600mmb=300mm慣性距：I=1/12bh3=1/12×300×6003=5.4×109mm4L3:h=500mmb=300mm慣性距：I=1/12bh3=1/12×250×5003=2.6×109Z2:h=450mmb=450mm慣性距：I=1/12bh3=1梁iA8B8=EI/L=（5.4×109/6600）/E=8.2×105E柱iA0B1=EI/L=5.2×109/3900=1.3×105EiA1B2=EI/L=3.42×109/3300=1.冷底子油熱瑪蹄脂二道合計則7.2+0.5）×（5.6+0.5）=453.26KN4.86×（53.6-0.5）×（6.6+2.4+6.6-0.5）+196=45其他層樓面荷載：4.33×（53.6-0.25-0.25）×（6.6+2.4+6.6-0.2-0.25）=347（3）屋面均布活荷載：雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：（10×3.6+0.5+7.2×2+2.4）×（6.6×2+2.4+0.5）=257KN八層屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：（53.6+0.25+0.25）×（6.（4）樓面均布活荷載：樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：（5）梁柱自重（包括梁側(cè)，梁底，柱的抹灰重量）例如：0.34×0.7×6.1×2.5=36.3KN長度（m）墻體均為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為（0.24+0.04）×19=5.32KN/m2（m2）21(7)荷載分層總匯。樓面上、下各半層的柱及縱橫墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載；50%的樓面均布活荷載；縱橫梁自重，露面上下半層的柱及縱橫墻體自重。如下：第一層:G1=3471+1716.3×0.5+36.3×26+11.3×13+12×4×15.81+36.60.5+19.81×52×0.5+1698+1316+365+513.2.4水平地震作用下框架的（1）橫梁線剛度.）；Lb×h（m2）L1（Z）（m）Z1橫向框架側(cè)移剛度D值計算見下表3－5層底層4（4.05+10.1）4（4.9+4.9）ΣD七層（4.05+4.05）/44ΣD按頂點(diǎn)位移法計算框架的自振周期。頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化成無限點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移，就可按下式得到結(jié)構(gòu)的基本周期：□T——框架的頂點(diǎn)位移。計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的假想頂點(diǎn)位移，即假想把集中在樓層處的重力荷載代表值作為水平荷載，按彈性剛度計算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移m。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，□T是將框架ΣGi（KN）移δ=ΣGi/Di□i87654321在工類場地二區(qū)，結(jié)構(gòu)的特征周期Tg和地震影響系數(shù)αmax為：由于T1=0.7688（s）>1.4Tg=1.4×0.35=0.49（s應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。分配給各層頂點(diǎn)，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實(shí)際，但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對周期較長的結(jié)構(gòu)相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害嚴(yán)重。因此引入δn，即頂部附加的影響，且使修正后合。由于本設(shè)計中有突出屋面的小塔樓，因此由于考慮鞭梢效應(yīng)，通常將按頂部剪力法計算分配給小塔樓質(zhì)點(diǎn)上的等效地震力加大，抗震規(guī)范規(guī)定放大系數(shù)取了增大的地震作用離用于設(shè)計其自身以及與其相連接的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，附加應(yīng)力□Fn加到主體結(jié)構(gòu)頂部。δn=0.08T1+0.01=0.08×0.7688+0.0結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=2839（KN）Fn=δnFEK=0.0715×2層次87654321（5）橫向框架抗震變形驗(yàn)算.層高（m）876543213.2.5水平地震作用下，橫向框架框架完全相同，故不再贅述?？蚣苤藦澗匾姳?-9。中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配。nNDNJ85768543826173（1）計算梁端彎矩M：梁端彎矩可按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。根據(jù)梁的兩端彎矩VbM上＋M下）/L邊柱軸力為各層梁端剪力按層疊加，中柱軸力為柱兩側(cè)梁端剪力之差，亦按層疊加。圖3-9地震作用下框架梁柱彎矩圖單位：K圖3-10地震作用下框架剪力軸力分布單位：仍取中框計算恒載總計恒載總計AB跨：橫梁自重（包括抹灰）0.34×0.4×25＝3.4KN/m內(nèi)橫墻自重（包括粉刷）0.28×19×（3.6－0.5）＝16.49KN/m恒載總計BC跨：橫梁自重（包括抹灰）0.34×0.6×25＝5.1KN/m恒載總計20.69KN/m第二、三、四、五、六、七層活荷載：2×3.6＝7第二、三、四、五、六、七層集中荷載：總計：第一層梁的均布線荷載：AB跨恒載：BC跨恒載：0.28×19×3.6×（3.6－0.4560.33KN第一層集中荷載：縱墻自重（包括抹灰）0.28×19×3.6×（3.6－0.4560.33KN柱自重（包括抹灰）0.50×0.50×3.3×25＝20.24KN第一層柱自重（包括抹灰）：0.54×0.54×4.梯形分布荷載作用下，可將實(shí)際荷載換算成等效 中框架恒載及活載見下圖。析采用彎矩分配法。在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，取彎矩的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活載不利布置求得的彎矩偏低，但當(dāng)活載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在荷載面配筋時，將跨中彎矩乘以1.1～1.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。 切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。圖3-13半框架梁柱剛度示意單位：K例：A柱頂層節(jié)點(diǎn)：傳遞系數(shù)：彎矩分配：為簡化計算，假定某節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只對與該節(jié)點(diǎn)相交的各桿件的遠(yuǎn)端有影響，而對其他構(gòu)件的影響忽略不計算，先對各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，并向遠(yuǎn)端傳遞，再將因遠(yuǎn)端彎矩產(chǎn)生的新的不平衡彎矩進(jìn)行第二次分配。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為圖括號內(nèi)數(shù)值。式中：V——梁端剪力；以AB跨七、八層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。第七層：q＝35.48KN/m柱自重：第八層：q＝22.6KN/m八層梁端彎矩：ML=46.87Mr=81.76KN﹒m調(diào)幅后M調(diào)幅前：VmD＝VmJ==-5.29KNVD＝VqD－VmD＝74.58－5.29＝69.2VJ＝VqJ＋VmJ＝74.58＋5.29＝79.調(diào)幅后：VmD＝VmJ=4.23KNVD＝VqD－VmD＝74.58－4.23＝70.3VJ＝VqJ＋VmJ＝74.58＋4.23=78.第八層A柱柱頂及柱底軸力：N頂＝V＋P＝70.35＋0＝70.35KNN底＝V＋P＝70.35＋20.63＝90.98KNN頂＝75.45113.42＋10.85＝284.62KNN底＝284.6＋20.63=305.25KN圖3-15恒載作用下框架彎矩圖（KN.m）層數(shù)跨跨跨跨A柱=VmA=-N頂N底N頂N底8070（113.5）（120.71）60（113.5）（120.71）50（113.5）（120.71）40（113.5）（120.71）30（113.5）（120.71）20（113.5）（120.71）10（113.5）（120.71）注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。層數(shù)跨A柱-VmB=N底N底8070605040302010注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。3-18所示。EB——水平地震作用下梁端彎矩；B——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對RB作用點(diǎn)取矩：x處截面彎矩為：2左震mqmqAAL AAAAx1將x1代入任一截面x處的彎矩表達(dá)式，可是跨間最大彎矩為：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA值剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖15所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎q跨87654321跨87654321（m）x1（m）跨87654321跨87654321M=RAx－－MGA±MEA計算MGE。層次位置內(nèi)力恒載□活載□荷載□1.2□1.2(□+0.5□)±1.3□8A右MVB左MVB右MV跨中7A右MVB左MVB右MV跨中6A右MVB左MVB右MV跨中5A右MVB左MVB右MV跨中4A右MVB左MVB右MV跨中層次位置內(nèi)力恒載□活載□荷載□1.2□1.2(□+0.5□)±1.3□3A右MVBM左VB右MV跨中2A右MVB左MVB右MV跨中1A右MVB左MVB右MV同。墻、柱、基礎(chǔ)計算、1層次位置恒載□活載□荷載□1.2(□+0.5□)8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MV柱底MN5柱M頂N柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN層次位置內(nèi)力恒載□活載□荷載□1.2□1.2(□+0.5□)±1.3□8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MV柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱M底N1柱頂MN柱底MN（1）承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計采用下面的表達(dá)式：S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。γRE梁偏壓偏壓偏壓已知條件：梁的截面尺寸300mm×600mm,構(gòu)造要求：承載力抗震調(diào)整系數(shù)yre=0.75二級抗震設(shè)防要求，框架梁的混凝土受壓高度x≤0.35h0則x1≤0.35h01=0.35×565=198mmx1≤0.35h02=0.35×465=163mm梁的縱向最小配筋率：支座處：取兩者大值所以As1min=525mm2As2min=432mm2取兩者較大值所以As1min=444mm2As2min=365mm200因結(jié)構(gòu)荷載均對稱，故整個框架采用左右對稱配筋。當(dāng)梁下部受拉時按T行截面控制，當(dāng)梁上部受拉時按矩形2smin2故配□222As=760mm2降下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋截面Mξs'228123457112345612345512345412345312345212345112345（3）梁的斜截面強(qiáng)度計算；為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計行如下調(diào)整：ν=ην（Mbν+Mbr）/Ln＋VGbVGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。）－br——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的逆時針方向Mbν=-377.2KN·m；Mbr＝63.21KN·m逆時針方向Mbν=-102.42KN·m；Mbr＝253.96KN·m計算中Mbν+Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。剪力調(diào)整：BC跨：Mbν+Mbr＝102.42＋253.96=256.38KN·m1γREVD右=γREVJ左＝0.85×231.69＝196.94KNγREVJ右＝0.85×252.2＝214調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計算。b×h0（mm）箍筋直徑φ（mm）肢數(shù)（n）AsV1（mm）箍筋間距S（mm）Vcs＝0.056fcbh0+1.2(%)ρsvmin＝0.03(%)根據(jù)國內(nèi)對低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性，表中公式將靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘以0.8的降低系數(shù)。以第一、二層B柱為例，對圖18中的□-□、□-□、□-□截面進(jìn)行設(shè)計。（fy=fy'=360N/mm2）箍筋選用HRB235（fy=fy'=210N/mm2） Ⅲ構(gòu)造要求：抗震調(diào)整系數(shù)yre=0.8則As1min=0.07×500×450=As2min=0.007×410×450=1292mm2一二三N□-□=1312.5KN均滿足軸壓比限值得要求?？蚣芙Y(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”三級框架:ΣMc≥1.1ΣMb式中：ΣMc——節(jié)點(diǎn)下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和；ΣMb——節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值之和。地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時可取用兩組中較大者計算配筋。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較端截面的彎矩設(shè)計值，應(yīng)乘以增大系數(shù)1.5。第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由美麗組合表3-15查得。ΣMb：左震324.85+253.96＝57第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。梁端ΣMb取左震，ΣMc也應(yīng)取左震：取ΣMc□=637KN·m將ΣMc與ΣMc□得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即□-□、□-□截面）：對底層柱底(□-□截面）的彎矩設(shè)計值應(yīng)考慮增大系數(shù)1.5。載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：□-□截面：□M＝335.15×0.8＝268.12KN·mN＝2323.9×0.8＝1859.12KNN＝558.84KN□-□截面：□M=302.55×0.8=242.04KN·mN＝2731.02×0.8＝2184.82KNN＝680×0.8＝544KN□-□截面：□M＝365.43×0.8＝292.34KN·mN＝2773.02×0.8＝2218.42KNN＝680KNea＝0.12（0.3h0－e0當(dāng)e0≥h0e=ηei＋0.5h－as大偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ2——考慮構(gòu)件長習(xí)比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；s□——受拉、受壓鋼筋面積?！?□□-□□-□N（KN）L0（mm）bh0（mm2）e0（mm）0.3h0（mm）ea（mm）0ei（mm）1ηηei（mm）e（mm）ξ偏心性質(zhì)以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中：Hn——柱凈高；合的彎矩設(shè)計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足ΣMc＝1.1ΣMb，底層柱底應(yīng)考慮1.5的彎矩增大系數(shù)。由正截面計算中第□-□、□-□截面的控制內(nèi)力得：柱得剪力承載力能力：λ=3；N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)N>0.3fcAN＝2731.02KN>0.3fcA=0.3×14.3×500×500＝1072.5KN取+0.056×1072.5×103）=298.48KN>138.01KN即×（0.2×14.3×500×46根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，再8度地震時，部分節(jié)點(diǎn)，尤其時角柱節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生嚴(yán)重震害。因此，對不同的框架，等級的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進(jìn)行受剪承載力計算。由于影響地震作用和結(jié)構(gòu)承載力的因素很復(fù)雜，在對地震不十分確定的情況下，對結(jié)構(gòu)的許多方面難以做出準(zhǔn)確的計算，因此依據(jù)大了一系列合理的結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施以保證結(jié)構(gòu)的抗震能力?！踅孛娉叽缜?；□受壓區(qū)高度的限值。滿足豎向荷載作用下的剛度要求。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應(yīng)滿足抗剪要求：抗震設(shè)計V≤1/γRE（0.20fcbh0）減去翼緣高度，□形截面取腹板凈高。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉(zhuǎn)動量，而塑性轉(zhuǎn)動量主要與混凝非抗震設(shè)計時：縱向受拉筋的最小配筋度pmin在梁端至少配置2Φ12鋼筋伸入支座，或與支座負(fù)鋼筋搭接，搭接長度頂層框架梁的端節(jié)點(diǎn)負(fù)鋼筋應(yīng)伸入邊柱內(nèi)，伸入總長度不應(yīng)小于1.2la,而且其中至少有50%的鋼筋伸過過梁底面1.2la,其它層框架梁端節(jié)點(diǎn)負(fù)鋼筋□級鋼筋□級鋼筋—冷拔低碳鋼絲2.當(dāng)螺紋鋼筋直徑d≤25mm時，其錨固長度按表3.在任何情況下，縱向受拉鋼筋的錨固長度不應(yīng)小于□梁支座負(fù)鋼筋至少字柱邊起延長ln/4（ln為梁的凈跨）方可截斷?？拐鹪O(shè)計時：一二□考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔(dān)?！踉诘卣鸱磸?fù)荷載作用下，梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點(diǎn)的相當(dāng)長度范圍內(nèi)，混凝土與鋼筋的粘結(jié)力易發(fā)生破壞，因此，應(yīng)比非抗震框架的錨固長度大。平錨固長度不夠時，應(yīng)沿柱節(jié)點(diǎn)外邊向下彎折。試驗(yàn)表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結(jié)強(qiáng)度和垂直段的彎折錨固作用所構(gòu)成。水平段的粘結(jié)，是構(gòu)成錨固的主要成份，它控制了滑移和變形，在錨縱向鋼筋的接頭，一級框架中應(yīng)采用焊接；二級框架中宜采用焊接。梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值A(chǔ)s’/As,一級框架不應(yīng)小于量的比值，對梁的變形能力有較大影響。一方面，梁底面鋼筋可增加負(fù)彎矩時塑性轉(zhuǎn)動能力；另一方面，防止正彎矩作用時屈服過早或破壞過重而影響負(fù)彎矩作用是強(qiáng)度和變形能力的正常發(fā)揮。非抗震設(shè)計時：當(dāng)梁中配有計算所需受壓筋時，箍筋應(yīng)為封閉形式；當(dāng)一層內(nèi)縱向多于四根時，可不設(shè)置復(fù)合箍筋。Vh口在梁中縱向鋼筋搭接長度范圍內(nèi)，當(dāng)搭接鋼筋為受拉時，箍筋間距不應(yīng)抗震設(shè)計時：根據(jù)試驗(yàn)和震害調(diào)查，發(fā)現(xiàn)梁端破壞主要集中雜1.5～2.0倍梁高的范圍內(nèi)。為保證梁具有足夠的延性，提高塑性鉸區(qū)壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變值，并防止塑性鉸區(qū)最終發(fā)生斜裂縫破壞，在梁端縱筋屈服范圍內(nèi)，加密封閉式箍筋，對提夠梁的變形能力十分有效。同時，為防止壓筋過早壓曲，應(yīng)限制充分發(fā)揮梁的變形能力。為此規(guī)定了梁的加密區(qū)長度，箍筋最大間距及最小直徑，如表3-26所示。表3-26梁加密區(qū)長度、箍筋最大間距及最小直徑（mm）值）一二三四注：d為縱筋直徑，hb為梁高。縱向鋼筋每排多于4根時，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍沿梁全長，箍筋的配筋率ρsv不應(yīng)小于下列規(guī)定：（4）柱的構(gòu)造框架柱截面尺寸一般由三個條件確定：最小構(gòu)造截面尺寸要求；抗剪要求。由于短柱的延性較差，容易產(chǎn)生見切破壞，故柱凈高Hc與柱截面在邊高柱的延性及抗剪能力。當(dāng)軸力過大時，柱的延性減小，易產(chǎn)生脆性破壞，所以柱的豎向荷地震作用組合下的軸力應(yīng)滿足軸壓比μc的要求：柱截面尺寸還應(yīng)滿足抗剪強(qiáng)度要求：0框架柱宜采用對稱配筋以適應(yīng)水平荷載和地震作用正反兩向的要求。與截面有效高度之比為3～4時（短柱其縱向鋼筋單邊配筋率不宜超過為保證柱的延性，框架柱中全部縱向鋼筋截面面積一二三四口框架柱中縱向鋼筋間距不應(yīng)過大，以便對核心混凝土產(chǎn)生約束作用。在口縱向鋼筋的接頭，一級框架應(yīng)采用焊接接頭，二級框架底層應(yīng)采用焊接接頭，其他層宜采用焊接接頭，三級框架可采用搭接接頭，但底層宜采用焊接接頭?？v向鋼筋接頭應(yīng)避開柱端加密區(qū)，同一截面內(nèi)的接頭鋼筋面積不宜框架頂層柱的縱向鋼筋應(yīng)錨固在柱頂或伸入板、梁內(nèi)，其錨固長度自梁所示。箍筋對框架柱的抗震能力至關(guān)重要，歷次震害表明，箍筋過細(xì)，間距太大，構(gòu)造不合適是框架柱破壞的重要原因。箍筋對柱的核心混凝土起著有效的約束作用，提高配箍率可以顯著提高受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變，從而增加柱的延性，柱的箍筋有以下構(gòu)造要求：柱箍筋宜采用復(fù)合箍筋，當(dāng)每邊縱筋大于或等于4根時，宜采用井字型箍筋，有抗震設(shè)防要求時，縱筋至少每隔一根有箍筋或拉筋拉接，以固定其位置，并使縱筋在兩個方向都有約束。如圖**所示。在地震荷載作用下，混凝土保護(hù)層脫落后鋼筋仍不散開，繼續(xù)約束核心混凝示。柱端箍筋加密區(qū)范圍為：截面高度（或圓柱直徑）、柱凈高的1/6和450mm三者中的較大值，對底層柱底，取剛性地面上下個500mm。一級框架角柱及任何框架中的短柱，需要提高變形能力的柱，沿柱全高加密箍筋。加密區(qū)箍筋最大間距及最小直徑應(yīng)滿足表28要求。表3-28加密區(qū)箍筋最大間距及最小直徑（mm）一二三四框架柱，截面尺寸不大于400mm時，箍筋最小直徑可采用Φ6；角一二三縱向鋼筋搭接接頭處，箍筋間距應(yīng)符合以下要求：要性系數(shù)r0=1。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=2.0KN/㎡。主要選用材料：平臺板及樓梯段受力及構(gòu)造鋼筋均用HPB235級鋼筋(φ),平臺梁縱向受力鋼筋用HRB335厚，梯段板下抹麻刀灰20mm厚，采用金屬條欄桿。TT TL1內(nèi)內(nèi)力及截面承載力計算（1）正面承載力計設(shè)計值恒荷載g踏步梯段r1c1（e+d）/e=22.6×0.05（0.30+0.=1.7計算取h0=t-20=130-20=110mm考慮到梯段板兩斷與梁的固結(jié)作用，板跨中的最大彎矩：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010α1fcbx=fyAS由此可證明梯段板抗剪承載能力較大，設(shè)計樓梯時不需要進(jìn)行驗(yàn)算。5取板厚：t=70mmh0=70-20=50mm （KN/m）設(shè)計值g（kN/m）踏步梯段板自重（厚100mm）（厚20mm）25×0.07=1.75α1fcbx=fyAS由圖可知平臺梁兩端支承在磚墻上，可按單跨簡支梁平臺板的影響。作用在TL-1梁上的荷載主要是由平臺板、梯段板傳來的反力及自重。如下所示：TB-2平臺板傳來的荷載：6.72×1.68×0.5TB-1梯段板傳來的荷載：11.82×3.0×0.5=TL-1梁自重（包括外表抹灰25×0.30×0.37×1.2=P總=5.64+17.73+3.33=26已知M=43.25KNh0=315mm均滿足配筋驗(yàn)算要求?！躜?yàn)算梁截面尺寸□驗(yàn)算配箍量均滿足要求，不需要計算箍筋。選用φ6@200的構(gòu)造箍筋。本設(shè)計選MU10粘土磚，M5D混合取α=240mm滿足要求。航天賓館室內(nèi)樓梯平面圖見圖6-1。結(jié)構(gòu)安全等級為二級。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)r0=1。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=2.0KN/㎡。主要選用材料：平臺板及樓梯段受力及構(gòu)造鋼筋均用HPB235級鋼筋(φ),平臺梁縱向受力鋼筋用HRB335級鋼梯段板下抹麻刀灰20mm厚，采用金屬條欄桿。（1）正截面承載力計算取h0=t-20=130-20=110mm考慮到梯段板兩斷與梁的固結(jié)作用，板跨中的最大彎矩：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010α1fcbx=fyAS設(shè)計值恒荷載g踏步梯段r1c1（e+d）/e=22.6×0.05（0.30+0.=1.7計5行驗(yàn)算。板厚：t=70mmh0=70-20g（kN/m）踏步梯段板自重（厚100mm）（厚20mm）25×0.07=1.75α1fcbx=fyAS