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1檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第1部分:圓柱齒輪齒面的測(cè)量測(cè)量方法和測(cè)量結(jié)果分析的建議,并嘗試對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)a—bCf ddadaeffdbdbeffdMdNfdy2Fa—FisμmFpμmFpiμmFpkμmFrμmFαμmFβμmfbfbmfeμmffαμmffβμmffβΤμmfHαμmfHαmμmfHαiμmfHβμmfHβiμmfHβmμmfHβmtμmfi′μmfisμmfl′μmfpμmfpzmfpbnmμmfpbnμmfpbniμmfpbμmfpbtμmfpiμmfp2iμmfuiμmfu2iμmfwαμm3fwβμmfα°fαm°fαmn°fαmt°fβ°fβm°gαk—L LαLαcLαeLβl—N—Nf n—pbpbnpbtpmμmpzpzeffR r—sscysnsynz—zM—z1 4z2——°°αneff°°αteff°°°°β°βb°βeff°βMeff°βy° λgλαλβξ°ξaξNfξyθΔθI——a表示任一元素測(cè)量值與指定值的偏差的符號(hào)由小寫字母“f”和下標(biāo)(fe、f1和f2等除外)組成,而表示幾個(gè)單差進(jìn)行限定。例如,當(dāng)尺寸大于設(shè)計(jì)值時(shí)偏差為正,54.2所需檢驗(yàn)信息4.3測(cè)量的選擇4.3.1測(cè)量方法的替代4.3.2首件檢驗(yàn)認(rèn)為后續(xù)生產(chǎn)的零件也會(huì)滿足所需的公差等4.3.3抽樣和統(tǒng)計(jì)過程控制6測(cè)量方法的多樣性有助于探知加工過程的問題所在。詳細(xì)信息,見5.1概述當(dāng)對(duì)輪齒進(jìn)行測(cè)量時(shí),特別關(guān)注其左、右齒面、齒距、5.2基準(zhǔn)軸基準(zhǔn)軸為測(cè)量和有關(guān)精度公差提供了參考,并決定測(cè)量圓的位置和和檢驗(yàn)。當(dāng)測(cè)量、制造和/或安裝基準(zhǔn)面不同時(shí),這些表面要有一定的同軸度要求,以確保在測(cè)量過程5.3左齒面和右齒面75.4斜齒輪的左旋或右旋外齒斜齒輪或內(nèi)齒斜齒輪的螺旋線方向分為右旋或左旋。分別用字母“r”和“5.5輪齒和齒面的編號(hào)對(duì)著齒輪的基準(zhǔn)面,輪齒按順時(shí)針方向依次編號(hào)。輪齒編號(hào)后面跟著字母“R”或“L”,表示是5.6齒距編號(hào)在實(shí)踐中,用數(shù)字來代替“k”,例如,F(xiàn)p3表示給出的3個(gè)齒距累積偏差。8——坐標(biāo)測(cè)量?jī)x(有配套軟件的CMM如圖3和圖4所示;),——計(jì)算機(jī)數(shù)控的(CNC)齒輪測(cè)量?jī)x(GMM如圖6和圖7所示;——安裝在機(jī)床或轉(zhuǎn)臺(tái)上的便攜式齒輪測(cè)量?jī)x,可用于測(cè)量大齒輪齒槽的齒距和徑向跳動(dòng),如圖圖3測(cè)量螺旋線、齒廓、齒距、徑向跳動(dòng)和齒厚的9a)直接安裝在轉(zhuǎn)臺(tái)上的工件圖6使用展成法測(cè)量齒廓和螺旋線偏差,并注:僅通過掃描X-Y坐標(biāo)來測(cè)量齒廓,轉(zhuǎn)圖9適合安裝在機(jī)床轉(zhuǎn)臺(tái)旁邊的便攜式齒距測(cè)量裝置(本注:激光跟蹤器確定手持設(shè)備在局部坐標(biāo)系統(tǒng)中的距非展成法:使用三軸測(cè)量?jī)x[通常有三個(gè)線性(正交)軸,但有些儀器使用兩個(gè)線性軸和一個(gè)旋轉(zhuǎn)軸]掃描齒面來測(cè)量漸開線和螺旋線??偟膩碇v,這樣的方法可被視為非展成齒廓a)外齒輪展成齒廓測(cè)量法b)內(nèi)齒輪展成齒廓測(cè)量法c展成法和非展成法對(duì)于內(nèi)齒輪,通常使用非展成法,涉用非展成法來測(cè)2條線性正交軸和便攜式CMM,包便攜式專用齒廓測(cè)E便攜式基圓齒距測(cè)僅用于測(cè)量基圓差但通常使用球形的,因?yàn)樗试S測(cè)量其他特性,如基準(zhǔn)軸ABC四軸CNCGMM對(duì)內(nèi)齒輪進(jìn)行測(cè)量。在非展成法中,齒面幾何形狀被視類的基準(zhǔn)的位置。該方法用于CNCGMM、在線CNC測(cè)量?jī)x和CMM。齒距比較儀(雙測(cè)頭)方法是分度(單測(cè)頭)裝置使用角度基準(zhǔn),例如帶有CNC安裝齒輪時(shí),其基準(zhǔn)軸與旋轉(zhuǎn)軸重合。單測(cè)頭宜在測(cè)量圓直徑(dM)處與齒面接觸,并沿著規(guī)定面相對(duì)于角度基準(zhǔn)的位置。重復(fù)此過程,直到測(cè)量完所標(biāo)引序號(hào)說明:兩個(gè)測(cè)頭應(yīng)在測(cè)量圓直徑dM處接觸同一端平面內(nèi)的相鄰大多數(shù)裝置都允許打印結(jié)果。然后在另一側(cè)面是否符合ISO1328-1規(guī)定的公差。但是,當(dāng)制造商和買方察中,它能直接關(guān)系到齒輪與其配對(duì)齒平滑、共軛嚙pbn=mnτcosαn········································································(1)pbn——法向基圓齒距,單位為毫米(mm);αn——法向壓力角,單位為度(°)。旋轉(zhuǎn)臺(tái)的情況下進(jìn)行測(cè)量。在使用星形探頭的情況下,由于接觸條件的原因,應(yīng)使用八星探頭。見圖a)使用旋轉(zhuǎn)臺(tái)(四軸)和平行軸測(cè)頭進(jìn)行跳動(dòng)測(cè)試b)不使用旋轉(zhuǎn)臺(tái)(三軸)使用星形測(cè)側(cè)齒面進(jìn)行齒廓和螺旋線測(cè)量。齒輪測(cè)量分三步進(jìn)行。首先確定點(diǎn)群的表面(體素)。第二步,在與選擇測(cè)量點(diǎn)后,可進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒廓評(píng)估。圓與齒面輪廓相交給出節(jié)點(diǎn)位——以齒輪外徑為基準(zhǔn)時(shí),可使用特殊的輪齒卡尺。使用這種方法,從外徑到卡尺鉗口的邊緣的卡尺依賴于齒輪的外徑,并且卡齒尖端可能會(huì)輕微變圓,導(dǎo)致讀數(shù)錯(cuò)誤,因此輪齒卡尺測(cè)量個(gè)配合零件的綜合總公差。綜合總公差可以通過要素公差來估計(jì),但這樣做會(huì)增加不確定度。在CNC/CMM設(shè)備上,至少原則上可以探測(cè)法向差(fHα),螺旋線傾斜偏差(fHβ),鼓形修整加上所有其他表面偏差。齒厚的結(jié)果與偏差的大小成正使用在線測(cè)量單元需經(jīng)制造商和買方協(xié)商一致,并宜使用經(jīng)專用測(cè)量?jī)x驗(yàn)證過的工件進(jìn)行使用多爪卡盤安裝:這種類型的安裝可用于幾乎所有類型的齒輪。在帶有四個(gè)爪的卡盤上,通常圈,可能會(huì)發(fā)生變形,并且可以從徑向跳動(dòng)和齒距測(cè)量圖形結(jié)果中看其基準(zhǔn)面未經(jīng)進(jìn)一步數(shù)學(xué)校準(zhǔn),那么零件就可能不滿足所要求的公非常長(zhǎng)的小齒輪的安裝:一些GMM值范圍-中間是未修形的螺旋線,兩側(cè)是齒端修薄。不需要齒端修薄與未修形的螺旋線之間的過渡區(qū),在有效齒廓起點(diǎn)以下,宜記錄一定的齒廓長(zhǎng)度,以確保輪齒在嚙合時(shí)不會(huì)發(fā)生干涉?!h(huán)境:建議測(cè)量?jī)x、工件的溫度宜為20℃,或?qū)y(cè)量結(jié)果補(bǔ)償至此溫度。無論什么樣的情況,工件和儀器的溫度宜恒定,宜使用溫度補(bǔ)償。任何溫度的變化都將影響齒廓、螺旋線和測(cè)量的準(zhǔn)確度,從而影響結(jié)果的有效性。有關(guān)溫度控制和量化溫度偏差對(duì)測(cè)量結(jié)果的影U95=k·························U95c=k·················································——測(cè)量?jī)x狀況:用于安裝齒輪的工具(如頂尖、驅(qū)動(dòng)器等)宜清潔、無損壞。用于找正齒輪的a)要確保選擇了正確的測(cè)頭,并對(duì)其進(jìn)行了校準(zhǔn),要確保測(cè)頭針頭尖端足夠小,能測(cè)量所需的b)檢查測(cè)量?jī)x是否已在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)校準(zhǔn)。儀器宜定期使用具有有效校準(zhǔn)證書的齒輪樣板或碼特齒輪進(jìn)行驗(yàn)證。檢查的頻率取決于環(huán)境、儀器狀況和要求的測(cè)量性能。在工業(yè)應(yīng)用中,低d)建議在最終檢驗(yàn)前將齒輪從所有制造夾具中取出,以避免由安裝夾具上的齒輪毛坯的徑向跳e)選擇合適的基準(zhǔn)軸對(duì)于齒輪測(cè)量的準(zhǔn)確性非常重要。除非齒輪圖紙上另有說明,否則宜通過2)帶轉(zhuǎn)臺(tái)和基準(zhǔn)表面跳動(dòng)校正的測(cè)量?jī)x或不帶轉(zhuǎn)臺(tái)的測(cè)量?jī)x:通過探測(cè)基準(zhǔn)面(兩個(gè)圓形元素或一個(gè)圓形元素和一個(gè)端平面元素)來定義基準(zhǔn)軸。建議通過測(cè)試驗(yàn)證使用的最少等間距點(diǎn)數(shù),因?yàn)樗璧臄?shù)量取決于測(cè)量?jī)x的性能和基準(zhǔn)面的形f)測(cè)量齒輪周圍等間距分布的三個(gè)或四個(gè)輪齒(左齒面和右齒面),以確定螺旋線偏差和齒廓偏差。按照ISO1328-1,在大約齒寬中部的位置測(cè)量齒廓偏差,在測(cè)量圓直徑(g)當(dāng)已知齒輪的制造工藝會(huì)導(dǎo)致隨徑向位置變化的螺旋線偏差或延齒寬度的齒廓偏差時(shí),則推薦對(duì)齒廓和螺旋線進(jìn)行額外的測(cè)量,來驗(yàn)證輪齒在整個(gè)范圍內(nèi)有效齒面的連續(xù)性。這些變化會(huì)受制造工藝的影響,如成型工藝或成型磨齒造成的扭曲。附加的齒廓測(cè)量通常在螺旋線計(jì)值范圍的起點(diǎn)和終點(diǎn)進(jìn)行,而附加的螺旋線測(cè)量在臨近齒廓計(jì)值范圍的端點(diǎn)處進(jìn)行。h)根據(jù)ISO1328-1,在齒寬中部i)評(píng)估所有的結(jié)果,并將其與極限值進(jìn)行比較。如果一個(gè)或多個(gè)參數(shù)超出極限值,則齒輪不滿建議進(jìn)行附加測(cè)量,如對(duì)單齒或螺旋線進(jìn)行拓?fù)錅y(cè)量,以及對(duì)所有齒進(jìn)行齒注:許多測(cè)量?jī)x都有通過測(cè)量齒距偏差(徑向跳齒的測(cè)量值來確立齒輪基準(zhǔn)軸?;ㄦI的測(cè)量是例外,免這種情況發(fā)生的一個(gè)有效舉措是在測(cè)量前向表面噴灑油,并在測(cè)量后對(duì)工但工件和樣板在幾何上的顯著區(qū)別使得過程的有效性降低。圖27顯示了一種“類工件”齒輪樣板示8.2使用便攜式齒輪檢測(cè)設(shè)備進(jìn)行齒廓注:一些便攜式儀器不測(cè)量相對(duì)于齒輪基準(zhǔn)軸的齒廓偏差和螺旋線偏使用輪齒卡尺在幾個(gè)徑向位置處進(jìn)行測(cè)量,可以估算齒廓總偏差(見圖29和圖30)。在選擇輪齒為了更好地解釋這次檢驗(yàn),宜對(duì)實(shí)際基圓齒距的測(cè)量進(jìn)行補(bǔ)償。通過將理論基圓齒距[考慮了齒廓傾斜偏差(fHα)]與實(shí)際值進(jìn)行比較。推薦的最小測(cè)量次數(shù)為12次,均勻分布在漸開線軸向位置不變。使用測(cè)得的齒厚,宜進(jìn)行以················································=tan?1··················································································=tan······························f=tan·······························d——分度圓直徑,單位為毫米(mmαn——法向壓力角;αt——端面壓力角;db——基圓直徑,單位為毫米(mmdaeff——齒頂圓直徑,單位為毫米(mmdNf——有效齒根圓(SAP)直徑,單位為毫米(mmξa——齒頂圓直徑的展開角,單位為弧度(rad從齒頂圓直徑展開角中做減法,然后得出在弦上測(cè)量且均勻分布的展開角。使用公式(9)可將展開角··········································dy——任一檢驗(yàn)直徑,單位為毫米(mm)每一檢驗(yàn)直徑處的局部螺旋角、端面壓力角、法向齒厚、弦齒高和弦齒厚出現(xiàn)在公式(10αyt=cos?1··························syn=dy····························scy=··············βy——任一檢驗(yàn)直徑處的螺旋角,單位為度(°);αyt——任一檢驗(yàn)直徑處的端面壓力角,單位為度(°);sn——分度圓直徑處的法向圓齒厚,單位為毫米(mmsyn——任一檢驗(yàn)直徑處的法向圓齒厚,單位為毫米(mmhcy——至任一測(cè)量圓直徑的弦齒高,單位為毫米(mm);scy——任一檢驗(yàn)直徑處的弦齒厚,單位為毫米(mmαyn——任一檢驗(yàn)直徑處的法向壓力角,單位為度(°)。值β°z χ0—值snddbβyβysynscy1234567898.3.1在切齒機(jī)上檢測(cè)螺旋線形狀使用的磨制圓柱體的直徑使其能與齒槽的左右面相切。齒面-圓柱體接觸點(diǎn)宜大約在中部齒高的位體和未標(biāo)記的齒面區(qū)域來測(cè)量偏差值。推薦的精密塞尺的對(duì)于接觸斑點(diǎn)檢查,能使用三種不同的展開測(cè)試。優(yōu)先級(jí)順序如——使用升降臺(tái),齒輪在上方,展開檢查。在至少五個(gè)連續(xù)的輪齒的兩側(cè)齒面的整個(gè)表面均勻涂抹上藍(lán)在這些輪齒中,其中兩個(gè)輪齒的藍(lán)色涂層更厚,以便進(jìn)行接觸斑點(diǎn)評(píng)測(cè)試實(shí)現(xiàn):至少有三個(gè)輪齒通過兩側(cè)齒面的齒輪嚙合。至少有三個(gè)齒輪的兩側(cè)齒來進(jìn)行齒輪上,在將薄膜粘貼在紙上后,就可使用彩色照片將其端面基圓齒距是兩個(gè)連續(xù)同側(cè)齒面間的公法線長(zhǎng)度。也等于兩齒廓與基圓交點(diǎn)間的基圓弧pbt=db··········································································pbn=pbtcosβb 實(shí)際基圓齒距的理論值取決于實(shí)際的模數(shù)和實(shí)際的壓力角pbn=πmncosαn 注:鑒于矢輪齒頂圓直徑的制造偏差,不建議使用以齒頂直徑為基準(zhǔn)的設(shè)備來檢查圓周齒距。使用基圓齒距8.4.2在齒輪加工機(jī)床上使用自動(dòng)裝置進(jìn)行檢測(cè):檢查單個(gè)圓周齒距和累計(jì)齒距偏差使用雙探頭齒距比較儀來測(cè)量齒距偏差宜在無應(yīng)力、無夾緊狀態(tài)一些齒距比較儀配有一個(gè)臺(tái)面,可以將探頭保持一個(gè)固定的徑向距離,大約在齒于替換齒輪徑向跳動(dòng)偏差,這不是齒輪測(cè)量中在實(shí)踐中,便攜式比較儀用于測(cè)量法向基圓齒距偏差。這種儀器的原理見圖):fp=··························································8.6齒輪基準(zhǔn)面的徑向跳動(dòng)和軸向跳動(dòng)的檢測(cè)基準(zhǔn)面及分度曲面和直徑由齒輪制造商來確定并在圖紙上讀數(shù)僅用作參考信息。測(cè)得的偏差宜小于現(xiàn)場(chǎng)安裝要求的公9測(cè)量分析—齒廓、螺旋線、齒距和徑向跳動(dòng)9.1.1齒廓偏差 被測(cè)齒廓; ); 平均齒廓線平行線;Fa—9.1.2齒廓偏差圖此外,這些圖表有助于確定齒廓特征,如齒頂?shù)菇?、根切、修緣或a)外齒輪9.1.4代數(shù)符號(hào)fHα、fb和fαfα是實(shí)際壓力角和名義壓力角之間的差值。根據(jù)ISO1328-1,當(dāng)平均齒廓線上升到圖示9.1.5平均齒廓傾斜偏差(fHαm)計(jì)算平均齒廓傾斜偏差是糾正生產(chǎn)工藝或采取其他適當(dāng)措施的一個(gè)fHαm=(fHα1+fHα2+…+fHαn)·························································(20)fHαm——平均齒廓傾斜偏差,單位為微米(μmfHαi——任一齒廓傾斜偏差,i能從1~n取值,單位為微米(μmn——所涉及的齒廓傾斜偏差值的數(shù)量,用于取平均值。M——機(jī)床上齒輪的旋轉(zhuǎn)軸;I——檢驗(yàn)裝置上齒輪的旋轉(zhuǎn)軸;9.2螺旋線9.2.1總述螺旋線偏差是齒輪特定的設(shè)計(jì)螺旋線與實(shí)際測(cè)量的螺旋線之間的差9.2.2螺旋線偏差圖差是有意為之。除了傳統(tǒng)的未修形螺旋線的偏差圖之外,也引入了設(shè)計(jì)螺旋線的 圖36—典型的螺旋線檢驗(yàn)圖除非另有說明,螺旋線計(jì)值范圍(Lβ)等于跡線長(zhǎng)度的兩端減去齒寬9.2.3螺旋線圖的評(píng)定為圖37。公差值fHβT和ffβT可根據(jù)ISO1328-1計(jì)算。ffβ——螺旋線形狀偏差;平均螺旋線平行線;9.2.4fHβ和fβ的代數(shù)符號(hào)圖39顯示正或負(fù)螺旋線傾斜偏差(fHβ)的直齒輪注:在過去,直齒輪的螺旋線偏差如果不是零,會(huì)分別用下標(biāo)“r”和“l(fā)”表示,而不是用代數(shù)符號(hào),來表假設(shè)計(jì)值范圍相同,如果兩個(gè)嚙合齒輪同側(cè)齒面的螺旋線傾斜偏差(fHβ)在大小和代數(shù)符號(hào)上相9.2.5基于平均螺旋線傾斜偏差(fHβm)的機(jī)器矯正為矯正機(jī)床設(shè)置或?yàn)榱讼嗯鋵?duì)齒輪的螺旋線,有必要確如果斜齒輪的螺旋線傾斜偏差(fHβ)圍繞圓周的變化有規(guī)律,那么在制造或檢驗(yàn)過程中,齒輪的基準(zhǔn)軸相對(duì)于機(jī)器軸來說可能是傾斜的、偏置或未對(duì)準(zhǔn)的。見圖41。傾斜會(huì)以同——偏心:由偏心造成的螺旋線傾斜偏差的變化(如果在規(guī)定的限度內(nèi))通常不會(huì)對(duì)齒輪的運(yùn)行傾斜會(huì)導(dǎo)致載荷分布不均。螺旋線傾斜偏差會(huì)導(dǎo)致接觸壓力的中心在每次旋轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)生軸向來平均螺旋線傾斜偏差(fHβm)是通過對(duì)圍繞齒輪圓周等間距分布的三個(gè)或更多輪齒的相應(yīng)齒側(cè)fHβm=(fHβ1+fHβ2+…+fHβn)·························································(21)fHβm——平均螺旋線傾斜偏差,單位為微米(μm);fHβi——任一螺旋線傾斜偏差,i能從1~n取值,單位為微米(μm圍繞齒輪而有所不同,只有在獲取至少三個(gè)等間9.3.1齒距偏差對(duì)測(cè)量方法的描述和對(duì)測(cè)量裝置中得出的數(shù)據(jù)的解釋指9.3.2齒距偏差測(cè)量9.3.3齒距參數(shù)和測(cè)量方法之間的關(guān)系123456789034787420034787420123456789單個(gè)齒距偏差(fpi2313113329.3.4齒距累積總偏差(Fp總分度偏差)的計(jì)算頭)齒距測(cè)量設(shè)備對(duì)右齒面測(cè)得的值可以直接作為齒輪的每個(gè)輪齒的正、負(fù)分度值(見圖42)。左齒面單探頭測(cè)量值宜乘以-1來得出正確的正、負(fù)分度值。其他齒距參數(shù)可以從這些數(shù)據(jù)中計(jì)算得出。9.3.5單個(gè)齒距偏差(fpi)的計(jì)算編號(hào)為1的單個(gè)齒距偏差值等于從第一個(gè)輪齒的分度值中減去最后一個(gè)輪齒的分度值。編號(hào)為29.3.6齒距累積總偏差(Fp)的計(jì)算齒距累積總偏差(Fp)等于整個(gè)齒輪的分度值的最大正值和最小負(fù)值之間的9.3.7k個(gè)齒距累計(jì)偏差(Fpk)的計(jì)算9.3.8扇形齒輪的測(cè)量這樣的齒輪只有Fpi的值。為得出輪齒間特性的相關(guān)信息,可以創(chuàng)建參數(shù)fp2i和fu2i,這意味著只用到了9.4以徑向跳動(dòng)確定偏心量9.4.1測(cè)量原理9.4.2測(cè)量的評(píng)定9.4.2.1徑向跳動(dòng)(Fr)),合(見圖46)。9.4.2.2偏心量(fe)a)使用所有可用的信息來診斷偏差的原因(螺旋線、齒廓、齒距和徑向跳動(dòng)偏差及齒厚)。此,工具或設(shè)置是造成偏差的主要原因。舉例來說,誤差來源包括:對(duì)準(zhǔn)、工具設(shè)置或修整誤差、在滾刀和成型刀具上的重新研磨故障、切削刀具跳動(dòng)、溫度效應(yīng)、由切削力導(dǎo)致的彈與齒之間的偏差不同,這種偏差通常是由于齒輪坯的安裝誤差造成的。舉例來說,誤差來源包括:加工機(jī)器(或測(cè)量機(jī)器)上齒輪坯的軸向或徑向跳動(dòng)、由于先前操作導(dǎo)致的輪齒或齒2)檢查偏差的形狀。平滑正弦波一般是由最終加工或測(cè)量過程中的由徑向跳動(dòng)或同軸度誤4)查看齒距累積偏差圖,來確定可能導(dǎo)致過度噪聲的齒距偏差的重復(fù)模式。偏差可能在公差范圍內(nèi),但仍會(huì)在使用中引起過度的噪聲和振動(dòng)。造成重復(fù)齒距偏差模式的可能原因包括多頭滾刀誤差、主軸驅(qū)動(dòng)誤差或砂輪修來源造成的。14.3.1提供了一種計(jì)算基圓直徑偏差及從平均齒廓傾斜偏差(fHαm)計(jì)算壓力角偏差的方輪的徑向跳動(dòng)會(huì)造成同樣的影響,因此也宜對(duì)這一點(diǎn)進(jìn)行原因包括在切削過程中滾刀軸的彈性偏轉(zhuǎn)。插齒刀也會(huì)由于刀軸的偏斜變化而造成該種類型的形狀偏的金屬,并在偏差表中標(biāo)注了“top”,右齒面在同一末端顯示金屬不足。相對(duì)于垂直直線的偏差量即Hβm等間距的每個(gè)輪齒上的偏差的。14.4.7提供了一種從平均螺旋線傾斜偏差(fHβm)來計(jì)算螺旋角偏工或測(cè)量過程中通常由于軸向跳動(dòng)(有時(shí)稱為旋渦誤差)導(dǎo)致的傾斜偏差的變化。這種誤差也齒輪的徑向跳動(dòng)造成,因?yàn)檠佚X寬輪齒的角度位置會(huì)不同。對(duì)測(cè)量過程中的徑向跳動(dòng)進(jìn)行小心地控制,可以最小化這一測(cè)量過程中的風(fēng)險(xiǎn),但是如果選擇錯(cuò)誤的基準(zhǔn)面來定義測(cè)量基準(zhǔn)軸也會(huì)造成類似的偏差。同樣,齒坯的安裝誤差也會(huì)顯示出這樣的變化結(jié)果。右兩個(gè)齒面)的齒廓偏差一致,不完整的原因很可能是設(shè)計(jì)或刀之嚙合齒輪的齒頂曲線。磨削過程宜保證在嚙合在該圖中,漸開線的生成長(zhǎng)度足夠,且嚙合齒輪的齒頂曲線與面輪廓沒有標(biāo)引序號(hào)說明:如果嚙合齒輪齒頂曲線和齒面輪廓之間的距離不足,嚙合時(shí)會(huì)發(fā)生干涉(見圖55)。在該圖標(biāo)引序號(hào)說明:當(dāng)一個(gè)原本完美的齒輪帶有一個(gè)偏心孔時(shí),如圖46所示,當(dāng)該齒輪圍繞偏心孔的軸線旋轉(zhuǎn)時(shí),徑Mt]。造成的齒距累積偏差也有一個(gè)正弦形狀,其最大值為Fp=2fe/cos在剃削和珩磨過程中是很常見的,因?yàn)榫庸すに嚐o法消除滾削過程中產(chǎn)生的齒距偏差。為了揭示齒輪的這種情況,可以使用“滑塊”作為測(cè)頭(見圖58)來改進(jìn)徑向跳動(dòng)檢查。這種檢標(biāo)引序號(hào)說明:宜注意,經(jīng)過齒面修形的齒輪在不施加載荷的單齒面測(cè)試中顯示的偏差與載荷條件下顯示的是不一樣a)使用碼特動(dòng)輪測(cè)量任一產(chǎn)品齒輪;對(duì)一對(duì)以上的齒輪副進(jìn)行單齒面測(cè)試其實(shí)是對(duì)齒輪傳動(dòng)的動(dòng)力學(xué)進(jìn)行評(píng)估。這一點(diǎn)不在本文件或以是旋轉(zhuǎn)加速度器或速度傳感器。如果需要測(cè)試兩個(gè)齒面,則需運(yùn)行操作兩次);——主軸跳動(dòng)最小化;可通過使用具有窗長(zhǎng)度等于輪齒數(shù)量的10%的移動(dòng)平均值(矩形濾波器)來找到長(zhǎng)周期分量。研差等級(jí)比產(chǎn)品齒輪要求的公差等級(jí)至少優(yōu)于四個(gè)級(jí)別時(shí),碼特齒輪的誤差經(jīng)常忽略假定碼特齒輪十分精確,則意味著生成的單個(gè)齒面綜合偏差圖只顯示產(chǎn)品齒輪輪齒要素偏差的組標(biāo)引序號(hào)說明:能因與產(chǎn)品齒輪輪齒工作表面過多的材料接觸的影響。在斜齒輪上,軸向重疊也可能會(huì)極大的影響結(jié)果當(dāng)螺旋線傾斜偏差在產(chǎn)品齒輪周圍的大小和/或符號(hào)上發(fā)生變化時(shí),齒輪周圍如圖65所示。該圖頂部的曲線顯示的是與嚙合,以及在輪齒嚙合的整個(gè)循環(huán)期間的單個(gè)齒面綜合偏差圖。很容易看出,當(dāng)總重合度(εγ)等于1當(dāng)總重合度(εγ)小于2時(shí),斜齒輪的嚙合狀況與重合度(εα)小于2時(shí)直齒輪的嚙合狀況相似,當(dāng)總重合度(εγ)超過2時(shí),斜齒輪通常是這樣,表示齒廓不規(guī)則性的短周期分量在一定程度變得平滑,因?yàn)橐话銇碚f,同時(shí)接觸發(fā)生在兩個(gè)或多個(gè)齒對(duì)11.4.1測(cè)試在使用一個(gè)碼特齒輪和對(duì)切向綜合偏差進(jìn)行測(cè)量有助于識(shí)別和定位可能會(huì)降低傳動(dòng)平滑度的缺陷(缺口或毛刺)。標(biāo)引序號(hào)說明:測(cè)量,以確保總的有效齒面符合設(shè)計(jì)要求。通常使),),),扭曲測(cè)量的好處是將偏差的變化量化,因此,確定有效齒面的區(qū)域,所述區(qū)域需要進(jìn)一步的分析測(cè)量在螺旋線方向上測(cè)量的由鞍形進(jìn)給螺旋引起的波度的波長(zhǎng)等于進(jìn)給螺旋的齒距除以cosβ。zM——旋轉(zhuǎn)臺(tái)的主分度蝸輪的齒數(shù)。在確定偏差參數(shù)fHα、Fα、ffα、fHβ、Fβ、ffβ和其他參數(shù)之前,通常會(huì)對(duì)齒廓和螺旋線測(cè)量結(jié)果進(jìn)行廓截止波長(zhǎng)(λα)和螺旋線形狀濾波器截止波長(zhǎng)(λ?)的高斯50%濾波器。出于特殊的考慮,比如確定),76所示,對(duì)大齒輪的檢驗(yàn)結(jié)果未進(jìn)行濾波如圖78所示。在這些齒輪中,小齒輪的直徑大約為4齒寬大約為48mm,大齒輪的直徑大約為2.3m,齒寬大約為0.56m。圖77和圖79被在該點(diǎn)處和其初始相鄰點(diǎn)處偏差的加權(quán)平(x)s(x)=e?π|(αλg,·····························(x)≈0.469719·····························································對(duì)于齒廓,λg=λα;對(duì)于螺旋線,λg=λ?此操作后,高斯曲線移動(dòng)到下一個(gè)點(diǎn),等等。用于圖76除了探頭觸針和機(jī)械過濾之外不圖78除了探頭觸針和機(jī)械濾波之外不更好地反映齒輪的質(zhì)量,因此將法向基圓齒距偏差對(duì)于輪齒表面的法向轉(zhuǎn)換為沿端平面圓的測(cè)量圓直徑(dM)的圓弧方向。首先要將法向基圓齒距的值轉(zhuǎn)換到端平面,這需要將每個(gè)值除以基圓螺旋角的余弦值cosβb。然后,將所得的結(jié)果f=fpbni···································································(25)picosβbcosαMtfpbni——任一法向基圓齒距偏差?!ㄏ蚧鶊A齒距偏差(fpbn——平均法向基圓齒距偏差(fpbnm——平均基圓直徑偏差——有效基圓直徑(dbeff);——有效端面壓力角(αteff——有效法向壓力角(αneff——平均端面壓力角偏差(fαmt);在確定法向基圓齒距偏差(fpbn)時(shí),要求在測(cè)量之前,借助合適的測(cè)量?jī)x,將法向基圓齒距測(cè)量裝置設(shè)置為理論的法向基圓齒距。所得測(cè)量值可直接用作齒輪的每個(gè)相鄰齒對(duì)的法向基圓齒距偏差平均法向基圓齒距偏差(fpbnm)等于通過將所有相鄰齒對(duì)的法向基圓齒距偏差(fpbn)相加,再將平均齒廓傾斜偏差fHαm可用于計(jì)算一系列的參數(shù),這些參數(shù)對(duì)控制齒輪漸開線齒廓的公差等級(jí)——平均基圓直徑偏差;——有效基圓直徑(dbeff);——有效端面壓力角(αteff——有效法向壓力角(αneff——平均端面壓力角偏差(fαmt);然后,按照計(jì)算步驟可以開始輸入任一齒廓傾斜偏差(fHαi)。平均齒廓傾斜偏差(fHαm)可以被闡釋為基圓直徑偏差(fb實(shí)際直徑相對(duì)于設(shè)計(jì)直徑的差值)或端面壓力角偏差(fαmt實(shí)際壓力角相對(duì)于設(shè)計(jì)壓力角的差值)。平均壓力角偏差或平均基圓直徑fbm=db····················································fαm=?···················································L——用于計(jì)算fHα的長(zhǎng)度,即從齒廓控制直徑(dCf)到齒頂直徑(da)的展開長(zhǎng)度。平均基圓直徑偏差可根據(jù)平均法向基圓齒距偏差(fpbnm)計(jì)算,fbm=····················································fbm——平均基圓直徑偏差,單位為微米(μmfpbnm——平均法向基圓齒距偏差單位為微米(μmβb——設(shè)計(jì)基圓螺旋角,單位為度(°)?;蛘?,平均基圓直徑偏差(fbm)還可以根據(jù)平均齒廓傾斜偏差計(jì)算,如公式(29)所示:fbm=fHαm····················································fbm——平均基圓直徑偏差,單位為微米(μmdb——基圓直徑,單位為毫米(mmLαc——功能齒廓長(zhǎng)度,單位為毫米(mmfHαm——平均齒廓傾斜偏差,單位為微米(μm)。當(dāng)fHαm>0時(shí),fbm>0。當(dāng)fHαm>0時(shí),fαmt<0。14.3.3有效基圓直徑(dbeff)的計(jì)算有效基圓直徑(dbeff)的計(jì)算如公式(30)所示:dbeff=db+(fbm×10?3)···············································(30)dbeff——有效基圓直徑,單位為毫米(mm有效端面壓力角(αteff)的計(jì)算如公式(31)所示:eff=cos?1·························有效法向壓力角(αneff)的計(jì)算如公式(32)所示:αneff=tan?1(tanαteffcosβ)····························································(32)平均端面壓力角偏差(fαmt)的計(jì)算如公式33所示:fαmt=αteff?αt·······································································(33)αt——設(shè)計(jì)端面壓力角,單位為度(°或者,fαmt也可以使用公式(34)來計(jì)算():fαmt=?1····································平均法向壓力角偏差(fαmn)的計(jì)算如公式(35)所示:fαmn=αneff?αn ——測(cè)量圓直徑處的有效螺旋角(βMeff——有效導(dǎo)程(pzeff——分度圓直徑處的有效螺旋角(βeff——平均導(dǎo)程偏差(fpzm);據(jù)。然后,按照計(jì)算步驟可以開始輸入任一螺旋線傾斜偏差(fHβ······················································pz——螺旋線導(dǎo)程,單位為毫米(mmd——分度圓直徑,單位為毫米(mmβ——分度圓直徑處的螺旋角,單位為度(°)。fHβmt——處在端平面且與測(cè)量圓直徑相切的平均螺旋線傾斜偏差,單位為微米(μmfHβm——處在端平面且與基圓直徑相切的平均螺旋線傾斜偏差(ISO1328-1中規(guī)定的公差方向單位為微米(μmdb——基圓直徑,單位為毫米(mm14.4.3測(cè)量圓直徑處有效螺旋角(βMeff)的計(jì)算測(cè)量圓直徑處有效螺旋角(βMeff)的計(jì)算如公式(38)所示:effβMeff——測(cè)量圓直徑處的有效螺旋角,單位為度(°);Lβ——螺旋線計(jì)值范圍,單位為毫米(m14.4.4有效導(dǎo)程(pzeff)的計(jì)算有效導(dǎo)程(pzeff)的計(jì)算如公式(39)所示:pzeff=·····································································pzeff——有效導(dǎo)程。14.4.5分度圓直徑處有效螺旋角(βeff)的計(jì)算分度圓直徑處有效螺旋角(βeff)的計(jì)算如公式(40)所示:=tan?1·················································fpzm=pzeff?pz···················································(41)fpzm——平均導(dǎo)程偏差,單位為毫米(mm)。平均導(dǎo)程偏差為正意味著有效導(dǎo)程太長(zhǎng),反之當(dāng)fHβm>0時(shí),fpzm<0。fβm=βeff?β········
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