網(wǎng)殼施工模擬方案

網(wǎng)殼施工模擬方案1提升過程模擬計(jì)算依據(jù)1、依據(jù)的規(guī)范本報(bào)告根據(jù)已有施工方案與設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，參照(但不限于)以下標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB5009-2012）重型結(jié)構(gòu)和設(shè)備整體提升技術(shù)規(guī)范（GB51162-2016）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50205-2001）鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范（GB50661-2011）2、依據(jù)的設(shè)計(jì)文件主要依據(jù)為設(shè)計(jì)說明、設(shè)計(jì)圖紙及施工方提供的施工建議3、計(jì)算軟件提升結(jié)構(gòu)及提升支架采用結(jié)構(gòu)分析軟件sap2000進(jìn)行計(jì)算。吊點(diǎn)位置圖結(jié)構(gòu)驗(yàn)算1、計(jì)算說明提升邊界條件：提升吊點(diǎn)——Z向固定、XY向彈簧（模擬提升約束）荷載：自重——DEAD；荷載組合：強(qiáng)度及穩(wěn)定——1.35xDEAD支座反力及變形——1xDEAD2、屋蓋提升驗(yàn)算結(jié)果驗(yàn)算模型提升吊點(diǎn)反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-121~12mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖應(yīng)力比統(tǒng)計(jì)表最大應(yīng)力比0.601樹杈安裝過程模擬驗(yàn)算模型提升吊點(diǎn)反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖（單位：KN，mm）豎向位移統(tǒng)計(jì)-121mm——13mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖應(yīng)力比統(tǒng)計(jì)表最大應(yīng)力比0.662網(wǎng)殼不同步提升驗(yàn)算不同步計(jì)算說明：通過在吊點(diǎn)處施加強(qiáng)制位移模擬提升不同步工況，根據(jù)《重型結(jié)構(gòu)和設(shè)備整體提升技術(shù)規(guī)范》（GB51162-2016）不同步值取20mm。本項(xiàng)目共存在最多30個(gè)提升吊點(diǎn)，共設(shè)置30個(gè)位移荷載；荷載：吊點(diǎn)Z向位移——L1、L2、L3······L26（不同步值取20mm）不同步驗(yàn)算荷載組合：強(qiáng)度及穩(wěn)定——1.35xDEAD+1.35xL1（L1、L2、L3······L26）支座反力及變形——1xDEAD+1xL1（L1、L2、L3······L26）驗(yàn)算模型（不同步L1=20mm）驗(yàn)算模型（不同步L2=20mm）驗(yàn)算模型（不同步L28=20mm）驗(yàn)算模型（不同步L26=20mm）最大提升吊點(diǎn)反力包絡(luò)值（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖（單位：KN，mm）不同步提升情況下豎向位移統(tǒng)計(jì)包絡(luò)值-15mm——40mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖（包絡(luò)圖）結(jié)構(gòu)彎矩示意圖（包絡(luò)值）應(yīng)力比云圖不同步提升下應(yīng)力比統(tǒng)計(jì)表包絡(luò)值最大應(yīng)力比0.7203網(wǎng)殼施工后與原設(shè)計(jì)對(duì)比分片提升卸載后計(jì)算結(jié)果1.0DLZ向位移1.35DL應(yīng)力比原設(shè)計(jì)狀態(tài)1.0DLZ向位移1.35DL應(yīng)力比分片提升卸載后豎向位移最大值為126mm，設(shè)計(jì)狀態(tài)豎向位移最大值為115mm，比值為126/115=1.1，且各個(gè)點(diǎn)位移變化規(guī)律相同;分片提升卸載后應(yīng)力比最大值為0.347，原設(shè)計(jì)狀態(tài)應(yīng)力比最大值為0.34，基本相同，應(yīng)力比分布規(guī)律基本相同。結(jié)論：1、屋蓋提升階段結(jié)構(gòu)最大下?lián)?21mm，最大應(yīng)力比0.601，滿足提升要求，在此階段下2、撓條件下進(jìn)行安裝豎叉，此時(shí)豎叉點(diǎn)下?lián)献畲?00mm。3、豎叉安裝階段結(jié)構(gòu)最大下?lián)?21mm，最大應(yīng)力比0.66，滿足安裝要求。4、屋蓋在不同步提升情況下最大下?lián)?50.8mm，最大應(yīng)力比0.720，滿足提升要求。4網(wǎng)殼卸載施工模擬計(jì)算說明：卸載邊界條件：豎叉底部——固支約束（模擬鋼柱頂部節(jié)點(diǎn)約束）荷載：（說明：每個(gè)工況基于前一工況，工況0基于零初始條件）自重——DEAD提升力——L（各吊點(diǎn)相應(yīng)的提升力）工況：工況0——ACASE0（安裝豎叉，準(zhǔn)備開始卸載）工況1——ACASE1（卸載10%吊點(diǎn)力）工況2——ACASE2（再卸載10%吊點(diǎn)力）工況3——ACASE3（再卸載20%吊點(diǎn)力）工況4——ACASE4（再卸載20%吊點(diǎn)力）工況5——ACASE5（再卸載40%吊點(diǎn)力）工況6——ACASE6（安裝后補(bǔ)桿）荷載組合：強(qiáng)度及穩(wěn)定——1.35xACASE0（ACASE1、ACASE2、ACASE3、ACASE4、ACASE5、ACASE6）支座反力及變形——1xACASE0（ACASE1、ACASE2、ACASE3、ACASE4、ACASE5、ACASE6）（1）安裝豎叉，準(zhǔn)備開始卸載驗(yàn)算模型支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖（單位：KN，mm）豎向位移統(tǒng)計(jì)-108mm——22mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.636（2）卸載10%吊點(diǎn)力支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-108mm——19mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.577（3）卸載20%吊點(diǎn)力支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-108mm——17mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.517（4）卸載40%吊點(diǎn)力支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-108mm——11mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.466（5）卸載60%吊點(diǎn)力支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-108mm——8mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.458（6）卸載100%吊點(diǎn)力支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-108mm——8mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.447（7）嵌補(bǔ)工況支座反力（kN）結(jié)構(gòu)變形示意圖豎向位移統(tǒng)計(jì)-107mm——6mm結(jié)構(gòu)軸力示意圖結(jié)構(gòu)彎矩示意圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比0.451結(jié)論：屋蓋分級(jí)卸載（已卸載0%-已卸載10%-已卸載20%-已卸載40%-已卸載60%-已卸載100%-補(bǔ)裝后補(bǔ)桿）階段結(jié)構(gòu)下?lián)献冃沃饾u向設(shè)計(jì)靠近；屋蓋分級(jí)卸載（已卸載0%-已卸載10%-已卸載20%-已卸載40%-已卸載60%-已卸載100%-補(bǔ)裝后補(bǔ)桿）階段結(jié)構(gòu)最大上翹值（主要由提升力導(dǎo)致）變逐漸減小；上翹變形逐漸向設(shè)計(jì)靠近；屋蓋分級(jí)卸載（已卸載0%-已卸載1