基于摩擦傳動的高分辨率和大沖程的微量進(jìn)給機(jī)械系統(tǒng)#中英文翻譯#外文翻譯匹配

基于摩擦傳動的高分辨率和大沖程的微量進(jìn)給機(jī)械系統(tǒng) 哈爾濱工業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院劉海濤，盧澤生 摘要 在摩擦傳動原理的基礎(chǔ)上 ,設(shè)計了一種通過壓電陶瓷 結(jié)合螺桿軸和氣體靜壓引導(dǎo)的方式驅(qū)動的長沖程和高分辨率的 微量進(jìn)給 系統(tǒng)。設(shè)計用來使加載裝置可以靈活的起落。利用有限元方法對柔性連接裝置對它的靜態(tài)特性進(jìn)行分析。對這種微量進(jìn)給系統(tǒng)的傳輸特性進(jìn)行了詳細(xì)的分析。 關(guān)鍵詞 ： 摩擦傳動 壓電傳動裝置 柔性鉸鏈 有限元 1.簡介 光學(xué) 在 航空、航天、國防等領(lǐng)域中已得到廣泛應(yīng)用的行業(yè)。 然而 ,生產(chǎn)的大型光學(xué)鏡面面臨著巨大的困難 ,效 率較低、成本較高、增加在工藝設(shè)備的要求等。為了獲得更高的精度，高微位移 分辨率超 -先進(jìn)精密機(jī)床有待進(jìn)一步深入 ,以補(bǔ)償加工誤差。因此 ,微量進(jìn)給機(jī)制的設(shè)計已成為其關(guān)鍵技術(shù)之一。 壓電陶瓷是一種 近年來發(fā)展起來的 新型的 微量進(jìn)給機(jī)制。 它所擁有的優(yōu)勢 ,比如體積小、功率大、分辨率高和高頻率響應(yīng) ,恒溫 ,不反彈，無粘性。因此它廣泛使用在微量進(jìn)給機(jī)制。如今 ,摩擦傳動機(jī)制逐步被 獲得和使用。 2微量進(jìn)給機(jī)制 的結(jié)構(gòu)和工作原理 微量進(jìn)給機(jī) 制是由三個部分組成 :摩擦傳動裝置、滾珠螺桿及 靜態(tài)壓力空氣軸承 引導(dǎo)的方式。采用壓電陶瓷 微量進(jìn)給機(jī)制阻滯 ,這些摩擦傳動扭曲向上套筒和驅(qū)動器 滾珠絲杠 ,從而帶動空氣軸承引導(dǎo)地實現(xiàn)了微量進(jìn)給運(yùn)動。 結(jié)構(gòu)如圖 1所示。 1， 軸承支架， 2.活塞， 3、活塞缸， 4.精壓力空氣軸承導(dǎo)軌， 5.滾珠絲杠 ， 6. 壓電陶瓷底座 ， 7.壓電陶瓷底座 圖一：進(jìn)給機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu) 按照圖 2所示的 進(jìn)給系統(tǒng)工作原理是 ,套筒連接著球摩擦傳動螺桿、四個模塊是放置的兩側(cè)對稱的軸套。每一塊由相應(yīng)的壓電陶瓷用于驅(qū)動 ,這種機(jī)制由于是由壓電陶瓷驅(qū)動，適用于 夾持產(chǎn)生夾力。進(jìn)給機(jī)制的運(yùn)作 ,壓電陶瓷適用于夾持在同一陣營的摩擦傳動驅(qū)動都工作在特定塊整齊 ,從而使摩擦傳動套筒 連續(xù)的傳動。 圖 1:(b)進(jìn)給系統(tǒng)圖片 圖 2:進(jìn)料機(jī)構(gòu)的運(yùn)行原理 3結(jié)合設(shè)計的可調(diào)機(jī)制 擰緊調(diào)節(jié)機(jī)制是一個需要在摩擦傳動機(jī)構(gòu)，它必須有足夠的 預(yù)緊力。 典型的方法是鋼板彈簧預(yù)緊預(yù)緊機(jī)制，螺旋預(yù)緊 機(jī)制，氣壓預(yù)緊機(jī)制等。 該擰緊機(jī)制本文設(shè)計的 靈活的平行四桿機(jī)構(gòu)。這是由壓電陶瓷 droved 供應(yīng)預(yù)緊力。 該 預(yù)緊力可以改變控制的壓電陶瓷輸入電壓。 如圖 3 所示，利用有限元軟件分析的靜態(tài)特性。當(dāng)驅(qū)動力的 壓電陶瓷是在最大 500N的，靈活安排四桿機(jī)構(gòu)剛度，有限元分析 軟件，是 K =24.15N/m，以及 最大應(yīng)力彈性鉸鏈?zhǔn)?= 32.7Mpa。 如果沒有靈活失真 四桿機(jī)構(gòu)（即當(dāng)摩擦傳動板塊跟硬性），輸出力的壓電 陶瓷將完全轉(zhuǎn)化為預(yù)緊通過靈活的四桿機(jī)構(gòu)的力量。 4驅(qū)動特性分析的機(jī)制 學(xué)習(xí)和掌握輻射源驅(qū)動特性的機(jī)制以便采取適當(dāng)?shù)拇胧愿纳普w性能，并提供了設(shè)計控制系統(tǒng)設(shè)計的基礎(chǔ)。 4.1驅(qū)動力矩 當(dāng)系統(tǒng)啟動時，有一個初步的轉(zhuǎn)動慣量作為零件的質(zhì)量存在問題的結(jié)果。為了研究驅(qū)動力矩，選擇摩擦傳動套筒為主體的影響。根據(jù)該理論認(rèn)為，動力學(xué)傳動裝置的能量是一樣的火車前和轉(zhuǎn)換后，各部分的轉(zhuǎn)動慣量，轉(zhuǎn)化為摩擦套。正因為如此，我 們可以得到轉(zhuǎn)換后的轉(zhuǎn)動慣量。 圖三 :計劃的靜態(tài)特性分析 結(jié)合的機(jī)制 2222 )2()2()2(21 pmpmpmrmJ DLST += P:導(dǎo)程， m R：套筒半徑， m Ms：滾珠螺桿質(zhì)量， kg Mt：套筒質(zhì)量， kg 通過以上分析 ,我們得到的 等效轉(zhuǎn)動慣量的摩擦的袖子?，F(xiàn)在我們選擇摩擦的袖子一樣對象來討論這個驅(qū)動力矩 (動力 ),是需要裝置時開始及其影響因素。下列方程裝置時開始工作： rF=M=J J：等效轉(zhuǎn)動慣量， kg。 m2 R：摩擦套筒半徑， m ：套筒摩擦角加速度， rad/s2 M：驅(qū)動力矩， n。 m F：驅(qū)動力（摩擦片與套筒之間的摩擦力）， n 當(dāng)系統(tǒng)啟動時，一個適宜的驅(qū)動器偏轉(zhuǎn)組應(yīng)該被應(yīng)用于摩擦套，以使該套可以有一定的角加速度。該驅(qū)動器偏轉(zhuǎn)組所產(chǎn)生的壓電輸出力陶瓷。由式 2我們可以得到的等效轉(zhuǎn)動慣量的系統(tǒng)，半徑套的摩擦和驅(qū)動器對壓電陶瓷（爆發(fā)摩擦塊之間的摩擦和摩擦套），是影響力機(jī)制啟動的因素，所以我們應(yīng)該考慮各因素，以確保機(jī)制正常啟動。 4.2驅(qū)動剛性 剛性的驅(qū)動是其中的重要驅(qū)動進(jìn)給機(jī)構(gòu)的特征之一。 現(xiàn)在我們將分析駕駛進(jìn)給機(jī)構(gòu)的剛度詳細(xì)的證明。不靈活的進(jìn)給機(jī)構(gòu)的級聯(lián)連接剛度的飼料的每 一個片段的機(jī)制 ,這種機(jī)制有計算公式如下 : DHBNSSFY KKKKKKKKK111111111+= K：進(jìn)刀機(jī)構(gòu)總體硬度 Ky：壓電陶瓷剛度 Kf： 接觸剛度之間的接觸摩擦表 面的摩擦剛性塊體和壓電陶瓷套筒 Ks： 導(dǎo)螺桿軸向剛度 Ks：從軸向剛度改變導(dǎo)螺桿的扭 轉(zhuǎn)剛度 Kn：螺母剛度 Kb：軸向載荷 Kh：軸承座機(jī)軸承架螺母的剛度 Kd：螺母連接塊軸向剛度 這是部分的分析和計算的剛 性。 4.2.1壓電陶瓷剛度 本文用壓電陶瓷微定位是打 印的 WTYD0808055陶瓷生產(chǎn)的中國電子科技集團(tuán)公司先研究所。通過它的剛度測 量實驗 15.15N /m,如圖 4 4.2.2接觸表面的接觸 剛度、摩擦塊之間的套筒 兩個物體互相接觸將在以前的某些行動切向相對滑移過渡切向外部力量，這被稱為預(yù)位移。力和位移之間的比例關(guān)系，實際上反映了一個剛性的特點(diǎn)。相應(yīng)的剛性現(xiàn)在是： 3131 NkrFK = K：常數(shù) N：正壓力 R： 對摩擦半徑的理想化的球體 表面 很明顯的 ,特殊摩擦方程出 發(fā) ,得到了齒輪傳動系統(tǒng)、鉀是由實驗 ,r是常量 ,唯一的影響 動人的剛性因素常壓 N .很明顯 ,更大的 N、較大的接觸剛度 K。 圖 4:剛度曲線 的壓電陶瓷 4.2.3 軸向剛度的改變 ,從扭轉(zhuǎn)剛度的導(dǎo)螺桿 傳動鏈方面的需要進(jìn)行改造時統(tǒng)一計算它的剛性。因此，扭轉(zhuǎn)剛性必須轉(zhuǎn)換成下面的公式軸向剛度： LGJMK PT = TS KpdK += )tan (4 是 螺旋上升的鉛角，（） ; D是絲桿直徑， mm; F是絲桿軸向力 ,N; M是絲桿輸入時刻， N mm; 是 在絲桿和螺母之間的摩擦角，（） ; TK 是 對絲杠扭轉(zhuǎn)剛度， Nmm/rad; 是 絲杠扭轉(zhuǎn)， rad P是絲桿長度， mm; G是絲桿剪切彈性模量， Mpa; PJ 是 截面慣性矩， mm L是兩個推力軸承的距離， mm 螺母連接的剛性塊軸向可以得到的有限元分析。螺母支架的剛度和軸承塊是非常大的，可以予以辭退。其他部分可以得到剛性通過查找表和計算?？傊?，通過演繹著驅(qū)動進(jìn)給機(jī)構(gòu)的剛性方程，我們已經(jīng)找到了影 響因素每一次駕駛駕駛部分，它提供了有關(guān)駕駛特性研究的 基礎(chǔ)上進(jìn)一步造成剛性。 5.進(jìn)刀機(jī)構(gòu)的實驗研究 5.1實驗系統(tǒng)的基礎(chǔ) 如圖 5所示，該實驗系統(tǒng)是由送料機(jī)構(gòu)，計算機(jī)，壓電陶瓷驅(qū)動器其電源供應(yīng)器及電感測微儀。 圖 5:基礎(chǔ)的實驗系統(tǒng) 本文采用一種基于平均控制 曲線模型建立開環(huán)控制模型。首先 ,實驗曲線測量壓電陶瓷控制電壓之間的關(guān)系和滑動運(yùn)輸距離。利用 Matlab軟件以適應(yīng)線 ,以三次代數(shù)多項式擬合線 ,線擬合誤差 ,是一樣的顯示在圖 6,由此我們得到相應(yīng)的關(guān)系表達(dá)式的控制電壓和距離和因此控制距離的進(jìn)給機(jī)制。 圖 6:適合以三次代數(shù)多項式 控制電壓和距離的關(guān)系式公式 7所示 0 . 0 22-0044.0103.5108.1- 2-53-7 uuux += x是輸出的距離 ,m; u控制電壓 ,V。 5.2實驗研究系統(tǒng)分辨率 如圖 7,壓電陶瓷具有一定的伸長。 就在這個時候 ,距離工作表微 0.15m。 然后一步拉伸逐漸在此基礎(chǔ)上 ,保持 1.5在每一時刻。 采樣時間是控寄存器。 這 分辨率曲線可以獲得實踐的距離 ,通過測量微進(jìn)給機(jī)構(gòu)使用的電感 測微儀。 圖 7:距離分辨率曲線的 進(jìn)給機(jī)制 6結(jié)論 微進(jìn)給機(jī)構(gòu)一步用長征、高分辨率的設(shè)計 ,并在此基礎(chǔ)上從以下 結(jié)論分析得出 : 1.結(jié)合機(jī)理的基礎(chǔ)上 ,設(shè)計了壓電陶瓷靈活的鐵鉸鏈和分析了它 靜態(tài)特性 ,采用有限元分析軟件 ; 2.分析了起動轉(zhuǎn)矩的微進(jìn)給機(jī)構(gòu)的等效轉(zhuǎn)動慣量計算 ;分析了駕駛剛度特性的微進(jìn)給機(jī)構(gòu) ,發(fā)現(xiàn)其影響因素 ; 3. 微進(jìn)給機(jī)構(gòu)可以達(dá)到 300mm，分辨率小于 0.05 m少。 參考文獻(xiàn) 1.Seugng-Bok Choi, Sang-Soo Han. 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