惡臭 噪聲 風險 經濟效益分析

1、廢氣非正常排放分析 （1）開停車時排氣 裝置開車時需用空氣吹掃，吹掃氣經放空管就地放空。帶有臭味及污染物的氣體經生物脫臭裝置處理或經活性碳吸附裝置后再外排。 （2）事故排放 事故排放主要是指由于不可抗拒的災害、操作嚴重失誤、裝置嚴重泄漏等因素造成的事故。在這種情況下污染物排放量大，對環(huán)境污染極為嚴重，給周圍人群和生態(tài)造成嚴重影響。本裝置事故排放主要考慮當設備發(fā)生故障時污染物的排放（如：縮聚S污染物的排放、生物脫臭裝置出現故障時H釜事故等）、堿液吸收設施時故障出現2臭氣的排放。 HS的最大排放量為3.5kg/h，事故可在10分鐘內可控制。在生物脫臭裝置后接2活性碳吸附裝置2套（一開一備），以防止

2、臭氣直接外排。 在脫水釜廢氣中針對硫化氫氣體，經兩級堿液吸收塔吸收后，使硫化氫轉化為硫化鈉，吸收液回收作為原料用，吸收效率達99.8%以上，處理后外排廢氣中硫化氫的排放速率滿足惡臭污染物排放標準（GB14554-93）要求。 在干燥廢氣中針對PPS粉塵，采用旋風除塵器串聯(lián)布袋除塵器進行收集，處理效率達96%以上。外排廢氣含PPS粉塵滿足大氣污染物綜合排放標準（GB16297-1996）中二級標準要求。 針對在合成系統(tǒng)、過濾干燥系統(tǒng)、溶劑助劑回收系統(tǒng)中生成的含硫低分子有機化合物氣體，該氣體具有一定的臭味，外排必將嚴重影響周圍人民的工作和學習，因此，根據擬建裝置臭氣的排放特點及現有裝置的治理措施的

3、情況：本工藝不僅在廢鹽渣干燥工序的有組織排放臭氣，另外在合成車間的泄壓廢氣、溶劑回收和鹽渣干燥車間真空泵排氣，以及相應過程的無組織排放，均會有臭氣產生，因此本評價建議采用如下方案，即： 在鹽渣干燥工序中使用耙式真空干燥機作為鹽干燥設備，它不僅僅能干燥鹽渣，還可從源頭減少臭氣的外排； 在末端建設生物脫臭裝置，將鹽渣干燥后的排放尾氣再經過生物脫臭裝置處理，以確保無臭氣影響大氣環(huán)境；對于合成車間的泄壓廢氣、溶劑回收和鹽渣干燥車間真空泵排氣，以及相應過程的無組織排放廢氣，采取對合成車間和溶劑回收、鹽渣干燥車間進行密閉、抽風，經車間生物脫臭裝置處理后排放。 在生物脫臭裝置后連接活性碳吸附裝置，進一步確保

4、無臭氣外排。 ：點特下如有具目項該于用施措上以 臭 生物法脫物合物氣體，先經多級冷卻器冷卻后采用生有對系統(tǒng)中生成的含硫低分子機化 ，將臭味氣。排放害氣體后體分解為無法脫臭技術）脫吸（吸附、中和)和物理法、脫生物法臭技術與常用的化學法(氧化還原吸收 ：以下特點相比較有 次污染；生? 不產二 費用低；源消耗少，運行能? 生物法脫臭設備 ??；備體積小，投資氣物? 生法脫臭技術脫臭反應速度快，處理量大，設才作守。但需連續(xù)操自 ?生物法脫臭裝置運行方便，可實現全動控制，無人值 生物的活性；保能證處效都能有濃裝物法脫臭置適應能力強。對不同污染物質、不同度的廢氣? 生 大彈性；理，操作此對理氣有處理大量、高

5、濃度的惡臭氣體。而化學法和物法脫? 生物法臭裝置 。類廢氣難以處理，能謝陳代微生物新保護長久的高效率。不生? 微物能自行繁殖，斷更新?lián)Q代，。生生物活性微生物具有更高的，新?lián)Q繁殖快，每天可更幾代甚至幾十代的 換；，長期使用不需更填物料可以一解。在生物降一和，向 ?微生物種類繁多乎所有的有機物無機物都能被某種理處，可都物里，多種微生在相同的條件下能正常繁殖，因此以同時個裝置 多含有種成份的廢氣。，臭用生積上微物的作脫面填利條是脫生物法臭技術在適宜件下，用載體料比表臭解物上后吸被填料收，然被填料的微生氧化分，從而除生物完成先氣業(yè)(臭氣工廢) -7。4見意程藝術臭法生程的過。物脫技工流示圖氣體分析系排

6、濕度調節(jié)活性碳吸附排臭味氣 圖4-7 生物法脫臭技術工藝流程示意圖 經多級冷卻器冷卻后的含臭氣體由生物除臭反應器底部進入，經生物除臭反應器里的微生物對惡臭物質的吸附、吸收后轉化為無毒、無害、無味的簡單物質。最后經氣體分析系統(tǒng)檢測達標后排放。在生物除臭反應器運行初期的調試階段，生物除臭反應器里的微生物還不能完全將惡臭物質去除，此時，經生物除臭反應器處理后的氣體再進入活性碳吸附器，進一步將氣體里的惡臭物質去除，以保證氣體能達標排放。 考慮到本項目建成后，廢渣（主要為廢鹽渣和廢催化劑）的產生量較大，在廢渣的存貯和運輸過程中，本評價特做出如下要求： 公司加強對廢渣的管理，特別是對干燥前廢渣的管理，防止

7、濕渣內污染物逸散、流失，采取廢渣集中堆放，專人負責等措施，有效防止廢渣造成的二次污染； 濕渣在未干燥前不允許露天準放，讓污染物逸散、流失，造成的二次污染，要求放置在密封容器內達一定數量后，統(tǒng)一干燥； 廢渣堆場必須置于室內，防止被雨水淋失； 廢渣堆場要做好地面防滲處理； 廢鹽渣與廢催化劑應分別堆放； 加強與省內用鹽的化工廠等聯(lián)系，確保廢鹽渣的完全外售。 4.5.4 噪聲污染防治措施 選用低噪聲設備，對噪聲值大于85dB(A)的設備，如泵等，采取減振、隔振、加消聲器，消聲套等防治措施，使噪聲符合工業(yè)企業(yè)噪聲控制設計的要求。 另外，合理布局廠房，在設計中應盡量將主要的噪聲源安裝在單獨的隔音房內，在操

8、作中不設固定崗位，只作巡回檢查。加強勞動保護設施，搞好廠區(qū)環(huán)境綠化，確保廠界及環(huán)境噪聲達標。 4.7 綠化 綠化在保護和改善環(huán)境、防止污染等方面有其特殊的作用。綠化具有較好的調溫、調濕、吸灰、除塵、改善小氣候、凈化空氣、減弱噪聲等功能。 工廠應在建設期間同時進行綠化工程建設，并且綠化布置以不影響生產、不妨礙交通運輸、不妨礙消防操作和采光通風為原則，綜合考慮生產工藝、建筑物布置、有害氣體的擴散、地下管線的布置、以及當地氣候特點和土壤條件等多種因素，在道路兩側、空地上、車間四周種植一定寬度的綠化帶，以草坪為主進行綠化，間種少量形以，化綠行進，物植色綠的多較分水含、強噪降、塵粉耐等籬綠和木灌、木喬類

9、各成良好的工作環(huán)境。 2，綠萬m化為化用地面積1.4置進行了綠化設計，廠區(qū)綠依據上述原則，本裝系數達20%。 本工程采取的廢氣治理措施有：堿液吸收裝置、旋風除塵器串聯(lián)布袋除塵裝置、以及車間部分進行密閉、抽風、生物脫臭裝置、活性碳吸附裝置等。經處理后的外排廢氣均能達到相應的排放標準，因此，該項目的廢氣措施是可行的。 本工程采取的廢水治理措施有：脫水塔、精餾塔、生化處理裝置、化糞池等。經處理后的生產廢水大部分回用于生產，外排廢水均能達到相應的排放標準，因此，該項目的廢水治理措施是可行的。 本工程采取的固體廢棄物治理措施有：將廢鹽渣收集后，統(tǒng)一外售；廢催化劑送生產廠家集中處理；所有廢渣干燥后集中室內

10、堆放，防止逸散、流失和雨水淋失；堆放地做好地面防滲處理，有效防止二次污染的發(fā)生。另有：化糞池等處產生的污泥，由市政統(tǒng)一清運；活性碳吸附器換下的廢活性碳渣，立即送指定的填埋場處理。因此，該項目的產生的固體廢棄物不會造成二次污染，其治理措施是可行的。 本工程采取的噪聲治理措施有：選用低噪聲設備，對噪聲值大于85dB(A)的設備，如泵等，采取減振、隔振、加消聲器，消聲套等防治措施，并且合理布局廠房位置和噪聲設備，使營運期廠界噪聲滿足工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準GB12348-90中類標準的要求。因此，該項目的噪聲治理措施是可行的。 6.2 大氣環(huán)境影響預測與評價 6.2.1 概述 6.2.1.1 評價目的和

11、原則 （1）評價目的 根據工程分析結果，闡述在正常的生產過程和輔助生產過程中，可能造成大氣環(huán)境影響的環(huán)節(jié)，確定可能產生的大氣污染物排放情況； 通過分析非正常生產及事故條件下，生產過程和輔助生產過程中，可能造成大氣環(huán)境影響的環(huán)節(jié)，確定可能產生的大氣污染物排放情況； 根據本區(qū)域大氣污染物在大氣中稀釋擴散規(guī)律的研究，用數學模型預測對周圍環(huán)境的直接影響和短期及長期影響； 通過本工程大氣環(huán)境影響評價，為項目審批、項目的工程設計和生產過程中 。據依策決的分部供提治防染污氣大的（2） 評價原則 大氣環(huán)境影響評價堅持以下原則： 針對性 針對擬建項目的工程特征、排污特征和廠址周圍地區(qū)的環(huán)境特征，合理確定評價區(qū)域

12、、評價因子、評價范圍，突出重點，抓住危害環(huán)境的主要因素。 實用性 本評價力求能為主管部門提供決策依據，為設計工作確定防治措施，為環(huán)境管理提供科學數據。 全局性 針對所選工藝和大氣污染物排放狀況，對環(huán)境質量結合環(huán)境功能規(guī)劃和環(huán)境標準評價其可行性。 6.2.1.2 預測評價因子及評價范圍 S和PPS粉塵。 H因子為下大氣環(huán)境影響預測評價程本技改工正常生產情況2本技改工程所在地無風景名勝、文物古跡及自然保護區(qū)等敏感點，地形為平原。因此按環(huán)境影響評價技術導則中關于三級評價的范圍規(guī)定，大氣環(huán)境影響預測范216km面積共4km，總里，東西軸邊長北目所在地為中心，取南軸連長共4公圍以項的矩形區(qū)域。 6.2.

13、2 本項目大氣污染源排放情況 表6-5 污染物排放源強 污染物PPS對二氯苯 HS 2粉塵 SO2SH 2 SH2 狀排放正常情況g/事故排放g/堿液吸收尾正干燥工18正12正鍋爐0.97事吸收系1.主生產裝無組織排主生產裝無組織排17.5 表6-6 污染物排放參數 點 源 參 數 面 源 污染物2 )(m出口溫(出口內徑(m)(m)高度 (m)平均高度 ) 面積S H 0.430 402 20 粉塵PPS 0.640 H1 S112 10H10 S2 20 20 對二氯苯6.2.3 區(qū)域污染氣象特征分析 6.2.3.1 風場變化規(guī)律 區(qū)域全年主導風向NE，風頻為16 %，多年平均風速1.6

14、m/s；靜風頻率較高，多年靜風風頻為42 %。 6.2.3.2 大氣穩(wěn)定度 大氣穩(wěn)定度反映某一區(qū)域大氣的稀釋能力，一般情況時，大氣不穩(wěn)定有利于廢氣污染物的擴散和稀釋，而穩(wěn)定條件則不利于廢氣污染物的擴散和稀釋，易造成污染物的積累，并發(fā)生環(huán)境污染。大氣穩(wěn)定度的分類采用Passquillz統(tǒng)計方法進行。全年大氣穩(wěn)定度以中性(D)為主，其次為穩(wěn)定(E-F)和不穩(wěn)定(A-C)。因此，評價區(qū)域大氣擴散能力為中等。 6.2.4 大氣環(huán)境影響預測與評價 6.2.4.1 預測模式 根據環(huán)境影響評價技術導則，（HJ/T2.1-2.3-93）選取相應模式。排氣筒下風向任一點的地面濃度計算模式如下： a. 有風時點源

15、模式 b. 小風和靜風時點源擴散模式 c. 非正常排放模式 有風（U101.5m/s）情況下： 小風（1.5m/sU100.5m/s）和靜風（U100.5m/s）情況下： d. 衛(wèi)生防護距離計算公式 6.2.4.2 模式計算中有關公式和參數的選用和確定 （1）煙氣抬升高度 污染源經排氣筒排出后，由于其動力的作用和熱力作用，往往先經過一個抬升階段，達到一定高度（有效源高）而后隨風進行水平輸送和擴散，故污染源的有效高度為H+H 。煙氣抬升高度采用制定地方大氣污染物排放標準的技術方法GB-T13201-91中推薦的公式進行計算。 -1或者T200m 12-鄰近氣象臺Z1五年平均風速，m/s； V：中

16、式1 Z-相應氣象臺測風儀所在的高度，m； 1 Z-煙囪出口處高度，m； 2 m-風速冪指數，A 0.07、B 0.07、C 0.10、D 0.15、E-F 0.25。 主導風向歷年平均風速1.6m/s。 6.2.4.3 預測及評價內容 案方測預擬模）1（根據廠址擬建地的氣象特征、周圍自然社會狀況以及本工程排污特點,按評價大綱的要求,確定大氣環(huán)境影響模擬預測方案，見表6-7。表6-7 模擬預測方案 預 測 因 子 預測類別 正常排放 事故排放 面源排放 對二氯苯 HHSS S H PPS粉塵222 日平均濃度 NE 小時 靜風 平均 濃度 排放10分鐘 衛(wèi)生防護距離 （2）預測評價點的選取 根

17、據本工程大氣環(huán)境保護目標選取評價點。為了疊加方便，預測評價點與大氣現狀監(jiān)測點盡量重合，選取2#、3#、4#和5#一共4個點位。 （3）預測計算說明 日平均濃度通過選取典型日氣象參數進行計算。在進行大氣現狀監(jiān)測的五天中，每一天均按評價大綱要求測定了氣象參數。本預測選取5月14日在擬建廠址處的氣象參數進行日平均濃度的預測，預測的貢獻值與這一天的日均現狀濃度疊加。典型日氣象參數見表6-8。 表6-8 典型日氣象參數 時 間 溫 度 氣 壓 風向 風速 云 量 穩(wěn)定度 濕度(%) 82D 10/9957.0 W22.0 0.2 0762 C25.3 11 D 8/6957.0 50.19/957.27

18、.60.S953.19/27.26.2.5 預測結果及影響評價 S的正常生產排放量太小，預測貢獻值基本全部為零，以下主要分析PPSH于由2粉塵的預測情況。 6.2.5.1 正常情況下 （1）主導風向（NE）下擴散情況 在此種情況下，各污染物最大落地濃度和對各評價點的貢獻濃度統(tǒng)計見表6-9，疊加本底后各評價點的濃度見表6-10。 3) mg/m(值貢測預濃均平小 9 6表-時度獻：位單 備注 各現狀監(jiān)測點預測貢獻值最大落地濃度 污染物 氣象條件貢獻值 2# 3# 4# 5# 主導風向SH0.00012 0 0 0 0 （NE）下PPS粉塵 0.0024 00 0 0.0003SO 0.00272

19、 0 0 0 0.0007靜風條件SH0.00012 0 0.00010 0 下0.0024PPS粉塵 0 0.00240 0 0.001SO 20 0.0010 0 3) mg/m：度(單位測底后各評價點的預濃表6-10 疊加本各評價點預測濃度值 備注 氣象條件 污染物 5#4# 3# 2#SH 0.0015 0.00280.00190.0018 2 主導風向 0.2 PPS粉塵 0.21530.1850 0.2350 NE（）下 0.0769 SO0.0808 0.0819 0.07582SH 0.00280.00150.0018 0.0020 2 靜風條件 0.21500.18740.2

20、 PPS粉塵0.2350 下 0.07510.0819 0.0808 SO 0.07792S、PPS粉塵、SO的擴散對H）下，向9和表6-10可見，在主導風（NE由表6-2230.0001mg/m度為落地濃S最大，占標H響很小。經計算，準值的0.167%；評價區(qū)的影233mg/m0.0027 濃度為的最大落地mg/mPPS粉塵的最大落地濃度為0.0024 ，SO占2標準值的0.386%。 大氣敏感點開發(fā)區(qū)廣場（2#）、居民區(qū)（3#）、擬建廠址（4#）、擬建廠址下風向S影響；開發(fā)區(qū)廣場（2#）、居民區(qū)（3#）、擬建廠址（4#）均不受PPSH不（5#）均受230.0003mg/m為獻值的預測貢下風

21、向（5#）PPS粉塵的影響。擬建廠址，SO粉塵和2330.0007mg/m值為預測貢獻的，疊加本底后后疊加本底為0.2153mg/m為；SO230.0758mg/m，其貢獻值占標準值的0.14%，影響非常小。 6.2.5.2 不利氣象條件下 （1）靜風條件下擴散情況 在此種情況下，各污染物最大落地濃度和對各評價點的貢獻濃度統(tǒng)計見表6-9，疊加本底后各評價點的濃度見表6-10。 S、PPS、SO粉塵的擴散對評價區(qū)的影H由表6-9和靜風條件下，可-10見，在表622響很小，各污染物的最大落地濃度均出現在擬建廠址內（4#），但對擬建廠址的影響很小。 30.0001mg/m為貢獻值S的預測，占）址，算

22、擬建廠內（4#H標準值的1.0%，計經233為后底本加疊，0.0024mg/m為值獻貢測預的塵粉PPS；0.0020mg/m為后底本加疊330.001mg/m為貢獻0.1874 mg/m值的預測，占標準值的0.2%，疊加本底后為0.0779 ；SO23mg/m。大氣敏感點開發(fā)區(qū)廣場（2#）、居民區(qū)（3#）、擬建廠址下風向（5#）均不受各大氣污染物的影響。 6.2.5.3 日平均濃度預測值 各大氣污染物的日平均濃度貢獻值及預測值見表6-11。 3) mg/m表6-11 日平均濃度預測值 ( 單位：名稱 污染物 2# 3# 4# 5# 備注 SH 0 00.000102 000PPS粉塵 0.00

23、23 貢獻值 0 0.0013SO 002SH 0.00165 0.00260.001450.00145 2 0.2000 PPS粉塵 0.21200.16800.2520 現狀值 SO 0.0820 0.08465 0.078450.085902SH 0.00155 0.00165 0.00145 0.00262 0.2520 0.2000 0.21200.1703PPS粉塵 疊加值 0.078450.085950.0820 0.08590SO 2SH 達標達標 達標 達標 2 達標情況 粉塵達標 達標達標 達標PPSS、PPS粉塵、SO在各評價點的日均貢獻濃度分別為0、00.0001 H見

24、，-11可由表622333mg/m，貢獻值與現狀值疊加后、00.0023 mg/m、00.0013 mg/m仍能達到環(huán)境空氣質量標準（GB3095-1996）中二級標準的要求。 6.2.5.4 事故排放情況 S吸收系統(tǒng)發(fā)生故障，HS直接排出時的小時平均H風條件下，在主導風向和靜22濃度預測值見表6-12。 3） （故表6-12 事排放預測濃度值濃度單位：mg/m 各現狀監(jiān)測點濃度 計算時間 超標面積 排放強度 風向污染物 2 (mming/s )2# 3# 4# 5# 0.0026700000.972 0.0015 10 NESH 0.0017 0.001520.00454.46270.003

25、5000010 SH 0.003 C 0.972 2S吸收系統(tǒng)發(fā)生故障，HS直接排出時對環(huán)境影響很大。以假定H上表可見，由2223，mg/m為1.5145 大落地濃度風主導向下超標面積70000m，最，10排放分鐘計在2，最大落地標面積50000m濃度下靜米西距出現在事故點南約14.14處；在風條件超3，出現在事故點處，對擬建廠址周圍為54.4612 mg/m影響非常大。 離距護防生衛(wèi) 6.2.5.5 依照衛(wèi)生防護距離計算公式計算： S和對二氯苯的無組織排量（HS為1.1g/h，對二氯苯為17.5g/h）以及排放H據根2222SS按100mH出，計算大氣質量標氯苯按400m準）、氣（界區(qū)大小H

26、象參數及，對二22S的衛(wèi)生防護距離計，即在H按和120m。距離分別為250m和對二氯苯的衛(wèi)生防護2離生產裝置300m范圍之內不允許建設食品、副食、住宿及娛樂等項目。衛(wèi)生防護距離示意圖見附圖5-2。 6.3 小結 6.3.1 本工程大氣污染源排放情況 本工程正常生產狀況下大氣污染源有3個，主要為脫水釜廢氣、干燥尾氣和鍋爐S和PPS粉塵。所有排放廢氣均符合大氣污染物排放標H要污染物為煙氣，其中主2準（GB16297-1996）中二級排放標準和鍋爐大氣污染物排放標準（GB13271-2001）中時段、二類區(qū)標準。本工程非正常排放主要包括開停車、檢修等情況下排放。本S吸收系統(tǒng)出現故障，HS直接排放。本

27、工程無組織排放的污染因H放是排工程事故22S和對二氯苯。 H子是26.3.2 區(qū)域污染氣象特征分析 區(qū)域全年主導風向NE，風頻為16%，多年平均風速1.6m/s；靜風頻率較高，全年最高為42%。穩(wěn)定度以中性頻率最高，不穩(wěn)定頻率居中。 6.3.3 大氣污染物濃度預測和評價 在正常狀況的排放條件下，主導風向（NE）和靜風條件下的污染物小時平均濃度貢獻值與現狀值疊加后不存在超標現象；在典型日氣象條件下，污染物在各評價點的貢獻值與現狀值疊加后仍能達到環(huán)境空氣質量標準（GB3095-1996）中二級標準。 HS吸收系統(tǒng)發(fā)生故障，HS直接排放時對周圍環(huán)境影響很大。以假定排放102223，出現1.5145

28、mg/m在距大落地濃度為，在主導風向下超標面積70000m，最分鐘計2，最大落地濃積50000m度為54.4612 標約14.14米處；在靜風條件下超面事故點西南3mg/m，出現在事故點處，對擬建廠址周圍影響非常大，這種事故應嚴格杜絕發(fā)生。 S和對二氯苯的無組織排量、排放界區(qū)大小、氣象參數及大氣質量標準，H根據2S和對二氯苯的衛(wèi)生防護距離分別為250m和120m。按HS的衛(wèi)生防護距H出計算22離計，即在離生產裝置300m范圍之內不允許建設食品、副食、住宿及娛樂等項目。 7.2 地表水影響預測及評價 圍范測預 7.2.1 地表水環(huán)境影響預測范圍：開發(fā)區(qū)排污口上游500 m至開發(fā)區(qū)排污口下游350

29、0 m河段，全長4公里河段，詳見圖5-1。 7.2.2 預測因子、斷面及預測時期選取 地表水環(huán)境影響預測因子：CODcr。 地表水環(huán)境影響預測斷面：排污口上游500米（1#斷面），排污口下游600米（2#斷面）和排污口下游3500米（3#斷面）。 3/s。 2.993.31m，期時，其流量為預測時期：以枯水期為預測7.2.3 預測用參數 7.2.3.1 預測用環(huán)境水文參數 本工程廢水受納水體為綿遠河，其具體水文參數見表7-6。 表7-6 水文參數 預測時期流量 平均水深 平均流速 河 寬 比 降 稱河流名3 /s m m m/sm 6.5 3.15 70.4 1.12河綿遠7.2.3.2 本工

30、程廢水排放特征參數 根據工程分析，本擬建工程建成后，經處理全年排放廢水50.7860萬噸，即63.5 t/h。污染物COD排放量8.6t/a，即1.08kg/h，排放濃度為16.93mg/l。 7.2.3 預測模式 （1）混合過程段計算 混合過程段的計算根據環(huán)境影響評價技術導則地面水環(huán)境(HJ/T2.3-93)用下式計算。 （2）污染物擴散到對岸所需距離計算 設對岸的污染物濃度達到最高濃度的5%時，河水流過的距離為污染物擴散到對岸的距離，用二維點源對流擴散模式導出： 式中： l混合段長度，m； l污染源擴散到河對岸的距離，m； B I河流底坡，m/m； ；m/s，速流的向方xu H平均水深，m

31、； B河流寬度，m； 2/s；m 力加速度，g重 （3）完全混合模式 式中: C水污染物完全混合后平均濃度（mg/l）; Cp水中污染物濃度(mg/l) 3/s) 量(m污水流 Qp Ch河中背景值濃度(mg/l) 3/s)。 水流量(m Qh河 （4）二維穩(wěn)態(tài)模式 ：求取用泰勒法M系數混合y1/2)B)(gHI(0058.H?00065.M? B/H100 y c(x,y)(x,y)處一污染源污染物變化量垂向濃度貢獻值，mg/l； x,y迪卡爾坐標系坐標，m； c各假設污染點源及污水處理場污染物排放濃度，mg/l； p3/s；m 水排放量，處污染點源及污水理場廢 Q各假設p2/s；m 混合系

32、數， M橫向y其余符號意義同前。 7.2.4 計算結果 7.2.4.1 混合過程段及污染物擴散到對岸所需距離 3/s時，綿遠河污染物擴散到對岸流計算，在量為3.15m所需距離約180m，而 經達到斷面完全混合均勻的距離約1150m，由此可見本次評價河段2#點（排污口下游600米）處于混合過程段，3#（排污口下游3500米）處于完全混合段。 7.2.4.2 計算結果 2/s。0.011m 為M遠河（1）經計算，綿y（2）因為本次評價河段2#點（排污口下游600米）處于混合過程段，3#（排污口下游3500米）處于完全混合段，所以采用二維穩(wěn)態(tài)混合模式和完全混合模式計3/s，該裝置廢水匯入綿遠河后，各

33、污染物對下3.15m量河綿，產常算正生時當遠流為 。7-7表于列果結測預其。量獻貢的河沿游表7-7 污染物在預測斷面的貢獻量(單位：mg/l) 斷 面 染物污 Y 3.5 x 2#斷面COD 6000.04 3#斷面 COD 3500 0.03 7.2.5 預測及評價結果 3/s進行預測，污3.15m后，按河水流量為本工程建成后，全廠廢水排入綿遠河染物預測情況見表7-8。 表7-8 綿遠河水質預測結果( 濃度單位：mg/l) 名稱項目獻貢污 染 物 COD 值 0.04 斷面2#現狀 監(jiān)測22.03 斷3#預測值 22.07 貢獻值 0.03 面現狀 監(jiān)測23.46 預測值 23.49 準值2

34、0 標從上表看出：納污水體綿遠河的預測斷面COD濃度與背景值相比，有輕微的增加。由于綿遠河水體現狀COD的監(jiān)測值便超過了地表水環(huán)境質量標準（GB3838-2002）中類水域標準，預測值更不符合地表水環(huán)境質量標準（GB3838-2002）中類水域標準的要求。但是，到2005年6月，德陽城市污水處理廠將投入運行，城區(qū)所有生活污水和部分生產污水將經污水處理廠集中處理后再排入綿遠河，使綿遠河有了更大的納污容量，而本項目建成后，所排廢水對綿遠河COD的貢獻值僅為0.04mg/L，因此不會加重綿遠河的污染負荷。 7.2.6 小結 （1）目前，綿遠河段的地表水部分污染因子超過地表水環(huán)境質量標準（GH3838

35、-2002）中類標準的要求，綿遠河已無納污容量。原因是由于目前德陽城市污水處理廠還未建成使用，而綿遠河是德陽整個城市的納污河流。到2005年6月，德陽城市污水處理廠投入運行后，將減輕綿遠河的納污負荷，河水質將逐漸變好，河體也將有足夠的納污容量。 50.7860為量放排水廢年全，施措理處的效有極積了用采，后成建程工本）2（萬噸，廢水中污染物COD對環(huán)境的貢獻值僅為0.04mg/L左右。這對綿遠河水質無嚴重影響。 （3）綿遠河污染物擴散到對岸所需距離約180m，而達到斷面完全混合均勻的距離約1150m。 （4）納污水體綿遠河的預測斷面COD濃度與背景值基本持平，沒有加重污染負荷。 8.2.2.2

36、運營期噪聲源 本裝置運營期噪聲來源于各工序的機泵設備，主要是過濾機噪聲、離心機噪聲、脫水塔循環(huán)泵噪聲、引風機噪聲、壓縮機噪聲。其中，后三者是連續(xù)排放，前兩種是間歇排放。 表8-5 噪聲情況一覽表 序名 稱 來 源 排放方式 排放量 備 注 號1 2 過濾機噪聲PPS合間成 歇 85dB(A) 隔音處離心機噪聲 產品純間化 歇 90dB(A) 隔音處 3水脫4 5泵噪塔循環(huán)溶聲 劑回連收 85dB(A)續(xù) 隔音處聲引風機噪 爐鍋房 連90dB(A) 續(xù) 加消聲機壓縮噪聲 氮制機 連90dB(A)續(xù) 加消聲 8.2.3 噪聲環(huán)境影響預測 8.2.3.1 預測模式 本評價噪聲衰減預測模式為： Lp=

37、Lo-20lg（r /r）-a（r-r） oo 式中：Lp距聲源r m處聲級dB（A）； Lo距聲源r m處聲級dB（A）； o a 衰減系數dB（A）/m； r 預測距離（m）。 由上式預測每個噪聲源在某點的貢獻值，再將所有噪聲源在該點的貢獻值進行疊加，得出本工程噪聲源對該點噪聲的貢獻值，貢獻值與本底值疊加即得出預測值。疊加公式如下： 式中： ；dB(A)，值加疊的聲噪點某L Li第i點聲源在該點產生的噪聲值，dB(A)； n 聲源總數。 8.2.3.2 預測結果及分析 (1) 施工期噪聲環(huán)境影響預測 施工機械噪聲源強以設備運行產生的最大值為預測源強，施工機械噪聲預測結果見表8-6。 表8-

38、6 施工噪聲預測結果 聲源噪聲原噪 衰減后的噪聲dB(A) 推土機混凝土攪拌dB(A) 衰減距離20m 衰減距離60m 衰減距離150m 96 60 5043 88機 52 42 35 氣錘 卷揚機載重型重汽98 6252 45 105 69 5952 93 車 5747 40 重型載汽中汽輕型載重拉拖機91車 55 45 38 車 90 5444 37 90 54 4437 (2) 運營期噪聲環(huán)境影響預測 擬建工程運營期噪聲環(huán)境預測結果見表8-7、表8-8。 表8-7 運營期噪聲計算統(tǒng)計結果 與聲源距離過濾（m） 1 20 50 100 150 200 機噪聲 85 48 40.034.0

39、30.528 3335.5 39.0 45.090噪離心機聲 53聲環(huán)循塔脫水2848 30.5 40.034.0 85 噪泵聲 源3335.5 45.05390 39.0 風引機噪聲 33 90 45.0 35.5 39.053 噪壓縮機聲 38.6 41.195.6 58.6 44.650.6響混值57衰 37455154.50 AdB減值（） 表8-8 運營期噪聲預測結果 時 間 晝 間 夜 間 貢獻值 預本底值預測底本值 功能區(qū)點位 值貢獻值 測值 48.1 38.6 47.6 56.156.238.61# 49.6 38.649.253.7 2#53.6 38.6 廠界46.1 3#

40、54.3 38.654.445.3 38.6 43.2 38.6 41.4 47.5 38.6 46.9 4#擬建裝置廠界噪聲現狀監(jiān)測值晝間最高點為56.1dB（A）、夜間最高點49.2dB（A）。本工程投產后，各預測點晝間噪聲值為47.556.2dB(A)，夜間為43.249.6dB(A)，1#、2#、3#、4#點均不超標。 由以上分析可知，擬建裝置廠界噪聲本底值未超標，裝置投產后，預測值也未超標。噪聲環(huán)境良好。 10 事故風險分析 10.1 概述 風險評價分析是指建設項目產生的突發(fā)性環(huán)境問題，主要指在特定條件下突發(fā)的污染問題。這種污染雖然具有強烈的偶然性，但由于排放量大、瞬間污染物濃度高，

41、對環(huán)境往往會造成惡性后果。 化工行業(yè)存在較多危險因素，風險防范意識是化工企業(yè)安全生產的前提和保障。本評價將對本項目的整個生產過程中可能發(fā)生的潛在危險進行分析，以找出主要危險環(huán)節(jié)、認識危險程度，從而針對性地采取預防和應急措施，盡可能將風險可能性和危害程度盡可能降低。 10.2 潛在因素分析 10.2.1 生產過程 本工程裝置規(guī)模是在試驗裝置基礎上放大的，存在的風險主要有兩方面,一是工程放大的技術風險，一是生產過程中潛在的事故風險。技術風險為設備放大的風險，本工程主要為聚合釜放大時存在的風險，因為聚合釜是高溫加壓下操作，在設備放大時存在有一定的風險；事故風險與工程本身潛在的不安全因素有關，由于在生

42、產工藝過程中存在部份有毒、有害、易燃易爆的物質，如對二氯苯、硫化氫、燒堿等，這些物質一旦泄漏或裝置發(fā)生事故，會對環(huán)境造成嚴重污染。本次評價主要對以上物質的物性進行分析，詳見表10-1、10-2。 表10-1 主要物料燃燒及爆炸性質 爆炸極限% 閃點() 自燃 物質名稱點() 密度 上限 下限0.857 529 25 6.6 1.1 苯二對氯 1.191 260 45.0 4.3 氫化硫表10-2 有毒、有害物質的物性、毒性及危害性分析 本品有刺激眼睛和毒，蒸氣能產生眩對二氯苯暈、頭痛、惡 心、神志不清等癥狀。蒸氣與液體能粘膜，并可經皮膚吸收造成中毒。 3硫化氫 ） 接觸時間 人體濃度（mg/m

43、反應 閾嗅覺0.035 出明顯0.4 嗅 味難聞臭中等47 強度 激刺局部可難忍受，這是能引起臭味強烈很 3040 度閾濃及全身性癥狀的即鐘25分吸道刺激癥狀，吸入出現眼及呼70150 12小時高嗅出臭味，濃度越發(fā)生嗅覺疲勞而不再 發(fā)嗅覺疲勞生越快經激癥狀，并引起神引起眼及呼吸道粘膜刺300 1小時 腫接系統(tǒng)抑制，長時間觸可引起肺水及炎可引起生命危險，發(fā)生肺水腫，支氣管、激更肺炎。接觸時間長，引起頭痛、頭昏760 1560分鐘 吐、鼻喉咽發(fā)干痛、嘔動、步態(tài)不穩(wěn)、惡心 困難癥狀等全身咳嗽、排尿癥狀的全身現很快引起急性中毒，出明顯1000 “數秒鐘” 死亡著呼吸麻痹而接開始呼吸加快，“立即” 14

44、00 ，勞昏迷并呼吸麻痹而死亡 嗅覺立即疲N-甲基吡咯烷酮 毒性低，但不能內服，大鼠急性經口毒性LD100為10ml/kg；LD50為7ml/kg用量為0.25mg/kg時對大鼠和兔的神經、血液無毒害。皮膚涂敷，蒸氣吸入試驗表明毒性低。 硫化鈉 硫化鈉有腐蝕性、有毒。在空氣中易氧化，遇酸生成硫。（硫化氫毒性數據見上） 。10.2.2 儲存運輸 本工程中燒堿、對二氯苯、NMP和硫化鈉在儲存運輸過程中有一定的危害性，在儲存中安全防護距離必須執(zhí)行石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范及有關標準，貯罐必須由有設計資格證書的單位進行設計，由有制造加工許可資格的單位進行生產、安裝；運輸中應盡量小心，避免火源，避免人為因

45、素造成的事故。 10.3 國內、外同類裝置類比分析 10.3.1 國內同類裝置事故分析 川四、所究研業(yè)工料材成合津天：有位單的置裝醚硫苯聚過有曾內國，前目到特種工程塑料廠、長壽化工總廠、四川廣漢高新材料開發(fā)有限公司、甘肅化機廠、北京化工研究院、四川內江高分子材料廠、廣州化學試劑廠等，規(guī)模大的近百噸，小的只有幾噸，這些裝置大多建于80年代，隨然這些裝置現在大多數都廢棄或停運，但在過去的運營過程中均無發(fā)生風險事故記錄。 2000年前后，綿陽能達力、成都樂天、四川得陽、自貢鴻鶴、內蒙億利以及山東、江蘇、吉林等各自興建了幾十至千噸級的中試裝置。到目前為止，這些裝置均無發(fā)生風險事故記錄。 得陽科技公司現

46、有1000噸/年PPS生產裝置自2002年10月投料生產至今，也無風險事故記錄。 10.3.2國外同類裝置事故分析 國外聚苯硫醚主要生產廠家有：美國菲利浦石油化學公司、日本東麗、日本寶理、大日本油墨、美國GE等等，它們絕大部分生產規(guī)模都在5000噸以上，從目前報道統(tǒng)計看，無發(fā)生風險事故記錄。 10.4 本工程風險事故類型與分析 根據本工程生產特點，并考慮不可抗拒的自然因素，本工程潛在風險事故可劃分為三類：生產裝置放大的技術風險、污染治理設施事故風險和自然災害。發(fā)生風險事故的概率雖然很小，但影響程度往往是巨大的。本評價著重對生產裝置放大的技術風險、污染治理設施事故風險進行分析，生產裝置放大的技術

47、風險主要指縮聚釜放大S吸收裝置事故風險和生物脫臭裝置事故風險。H要指風施事故險主污風險，染治理設2弄清事故的前因后果，有針對性地落實各項安全技術措施，預防或減緩風險事故所造成的危害。 10.4.1 縮聚釜風險事故 造成縮聚釜發(fā)生風險事故的原因主要有以下幾方面： 溫度過高：加熱系統(tǒng)失效、溫度敏感器失靈、關閉系統(tǒng)發(fā)生故障、施工質量問題等均有可能引起縮聚釜內溫度過高，從而導致風險事故的發(fā)生； 安全閥未開啟：縮聚釜設計上的不合理、未定期維修安全閥、安全閥控制儀表失靈等均有可能引起縮聚釜安全閥不能正常開啟，從而導致風險事故的發(fā)生； 壓力超高：操作上的不合理、縮聚釜制造質量問題、溫度過高等均有可能導致縮聚

48、釜壓力超過設計標準而引起風險事故的發(fā)生。 10.4.2 H 故事險風置裝收吸S2HS吸收裝置發(fā)生事故而引起污染的原因主要有以下幾方面： 2S吸收系統(tǒng)發(fā)生故障：未更換吸收液、關閉系統(tǒng)發(fā)生故障、未及時更換易H 2S吸收系統(tǒng)發(fā)生故障，從而引起污染事故的H能導致?lián)p部件、施工質量問題等均有可2發(fā)生； 應急設施故障：設計不合理、未定期維修、控制儀表失靈等應急設施故障也S污染事故的發(fā)生。 H成可能造有210.4.3 生物脫臭裝置風險事故 在整個生產系統(tǒng)中，在有臭氣產生的工序，如：合成車間、溶劑回收、鹽渣干燥車間等均進行了密閉、抽風，最后再進入生物脫臭裝置統(tǒng)一處理后再排放。因此，生物脫臭裝置一旦發(fā)生故障，將對

49、外界環(huán)境影響較大。生物脫臭裝置效率降低或失效而引起污染的原因主要有以下幾方面： 未能保證裝置連續(xù)操作，從而使微生物活性降低，甚至失去作用； 外界條件影響生物活性，如溫度、濕度等。 10.5 本工程風險事故發(fā)生率 本工程縮聚釜按國家有關標準設計，設計縮聚釜運行壽命15年。在一年的設施運行中風險事故發(fā)生率隨設備的運行壽命增長而增加，其具體分析見表10-3。 表10-3 縮聚釜風險事故發(fā)生率 運行壽命 后年30 3028 2825 2520 2015 151故風險事 1/100 1/500 1/100000 1/1000 1/5000 1/10000 率發(fā)生使用試定縮聚釜在運行中，應期檢修并測試，測

50、合格才能繼續(xù)使。當聚合加壓釜。表用能使，檢行檢測測合格后方進有命過用期限超設計壽后，需每年經當地關部門，測不合格如生用后使可能發(fā)的風險事故率，經檢合釜是310-中數據指縮聚經檢測格 換。則應報廢更 程10.6 本工風險事預測故污染時、何生在事性下失事環(huán)鑒于境風險故是在控狀態(tài)，突發(fā)的災難故，它是否發(fā)染面發(fā)生等方有很大排情境環(huán)的影響況（如所污后發(fā)事性確的不定，且許多故生其對。據參考數實靠無因道、記沒）范影境及類、數的量種以環(huán)的響圍均有錄報，此可的際各，障生發(fā)統(tǒng)收吸S系故的后鐘分10H放排接直SH境環(huán)從價評本角，慮考度定假22種情況。 S吸收系統(tǒng)發(fā)生故障，HS直接排放10分鐘后，在H分析，按第6章的

51、事故預測2223，出現在距mg/m事故點西70000m南，最大落地濃度為1.516 標主導風向下超面積約141米處，在這種濃度下，人體會明顯的感覺出中等強度難聞的臭味；在靜風條件23，出現在事故點處，在落地濃度為54.4627 mg/m這種50000m下超標面積濃，最大度下，人體接觸12小時就會出現眼及呼吸道刺激癥狀，吸入25分鐘即發(fā)生嗅覺疲S吸收H，靜風條件下發(fā)生越快。因此，在出勞而不再嗅臭味，濃度越高，嗅覺疲勞2系統(tǒng)發(fā)生故障對擬建廠址周圍影響特別大。 10.7 風險事故防范與應急處理措施 由于本工程存在有毒、有害物料，加之生產裝置較復雜，一旦反應失控，誤操作或設備、管線發(fā)生破裂、泄漏、腐蝕

52、等，就為風險事故發(fā)生“創(chuàng)造”了條件。盡管我們無法改變環(huán)境風險的客觀存在，但可以通過科學的設計、施工、操作和管理，將環(huán)境風險發(fā)生的可能性和危害性降低到最小程度，真正做到防患于未然，達到預防事故發(fā)生的目的，本工程采用的具體防范及應急措施如下： （1）總體布置方面 設計中總圖布置合理，各生產和輔助裝置按功能分別布置，并充分考慮安全衛(wèi)生防護距離、消防和疏散通道等問題，有利于安全生產。 （2）建筑結構方面 廠房按不同的防火等級和生產特性進行設計，設備盡可能露天布置，某些廠房采用開敞式或半敞式建筑，并局部設置機械通風設施，加強通風排毒。 （3）工藝設備方面 采用先進、成熟、可靠的工藝和設備以及行之有效的“三廢”治理及綜合利用措施，以減少事故的發(fā)生。 生產系統(tǒng)嚴格密閉。選用材質性能良好的設備和管件，以防止泄漏和爆炸。同時壓力容器的設計、制造、檢驗和施工安裝，均嚴格執(zhí)行“國家壓力容器和設備設計驗收規(guī)范”。 （4）電氣、自控方面