[建筑╱土木]嘉興至紹興跨江公路通道某大橋主橋掛籃施工方案_secret

1、xxx 大橋主橋 掛籃施工技術(shù)方案 1 目目 錄錄 1、編制依據(jù)、原則、技術(shù)標準.2 1.1 編制依據(jù).2 1.2 編制的原則.2 1.3 技術(shù)標準.2 2.1 工程地質(zhì).3 2.2 氣象、水文.3 2.3xxx大橋橋梁結(jié)構(gòu).3 3.1xxx大橋主橋掛籃施工場地布置.6 3.2 施工隊伍安排.6 3.3 施工進度安排.7 3.4 投入本橋的施工機械設(shè)備.7 4、施工技術(shù)方案.9 4.1 施工工藝概述.9 4.2 0#塊施工工藝 .10 4.3 邊跨現(xiàn)澆段施工.27 4.4 掛籃.32 4.5 掛籃現(xiàn)澆箱梁施工.38 4.6 預(yù)應(yīng)力施工.44 4.7 體系轉(zhuǎn)換.48 4.8 夏雨季施工.48 5

2、、施工要點.50 5.1 箱梁施工質(zhì)量控制和要求.50 5.2 主橋施工流程.50 5.3 懸澆梁段砼施工注意事項.52 5.4 合攏段施工注意事項.53 5.5 線型控制與測量.53 6、質(zhì)量保證體系及措施.58 6.1 質(zhì)量保證體系.58 6.2 質(zhì)量保證措施.58 7、安全保證體系.63 7.1 組織保證.63 7.2 安全保障措施.63 附件一、xxx 大橋掛籃試壓加載數(shù)量計算表.66 附件二、xxx 大橋主橋掛籃試壓配重記錄表.67 附件三、 xxx 大橋主橋施工進度計劃橫道圖.68 2 附件四、 gl 改進型三角形掛籃主要構(gòu)件檢算書.69 xxx 大橋掛籃懸澆施工方案大橋掛籃懸澆施

3、工方案 1 1、編制依據(jù)、原則、技術(shù)標準、編制依據(jù)、原則、技術(shù)標準 1.1 編制依據(jù)編制依據(jù) （1）招標文件； （2）設(shè)計施工圖紙； （3）設(shè)計施工圖紙補疑文件； （4）現(xiàn)行的國家和交通行政主管部門頒發(fā)的施工規(guī)范、規(guī)程和驗收標準； （5）我單位對現(xiàn)場和周圍環(huán)境調(diào)查所獲得的資料。 1.2 編制的原則編制的原則 （1）優(yōu)化配置生產(chǎn)資源，采用新技術(shù)、新材料、新工藝確保本標段各項工程均達到 優(yōu)良等級； （2）科學(xué)合理安排施工工作面和工作程序，確保工期按期完成； （3）加強現(xiàn)場指揮和管理，確保施工生產(chǎn)安全； （4）合理布置施工現(xiàn)場，保護好周邊環(huán)境，科學(xué)文明施工。 1.3 技術(shù)標準技術(shù)標準 （1）橋梁跨徑

4、：525+525+525+（42+72+42）+525+525+525； （2）橋梁寬度：20.25 米(0.5 米+18.75 米+1.0 米)； （3）橋面橫坡：雙向 2%； （4）航道等級：規(guī)劃 iv 級航道，通航凈空 557m； （5）設(shè)計荷載：公路-i 級； （6）地震烈度:按 7 度設(shè)防。 3 2 2、工程概況、工程概況 2.1 工程地質(zhì)工程地質(zhì) 本工程位于錢塘江南岸海沖積平原區(qū)，主橋現(xiàn)澆段所處地層地質(zhì)及主要物理力學(xué) 參數(shù)和承載力見下表 2.1 所示。 表表 2.12.1 地層地質(zhì)及主要物理力學(xué)參數(shù)和承載力地層地質(zhì)及主要物理力學(xué)參數(shù)和承載力 地層名稱 地層厚度 （m） 內(nèi)摩擦角 （

5、） 基本容許承載力 （kpa） 土體樁側(cè)力摩擦 值 （kpa） 第一層粘質(zhì)粉土 1218.49020 第二層粉砂 1.230.312025 第三層粘質(zhì)粉土 3.618.49020 第四層 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘 土 16.25.77015 第五層粉質(zhì)粘土 4.911.58020 第六層粉砂 2.630.312025 第七層粉質(zhì)粘土 1211.58020 第八層粉砂 3.230.312025 第九層粉質(zhì)粘土 511.58020 第十層粉砂 5.830.312025 第十一層圓礫 727070 2.2 氣象、水文氣象、水文 屬亞熱帶季風區(qū)，氣候溫暖濕潤，四季分明。多年平均氣溫 15.5，平均降水量 1360

6、.7mm，一年中有兩個多雨期，一般是 6 月上旬至 7 月上旬的梅雨期和 89 月的臺 風期。常年主導(dǎo)風向為東風，年平均風速為 2.7m/s。全年無霜期為 245 天左右，初雪 一般出現(xiàn)在 12 月下旬，終雪在次年三月下旬。霧季多發(fā)生在深秋初冬時節(jié)。主要災(zāi)害 性天氣有熱帶氣旋、臺風、冰雹、龍卷風、霧、雷暴雪、暴雨等。 沿線主要河流為八一丘 xxx（規(guī)劃級通航） ，xxx 水 ph 值為 8.4，對混凝土無 腐蝕性，可采取常規(guī)防護措施。 2.3xxx 大橋橋梁結(jié)構(gòu)大橋橋梁結(jié)構(gòu) 4 xxx 大橋為嘉興至紹興跨江公路通道高速公路越 xxx 規(guī)劃 iv 級航道的一座橋梁， 嘉興至紹興跨江公路通道高速公

7、路與 xxx 規(guī)劃 iv 級航道中心線的交叉樁號為 k59+168。xxx 大橋主橋樁號亦為 k59+168，起點樁號為 k58+711.98,終點樁號為 k59+624.02,橋梁全長 912.04m，全橋共 7 聯(lián)，橋跨為 525+525+525+（42+72+42）+525+525+525。第 17 孔跨越 xxx 規(guī)劃 iv 級 航道，路線前進方向與展望大道（規(guī)劃一級）交角為 90 度。主橋上部采用 （42+72+42）m 預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁；主橋下部結(jié)構(gòu)中 15、18 號過渡墩為 柱式墩、承臺接鉆孔灌注樁基礎(chǔ)；16、17 號主墩為矩形墩、承臺接鉆孔樁基礎(chǔ)。引 橋上部結(jié)構(gòu)采用

8、25m 預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù)小箱梁，下部結(jié)構(gòu) 0 號及 33 號橋臺 采用柱式橋臺鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，其余均為柱式墩、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。大橋主橋支座用 盆式橡膠支座，引橋采用板式橡膠支座。支座，梁底、墩頂鋼板為普通 a3 鋼板。橋 臺處伸縮縫采用 gqf-f80 型橋面伸縮裝置，橋墩處采用 d160 型橋面伸縮裝置，伸縮 裝置預(yù)留槽采用 50 號鋼纖維防水混凝土。整體化混凝土采用 40 號防水混凝土。橋面 鋪裝瀝青混凝土厚度 9cm,分 4cm、5cm 兩層鋪筑，材料要求及施工工藝同路面結(jié)構(gòu)。 xxx 大橋主橋上部結(jié)構(gòu)采用 42m+72m+42m 變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，全長 156 米，橋

9、面橫坡為單向 2%。本橋按兩幅分離設(shè)計，兩幅間距為 100cm，主橋變截面連續(xù) 箱梁采用單箱雙室截面，單幅箱梁寬 20.25m，其中懸臂長 3.5m，箱梁底寬 13.25m；箱 梁跨中截面腹板厚 50cm，根部截面箱梁腹板厚 70cm，在第 5（5 ）號節(jié)段線性過渡。 梁高采用二次拋物線規(guī)律變化，跨中梁中心高 2.0m，支點梁中心高 4.3m。箱梁采用三 向預(yù)應(yīng)力體系，分為縱向預(yù)應(yīng)力束、橫向預(yù)應(yīng)力束和豎向力筋。0塊底板厚為分段線 性變截面；箱梁頂板設(shè)置成單向 2橫坡。箱梁 0塊長度 9.0m，在滿堂支架上現(xiàn)澆施 工； 1#3#梁段，每段長 3. 5m，4#8#梁段，每段長 4m，均采用掛籃懸臂

10、澆筑施工， 16#、17墩頂 t 構(gòu)同步施工；中孔合攏段長度 2m，邊孔合攏段長度 2m；邊孔支架現(xiàn) 澆段長度 4.84m。 箱梁采用 c55 鋼筋混凝土，0 號梁段砼體積 287.969m3，重 748.7t(鋼筋砼比重按 2.6t/m3 考慮)；18 號懸澆節(jié)段中，最重的為 1 號節(jié)段，砼體積 76.679m3，重 199.4t，其中翼板重 28.6t（每側(cè)翼板重 14.3t） ，箱體重 170.8t；4.0m 長的懸澆節(jié)段 中，最重的為 4 號節(jié)段，砼體積 73.889m3，重 192.1t；邊孔支架現(xiàn)澆段砼體積 98.232m3，重 255.4t。 5 箱梁根部至跨中截面示意圖如圖 2

11、.1 所示。 28 7050 7050 8528 18037 5030 662.5662.5 3501325350 430200 2 25 40 65 2025 圖圖 2.12.1 箱梁根部至跨中截面示意圖（單位：箱梁根部至跨中截面示意圖（單位：cmcm） 6 3 3、施工組織、機械設(shè)備及進度安排、施工組織、機械設(shè)備及進度安排 3.1xxx 大橋主橋掛籃施工場地布置大橋主橋掛籃施工場地布置 xxx 大橋主橋掛籃施工段為 15#18#墩之間，其中 16#17#墩跨越 xxx。規(guī)劃在 xxx 兩岸各設(shè)一處 3000m2場地為鋼筋加工及掛籃拼裝場地，生活區(qū)安排在 xxx 北岸 300m2，在 xxx

12、 上架設(shè)臨時施工便橋僅為施工人員通過。具體布置圖見下圖 3.1 示。 7 圖圖 3.13.1 xxxxxx 大橋主橋掛籃施工場地平面布置示意圖大橋主橋掛籃施工場地平面布置示意圖 3.2 施工隊伍安排施工隊伍安排 針對本工程施工特點，我們將配強配足施工隊伍技術(shù)力量，從人力資源上確保滿 足工程需要。共投入施工人員約 180 人，除項目部本級配備 30 人外，另組建 1 個專業(yè) 施工隊，分成 3 個施工分隊，每個施工隊原則上按照鋼筋及預(yù)應(yīng)力工班 20 人，掛籃 （支架）及模板 20 人，混凝土工班 10 人安排。各施工分隊全部由專業(yè)施工人員組成， 其中技工、高級技工占 60%以上，特殊工種均持證上崗

13、。投入的各施工分隊任務(wù)安排見 表 3.1 所示。 表表 3.13.1 施工隊力量及任務(wù)安排施工隊力量及任務(wù)安排 中心河 場 房 房 場 場 場 8 序 號 施工隊伍人數(shù)施工任務(wù)安排 1 懸澆一分隊 50 負責 xxx 南岸懸澆施工 2 懸澆二分隊 50 負責 xxx 北岸懸澆施工 3 邊跨現(xiàn)澆分隊 50 負責左右幅邊跨現(xiàn)澆段施工 4 項目部人員 30 負責 xxx 大橋懸澆的施工技術(shù)、測量監(jiān)控、試驗、安 全質(zhì)量等管理工作 合計 180 3.3 施工進度安排施工進度安排 施工進度計劃安排詳見施工附件三、 xxx 大橋主橋施工進度計劃橫道圖 。 3.4 投入本橋的施工機械設(shè)備投入本橋的施工機械設(shè)備

14、 表表 3.23.2 投入本工程的機械設(shè)備表投入本工程的機械設(shè)備表 機械名稱規(guī) 格 / 型 號 額定功率(kw)/ 容量(m3) / 噸位 (t) 生產(chǎn) 廠家 數(shù)量 （臺 / 套） 新舊程度 （%） 混凝土拌和站 (自動控制) hzs120120m3/h 南方路橋 195 混凝土攪拌運輸車 jcd78m3 上海 385 吊車 qy2020t 徐州 190 裝載機 zl50c3m3 柳州 295 混凝土泵車 sy5290thb80m3/h 湖南 190 箱梁模板定型加工新制杭州 4100 電動空壓機 l3.5-20/820m3/h 西安 180 載貨汽車東風 5t 十堰 190 發(fā)電機 200k

15、w 上海 195 卷揚機 5t 江西 280 插入式振動器 hz6x30/50 1.11.5kw上海 1095 鋼筋切斷機x200 7kw 江蘇 290 鋼筋調(diào)直機 tq48 5.5kw 北京 190 鋼筋彎曲機wj401 2.8kw 北京 290 交流電焊機500 型 23kva 南京 1095 全站儀索佳臺日本 295 水準儀索佳臺日本 295 掛籃 gl 改進型三角形 掛藍 套 880 9 導(dǎo)鏈手拉葫蘆 5t 衢州 1270 導(dǎo)鏈手拉葫蘆 10t 衢州 7270 螺旋千斤頂 32t 臺 15070 預(yù)應(yīng)力設(shè)備套柳州 270 10 4 4、施工技術(shù)方案、施工技術(shù)方案 4.1 施工工藝概述施

16、工工藝概述 4.1.14.1.1 主橋上部結(jié)構(gòu)施工工藝流程主橋上部結(jié)構(gòu)施工工藝流程 掛籃制造、試拼 主墩墩身施工安裝人員上下梯 搭設(shè) 0#梁段支架并預(yù)壓 0#梁段砼澆筑制安 0#段鋼筋骨架 張拉 0#段鋼束 在 0#梁段端拼裝掛籃 吊裝 1、1梁段底、腹板筋 安 1、1梁段內(nèi)模、頂板筋 對稱澆筑 1、1梁段砼 砼澆筑后測觀測點標高 養(yǎng) 護 張拉、壓漿 張拉后測觀測點標高 計算、調(diào)整 2、2梁段立模標高 對稱牽引掛籃前移就位 2（2）8（8）梁段掛籃施工 設(shè)配重水箱 焊接邊跨合攏段勁性骨架 澆筑邊跨合攏段砼 砼達 90%強度、張拉、灌漿 張拉后測觀測點標高 安裝中跨合攏段模板、鋼筋 加工 1（1

17、）8(8) 梁段底、腹板鋼筋骨架 澆筑前測觀測點標高 1、1梁段頂面找平 張拉前測觀測點標高 鎖定永久支座 安臨時支座 澆筑前測觀測點標高 砼澆筑后測觀測點標高 澆筑中跨合攏段砼 拆除臨時支撐體系、完成體系轉(zhuǎn)換 邊跨現(xiàn)澆段在支架上施工 張拉前測觀測點標高 設(shè)配重水箱 養(yǎng)護 11 圖圖 4.14.1 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁掛籃懸澆施工工藝框圖現(xiàn)澆連續(xù)箱梁掛籃懸澆施工工藝框圖 4.1.24.1.2 0#0#塊現(xiàn)澆塊現(xiàn)澆 采用在承臺上搭設(shè)滿堂支架作為模板支撐體系，使用砂袋預(yù)壓?；炷辽a(chǎn)采用拌 和站拌制，混凝土罐車運輸，汽車泵泵送施工，混凝土澆注采用全斷面一次澆注成型。 4.1.34.1.3 掛籃混凝土懸澆掛

18、籃混凝土懸澆 雙幅共配置 gl 改進型三角形掛籃 4 對（8 套） ，均勻連續(xù)對稱施工。掛籃采用后拉 錨固，外模采用定型鋼模板，內(nèi)模采用竹膠板，混凝土集中拌運，泵送澆筑，單段一 次成型。 4.1.44.1.4 合攏段合攏段 采用在吊架上現(xiàn)澆施工，以水配重隨混凝土澆筑分級卸載，內(nèi)外鋼支撐先鎖定， 待澆筑成型后拆除。 4.2 0#塊施工工藝塊施工工藝 箱梁底板寬度為 13.25m，頂板寬度為 20.25m，梁頂面，底面設(shè) 2.0%單面橫坡。箱 梁 0 塊長 9.00m，重量為 748.7t，兩側(cè)各有 8 個塊件，1#3#節(jié)段長 3.5m、4#9#節(jié) 段長 4.0 m，邊跨現(xiàn)澆段長 4.84m，合攏

19、段長 2m。懸澆塊件節(jié)段最重為 1#節(jié)段重量為 199.4t。全橋兩個主墩 16，17#墩均為連續(xù) t 構(gòu)。 4.2.14.2.1 臨時支撐方案臨時支撐方案 為保證 0 塊箱梁及箱梁懸澆節(jié)段施工過程中的穩(wěn)定安全，設(shè)置臨時支撐平衡懸澆 過程中構(gòu)件兩側(cè)產(chǎn)生的不平衡力矩。每側(cè)臨時支撐由 6 根 820mm、壁厚 10mm 的支撐 鋼管和 6 組（每根鋼管內(nèi)布置 1 組）ovm15-3 預(yù)應(yīng)力體系組成。臨時支撐鋼管采用寶鋼 生產(chǎn)的普通 a3 鋼，其力學(xué)性能為：彎曲應(yīng)力w= 145mpa，剪應(yīng)力= 85mpa，軸 向應(yīng)力= 140mpa ，彈性模量 e= 2.11105mpa，鋼絞線為溧陽萬興生產(chǎn)的 s

20、15.20、fpk=1860mpa 低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線束,e=2.0105mpa，a=140mm2。鋼管與預(yù) 埋在承臺上的鋼板滿焊，架立時嚴格控制豎直度，并在根部對稱加焊 4 只牛腿增加其 穩(wěn)定性。預(yù)應(yīng)力筋在 0#塊砼強度達到 90%后張拉，每束張拉控制應(yīng)力為 100kn。鋼管支 撐布置圖見圖 4.2 所示。 0#塊臨時支撐受力鋼管計算：塊臨時支撐受力鋼管計算： 12 臨時支撐是箱梁懸臂施工中的主要受力構(gòu)件，當懸臂偶爾出現(xiàn)不對稱荷載時，臨 時支撐體系是保證施工安全及懸臂穩(wěn)定性的重要措施。在設(shè)置臨時支撐時，考慮了施 工不平衡荷載及風荷載兩方面。 （1）施工不平衡荷載引起的鋼管荷載 施工不平衡荷載

21、最大出現(xiàn)在混凝土不平衡澆筑時，施工中控制不平衡澆筑方量 為 8m3，考慮其他不確定因素，檢算取 8#塊混凝土重量的 0.5 倍（即 901.8kn） ， 檢算中乘以 1.2，最大力矩為澆筑 8#塊時。計算簡圖如圖 4.3 所示。 圖圖 4.24.2 0#0#塊臨時支撐鋼管位置圖（單位：塊臨時支撐鋼管位置圖（單位：cmcm） 圖圖 4.34.3 臨時支撐鋼管受力簡圖（單位：臨時支撐鋼管受力簡圖（單位：cmcm） f1=901.835/3.15=10020 kn （2）風荷載引起的鋼管荷載 預(yù)埋鋼板口120120cm 承臺82cm鋼管支撐 墩身 3185 820支撐鋼管 f1 f=901.8kn

22、315 墩 身 f3 鋼絞線 13 計算風荷載考慮臨界狀態(tài)時墩身兩邊，一邊風從上向下吹，一邊風從下向上吹， 計算簡圖如圖 4.4 所示。 f=k0k1k30a=1.01.631.00.451290=946kn k0設(shè)計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)，取 k0=1.0 k1風載阻力系數(shù)，按 k1=2.1-0.1(b/h)計算，b 為寬度，h 為梁高。 k1=2.1-0.1(20.5/4.3)=1.63 k3地形地理條件系數(shù)，取 k3=1.0 0基本風壓，按 1/50 年一遇，取 0.45kn/m2 a迎風面積。a=31.8520.252=1290 m2 （參考公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范，jtg d60-2004）

23、 圖圖 4.44.4 向下吹風荷載計算簡圖（單位：向下吹風荷載計算簡圖（單位：cmcm） f2=14.85352/23.15= 5775kn （3）抗傾覆檢算 不平衡荷載對鋼管產(chǎn)生的荷載為，混凝土施工時產(chǎn)生的不均勻沉降與風荷 載產(chǎn)生的不均勻沉降之和減去鋼絞線所承受的拉力。 即鋼管受壓時,單根鋼管所受荷載 n=(10020+5775)/6=2632.5-300=2332.5 kn 鋼管長度取 6.6 米，直徑 820mm，壁厚 10mm，則： a=23.140.40.01=0.025m2 i=3.140.430.01=0.002m4 3185 820支撐鋼管 f2 14.85kn/m 墩 身 3

24、15 鋼絞線 14.85kn/m f3 m a i r28.0 025.0 002.0 14 ， 1006.23 28.0 6.6 0 r l 立桿穩(wěn)定性計算公式： a n 壓 根據(jù)以上計算 =23.6，查表得：=0.93。 mpampa2.13014093.03.93 025.0 5.2332 壓 滿足要求。 （4）鋼契塊設(shè)置 鋼契塊設(shè)置在腹板對應(yīng)位置下方，與混凝土接觸面積不小于（10020+350） /22800=0.45m2。 （取 c50 混凝土設(shè)計抗壓強度 28.5mpa，接觸面長邊小于 30cm 時，取 0.8 倍折減系數(shù)） 。 4.2.24.2.2 0#0#節(jié)段滿堂支架施工方案節(jié)

25、段滿堂支架施工方案 4.2.2.1 滿堂支架 方案概述 本橋 0#節(jié)段選用 wdj 滿堂支架澆筑，支架系統(tǒng)除翼緣板位置小部分落在承臺以外， 其余均落在承臺上。wdj 滿堂支架受力明確，剛度大，沉降量較小，拆裝方便。底模采 用大塊鋼模，外模采用定型鋼模，內(nèi)模使用竹膠板拼裝，端模使用定型鋼模。 4.2.2.2 地基處理 該支撐系統(tǒng)大部分直接架設(shè)在承臺上，只有小部分翼緣板位置支架搭設(shè)需做地 基處理。 16#、17#墩承臺處地質(zhì)表層為粉砂，基本承載力為 90kpa，地基處理采用換填 80cm 宕渣，其承載力在 400kpa（實際施工時需檢測承載力） ，換填前壓實表層土。 換填后表面做 20cm 厚 c

26、25 混凝土硬化層?；炷劣不瘜又苓叧鲋Ъ艽钤O(shè)范圍 50cm，并在表面做 1%的橫坡排水，在排水一側(cè)做 2020cm 排水溝。 4.2.2.3 承臺承載力檢算 承臺上立桿，在腹板位置單根受力最大為 27kn（支架計算中得出） 。立桿下承托 面積為 1515=225cm2,則 =n1/a=27/0.0225=1230 kpa=1.23mpa12.5 mpa【經(jīng)查 路橋施工計算手冊 p330 （人民交通出版社）得 c25 砼抗壓強度設(shè)計值為 15 12.5mpa】滿足要求。 4.2.2.4 混凝土墊層承載力檢算 翼緣板部分單根立桿承受最大荷載為 n1=14.4kn（支架計算中得出） 。立桿下承

27、托面積為 1515=225cm2,則 =n1/a=14.4/0.0225=640 kpa=0.64mpa12.5 mpa。 混凝土不會被壓碎。 4.2.2.5 地層 地質(zhì) 承載力檢算 地基地質(zhì)承載力檢算，首先檢算宕渣換填層承載力，其次檢算換填層下表層土承 載力，最后檢算表層土下最弱軟臥層地基承載力。地基承載力計算簡圖如圖 4.6 所示。 （1）宕渣承載力檢算 翼緣板位置下 c25 混凝土墊層自重按照 26kn/m3計算。 考慮內(nèi)力在混凝土墊層中的擴散角為 45，則宕渣表面的受力面寬度為 15+202=55cm。 n2=n1+n砼=14.4+0.20.550.5526=16kn 則：=n2/a=

28、16/(0.550.55)=52.89kpa400kpa（宕渣允許承載力） 滿足要求。 翼緣板位置支架間距為 90cm,由圖 4.6 可知，內(nèi)力通過砼墊層及宕渣擴散為與翼緣 板同寬的均布荷載所需深度 h=(90-15)/2-20)/0.577+20=51cm【也即確保表層粉土均 布受力所需的宕渣最佳換填厚度，此時粉土的承載力為 =（16+0.5116（0.282+0.55）2）/（0.282+0.55）2=22.6 kpa】 。目前宕渣 的換填厚度為 80cm，換填厚度滿足要求，但表層粉土承載力發(fā)生改變，局部增大，需 重新檢算。 砼墊層 宕渣 宕渣 粉土 粉砂 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 q2 立桿 q1

29、 立桿 15x15cm承托 90cm q3 h 16 圖圖 4.54.5 地基承載力圖地基承載力圖 （2）粉土承載力檢算 單柱下粉土承載力 =（16+0.816（0.462+0.55）2）/（0.462+0.55） 2=20.2 kpa 多柱應(yīng)力重疊區(qū)粉土承載力 1=220.2=40.2 kpa90 kpa（粉土允許承載力） 滿足要求。 （3）最弱軟臥層地基承載力 根據(jù)地質(zhì)資料，承載力最小地層為埋深在 17m 左右的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土。由于應(yīng)力 多重重疊，故荷載計算時，從偏于安全方面考慮，可按均布荷載簡化處理，并取消承 載力深度修正系數(shù)。 翼緣板位置支架所受荷載為 26.7 kn/m 2(支架計算

30、中得出)，混凝土墊層厚 0.2m, 自重按照 26kn/m3計算，宕渣厚 0.8m，宕渣自重按 16 kn/m3計算。則： =26.7+0.226+160.8=44.7 kpa70 kpa（淤泥質(zhì)粘土允許承載力） 地基承載力滿足要求。 4.2.2.6 支架搭設(shè) 支架搭設(shè)考慮箱梁的結(jié)構(gòu)形式布置間距。橫桿布置間距為 60（橫向）60（縱向） cm；腹板位置下立桿布置間距為 30（橫向）60（縱向）cm，因碗口支架的最小間距 為 60cm，所以立桿加密處的橫桿使用普通鋼管腳手架桿件，與相鄰立桿連接；翼緣板 位置下立桿布置間距為 90（橫向）60（縱向）cm；其它部位立桿布置間距為 60（橫 向）60

31、（縱向）cm。為加強支架的整體穩(wěn)定性，縱橫向每隔 3 排設(shè)剪刀撐一道。滿 堂支架布置如圖 4.7、8 所示。 17 圖圖 4.64.6 0#0#塊滿堂支架立面圖（單位：塊滿堂支架立面圖（單位：cmcm） 48鋼管60 x60cm 15x15方木 15x15方木 ovm15-3鋼絞線 模板 模板 木楔 木楔 2.0% 360260360 模板 木楔 木枋 48鋼管90 x60cm 48鋼管30 x60cm 48鋼管60 x60cm 20cm厚混凝土 400400 承 臺 2.0% 450 660 660450 18 圖圖 4.74.7 0#0#塊滿堂支架側(cè)面圖（單位：塊滿堂支架側(cè)面圖（單位：cm

32、cm） 4.2.2.7 支架檢算 （1）荷載分析 為方便計算及偏于安全方面考慮，根據(jù)箱梁截面簡化支架荷載如圖 4.9 所示。 q1=38kn/m q2=362kn/m q3=107.8kn/m q1=38kn/m q2=362kn/m q2=362kn/m q3=107.8kn/m 35070557.570557.570350 圖圖 4.84.8 0#0#塊箱梁荷載分布圖（單位：塊箱梁荷載分布圖（單位：cmcm） 墩頂 0#塊節(jié)段長度 9m，墩身寬度 2.5m，混凝土容重按 26kn/m3計算。 翼緣板砼荷載：（0.4+0.25）3.5/24.526=13.3t=133kn 腹板砼荷載： 0.

33、74.33.252.6=25.4t=254kn 頂?shù)装屙藕奢d：(0.28+0.85)5.575+1.80.37+0.50.3) 19 3.252.6=60.1t=601kn （2）立桿截面性質(zhì)及剛度檢算 支架材料采用普通 a3 鋼，軸向允許應(yīng)力= 140mpa，彎曲允許應(yīng)力w= 145mpa，剪應(yīng)允許力= 85mpa，彈性模量 e= 2.1105mpa。查資料得碗口鋼管的截 面積 a=4.89102mm2，慣性矩 i=1.215105mm4。 立桿步距均按 60cm 設(shè)置，為偏于安全，兩端均按絞支考慮，則立桿自由長度 l0=60cm。 慣性半徑： 長細比（剛度）： ，剛度滿足要求。 10038

34、 76.15 600 0 r l （3）支架強度及穩(wěn)定性檢算 a、立桿允許承載力計算 對于軸心受壓立桿的強度檢算要考慮穩(wěn)定系數(shù) 的影響，即要求滿足： a n 壓 式中的 是根據(jù)長細比 求得。 根據(jù)以上計算 =38，查表得：=0.855。 則支架在穩(wěn)定條件下，單根桿件允許承載力： n=a=1404890.855=58.5kn30kn（廠家提供的試驗安全荷載） 滿足要求。 由于碗口支架鋼管不是新購置材料，為了偏于安全，將廠家提供的試驗安全荷載 做為檢驗本橋桿件的允許承載力，即單根桿件允許承載力為n=30kn（強度及穩(wěn)定性 均滿足要求） 。 b、受力荷載組成 支架受力荷載由箱梁混凝土荷載及施工荷載兩

35、部分組成。 施工荷載 ps 包括： 模板荷載：p1=10kn/m2 ； mm a i r76.15 489 121500 20 設(shè)備及人工荷載：p2=250kg/m2=2.5kn/m2 ； 砼澆注沖擊荷載：p3=200kg/m2=2kn/m2 ； 砼澆注振搗荷載：p4=200kg/m2=2kn/m2 ； 則： ps=（p1+p2+p3+p4）=16.5kn/m2 。 翼緣板位置混凝土荷載： 按 120%計算砼荷載：p=160/(4.53.5)=10.2kn/m2 腹板位置混凝土荷載： 按 120%計算砼荷載：p=305/(0.73.25)=134 kn/m2 頂?shù)装逦恢没炷梁奢d： 按 120

36、%計算砼荷載：p=722/(5.5753.25)=40kn/m2 c、立桿強度及穩(wěn)定性檢算 立桿受力荷載 p=p+ps。 翼緣板位置立桿強度及穩(wěn)定性檢算： p =（p1+ps）=26.7kn/m2 立桿布置間距為 9060cm，則單根立桿受力為： nmax =pa=26.70.90.6= 14.4kn n =30kn 腹板位置立桿強度及穩(wěn)定性檢算： 則有 p=（p2 + ps ）=150.5kn/m2 立桿布置間距為 3060cm，則單根立桿受力為： nmax =pa=1500.30.6=27kn n =30kn 頂?shù)装逦恢昧U強度及穩(wěn)定性檢算： 則有 p=（p3 + ps ）=56.5kn/

37、m2 立桿布置間距為 6060cm，則單根立桿受力為： nmax=pa=56.50.60.6=20.34kn n =30kn 滿足要求。 以腹板處立桿計算立桿變形（按高度 7m 計算） l =nl/ea= 271037103/2.11054.89102 =1.9mm 壓縮變形很小。 （4）臨時支撐鋼管受力計算 21 0#塊支架搭設(shè)中，支架在避開臨時支撐鋼管時留出了 120120cm 范圍的空檔位 置，此空擋部分荷載由臨時支撐鋼管承擔。支撐鋼管局部位于腹板位置，從偏于安全 方面考慮，支撐鋼管的受力全部按腹板荷載進行計算，即 n=150kn。支撐鋼管長度略小 于 6.6m，現(xiàn)從偏于安全方面考慮，全

38、按 6.6m 計算。 支撐鋼管直徑為 820mm，壁厚為 10mm，則： a=23.140.40.01=0.025m2 i=3.140.430.01=0.002m4 ，剛度滿足要求 1006.23 025.0 6.6 0 r l 穩(wěn)定性計算： a n 壓 根據(jù)以上計算 =10.7，查表得：=0.958。 mpampa13014093.06.8 025.0 2.12.1150 壓 滿足要求。 （5）支架頂部縱向方木承載力檢算： 支架采用 1515cm 方木做縱梁，方木上直接鋪設(shè)帶橫向加強肋（槽鋼）的定型鋼 模，支架縱向間距均按 60cm 布置。經(jīng)對腹板、翼板、頂?shù)装逄幜U上方木縱梁受力分 析，分

39、別得出均布荷載如下： 翼板處 q=26.70.9=24kn/m 腹板處 q=1500.3=45kn/m 頂?shù)装逄?q=56.50.6=33.9kn/m 經(jīng)比較，腹板處受力最大，則只要計算腹板下方木縱梁即可。為偏于安全及計算 方便考慮，立桿之間的方木縱梁按簡支計算，計算跨徑 60cm。受力簡圖如圖 4.10 所示。 m a i r28.0 025.0 002.0 22 q=45kn/m 60 圖圖 4.94.9 腹板處方木縱梁受力簡圖（單位：腹板處方木縱梁受力簡圖（單位：cmcm） 方木采用硬質(zhì)松木，查相關(guān)資料得：彈性模量 e=1104 mpa，彎曲應(yīng)力 =11mpa，剪應(yīng)力=2mpa。 則：截

40、面模量 w=bh2/6=15152/6=562.5cm3，慣性矩 i=bh3/12=4218.8cm4。 梁彎曲應(yīng)力： =ql2/8w=4510000.62/8562.510-6 =3.6mpa=11mpa 強度滿足要求。 剪應(yīng)力： =3q/2a=345103（0.6 /2）/2151510-4 =0.9mpa=2mpa 滿足要求。 撓度計算： f max = 5ql4/384e=5451031030.64/3844218.810-811010 =0.18mmf=1.0mm（f=l/600） 滿足要求。 4.2.2.8 底模承載力計算 底模采用整體式鋼模，鋼模采用 5mm 鋼板，制作時考慮了縱

41、橫向用8cm，按 31.5（縱向）53.7（橫向）cm 井字梁加固，井字梁框格內(nèi)設(shè)加強肋。0#塊每側(cè)底模 由 6 塊定型鋼模組成，直接設(shè)置在縱梁木楔上，模板布置及構(gòu)造圖如圖 4.11 所示。 模板背面槽鋼加固圖 442 221 8 31.5 53.7 加強肋 模板接縫 430 350 442 221 442442 221 模板布置圖 23 圖圖 4.104.10 模板布置及構(gòu)造圖（單位：模板布置及構(gòu)造圖（單位：cmcm） 查表得： a3 鋼 ：=140(mpa)，w=145(mpa)，=85(mpa)。 （1）鋼模板底槽鋼檢算 8 截面： i=101cm4 w=25.3cm3 根據(jù)支架縱梁布置

42、，從偏于安全考慮，將模板背部落在方木縱梁上的8 槽鋼按簡 支處理，簡化受力模式如圖 4.12 所示。 q l 圖圖 4.114.11 模板背部槽鋼受力簡圖（單位：模板背部槽鋼受力簡圖（單位：cmcm） a、翼板處 8 槽鋼計算 翼板處支架布置為 90（橫向）60（縱向）cm，則8 槽鋼計算間距 l=90cm。 翼板處 8 槽鋼均布荷載 q=26.70.6=16kn/m； 彎曲應(yīng)力計算： =ql2/8w=1610000.92/825.310-6=64mpa145 mpa 滿足要求。 撓度計算： fmax=5ql4/384ei=5160.94/3842.110810110-8=0.64mmf=1.

43、5mm=l/600 滿足要求。 b、腹板處 8 槽鋼計算 腹板處支架布置為 30（橫向）60（縱向）cm，則8 槽鋼計算間距 l=30cm。 24 腹板處 8 槽鋼均布荷載 q=1500.6=90kn/m； 彎曲應(yīng)力計算： =ql2/8w=9010000.32/825.310-6=40mpa145 mpa 滿足要求。 撓度計算： fmax=5ql4/384ei=5900.34/3842.110810110-8=0.04mmf=0.5mm=l/600 滿足要求。 c、頂?shù)装? 槽鋼計算 頂?shù)装逄幹Ъ懿贾脼?60（橫向）60（縱向）cm，則8 槽鋼計算間距 l=60cm。 腹板處 8 槽鋼均布荷載

44、 q=56.50.6=33.9kn/m； 彎曲應(yīng)力計算： =ql2/8w=33.910000.62/825.310-6=60mpa145 mpa 滿足要求。 撓度計算： fmax=5ql4/384ei=533.90.64/3842.110810110-8=0.27mm1.3 倍搭接長度，搭接長度區(qū)段內(nèi)接頭面積百分率50%。其余鋼筋采用綁扎 接頭，搭接長度一律為 35d（d 為鋼筋直徑） ，所有接頭位置應(yīng)互相錯開，接頭長度區(qū) 內(nèi)受力鋼筋接頭面積不超過 25%該接頭斷面面積；綁扎箱梁頂面負彎矩鋼筋應(yīng)每個節(jié)點 均要綁扎，所有主筋（縱向方向）下和腹模、翼板、側(cè)面均應(yīng)放置墊塊，砼墊層的厚 度及強度應(yīng)滿足

45、要求。 各梁段鋼筋均為模內(nèi)綁扎。其綁扎順序如下： 1）綁扎鋼筋底板、腹板鋼筋（包括定位筋、腹筋等） 。 2）安裝底板、腹板縱向波紋管，懸澆段波紋管接頭處要用黑膠布或彩色塑料膠布 粘纏。 3）安裝豎向預(yù)應(yīng)力筋及預(yù)埋件（錨墊板、泄水管、通氣孔、掛籃預(yù)埋件等） 。 4）內(nèi)模前移就位并校正后開始綁扎頂板底層筋。 5）安裝頂板頂層縱、橫波紋管（錨墊板、通氣管、螺旋筋、約束環(huán)、擠壓） 。 6）安裝預(yù)埋件。 4.5.2.2 預(yù)應(yīng)力管道施工 連續(xù)梁縱向、豎向及橫向預(yù)應(yīng)力均為波紋管成孔。施工中將在以下幾個方面采取 措施，保證預(yù)應(yīng)力管道位置和暢通。 1）縱向預(yù)應(yīng)力鋼束波紋管為塑料波紋管，加強在運輸中保管、防護，為

46、避免波紋 管在長途運輸及裝卸過程中破損、彎折，采用砂輪鋸切割分段。 2）波紋管的存放：全梁波紋管存放在倉庫內(nèi)，其防潮、防雨性能與水泥庫相同。 3）波紋管接頭，端頭的處理：為確保預(yù)應(yīng)力管道暢通無阻，波紋管采用了內(nèi)旋方 45 法連接。 4）在澆筑箱梁混凝土前，將波紋管內(nèi)穿入外徑稍小于波紋管內(nèi)徑的硬塑料管，在 澆筑箱梁混凝土?xí)r安排專人負責來回拉動硬塑料管，以防止波紋管破損后進入混凝土 漿造成堵管。 4.5.2.3 鋼筋綁扎工藝流程圖 圖圖 4.184.18 箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖 4.5.34.5.3 1#1#8#8#塊混凝土澆注塊混凝土澆注 4.5.3.1 混凝土澆注前檢查要

47、點 1）檢查鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道、預(yù)埋件位置是否準確； 2）檢查已澆混凝土接面的鑿毛潤濕情況； 3）澆筑時隨時檢查錨墊板的固定情況； 4）檢查壓漿管是否通暢牢固； 5）嚴密監(jiān)視模板與掛籃變形情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理； 6）準備混凝土養(yǎng)護設(shè)備。 綁扎底板鋼筋 安放后錨點預(yù)留管道，安放底板管 道 綁扎腹板鋼筋 綁扎底板上層鋼筋及上、下層定位 筋 綁扎頂板下層鋼筋 安放頂板縱向管道、錨墊板和螺旋 筋 頂板縱向管道安放和定位 安放橫向管道、錨墊板和鋼筋網(wǎng) 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 檢查管道和錨墊板位置 46 4.5.3.2 原材料 水泥：選用 42.5#普通硅酸鹽水泥。 碎石：選用地產(chǎn)優(yōu)質(zhì)巖石，采

48、用雙級配料。 砂子：采用嵊州砂 水 ：采用干凈河水 4.5.3.3 灌注懸臂段混凝土 混凝土采用攪拌站拌制，混凝土輸送泵送入模的方法。為保證施工，混凝土的初 凝時間設(shè)置為 9 小時。 梁段混凝土一次灌筑成形。每個 t 構(gòu)兩側(cè)懸澆塊體應(yīng)同時對稱灌筑。澆筑由遠離 墩身一端向墩身一端方向澆筑，澆筑順序為先底板，再腹板最后頂板，澆筑分層進行， 每層厚度不超過 30cm。 （1）準備工作 箱梁高為 2.03.917m，混凝土自由落體高度大于 2.0m，所以頂板底模要預(yù)留天 窗，以便下泵車導(dǎo)管，腹板混凝土用泵車導(dǎo)管入模，在氣溫較高時要灑水，使模板和 鋼筋降溫，在做以上工作的同時，檢查混凝土的拌和、運輸、振

49、搗等機械是否齊備， 運轉(zhuǎn)是否正常。 （2）灌筑底板 底板混凝土以頂面天窗進入的導(dǎo)管布料入模，入模后人工攤平，用振搗棒振搗。 灌筑順序以由中線向兩側(cè)為宜，在倒角處、錨墊板下要加強振搗，以防出現(xiàn)蜂窩、麻 面等現(xiàn)象，底板灌筑完成后要用抹子將頂面抹平。 （3）灌筑腹板 腹板混凝土用泵車導(dǎo)管入模，并分層灌筑，分層厚度以 3040cm 為宜，振動棒移 動距離不得超過 20cm。對于腹板較高的梁段，要在內(nèi)側(cè)模上開設(shè) 12 排觀察窗口，以 利于觀察混凝土的振搗情況，待混凝土灌至窗口下緣時將之封嚴。 （4）灌筑頂板 頂板混凝土灌筑順序是從腹板向中線灌筑，混凝土直接由輸送泵布料。頂板灌完 振平后，并在橋面兩側(cè)主梁

50、翼緣板底層縱向鋼筋以下預(yù)埋 2 排 16 鋼筋長 30cm 的鋼 筋，外露混凝土表面 2.0cm 左右，作為位移控制點測量觀測點的預(yù)埋件。 （5）注意事項 47 灌注混凝土?xí)r，切勿使未灌注部分的鋼筋、波紋管受到混凝土的污染；振搗混凝 土使注意振棒遠離三向預(yù)應(yīng)力管道，以免損傷波紋管；操作人員要站在工作平臺上， 不得踩踏預(yù)應(yīng)力管道和其上的鋼筋；混凝土因固暫停灌注時間不得超過 1 小時，否則 要做接茬處理；視天氣情況及模內(nèi)鋼筋和波紋管疏密情況等及時調(diào)整配合比、坍落度, 但必須保證砼強度。 （6）制作試件及混凝土養(yǎng)護 灌筑每一梁段混凝土須做 9 組以上試件，其中三組與梁同體養(yǎng)生，用來控制何時 達張拉強

51、度，另外幾組在標準條件下養(yǎng)護，用來測定混凝土在 3 天、7 天、28 天的抗 壓強度和 28 天的彈性模量，試件制作均采用標準試模和標準振動臺制作。 梁段混凝土養(yǎng)護方法為覆蓋麻袋灑水養(yǎng)生，注意要經(jīng)常保持梁體表面濕潤，以利 強度發(fā)展。 4.5.3.4 箱梁混凝土澆筑質(zhì)量要求 表表 4.14.1 箱梁梁段砼澆筑質(zhì)量檢驗表箱梁梁段砼澆筑質(zhì)量檢驗表 質(zhì)量標準檢查規(guī)定 檢查項目 容許誤差質(zhì)量要求頻度方法 備注 混凝土抗壓強度 （mpa） 不小于設(shè) 計值 3 組/每段 每組 3 塊 28d 標養(yǎng) 強度 每段長度（mm） 5，1 0 3 處/每段用鋼尺量 箱梁頂面寬度（mm） 30 5 處/每段用鋼尺量 箱

52、梁高度（mm） 5，1 0 5 處/每段用鋼尺量腹板處 腹板厚度（mm） 10， 0 5 處/每段 用鋼尺量上、中、 下 軸線偏位（mm）105 處/每段用全站儀測量 相鄰節(jié)段高差105 處/每段用水準儀測量 不平衡荷載系數(shù) 一端 1.04 另端 0.96 符合設(shè)計 要求 豎向高差 （mm） 225 處/斷面用水準儀測量 兩合 攏端中線偏差 （mm） 115 處/懸臂端用經(jīng)緯儀測量 溫度 1025 符合設(shè)計 要求 符合設(shè)計求48h 連續(xù)觀測 合 攏混凝土澆筑時間3h計時 外觀滿 足有關(guān) 規(guī)范要 求：梁 段接縫 錯臺小 于 3mm， 無浮漿 48 4.5.3.5 箱梁懸澆施工工藝 進 入 下 段

53、 施 工 組拼掛籃 靜載試壓 安裝模板定 高 程 綁扎鋼筋、安放預(yù)應(yīng)力管道 澆筑混凝土測量高程 養(yǎng) 生穿 束 張 拉測量高程 移 掛 籃測量高程 壓 漿 49 圖圖 4.194.19 箱梁懸澆施工工藝流程圖箱梁懸澆施工工藝流程圖 4.5.44.5.4 合攏段施工合攏段施工 本橋共 4 個 t 構(gòu)，6 個合攏段，合攏段梁長 2m，高 2.0m，重 74.7t。合攏段均設(shè) 置在吊架上一次澆筑完成。 4.5.4.1 合攏段的施工流程 安裝吊架安裝體內(nèi)鋼支撐并張拉安裝體外臨時約束鋼結(jié)構(gòu)支撐并做臨時壓重 安裝調(diào)整底模安裝外模綁扎底板腹板鋼筋縱向波紋管制孔、粗鋼筋及制孔管 安裝安裝內(nèi)模、內(nèi)腹板側(cè)模具（含測

54、量檢查）頂板底模及頂板側(cè)模板 綁扎下層橋 面鋼筋安裝橫向鋼絞線束并包裹綁扎上層橋面鋼筋穿臨時縱向約束鋼絞線束并 張拉檢查簽證灌注砼通孔檢查養(yǎng)護拆模拆除體外支撐穿縱向鋼絞線合攏 束預(yù)應(yīng)力束張拉：縱向豎向橫向縱向、豎向孔道壓漿。 4.5.4.2 施工工藝 合攏段施工先邊跨再中跨。合攏前復(fù)測中跨兩個 8#梁段邊跨直線段與邊跨段 10 號 梁段的中線高差、實施配重，配重按 1/2 合攏段混凝土重量施重。配重采用水箱，澆 筑時同時按澆筑砼重量同步釋放壓重。合攏段兩側(cè)誤差控制在 15mm 以內(nèi)，合攏段兩側(cè) 高差出現(xiàn)誤差超標時，調(diào)整配重消除高差。 在合攏斷面上預(yù)埋鋼板，安裝好吊架后在吊架內(nèi)連接剛性支撐。張拉

55、臨時預(yù)應(yīng)力 束，邊跨張拉 b1、h1 至 50%張拉力，張拉順序為 b1h1；中跨張拉 b6、b7、b8、h3 至 25%張拉力，張拉順序為 b6b7b8h3。 4.5.4.3 鋼筋、預(yù)應(yīng)力、混凝土施工 合攏段澆筑在吊架上進行，鋼筋、預(yù)應(yīng)力、混凝土施工與懸澆段相同。澆筑時間 50 選擇在當天氣溫最低時進行，但不低于 0 度，澆筑時間不得超過 4 小時。 4.5.4.4 合攏段施工注意事項 邊跨現(xiàn)澆段施工張拉完成后，梁體在縱向預(yù)應(yīng)力、溫度應(yīng)力影響下，將產(chǎn)生縱向 變形。合攏段要盡量采用剛性約束（內(nèi)外剛性約束）的聯(lián)結(jié)形式來抵抗相應(yīng)梁體的變 形，由于約束本身的壓縮和基礎(chǔ)沉降，箱梁在發(fā)生伸長和縮短時，箱

56、梁底面溫差引起 懸臂端上翹或下翹，箱梁左右面溫差引起箱梁扭曲及橋軸線偏移；陣風引起梁端顫動。 上述因素均會對新澆混凝土產(chǎn)生不良影響，為防止新舊混凝土相接處產(chǎn)生收縮裂縫或 新澆混凝土被擠壓破壞，在施工時采取以下措施： （1）邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合攏段在合攏、施加預(yù)應(yīng)力時，將產(chǎn)生縱向變形。因此合 攏時必須卸去對梁體縱向變形有約束的支承，以利梁體的縱向變形?？v向變形對支架 穩(wěn)定產(chǎn)生不利的影響，為此在支架上增加部分水平剪刀撐，使之能承受一定的附加水 平力。 （2）在氣溫較低時在合攏段內(nèi)安裝內(nèi)外鋼性支撐。 （3）縮短合攏段的砼澆注時間，達到低溫快速合攏的目的。 （4）箱梁兩側(cè)因日照變化，橋軸線將發(fā)生扭轉(zhuǎn)，為

57、減少新澆混凝土受溫度應(yīng)力而 破壞，在太陽直射箱梁側(cè)面澆水降溫以減少橋軸線的扭轉(zhuǎn)。 （5）為減少現(xiàn)澆段與懸臂段混凝土收縮、徐變的相互影響，現(xiàn)澆段砼不宜過早澆 注，以免基礎(chǔ)下沉在合攏段內(nèi)產(chǎn)生錯臺，邊跨現(xiàn)澆段的施工時間基本上與邊跨合攏段 砼澆注時間相差不長。 4.6 預(yù)應(yīng)力施工預(yù)應(yīng)力施工 本橋連續(xù)梁設(shè)計為三向預(yù)應(yīng)力混凝土?？v橫向、豎向預(yù)應(yīng)力筋分別為鋼絞線和預(yù) 應(yīng)力鋼筋。張拉預(yù)應(yīng)力束必須在箱梁砼強度達到 90%以上進行；先張拉較長束，后較短 預(yù)應(yīng)力束；張拉時做到對稱張拉及雙控；張拉先縱向后豎向再橫向。張拉 n 節(jié)段縱向 鋼束時，張拉（n-2）節(jié)段之豎橫向預(yù)應(yīng)力筋?？v、豎、橫向預(yù)應(yīng)力鋼絞線，鋼筋張拉 完

58、成后及時用 55 號水泥漿進行孔道壓漿。 4.6.14.6.1 主橋箱梁縱向預(yù)應(yīng)力主橋箱梁縱向預(yù)應(yīng)力 縱向預(yù)應(yīng)力筋腹板 w 束及底板 b2、b3、b7、b8 束采用 17s15.24 低松馳預(yù)應(yīng)力 鋼絞線束，其余均采用 15s15.24 低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線束，錨具采用 ovm15- 51 17、ovm15p-17、ovm15-15、ovm15p-15 型錨具，預(yù)應(yīng)力孔道采用塑料波紋管，孔道內(nèi) 徑為 9.0 厘米。縱向預(yù)應(yīng)力鋼束 h1、h2、h2及 b1b3(及 yb1)為靠近中墩側(cè)單端張 拉，其余均為兩端張拉，張拉控制應(yīng)力為 1395mpa，張拉控制應(yīng)力為錨下預(yù)應(yīng)力鋼束 （鋼筋）應(yīng)力，不包括錨

59、口應(yīng)力損失。 4.6.24.6.2 主橋箱梁橫向預(yù)應(yīng)力主橋箱梁橫向預(yù)應(yīng)力 橫向預(yù)應(yīng)力鋼束管道采用塑料波紋管 4122mm，孔道摩阻系數(shù)采用 0.17,孔道偏 差系數(shù)采用 0.0015。采用 2s15.24 低松馳鋼絞線，錨具為 bm15-2、bm15p-2 型錨具， 全橋共設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力束 626 束.預(yù)應(yīng)力孔道采用 4122mm 的扁形塑料波紋管。橫向預(yù) 應(yīng)力鋼束張拉采用雙控一次一端張拉工藝，張拉控制應(yīng)力為 1209mpa，張拉控制應(yīng)力為 錨下預(yù)應(yīng)力鋼束（鋼筋）應(yīng)力，不包括錨口應(yīng)力損失。 4.6.34.6.3 主橋箱梁豎向預(yù)應(yīng)力主橋箱梁豎向預(yù)應(yīng)力 豎向預(yù)應(yīng)力布置間距為 0.40 米0.60 米

60、,采用 25 高強精軋螺紋鋼筋,錨具采用 ygm25 錨具,全橋豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋 2064 根。預(yù)應(yīng)力孔道采用內(nèi)徑為 37mm 的金屬波紋管。 豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋和隔板預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉采用雙控二次一端張拉工藝，張拉控制力為 k=706.5 兆帕，張拉控制應(yīng)力為錨下預(yù)應(yīng)力鋼束（鋼筋）應(yīng)力，不包括錨口應(yīng)力損失。 4.6.44.6.4 預(yù)應(yīng)力張拉預(yù)應(yīng)力張拉 4.6.4.1 張拉前的準備工作 （1）千斤頂和油壓表均要標定，并編號配套在使用期內(nèi)。 （2）錨具按規(guī)定檢驗，合格者使用。 （3）預(yù)應(yīng)力筋具備出廠技術(shù)合格證，并經(jīng)過復(fù)試合格。 （4）預(yù)應(yīng)力筋已按要求穿入孔道。 （5）清除梁體孔道內(nèi)的雜物。 （6）梁段混