[建筑╱土木]嘉興至紹興跨江公路通道某大橋主橋掛籃施工方案_secret

1、xxx 大橋主橋 掛籃施工技術(shù)方案 1 目目 錄錄 1、編制依據(jù)、原則、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).2 1.1 編制依據(jù).2 1.2 編制的原則.2 1.3 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).2 2.1 工程地質(zhì).3 2.2 氣象、水文.3 2.3xxx大橋橋梁結(jié)構(gòu).3 3.1xxx大橋主橋掛籃施工場(chǎng)地布置.6 3.2 施工隊(duì)伍安排.6 3.3 施工進(jìn)度安排.7 3.4 投入本橋的施工機(jī)械設(shè)備.7 4、施工技術(shù)方案.9 4.1 施工工藝概述.9 4.2 0#塊施工工藝 .10 4.3 邊跨現(xiàn)澆段施工.27 4.4 掛籃.32 4.5 掛籃現(xiàn)澆箱梁施工.38 4.6 預(yù)應(yīng)力施工.44 4.7 體系轉(zhuǎn)換.48 4.8 夏雨季施工.48 5

2、、施工要點(diǎn).50 5.1 箱梁施工質(zhì)量控制和要求.50 5.2 主橋施工流程.50 5.3 懸澆梁段砼施工注意事項(xiàng).52 5.4 合攏段施工注意事項(xiàng).53 5.5 線型控制與測(cè)量.53 6、質(zhì)量保證體系及措施.58 6.1 質(zhì)量保證體系.58 6.2 質(zhì)量保證措施.58 7、安全保證體系.63 7.1 組織保證.63 7.2 安全保障措施.63 附件一、xxx 大橋掛籃試壓加載數(shù)量計(jì)算表.66 附件二、xxx 大橋主橋掛籃試壓配重記錄表.67 附件三、 xxx 大橋主橋施工進(jìn)度計(jì)劃?rùn)M道圖.68 2 附件四、 gl 改進(jìn)型三角形掛籃主要構(gòu)件檢算書.69 xxx 大橋掛籃懸澆施工方案大橋掛籃懸澆施

3、工方案 1 1、編制依據(jù)、原則、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、編制依據(jù)、原則、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1.1 編制依據(jù)編制依據(jù) （1）招標(biāo)文件； （2）設(shè)計(jì)施工圖紙； （3）設(shè)計(jì)施工圖紙補(bǔ)疑文件； （4）現(xiàn)行的國(guó)家和交通行政主管部門頒發(fā)的施工規(guī)范、規(guī)程和驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)； （5）我單位對(duì)現(xiàn)場(chǎng)和周圍環(huán)境調(diào)查所獲得的資料。 1.2 編制的原則編制的原則 （1）優(yōu)化配置生產(chǎn)資源，采用新技術(shù)、新材料、新工藝確保本標(biāo)段各項(xiàng)工程均達(dá)到 優(yōu)良等級(jí)； （2）科學(xué)合理安排施工工作面和工作程序，確保工期按期完成； （3）加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)指揮和管理，確保施工生產(chǎn)安全； （4）合理布置施工現(xiàn)場(chǎng)，保護(hù)好周邊環(huán)境，科學(xué)文明施工。 1.3 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) （1）橋梁跨徑

4、：525+525+525+（42+72+42）+525+525+525； （2）橋梁寬度：20.25 米(0.5 米+18.75 米+1.0 米)； （3）橋面橫坡：雙向 2%； （4）航道等級(jí)：規(guī)劃 iv 級(jí)航道，通航凈空 557m； （5）設(shè)計(jì)荷載：公路-i 級(jí)； （6）地震烈度:按 7 度設(shè)防。 3 2 2、工程概況、工程概況 2.1 工程地質(zhì)工程地質(zhì) 本工程位于錢塘江南岸海沖積平原區(qū)，主橋現(xiàn)澆段所處地層地質(zhì)及主要物理力學(xué) 參數(shù)和承載力見下表 2.1 所示。 表表 2.12.1 地層地質(zhì)及主要物理力學(xué)參數(shù)和承載力地層地質(zhì)及主要物理力學(xué)參數(shù)和承載力 地層名稱 地層厚度 （m） 內(nèi)摩擦角 （

5、） 基本容許承載力 （kpa） 土體樁側(cè)力摩擦 值 （kpa） 第一層粘質(zhì)粉土 1218.49020 第二層粉砂 1.230.312025 第三層粘質(zhì)粉土 3.618.49020 第四層 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘 土 16.25.77015 第五層粉質(zhì)粘土 4.911.58020 第六層粉砂 2.630.312025 第七層粉質(zhì)粘土 1211.58020 第八層粉砂 3.230.312025 第九層粉質(zhì)粘土 511.58020 第十層粉砂 5.830.312025 第十一層圓礫 727070 2.2 氣象、水文氣象、水文 屬亞熱帶季風(fēng)區(qū)，氣候溫暖濕潤(rùn)，四季分明。多年平均氣溫 15.5，平均降水量 1360

6、.7mm，一年中有兩個(gè)多雨期，一般是 6 月上旬至 7 月上旬的梅雨期和 89 月的臺(tái) 風(fēng)期。常年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)闁|風(fēng)，年平均風(fēng)速為 2.7m/s。全年無(wú)霜期為 245 天左右，初雪 一般出現(xiàn)在 12 月下旬，終雪在次年三月下旬。霧季多發(fā)生在深秋初冬時(shí)節(jié)。主要災(zāi)害 性天氣有熱帶氣旋、臺(tái)風(fēng)、冰雹、龍卷風(fēng)、霧、雷暴雪、暴雨等。 沿線主要河流為八一丘 xxx（規(guī)劃級(jí)通航） ，xxx 水 ph 值為 8.4，對(duì)混凝土無(wú) 腐蝕性，可采取常規(guī)防護(hù)措施。 2.3xxx 大橋橋梁結(jié)構(gòu)大橋橋梁結(jié)構(gòu) 4 xxx 大橋?yàn)榧闻d至紹興跨江公路通道高速公路越 xxx 規(guī)劃 iv 級(jí)航道的一座橋梁， 嘉興至紹興跨江公路通道高速公

7、路與 xxx 規(guī)劃 iv 級(jí)航道中心線的交叉樁號(hào)為 k59+168。xxx 大橋主橋樁號(hào)亦為 k59+168，起點(diǎn)樁號(hào)為 k58+711.98,終點(diǎn)樁號(hào)為 k59+624.02,橋梁全長(zhǎng) 912.04m，全橋共 7 聯(lián)，橋跨為 525+525+525+（42+72+42）+525+525+525。第 17 孔跨越 xxx 規(guī)劃 iv 級(jí) 航道，路線前進(jìn)方向與展望大道（規(guī)劃一級(jí)）交角為 90 度。主橋上部采用 （42+72+42）m 預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁；主橋下部結(jié)構(gòu)中 15、18 號(hào)過(guò)渡墩為 柱式墩、承臺(tái)接鉆孔灌注樁基礎(chǔ)；16、17 號(hào)主墩為矩形墩、承臺(tái)接鉆孔樁基礎(chǔ)。引 橋上部結(jié)構(gòu)采用

8、25m 預(yù)應(yīng)力混凝土先簡(jiǎn)支后連續(xù)小箱梁，下部結(jié)構(gòu) 0 號(hào)及 33 號(hào)橋臺(tái) 采用柱式橋臺(tái)鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，其余均為柱式墩、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。大橋主橋支座用 盆式橡膠支座，引橋采用板式橡膠支座。支座，梁底、墩頂鋼板為普通 a3 鋼板。橋 臺(tái)處伸縮縫采用 gqf-f80 型橋面伸縮裝置，橋墩處采用 d160 型橋面伸縮裝置，伸縮 裝置預(yù)留槽采用 50 號(hào)鋼纖維防水混凝土。整體化混凝土采用 40 號(hào)防水混凝土。橋面 鋪裝瀝青混凝土厚度 9cm,分 4cm、5cm 兩層鋪筑，材料要求及施工工藝同路面結(jié)構(gòu)。 xxx 大橋主橋上部結(jié)構(gòu)采用 42m+72m+42m 變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，全長(zhǎng) 156 米，橋

9、面橫坡為單向 2%。本橋按兩幅分離設(shè)計(jì)，兩幅間距為 100cm，主橋變截面連續(xù) 箱梁采用單箱雙室截面，單幅箱梁寬 20.25m，其中懸臂長(zhǎng) 3.5m，箱梁底寬 13.25m；箱 梁跨中截面腹板厚 50cm，根部截面箱梁腹板厚 70cm，在第 5（5 ）號(hào)節(jié)段線性過(guò)渡。 梁高采用二次拋物線規(guī)律變化，跨中梁中心高 2.0m，支點(diǎn)梁中心高 4.3m。箱梁采用三 向預(yù)應(yīng)力體系，分為縱向預(yù)應(yīng)力束、橫向預(yù)應(yīng)力束和豎向力筋。0塊底板厚為分段線 性變截面；箱梁頂板設(shè)置成單向 2橫坡。箱梁 0塊長(zhǎng)度 9.0m，在滿堂支架上現(xiàn)澆施 工； 1#3#梁段，每段長(zhǎng) 3. 5m，4#8#梁段，每段長(zhǎng) 4m，均采用掛籃懸臂

10、澆筑施工， 16#、17墩頂 t 構(gòu)同步施工；中孔合攏段長(zhǎng)度 2m，邊孔合攏段長(zhǎng)度 2m；邊孔支架現(xiàn) 澆段長(zhǎng)度 4.84m。 箱梁采用 c55 鋼筋混凝土，0 號(hào)梁段砼體積 287.969m3，重 748.7t(鋼筋砼比重按 2.6t/m3 考慮)；18 號(hào)懸澆節(jié)段中，最重的為 1 號(hào)節(jié)段，砼體積 76.679m3，重 199.4t，其中翼板重 28.6t（每側(cè)翼板重 14.3t） ，箱體重 170.8t；4.0m 長(zhǎng)的懸澆節(jié)段 中，最重的為 4 號(hào)節(jié)段，砼體積 73.889m3，重 192.1t；邊孔支架現(xiàn)澆段砼體積 98.232m3，重 255.4t。 5 箱梁根部至跨中截面示意圖如圖 2

11、.1 所示。 28 7050 7050 8528 18037 5030 662.5662.5 3501325350 430200 2 25 40 65 2025 圖圖 2.12.1 箱梁根部至跨中截面示意圖（單位：箱梁根部至跨中截面示意圖（單位：cmcm） 6 3 3、施工組織、機(jī)械設(shè)備及進(jìn)度安排、施工組織、機(jī)械設(shè)備及進(jìn)度安排 3.1xxx 大橋主橋掛籃施工場(chǎng)地布置大橋主橋掛籃施工場(chǎng)地布置 xxx 大橋主橋掛籃施工段為 15#18#墩之間，其中 16#17#墩跨越 xxx。規(guī)劃在 xxx 兩岸各設(shè)一處 3000m2場(chǎng)地為鋼筋加工及掛籃拼裝場(chǎng)地，生活區(qū)安排在 xxx 北岸 300m2，在 xxx

12、 上架設(shè)臨時(shí)施工便橋僅為施工人員通過(guò)。具體布置圖見下圖 3.1 示。 7 圖圖 3.13.1 xxxxxx 大橋主橋掛籃施工場(chǎng)地平面布置示意圖大橋主橋掛籃施工場(chǎng)地平面布置示意圖 3.2 施工隊(duì)伍安排施工隊(duì)伍安排 針對(duì)本工程施工特點(diǎn)，我們將配強(qiáng)配足施工隊(duì)伍技術(shù)力量，從人力資源上確保滿 足工程需要。共投入施工人員約 180 人，除項(xiàng)目部本級(jí)配備 30 人外，另組建 1 個(gè)專業(yè) 施工隊(duì)，分成 3 個(gè)施工分隊(duì)，每個(gè)施工隊(duì)原則上按照鋼筋及預(yù)應(yīng)力工班 20 人，掛籃 （支架）及模板 20 人，混凝土工班 10 人安排。各施工分隊(duì)全部由專業(yè)施工人員組成， 其中技工、高級(jí)技工占 60%以上，特殊工種均持證上崗

13、。投入的各施工分隊(duì)任務(wù)安排見 表 3.1 所示。 表表 3.13.1 施工隊(duì)力量及任務(wù)安排施工隊(duì)力量及任務(wù)安排 中心河 場(chǎng) 房 房 場(chǎng) 場(chǎng) 場(chǎng) 8 序 號(hào) 施工隊(duì)伍人數(shù)施工任務(wù)安排 1 懸澆一分隊(duì) 50 負(fù)責(zé) xxx 南岸懸澆施工 2 懸澆二分隊(duì) 50 負(fù)責(zé) xxx 北岸懸澆施工 3 邊跨現(xiàn)澆分隊(duì) 50 負(fù)責(zé)左右幅邊跨現(xiàn)澆段施工 4 項(xiàng)目部人員 30 負(fù)責(zé) xxx 大橋懸澆的施工技術(shù)、測(cè)量監(jiān)控、試驗(yàn)、安 全質(zhì)量等管理工作 合計(jì) 180 3.3 施工進(jìn)度安排施工進(jìn)度安排 施工進(jìn)度計(jì)劃安排詳見施工附件三、 xxx 大橋主橋施工進(jìn)度計(jì)劃?rùn)M道圖 。 3.4 投入本橋的施工機(jī)械設(shè)備投入本橋的施工機(jī)械設(shè)備

14、 表表 3.23.2 投入本工程的機(jī)械設(shè)備表投入本工程的機(jī)械設(shè)備表 機(jī)械名稱規(guī) 格 / 型 號(hào) 額定功率(kw)/ 容量(m3) / 噸位 (t) 生產(chǎn) 廠家 數(shù)量 （臺(tái) / 套） 新舊程度 （%） 混凝土拌和站 (自動(dòng)控制) hzs120120m3/h 南方路橋 195 混凝土攪拌運(yùn)輸車 jcd78m3 上海 385 吊車 qy2020t 徐州 190 裝載機(jī) zl50c3m3 柳州 295 混凝土泵車 sy5290thb80m3/h 湖南 190 箱梁模板定型加工新制杭州 4100 電動(dòng)空壓機(jī) l3.5-20/820m3/h 西安 180 載貨汽車東風(fēng) 5t 十堰 190 發(fā)電機(jī) 200k

15、w 上海 195 卷?yè)P(yáng)機(jī) 5t 江西 280 插入式振動(dòng)器 hz6x30/50 1.11.5kw上海 1095 鋼筋切斷機(jī)x200 7kw 江蘇 290 鋼筋調(diào)直機(jī) tq48 5.5kw 北京 190 鋼筋彎曲機(jī)wj401 2.8kw 北京 290 交流電焊機(jī)500 型 23kva 南京 1095 全站儀索佳臺(tái)日本 295 水準(zhǔn)儀索佳臺(tái)日本 295 掛籃 gl 改進(jìn)型三角形 掛藍(lán) 套 880 9 導(dǎo)鏈?zhǔn)掷J 5t 衢州 1270 導(dǎo)鏈?zhǔn)掷J 10t 衢州 7270 螺旋千斤頂 32t 臺(tái) 15070 預(yù)應(yīng)力設(shè)備套柳州 270 10 4 4、施工技術(shù)方案、施工技術(shù)方案 4.1 施工工藝概述施

16、工工藝概述 4.1.14.1.1 主橋上部結(jié)構(gòu)施工工藝流程主橋上部結(jié)構(gòu)施工工藝流程 掛籃制造、試拼 主墩墩身施工安裝人員上下梯 搭設(shè) 0#梁段支架并預(yù)壓 0#梁段砼澆筑制安 0#段鋼筋骨架 張拉 0#段鋼束 在 0#梁段端拼裝掛籃 吊裝 1、1梁段底、腹板筋 安 1、1梁段內(nèi)模、頂板筋 對(duì)稱澆筑 1、1梁段砼 砼澆筑后測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 養(yǎng) 護(hù) 張拉、壓漿 張拉后測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 計(jì)算、調(diào)整 2、2梁段立模標(biāo)高 對(duì)稱牽引掛籃前移就位 2（2）8（8）梁段掛籃施工 設(shè)配重水箱 焊接邊跨合攏段勁性骨架 澆筑邊跨合攏段砼 砼達(dá) 90%強(qiáng)度、張拉、灌漿 張拉后測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 安裝中跨合攏段模板、鋼筋 加工 1（1

17、）8(8) 梁段底、腹板鋼筋骨架 澆筑前測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 1、1梁段頂面找平 張拉前測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 鎖定永久支座 安臨時(shí)支座 澆筑前測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 砼澆筑后測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 澆筑中跨合攏段砼 拆除臨時(shí)支撐體系、完成體系轉(zhuǎn)換 邊跨現(xiàn)澆段在支架上施工 張拉前測(cè)觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高 設(shè)配重水箱 養(yǎng)護(hù) 11 圖圖 4.14.1 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁掛籃懸澆施工工藝框圖現(xiàn)澆連續(xù)箱梁掛籃懸澆施工工藝框圖 4.1.24.1.2 0#0#塊現(xiàn)澆塊現(xiàn)澆 采用在承臺(tái)上搭設(shè)滿堂支架作為模板支撐體系，使用砂袋預(yù)壓?；炷辽a(chǎn)采用拌 和站拌制，混凝土罐車運(yùn)輸，汽車泵泵送施工，混凝土澆注采用全斷面一次澆注成型。 4.1.34.1.3 掛籃混凝土懸澆掛

18、籃混凝土懸澆 雙幅共配置 gl 改進(jìn)型三角形掛籃 4 對(duì)（8 套） ，均勻連續(xù)對(duì)稱施工。掛籃采用后拉 錨固，外模采用定型鋼模板，內(nèi)模采用竹膠板，混凝土集中拌運(yùn)，泵送澆筑，單段一 次成型。 4.1.44.1.4 合攏段合攏段 采用在吊架上現(xiàn)澆施工，以水配重隨混凝土澆筑分級(jí)卸載，內(nèi)外鋼支撐先鎖定， 待澆筑成型后拆除。 4.2 0#塊施工工藝塊施工工藝 箱梁底板寬度為 13.25m，頂板寬度為 20.25m，梁頂面，底面設(shè) 2.0%單面橫坡。箱 梁 0 塊長(zhǎng) 9.00m，重量為 748.7t，兩側(cè)各有 8 個(gè)塊件，1#3#節(jié)段長(zhǎng) 3.5m、4#9#節(jié) 段長(zhǎng) 4.0 m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng) 4.84m，合攏

19、段長(zhǎng) 2m。懸澆塊件節(jié)段最重為 1#節(jié)段重量為 199.4t。全橋兩個(gè)主墩 16，17#墩均為連續(xù) t 構(gòu)。 4.2.14.2.1 臨時(shí)支撐方案臨時(shí)支撐方案 為保證 0 塊箱梁及箱梁懸澆節(jié)段施工過(guò)程中的穩(wěn)定安全，設(shè)置臨時(shí)支撐平衡懸澆 過(guò)程中構(gòu)件兩側(cè)產(chǎn)生的不平衡力矩。每側(cè)臨時(shí)支撐由 6 根 820mm、壁厚 10mm 的支撐 鋼管和 6 組（每根鋼管內(nèi)布置 1 組）ovm15-3 預(yù)應(yīng)力體系組成。臨時(shí)支撐鋼管采用寶鋼 生產(chǎn)的普通 a3 鋼，其力學(xué)性能為：彎曲應(yīng)力w= 145mpa，剪應(yīng)力= 85mpa，軸 向應(yīng)力= 140mpa ，彈性模量 e= 2.11105mpa，鋼絞線為溧陽(yáng)萬(wàn)興生產(chǎn)的 s

20、15.20、fpk=1860mpa 低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線束,e=2.0105mpa，a=140mm2。鋼管與預(yù) 埋在承臺(tái)上的鋼板滿焊，架立時(shí)嚴(yán)格控制豎直度，并在根部對(duì)稱加焊 4 只牛腿增加其 穩(wěn)定性。預(yù)應(yīng)力筋在 0#塊砼強(qiáng)度達(dá)到 90%后張拉，每束張拉控制應(yīng)力為 100kn。鋼管支 撐布置圖見圖 4.2 所示。 0#塊臨時(shí)支撐受力鋼管計(jì)算：塊臨時(shí)支撐受力鋼管計(jì)算： 12 臨時(shí)支撐是箱梁懸臂施工中的主要受力構(gòu)件，當(dāng)懸臂偶爾出現(xiàn)不對(duì)稱荷載時(shí)，臨 時(shí)支撐體系是保證施工安全及懸臂穩(wěn)定性的重要措施。在設(shè)置臨時(shí)支撐時(shí)，考慮了施 工不平衡荷載及風(fēng)荷載兩方面。 （1）施工不平衡荷載引起的鋼管荷載 施工不平衡荷載

21、最大出現(xiàn)在混凝土不平衡澆筑時(shí)，施工中控制不平衡澆筑方量 為 8m3，考慮其他不確定因素，檢算取 8#塊混凝土重量的 0.5 倍（即 901.8kn） ， 檢算中乘以 1.2，最大力矩為澆筑 8#塊時(shí)。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 4.3 所示。 圖圖 4.24.2 0#0#塊臨時(shí)支撐鋼管位置圖（單位：塊臨時(shí)支撐鋼管位置圖（單位：cmcm） 圖圖 4.34.3 臨時(shí)支撐鋼管受力簡(jiǎn)圖（單位：臨時(shí)支撐鋼管受力簡(jiǎn)圖（單位：cmcm） f1=901.835/3.15=10020 kn （2）風(fēng)荷載引起的鋼管荷載 預(yù)埋鋼板口120120cm 承臺(tái)82cm鋼管支撐 墩身 3185 820支撐鋼管 f1 f=901.8kn

22、315 墩 身 f3 鋼絞線 13 計(jì)算風(fēng)荷載考慮臨界狀態(tài)時(shí)墩身兩邊，一邊風(fēng)從上向下吹，一邊風(fēng)從下向上吹， 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 4.4 所示。 f=k0k1k30a=1.01.631.00.451290=946kn k0設(shè)計(jì)風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，取 k0=1.0 k1風(fēng)載阻力系數(shù)，按 k1=2.1-0.1(b/h)計(jì)算，b 為寬度，h 為梁高。 k1=2.1-0.1(20.5/4.3)=1.63 k3地形地理?xiàng)l件系數(shù)，取 k3=1.0 0基本風(fēng)壓，按 1/50 年一遇，取 0.45kn/m2 a迎風(fēng)面積。a=31.8520.252=1290 m2 （參考公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范，jtg d60-2004）

23、 圖圖 4.44.4 向下吹風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：向下吹風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：cmcm） f2=14.85352/23.15= 5775kn （3）抗傾覆檢算 不平衡荷載對(duì)鋼管產(chǎn)生的荷載為，混凝土施工時(shí)產(chǎn)生的不均勻沉降與風(fēng)荷 載產(chǎn)生的不均勻沉降之和減去鋼絞線所承受的拉力。 即鋼管受壓時(shí),單根鋼管所受荷載 n=(10020+5775)/6=2632.5-300=2332.5 kn 鋼管長(zhǎng)度取 6.6 米，直徑 820mm，壁厚 10mm，則： a=23.140.40.01=0.025m2 i=3.140.430.01=0.002m4 3185 820支撐鋼管 f2 14.85kn/m 墩 身 3

24、15 鋼絞線 14.85kn/m f3 m a i r28.0 025.0 002.0 14 ， 1006.23 28.0 6.6 0 r l 立桿穩(wěn)定性計(jì)算公式： a n 壓 根據(jù)以上計(jì)算 =23.6，查表得：=0.93。 mpampa2.13014093.03.93 025.0 5.2332 壓 滿足要求。 （4）鋼契塊設(shè)置 鋼契塊設(shè)置在腹板對(duì)應(yīng)位置下方，與混凝土接觸面積不小于（10020+350） /22800=0.45m2。 （取 c50 混凝土設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度 28.5mpa，接觸面長(zhǎng)邊小于 30cm 時(shí)，取 0.8 倍折減系數(shù)） 。 4.2.24.2.2 0#0#節(jié)段滿堂支架施工方案節(jié)

25、段滿堂支架施工方案 4.2.2.1 滿堂支架 方案概述 本橋 0#節(jié)段選用 wdj 滿堂支架澆筑，支架系統(tǒng)除翼緣板位置小部分落在承臺(tái)以外， 其余均落在承臺(tái)上。wdj 滿堂支架受力明確，剛度大，沉降量較小，拆裝方便。底模采 用大塊鋼模，外模采用定型鋼模，內(nèi)模使用竹膠板拼裝，端模使用定型鋼模。 4.2.2.2 地基處理 該支撐系統(tǒng)大部分直接架設(shè)在承臺(tái)上，只有小部分翼緣板位置支架搭設(shè)需做地 基處理。 16#、17#墩承臺(tái)處地質(zhì)表層為粉砂，基本承載力為 90kpa，地基處理采用換填 80cm 宕渣，其承載力在 400kpa（實(shí)際施工時(shí)需檢測(cè)承載力） ，換填前壓實(shí)表層土。 換填后表面做 20cm 厚 c

26、25 混凝土硬化層。混凝土硬化層周邊超出支架搭設(shè)范圍 50cm，并在表面做 1%的橫坡排水，在排水一側(cè)做 2020cm 排水溝。 4.2.2.3 承臺(tái)承載力檢算 承臺(tái)上立桿，在腹板位置單根受力最大為 27kn（支架計(jì)算中得出） 。立桿下承托 面積為 1515=225cm2,則 =n1/a=27/0.0225=1230 kpa=1.23mpa12.5 mpa【經(jīng)查 路橋施工計(jì)算手冊(cè) p330 （人民交通出版社）得 c25 砼抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 15 12.5mpa】滿足要求。 4.2.2.4 混凝土墊層承載力檢算 翼緣板部分單根立桿承受最大荷載為 n1=14.4kn（支架計(jì)算中得出） 。立桿下承

27、托面積為 1515=225cm2,則 =n1/a=14.4/0.0225=640 kpa=0.64mpa12.5 mpa。 混凝土不會(huì)被壓碎。 4.2.2.5 地層 地質(zhì) 承載力檢算 地基地質(zhì)承載力檢算，首先檢算宕渣換填層承載力，其次檢算換填層下表層土承 載力，最后檢算表層土下最弱軟臥層地基承載力。地基承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 4.6 所示。 （1）宕渣承載力檢算 翼緣板位置下 c25 混凝土墊層自重按照 26kn/m3計(jì)算。 考慮內(nèi)力在混凝土墊層中的擴(kuò)散角為 45，則宕渣表面的受力面寬度為 15+202=55cm。 n2=n1+n砼=14.4+0.20.550.5526=16kn 則：=n2/a=

28、16/(0.550.55)=52.89kpa400kpa（宕渣允許承載力） 滿足要求。 翼緣板位置支架間距為 90cm,由圖 4.6 可知，內(nèi)力通過(guò)砼墊層及宕渣擴(kuò)散為與翼緣 板同寬的均布荷載所需深度 h=(90-15)/2-20)/0.577+20=51cm【也即確保表層粉土均 布受力所需的宕渣最佳換填厚度，此時(shí)粉土的承載力為 =（16+0.5116（0.282+0.55）2）/（0.282+0.55）2=22.6 kpa】 。目前宕渣 的換填厚度為 80cm，換填厚度滿足要求，但表層粉土承載力發(fā)生改變，局部增大，需 重新檢算。 砼墊層 宕渣 宕渣 粉土 粉砂 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 q2 立桿 q1

29、 立桿 15x15cm承托 90cm q3 h 16 圖圖 4.54.5 地基承載力圖地基承載力圖 （2）粉土承載力檢算 單柱下粉土承載力 =（16+0.816（0.462+0.55）2）/（0.462+0.55） 2=20.2 kpa 多柱應(yīng)力重疊區(qū)粉土承載力 1=220.2=40.2 kpa90 kpa（粉土允許承載力） 滿足要求。 （3）最弱軟臥層地基承載力 根據(jù)地質(zhì)資料，承載力最小地層為埋深在 17m 左右的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土。由于應(yīng)力 多重重疊，故荷載計(jì)算時(shí)，從偏于安全方面考慮，可按均布荷載簡(jiǎn)化處理，并取消承 載力深度修正系數(shù)。 翼緣板位置支架所受荷載為 26.7 kn/m 2(支架計(jì)算

30、中得出)，混凝土墊層厚 0.2m, 自重按照 26kn/m3計(jì)算，宕渣厚 0.8m，宕渣自重按 16 kn/m3計(jì)算。則： =26.7+0.226+160.8=44.7 kpa70 kpa（淤泥質(zhì)粘土允許承載力） 地基承載力滿足要求。 4.2.2.6 支架搭設(shè) 支架搭設(shè)考慮箱梁的結(jié)構(gòu)形式布置間距。橫桿布置間距為 60（橫向）60（縱向） cm；腹板位置下立桿布置間距為 30（橫向）60（縱向）cm，因碗口支架的最小間距 為 60cm，所以立桿加密處的橫桿使用普通鋼管腳手架桿件，與相鄰立桿連接；翼緣板 位置下立桿布置間距為 90（橫向）60（縱向）cm；其它部位立桿布置間距為 60（橫 向）60

31、（縱向）cm。為加強(qiáng)支架的整體穩(wěn)定性，縱橫向每隔 3 排設(shè)剪刀撐一道。滿 堂支架布置如圖 4.7、8 所示。 17 圖圖 4.64.6 0#0#塊滿堂支架立面圖（單位：塊滿堂支架立面圖（單位：cmcm） 48鋼管60 x60cm 15x15方木 15x15方木 ovm15-3鋼絞線 模板 模板 木楔 木楔 2.0% 360260360 模板 木楔 木枋 48鋼管90 x60cm 48鋼管30 x60cm 48鋼管60 x60cm 20cm厚混凝土 400400 承 臺(tái) 2.0% 450 660 660450 18 圖圖 4.74.7 0#0#塊滿堂支架側(cè)面圖（單位：塊滿堂支架側(cè)面圖（單位：cm

32、cm） 4.2.2.7 支架檢算 （1）荷載分析 為方便計(jì)算及偏于安全方面考慮，根據(jù)箱梁截面簡(jiǎn)化支架荷載如圖 4.9 所示。 q1=38kn/m q2=362kn/m q3=107.8kn/m q1=38kn/m q2=362kn/m q2=362kn/m q3=107.8kn/m 35070557.570557.570350 圖圖 4.84.8 0#0#塊箱梁荷載分布圖（單位：塊箱梁荷載分布圖（單位：cmcm） 墩頂 0#塊節(jié)段長(zhǎng)度 9m，墩身寬度 2.5m，混凝土容重按 26kn/m3計(jì)算。 翼緣板砼荷載：（0.4+0.25）3.5/24.526=13.3t=133kn 腹板砼荷載： 0.

33、74.33.252.6=25.4t=254kn 頂?shù)装屙藕奢d：(0.28+0.85)5.575+1.80.37+0.50.3) 19 3.252.6=60.1t=601kn （2）立桿截面性質(zhì)及剛度檢算 支架材料采用普通 a3 鋼，軸向允許應(yīng)力= 140mpa，彎曲允許應(yīng)力w= 145mpa，剪應(yīng)允許力= 85mpa，彈性模量 e= 2.1105mpa。查資料得碗口鋼管的截 面積 a=4.89102mm2，慣性矩 i=1.215105mm4。 立桿步距均按 60cm 設(shè)置，為偏于安全，兩端均按絞支考慮，則立桿自由長(zhǎng)度 l0=60cm。 慣性半徑： 長(zhǎng)細(xì)比（剛度）： ，剛度滿足要求。 10038

34、 76.15 600 0 r l （3）支架強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算 a、立桿允許承載力計(jì)算 對(duì)于軸心受壓立桿的強(qiáng)度檢算要考慮穩(wěn)定系數(shù) 的影響，即要求滿足： a n 壓 式中的 是根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比 求得。 根據(jù)以上計(jì)算 =38，查表得：=0.855。 則支架在穩(wěn)定條件下，單根桿件允許承載力： n=a=1404890.855=58.5kn30kn（廠家提供的試驗(yàn)安全荷載） 滿足要求。 由于碗口支架鋼管不是新購(gòu)置材料，為了偏于安全，將廠家提供的試驗(yàn)安全荷載 做為檢驗(yàn)本橋桿件的允許承載力，即單根桿件允許承載力為n=30kn（強(qiáng)度及穩(wěn)定性 均滿足要求） 。 b、受力荷載組成 支架受力荷載由箱梁混凝土荷載及施工荷載兩

35、部分組成。 施工荷載 ps 包括： 模板荷載：p1=10kn/m2 ； mm a i r76.15 489 121500 20 設(shè)備及人工荷載：p2=250kg/m2=2.5kn/m2 ； 砼澆注沖擊荷載：p3=200kg/m2=2kn/m2 ； 砼澆注振搗荷載：p4=200kg/m2=2kn/m2 ； 則： ps=（p1+p2+p3+p4）=16.5kn/m2 。 翼緣板位置混凝土荷載： 按 120%計(jì)算砼荷載：p=160/(4.53.5)=10.2kn/m2 腹板位置混凝土荷載： 按 120%計(jì)算砼荷載：p=305/(0.73.25)=134 kn/m2 頂?shù)装逦恢没炷梁奢d： 按 120

36、%計(jì)算砼荷載：p=722/(5.5753.25)=40kn/m2 c、立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算 立桿受力荷載 p=p+ps。 翼緣板位置立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算： p =（p1+ps）=26.7kn/m2 立桿布置間距為 9060cm，則單根立桿受力為： nmax =pa=26.70.90.6= 14.4kn n =30kn 腹板位置立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算： 則有 p=（p2 + ps ）=150.5kn/m2 立桿布置間距為 3060cm，則單根立桿受力為： nmax =pa=1500.30.6=27kn n =30kn 頂?shù)装逦恢昧U強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算： 則有 p=（p3 + ps ）=56.5kn/

37、m2 立桿布置間距為 6060cm，則單根立桿受力為： nmax=pa=56.50.60.6=20.34kn n =30kn 滿足要求。 以腹板處立桿計(jì)算立桿變形（按高度 7m 計(jì)算） l =nl/ea= 271037103/2.11054.89102 =1.9mm 壓縮變形很小。 （4）臨時(shí)支撐鋼管受力計(jì)算 21 0#塊支架搭設(shè)中，支架在避開臨時(shí)支撐鋼管時(shí)留出了 120120cm 范圍的空檔位 置，此空擋部分荷載由臨時(shí)支撐鋼管承擔(dān)。支撐鋼管局部位于腹板位置，從偏于安全 方面考慮，支撐鋼管的受力全部按腹板荷載進(jìn)行計(jì)算，即 n=150kn。支撐鋼管長(zhǎng)度略小 于 6.6m，現(xiàn)從偏于安全方面考慮，全

38、按 6.6m 計(jì)算。 支撐鋼管直徑為 820mm，壁厚為 10mm，則： a=23.140.40.01=0.025m2 i=3.140.430.01=0.002m4 ，剛度滿足要求 1006.23 025.0 6.6 0 r l 穩(wěn)定性計(jì)算： a n 壓 根據(jù)以上計(jì)算 =10.7，查表得：=0.958。 mpampa13014093.06.8 025.0 2.12.1150 壓 滿足要求。 （5）支架頂部縱向方木承載力檢算： 支架采用 1515cm 方木做縱梁，方木上直接鋪設(shè)帶橫向加強(qiáng)肋（槽鋼）的定型鋼 模，支架縱向間距均按 60cm 布置。經(jīng)對(duì)腹板、翼板、頂?shù)装逄幜U上方木縱梁受力分 析，分

39、別得出均布荷載如下： 翼板處 q=26.70.9=24kn/m 腹板處 q=1500.3=45kn/m 頂?shù)装逄?q=56.50.6=33.9kn/m 經(jīng)比較，腹板處受力最大，則只要計(jì)算腹板下方木縱梁即可。為偏于安全及計(jì)算 方便考慮，立桿之間的方木縱梁按簡(jiǎn)支計(jì)算，計(jì)算跨徑 60cm。受力簡(jiǎn)圖如圖 4.10 所示。 m a i r28.0 025.0 002.0 22 q=45kn/m 60 圖圖 4.94.9 腹板處方木縱梁受力簡(jiǎn)圖（單位：腹板處方木縱梁受力簡(jiǎn)圖（單位：cmcm） 方木采用硬質(zhì)松木，查相關(guān)資料得：彈性模量 e=1104 mpa，彎曲應(yīng)力 =11mpa，剪應(yīng)力=2mpa。 則：截

40、面模量 w=bh2/6=15152/6=562.5cm3，慣性矩 i=bh3/12=4218.8cm4。 梁彎曲應(yīng)力： =ql2/8w=4510000.62/8562.510-6 =3.6mpa=11mpa 強(qiáng)度滿足要求。 剪應(yīng)力： =3q/2a=345103（0.6 /2）/2151510-4 =0.9mpa=2mpa 滿足要求。 撓度計(jì)算： f max = 5ql4/384e=5451031030.64/3844218.810-811010 =0.18mmf=1.0mm（f=l/600） 滿足要求。 4.2.2.8 底模承載力計(jì)算 底模采用整體式鋼模，鋼模采用 5mm 鋼板，制作時(shí)考慮了縱

41、橫向用8cm，按 31.5（縱向）53.7（橫向）cm 井字梁加固，井字梁框格內(nèi)設(shè)加強(qiáng)肋。0#塊每側(cè)底模 由 6 塊定型鋼模組成，直接設(shè)置在縱梁木楔上，模板布置及構(gòu)造圖如圖 4.11 所示。 模板背面槽鋼加固圖 442 221 8 31.5 53.7 加強(qiáng)肋 模板接縫 430 350 442 221 442442 221 模板布置圖 23 圖圖 4.104.10 模板布置及構(gòu)造圖（單位：模板布置及構(gòu)造圖（單位：cmcm） 查表得： a3 鋼 ：=140(mpa)，w=145(mpa)，=85(mpa)。 （1）鋼模板底槽鋼檢算 8 截面： i=101cm4 w=25.3cm3 根據(jù)支架縱梁布置

42、，從偏于安全考慮，將模板背部落在方木縱梁上的8 槽鋼按簡(jiǎn) 支處理，簡(jiǎn)化受力模式如圖 4.12 所示。 q l 圖圖 4.114.11 模板背部槽鋼受力簡(jiǎn)圖（單位：模板背部槽鋼受力簡(jiǎn)圖（單位：cmcm） a、翼板處 8 槽鋼計(jì)算 翼板處支架布置為 90（橫向）60（縱向）cm，則8 槽鋼計(jì)算間距 l=90cm。 翼板處 8 槽鋼均布荷載 q=26.70.6=16kn/m； 彎曲應(yīng)力計(jì)算： =ql2/8w=1610000.92/825.310-6=64mpa145 mpa 滿足要求。 撓度計(jì)算： fmax=5ql4/384ei=5160.94/3842.110810110-8=0.64mmf=1.

43、5mm=l/600 滿足要求。 b、腹板處 8 槽鋼計(jì)算 腹板處支架布置為 30（橫向）60（縱向）cm，則8 槽鋼計(jì)算間距 l=30cm。 24 腹板處 8 槽鋼均布荷載 q=1500.6=90kn/m； 彎曲應(yīng)力計(jì)算： =ql2/8w=9010000.32/825.310-6=40mpa145 mpa 滿足要求。 撓度計(jì)算： fmax=5ql4/384ei=5900.34/3842.110810110-8=0.04mmf=0.5mm=l/600 滿足要求。 c、頂?shù)装? 槽鋼計(jì)算 頂?shù)装逄幹Ъ懿贾脼?60（橫向）60（縱向）cm，則8 槽鋼計(jì)算間距 l=60cm。 腹板處 8 槽鋼均布荷載

44、 q=56.50.6=33.9kn/m； 彎曲應(yīng)力計(jì)算： =ql2/8w=33.910000.62/825.310-6=60mpa145 mpa 滿足要求。 撓度計(jì)算： fmax=5ql4/384ei=533.90.64/3842.110810110-8=0.27mm1.3 倍搭接長(zhǎng)度，搭接長(zhǎng)度區(qū)段內(nèi)接頭面積百分率50%。其余鋼筋采用綁扎 接頭，搭接長(zhǎng)度一律為 35d（d 為鋼筋直徑） ，所有接頭位置應(yīng)互相錯(cuò)開，接頭長(zhǎng)度區(qū) 內(nèi)受力鋼筋接頭面積不超過(guò) 25%該接頭斷面面積；綁扎箱梁頂面負(fù)彎矩鋼筋應(yīng)每個(gè)節(jié)點(diǎn) 均要綁扎，所有主筋（縱向方向）下和腹模、翼板、側(cè)面均應(yīng)放置墊塊，砼墊層的厚 度及強(qiáng)度應(yīng)滿足

45、要求。 各梁段鋼筋均為模內(nèi)綁扎。其綁扎順序如下： 1）綁扎鋼筋底板、腹板鋼筋（包括定位筋、腹筋等） 。 2）安裝底板、腹板縱向波紋管，懸澆段波紋管接頭處要用黑膠布或彩色塑料膠布 粘纏。 3）安裝豎向預(yù)應(yīng)力筋及預(yù)埋件（錨墊板、泄水管、通氣孔、掛籃預(yù)埋件等） 。 4）內(nèi)模前移就位并校正后開始綁扎頂板底層筋。 5）安裝頂板頂層縱、橫波紋管（錨墊板、通氣管、螺旋筋、約束環(huán)、擠壓） 。 6）安裝預(yù)埋件。 4.5.2.2 預(yù)應(yīng)力管道施工 連續(xù)梁縱向、豎向及橫向預(yù)應(yīng)力均為波紋管成孔。施工中將在以下幾個(gè)方面采取 措施，保證預(yù)應(yīng)力管道位置和暢通。 1）縱向預(yù)應(yīng)力鋼束波紋管為塑料波紋管，加強(qiáng)在運(yùn)輸中保管、防護(hù)，為

46、避免波紋 管在長(zhǎng)途運(yùn)輸及裝卸過(guò)程中破損、彎折，采用砂輪鋸切割分段。 2）波紋管的存放：全梁波紋管存放在倉(cāng)庫(kù)內(nèi)，其防潮、防雨性能與水泥庫(kù)相同。 3）波紋管接頭，端頭的處理：為確保預(yù)應(yīng)力管道暢通無(wú)阻，波紋管采用了內(nèi)旋方 45 法連接。 4）在澆筑箱梁混凝土前，將波紋管內(nèi)穿入外徑稍小于波紋管內(nèi)徑的硬塑料管，在 澆筑箱梁混凝土?xí)r安排專人負(fù)責(zé)來(lái)回拉動(dòng)硬塑料管，以防止波紋管破損后進(jìn)入混凝土 漿造成堵管。 4.5.2.3 鋼筋綁扎工藝流程圖 圖圖 4.184.18 箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖 4.5.34.5.3 1#1#8#8#塊混凝土澆注塊混凝土澆注 4.5.3.1 混凝土澆注前檢查要

47、點(diǎn) 1）檢查鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道、預(yù)埋件位置是否準(zhǔn)確； 2）檢查已澆混凝土接面的鑿毛潤(rùn)濕情況； 3）澆筑時(shí)隨時(shí)檢查錨墊板的固定情況； 4）檢查壓漿管是否通暢牢固； 5）嚴(yán)密監(jiān)視模板與掛籃變形情況，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)處理； 6）準(zhǔn)備混凝土養(yǎng)護(hù)設(shè)備。 綁扎底板鋼筋 安放后錨點(diǎn)預(yù)留管道，安放底板管 道 綁扎腹板鋼筋 綁扎底板上層鋼筋及上、下層定位 筋 綁扎頂板下層鋼筋 安放頂板縱向管道、錨墊板和螺旋 筋 頂板縱向管道安放和定位 安放橫向管道、錨墊板和鋼筋網(wǎng) 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 檢查管道和錨墊板位置 46 4.5.3.2 原材料 水泥：選用 42.5#普通硅酸鹽水泥。 碎石：選用地產(chǎn)優(yōu)質(zhì)巖石，采

48、用雙級(jí)配料。 砂子：采用嵊州砂 水 ：采用干凈河水 4.5.3.3 灌注懸臂段混凝土 混凝土采用攪拌站拌制，混凝土輸送泵送入模的方法。為保證施工，混凝土的初 凝時(shí)間設(shè)置為 9 小時(shí)。 梁段混凝土一次灌筑成形。每個(gè) t 構(gòu)兩側(cè)懸澆塊體應(yīng)同時(shí)對(duì)稱灌筑。澆筑由遠(yuǎn)離 墩身一端向墩身一端方向澆筑，澆筑順序?yàn)橄鹊装?，再腹板最后頂板，澆筑分層進(jìn)行， 每層厚度不超過(guò) 30cm。 （1）準(zhǔn)備工作 箱梁高為 2.03.917m，混凝土自由落體高度大于 2.0m，所以頂板底模要預(yù)留天 窗，以便下泵車導(dǎo)管，腹板混凝土用泵車導(dǎo)管入模，在氣溫較高時(shí)要灑水，使模板和 鋼筋降溫，在做以上工作的同時(shí)，檢查混凝土的拌和、運(yùn)輸、振

49、搗等機(jī)械是否齊備， 運(yùn)轉(zhuǎn)是否正常。 （2）灌筑底板 底板混凝土以頂面天窗進(jìn)入的導(dǎo)管布料入模，入模后人工攤平，用振搗棒振搗。 灌筑順序以由中線向兩側(cè)為宜，在倒角處、錨墊板下要加強(qiáng)振搗，以防出現(xiàn)蜂窩、麻 面等現(xiàn)象，底板灌筑完成后要用抹子將頂面抹平。 （3）灌筑腹板 腹板混凝土用泵車導(dǎo)管入模，并分層灌筑，分層厚度以 3040cm 為宜，振動(dòng)棒移 動(dòng)距離不得超過(guò) 20cm。對(duì)于腹板較高的梁段，要在內(nèi)側(cè)模上開設(shè) 12 排觀察窗口，以 利于觀察混凝土的振搗情況，待混凝土灌至窗口下緣時(shí)將之封嚴(yán)。 （4）灌筑頂板 頂板混凝土灌筑順序是從腹板向中線灌筑，混凝土直接由輸送泵布料。頂板灌完 振平后，并在橋面兩側(cè)主梁

50、翼緣板底層縱向鋼筋以下預(yù)埋 2 排 16 鋼筋長(zhǎng) 30cm 的鋼 筋，外露混凝土表面 2.0cm 左右，作為位移控制點(diǎn)測(cè)量觀測(cè)點(diǎn)的預(yù)埋件。 （5）注意事項(xiàng) 47 灌注混凝土?xí)r，切勿使未灌注部分的鋼筋、波紋管受到混凝土的污染；振搗混凝 土使注意振棒遠(yuǎn)離三向預(yù)應(yīng)力管道，以免損傷波紋管；操作人員要站在工作平臺(tái)上， 不得踩踏預(yù)應(yīng)力管道和其上的鋼筋；混凝土因固暫停灌注時(shí)間不得超過(guò) 1 小時(shí)，否則 要做接茬處理；視天氣情況及模內(nèi)鋼筋和波紋管疏密情況等及時(shí)調(diào)整配合比、坍落度, 但必須保證砼強(qiáng)度。 （6）制作試件及混凝土養(yǎng)護(hù) 灌筑每一梁段混凝土須做 9 組以上試件，其中三組與梁同體養(yǎng)生，用來(lái)控制何時(shí) 達(dá)張拉強(qiáng)

51、度，另外幾組在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)，用來(lái)測(cè)定混凝土在 3 天、7 天、28 天的抗 壓強(qiáng)度和 28 天的彈性模量，試件制作均采用標(biāo)準(zhǔn)試模和標(biāo)準(zhǔn)振動(dòng)臺(tái)制作。 梁段混凝土養(yǎng)護(hù)方法為覆蓋麻袋灑水養(yǎng)生，注意要經(jīng)常保持梁體表面濕潤(rùn)，以利 強(qiáng)度發(fā)展。 4.5.3.4 箱梁混凝土澆筑質(zhì)量要求 表表 4.14.1 箱梁梁段砼澆筑質(zhì)量檢驗(yàn)表箱梁梁段砼澆筑質(zhì)量檢驗(yàn)表 質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)檢查規(guī)定 檢查項(xiàng)目 容許誤差質(zhì)量要求頻度方法 備注 混凝土抗壓強(qiáng)度 （mpa） 不小于設(shè) 計(jì)值 3 組/每段 每組 3 塊 28d 標(biāo)養(yǎng) 強(qiáng)度 每段長(zhǎng)度（mm） 5，1 0 3 處/每段用鋼尺量 箱梁頂面寬度（mm） 30 5 處/每段用鋼尺量 箱

52、梁高度（mm） 5，1 0 5 處/每段用鋼尺量腹板處 腹板厚度（mm） 10， 0 5 處/每段 用鋼尺量上、中、 下 軸線偏位（mm）105 處/每段用全站儀測(cè)量 相鄰節(jié)段高差105 處/每段用水準(zhǔn)儀測(cè)量 不平衡荷載系數(shù) 一端 1.04 另端 0.96 符合設(shè)計(jì) 要求 豎向高差 （mm） 225 處/斷面用水準(zhǔn)儀測(cè)量 兩合 攏端中線偏差 （mm） 115 處/懸臂端用經(jīng)緯儀測(cè)量 溫度 1025 符合設(shè)計(jì) 要求 符合設(shè)計(jì)求48h 連續(xù)觀測(cè) 合 攏混凝土澆筑時(shí)間3h計(jì)時(shí) 外觀滿 足有關(guān) 規(guī)范要 求：梁 段接縫 錯(cuò)臺(tái)小 于 3mm， 無(wú)浮漿 48 4.5.3.5 箱梁懸澆施工工藝 進(jìn) 入 下 段

53、 施 工 組拼掛籃 靜載試壓 安裝模板定 高 程 綁扎鋼筋、安放預(yù)應(yīng)力管道 澆筑混凝土測(cè)量高程 養(yǎng) 生穿 束 張 拉測(cè)量高程 移 掛 籃測(cè)量高程 壓 漿 49 圖圖 4.194.19 箱梁懸澆施工工藝流程圖箱梁懸澆施工工藝流程圖 4.5.44.5.4 合攏段施工合攏段施工 本橋共 4 個(gè) t 構(gòu)，6 個(gè)合攏段，合攏段梁長(zhǎng) 2m，高 2.0m，重 74.7t。合攏段均設(shè) 置在吊架上一次澆筑完成。 4.5.4.1 合攏段的施工流程 安裝吊架安裝體內(nèi)鋼支撐并張拉安裝體外臨時(shí)約束鋼結(jié)構(gòu)支撐并做臨時(shí)壓重 安裝調(diào)整底模安裝外模綁扎底板腹板鋼筋縱向波紋管制孔、粗鋼筋及制孔管 安裝安裝內(nèi)模、內(nèi)腹板側(cè)模具（含測(cè)

54、量檢查）頂板底模及頂板側(cè)模板 綁扎下層橋 面鋼筋安裝橫向鋼絞線束并包裹綁扎上層橋面鋼筋穿臨時(shí)縱向約束鋼絞線束并 張拉檢查簽證灌注砼通孔檢查養(yǎng)護(hù)拆模拆除體外支撐穿縱向鋼絞線合攏 束預(yù)應(yīng)力束張拉：縱向豎向橫向縱向、豎向孔道壓漿。 4.5.4.2 施工工藝 合攏段施工先邊跨再中跨。合攏前復(fù)測(cè)中跨兩個(gè) 8#梁段邊跨直線段與邊跨段 10 號(hào) 梁段的中線高差、實(shí)施配重，配重按 1/2 合攏段混凝土重量施重。配重采用水箱，澆 筑時(shí)同時(shí)按澆筑砼重量同步釋放壓重。合攏段兩側(cè)誤差控制在 15mm 以內(nèi)，合攏段兩側(cè) 高差出現(xiàn)誤差超標(biāo)時(shí)，調(diào)整配重消除高差。 在合攏斷面上預(yù)埋鋼板，安裝好吊架后在吊架內(nèi)連接剛性支撐。張拉

55、臨時(shí)預(yù)應(yīng)力 束，邊跨張拉 b1、h1 至 50%張拉力，張拉順序?yàn)?b1h1；中跨張拉 b6、b7、b8、h3 至 25%張拉力，張拉順序?yàn)?b6b7b8h3。 4.5.4.3 鋼筋、預(yù)應(yīng)力、混凝土施工 合攏段澆筑在吊架上進(jìn)行，鋼筋、預(yù)應(yīng)力、混凝土施工與懸澆段相同。澆筑時(shí)間 50 選擇在當(dāng)天氣溫最低時(shí)進(jìn)行，但不低于 0 度，澆筑時(shí)間不得超過(guò) 4 小時(shí)。 4.5.4.4 合攏段施工注意事項(xiàng) 邊跨現(xiàn)澆段施工張拉完成后，梁體在縱向預(yù)應(yīng)力、溫度應(yīng)力影響下，將產(chǎn)生縱向 變形。合攏段要盡量采用剛性約束（內(nèi)外剛性約束）的聯(lián)結(jié)形式來(lái)抵抗相應(yīng)梁體的變 形，由于約束本身的壓縮和基礎(chǔ)沉降，箱梁在發(fā)生伸長(zhǎng)和縮短時(shí)，箱

56、梁底面溫差引起 懸臂端上翹或下翹，箱梁左右面溫差引起箱梁扭曲及橋軸線偏移；陣風(fēng)引起梁端顫動(dòng)。 上述因素均會(huì)對(duì)新澆混凝土產(chǎn)生不良影響，為防止新舊混凝土相接處產(chǎn)生收縮裂縫或 新澆混凝土被擠壓破壞，在施工時(shí)采取以下措施： （1）邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合攏段在合攏、施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，將產(chǎn)生縱向變形。因此合 攏時(shí)必須卸去對(duì)梁體縱向變形有約束的支承，以利梁體的縱向變形。縱向變形對(duì)支架 穩(wěn)定產(chǎn)生不利的影響，為此在支架上增加部分水平剪刀撐，使之能承受一定的附加水 平力。 （2）在氣溫較低時(shí)在合攏段內(nèi)安裝內(nèi)外鋼性支撐。 （3）縮短合攏段的砼澆注時(shí)間，達(dá)到低溫快速合攏的目的。 （4）箱梁兩側(cè)因日照變化，橋軸線將發(fā)生扭轉(zhuǎn)，為

57、減少新澆混凝土受溫度應(yīng)力而 破壞，在太陽(yáng)直射箱梁側(cè)面澆水降溫以減少橋軸線的扭轉(zhuǎn)。 （5）為減少現(xiàn)澆段與懸臂段混凝土收縮、徐變的相互影響，現(xiàn)澆段砼不宜過(guò)早澆 注，以免基礎(chǔ)下沉在合攏段內(nèi)產(chǎn)生錯(cuò)臺(tái)，邊跨現(xiàn)澆段的施工時(shí)間基本上與邊跨合攏段 砼澆注時(shí)間相差不長(zhǎng)。 4.6 預(yù)應(yīng)力施工預(yù)應(yīng)力施工 本橋連續(xù)梁設(shè)計(jì)為三向預(yù)應(yīng)力混凝土?？v橫向、豎向預(yù)應(yīng)力筋分別為鋼絞線和預(yù) 應(yīng)力鋼筋。張拉預(yù)應(yīng)力束必須在箱梁砼強(qiáng)度達(dá)到 90%以上進(jìn)行；先張拉較長(zhǎng)束，后較短 預(yù)應(yīng)力束；張拉時(shí)做到對(duì)稱張拉及雙控；張拉先縱向后豎向再橫向。張拉 n 節(jié)段縱向 鋼束時(shí)，張拉（n-2）節(jié)段之豎橫向預(yù)應(yīng)力筋?？v、豎、橫向預(yù)應(yīng)力鋼絞線，鋼筋張拉 完

58、成后及時(shí)用 55 號(hào)水泥漿進(jìn)行孔道壓漿。 4.6.14.6.1 主橋箱梁縱向預(yù)應(yīng)力主橋箱梁縱向預(yù)應(yīng)力 縱向預(yù)應(yīng)力筋腹板 w 束及底板 b2、b3、b7、b8 束采用 17s15.24 低松馳預(yù)應(yīng)力 鋼絞線束，其余均采用 15s15.24 低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線束，錨具采用 ovm15- 51 17、ovm15p-17、ovm15-15、ovm15p-15 型錨具，預(yù)應(yīng)力孔道采用塑料波紋管，孔道內(nèi) 徑為 9.0 厘米?？v向預(yù)應(yīng)力鋼束 h1、h2、h2及 b1b3(及 yb1)為靠近中墩側(cè)單端張 拉，其余均為兩端張拉，張拉控制應(yīng)力為 1395mpa，張拉控制應(yīng)力為錨下預(yù)應(yīng)力鋼束 （鋼筋）應(yīng)力，不包括錨

59、口應(yīng)力損失。 4.6.24.6.2 主橋箱梁橫向預(yù)應(yīng)力主橋箱梁橫向預(yù)應(yīng)力 橫向預(yù)應(yīng)力鋼束管道采用塑料波紋管 4122mm，孔道摩阻系數(shù)采用 0.17,孔道偏 差系數(shù)采用 0.0015。采用 2s15.24 低松馳鋼絞線，錨具為 bm15-2、bm15p-2 型錨具， 全橋共設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力束 626 束.預(yù)應(yīng)力孔道采用 4122mm 的扁形塑料波紋管。橫向預(yù) 應(yīng)力鋼束張拉采用雙控一次一端張拉工藝，張拉控制應(yīng)力為 1209mpa，張拉控制應(yīng)力為 錨下預(yù)應(yīng)力鋼束（鋼筋）應(yīng)力，不包括錨口應(yīng)力損失。 4.6.34.6.3 主橋箱梁豎向預(yù)應(yīng)力主橋箱梁豎向預(yù)應(yīng)力 豎向預(yù)應(yīng)力布置間距為 0.40 米0.60 米

60、,采用 25 高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋,錨具采用 ygm25 錨具,全橋豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋 2064 根。預(yù)應(yīng)力孔道采用內(nèi)徑為 37mm 的金屬波紋管。 豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋和隔板預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉采用雙控二次一端張拉工藝，張拉控制力為 k=706.5 兆帕，張拉控制應(yīng)力為錨下預(yù)應(yīng)力鋼束（鋼筋）應(yīng)力，不包括錨口應(yīng)力損失。 4.6.44.6.4 預(yù)應(yīng)力張拉預(yù)應(yīng)力張拉 4.6.4.1 張拉前的準(zhǔn)備工作 （1）千斤頂和油壓表均要標(biāo)定，并編號(hào)配套在使用期內(nèi)。 （2）錨具按規(guī)定檢驗(yàn)，合格者使用。 （3）預(yù)應(yīng)力筋具備出廠技術(shù)合格證，并經(jīng)過(guò)復(fù)試合格。 （4）預(yù)應(yīng)力筋已按要求穿入孔道。 （5）清除梁體孔道內(nèi)的雜物。 （6）梁段混