減速器設(shè)計使用說明

1、一、設(shè)計任務(wù)見任務(wù)書原件二、電動機的選擇計算按工作要求條件選用三相異步交流電動機，封閉式扇冷式結(jié)構(gòu)，丫系列。1選擇電動機功率滾筒所需的有效功率：Pw 匚 3100 0.65 2.015kw1000 1000傳動裝置的總效率：n n0 ?ni ?n2?n3?n 4查表17-9確定個部分效率如下：皮帶傳動效率：no 0.95齒輪嚙合效率：m 0.97 （齒輪精度為8級）滾動軸承效率：n 20.99（球軸承）聯(lián)軸器效率：n 30.99滾筒效率：n40.96傳動總效率：n 0.950.9720.9940.99 0.960.816Pw 2.015 所需電動機功率：Pr=- CC =2.469kwn 0.

2、816查設(shè)計資料表27-1，可選丫系列三相異步電動機 Y100L2-4型， 額定功率R=3kw;或選丫系列三相異步電動機 丫132S-6型，額定 功率F0=3kw;均滿足 PPr。2、選取電動機的轉(zhuǎn)速、亠“占卄、擊60v 60 0.65.滾筒軸轉(zhuǎn)速：n w41.4r/ minn D 3.14 0.3現(xiàn)以同步轉(zhuǎn)速為1500r/min及1000r/min兩種方案進行比較， 由表27-1查得電動機數(shù)據(jù)，計算總傳動比列于表 1中。Pw= 2.015kw n = 0.0816Pr= 2.469kw表1:電動機數(shù)據(jù)及傳動比萬案號電機型號額定功率同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動比1Y100L2-43.01500142

3、034.32Y132S- 63.O100096023.2比較兩種方案，方案1的減速器傳動比更適合，由表27-2查得電動機額定功率P0/ kw3電動機軸伸長度E/mm60電動機滿載轉(zhuǎn)速n0/(r/min) 1420電動機中心高H/mm100電動機軸伸直徑D/mm28堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩T/N.m 2.2表2：電動機型號為Y100L2-4,其主要性能如下P=3kw n o=1420r/min三、傳動裝置的運動及動力參數(shù)計算1、分配傳動比總傳動比：i 2 匹1420 34.3nw 41.4根據(jù)設(shè)計資料表17-9可知i帶=24取i帶2.8則減速器的傳動比：i減謬佗25對減速器傳動比進行分配時，為使兩級傳

4、動浸油深度相近，且 避免中間軸大齒輪齒頂圓與低速軸不想碰，取雙級齒輪減速器高速級的傳動比：i 121.35 i 減=4.061則低速級的傳動比：. I 減 12.25 I 23 =.i 124.0673.0122、各軸功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩的計算i 2 =34.3i 帶=2.8i 減=12.25i 12=4.061i 23=3.0120軸：0軸即電動機軸P0=R=2.469kwno=142Or/mi nC 2.469 103To=9.559.5516.61N mn1420I軸：1軸即減速器高速軸Pi=F0 n oi=F0 n 0=2.469 X 0.95=2.346kwn1420 廠/厲=丄507r

5、/mini 帶2.8P2.346 103Ti=9.55 19.5544.18N m6507U軸：U軸即減速器中間軸F2 =P1 n 1 n 2=2.346 X 0.97 X 0.99=2.253kw1507 c他= 124.6r / mini 124.067F22.253 103T2=9.55 29.55 172.66N mn2124.6川軸：川軸即減速器的低速軸F3 =P2 n 1 n 2=2.253 X 0.97 X 0.99=2.163kw 門2124.6“/邙=厶41.4r / mini233.012F32.163 103T3=9.55 9.55 499.1N mn341.4W軸：W軸

6、即傳動滾筒軸F4=F3 n 2 n 3=2.163 X 0.99 X 0.99=2.12kw n4= n 3=41.4r/min巳2.12 103T4=9.55 丄 9.55 489.1N mn441.4將上述計算結(jié)果匯總?cè)缦翽o=2.469 kw n =1420r/mi n T0=16.61NmP1=2.346 kw n1=507r/m in =44.18NmP2=2.253 8kw n 2=124.6r/mi n T2=172.66NmPa=2.163kw n 3=41.4r/min Ta=499.1 NmP4=2.12kwn 4=41.4r/minT4=489.1 Nm表三：各軸運動及動

7、力參數(shù)Pc=2.716kw ddi=100mm軸序號功率/KW轉(zhuǎn)速/(r/min)轉(zhuǎn)矩T/ N - m傳動形式傳動比效率02.469142016.61帶傳動2.80.95I2.34650744.18齒輪傳動4.0670.96n2.253124.6172.66齒輪傳動3.0120.96川2.16341.4499.1聯(lián)軸器1.00.98IV2.1241.4489.1四、傳動零件的設(shè)計計算1帶傳動的設(shè)計計算1）確定設(shè)計功率Pc由教材書表4 4查得工作狀況系數(shù)K=1.1計算功率：Pc=KaP=1.1 X 2.469=2.716kw2）選取V帶型號根據(jù)Pc和no由圖4-12確定，因Pc、no工作點處于A

8、型區(qū)，故 選A型V帶。3）確定帶輪基準直徑dd1、dd2選擇小帶輪直徑ddi由表4-5和表4-6確定，由于占用空間限制不嚴格，取ddi dmin對傳動有利，按表4-6取標準值，取ddi =100mm 驗算帶速V、/ nddin。 n 100 1420/ /V=7.4m/s60 1000 60 1000在525m/s之間，故合乎要求。 確定從動輪基準直徑dd2dd2 =i 帶dd1=2.8 100=280mm 查教材表 4-6 取dd2 =280mm 實際從動輪轉(zhuǎn)速n2和實際傳動比i不計&影響，右算得n2與預疋轉(zhuǎn)速相差5%為允許。d d2280門 oi =2.8dd1100n。1420/.n1

9、507r / min1 i2.8507-5070% 5%5074)確定中心距a和帶的基準長度Ld 初定中心a因沒有給定中心距，故按教材書式 4 25確定按：0.7(d d1+dd2)w a w 2(d d1+dd2)得：0.7 X( 100+280)w a0 w2X (100+280)266mmw a0 w 760mm取 a0 =500mm 確定帶的計算基準長度Lc :按教材式4-26 :Ic rn / X-j、(dd2dd1 )Lc 2a0+( dd1 +dd2 ) +24an280100 2=2X 500+ (100+280) +24 500=1613 mm 取標準LdV=7.4m/s d

10、d2=280mmi 帶=2.8查教材書表4-2取Ld=1600伽。確定中心距aLc Ld “c 1600 1613 小匚a = a0+=500+=493.5 mm2 2a調(diào)整范圍：amax =a+0.03 Ld =493.5+0.03 X 1600=541.5 m amin =a-0.015 Ld =493.5-0.015 X 1600=469.5 m5) 驗算包角a 1按教材書式4-28得：gC (dd1 dd2) qc。(28 100) 切。a 1 180-X 60=180-X 60a493.5=158 1200符合要求6) 確定帶根數(shù)ZPc按教材書式4-29 :Z p = 2=1.99取

11、z=2根P。1.367) 確定初拉力F。：查教材書表4-1 : q=0.1kg/mP 2 52按教材書式 4-30 : F=500 丄(一-1)+q v2 vzKa=500X 2.716 (-2 1) 0.1 7.42 7.420.95=155N8) 計算軸壓力Qa158按教材書式 4-31 : Q=2FZsin-=2X 155X2Xsin=608.6N2 29) 確定帶輪結(jié)構(gòu)小帶輪dd (25 3)ds，采用實心結(jié)構(gòu)P0=1.24 P1=0.19 P2=-0.00243P。/ =1.36Z=2F0=155NQ=608.6N大帶輪采用孔板式結(jié)構(gòu)d1=1.8d=1.8 x 26=46.8mm查設(shè)

12、計資料表 7-8 得 e=15 , f=10, he =12=6, =340,ba=11mmhamin =2.75帶輪的寬度：B= (z-1 ) e+2f= (2-1 )x 15+2x 10=35mm五、高速級斜齒圓柱齒輪的設(shè)計計算Ni=1X 109 2=3.58 x 108原始數(shù)據(jù)：電動機的輸出功率：2.345kW小齒輪轉(zhuǎn)速：507r/min傳動比：4.067單向傳動，工作載荷有輕微沖擊，每天工作8小時，每年工作300天，預期工作10年1、選擇齒輪材料，確定精度等級及許用應(yīng)力小齒輪為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查教材書表 5-1 :齒面硬度為240HB大齒輪為45鋼，正火處理，查教材書表 5-1 :齒

13、面硬度為200HB 選齒輪精度等級為8級(GB10095-88)。查教材圖5-16 (b):小齒輪齒面硬度為240HB時，九血 580MPa大齒輪齒面硬度為200HB時，葉誠 550MPa計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由教材書式 533得：8N1=60n1 jLh=60X 507x 1X (10 x 8X 300)=7.3 x 10N2N1i7.3 1084.0678=1.79 x 10查教材書圖 5-17 得：ZN1 1.06，Zn2 1.12由教材書式5-29得：Zx1Zx2 1.0取 Zw=1.0，SHmin=1.0，Zlvr0.92(精加工齒輪)由教材書式5-28確定疲勞許用應(yīng)力:(THlim1

14、z z z z =580ZN1 Zx1 ZWZLVR =SHmin1.01.06 1.0 1.0 0.92 =565.6MpaH1565.6 MPah2566.7 MPaQ Hlim2 z z z z _550ZN2Zx2Z WZLVR =SHmin.01.12 1.0 1.0 0.92 =566.7MPa因為(TH1葉2，所以計算中取葉=(rH1 =565.6MPa2、按接觸疲勞強度確定中心距 a小齒輪轉(zhuǎn)矩:T1=44180N mm初選KtZft1.2，暫取螺旋角B 13,a 0.3由教材書式5-42 得：Zb. cos Bcos13 0.987由教材書表5-5 得：Ze=189.8 .MP

15、a估取a n =20端面壓力角:tan antan20 oatarcta n()arctan()cos Bcos13基圓螺旋角:Bb arctan(tanB cosat)12.2035 o20.4829ZhZh=2.44a 0.3ZE 189.8 MPaZ =0.987Zh =2.44由教材書式a(u+1) 3=4.067圓整取:估算模數(shù):取標準值:2COS b 2.44 cos t sin t5-39計算中心距a：2KT| ZhZe乙 Zb；2au21.244180244189.80.987 二訕加口1 2 0.34.067a=125mm小齒輪齒數(shù):565.6mn=(0.007 0.02)

16、a= 0.875mm-2.5mmmn=2mm品押=2 125 cos13 =24.03mn(u 1)2 (4.0671)a=125mmZ2uZ1=4.067 X 24.03=97.7取乙 24, Z298實際傳動比:傳動比誤差:100%984.084.08 - 4.067100%4.067=0.3% 5% 在允許范圍內(nèi)修正螺旋角:=arccos 叫 Zl 乙2a=arccos 2=12 34 412 125與初選B =13接近,Zh , Zb可不修正。齒輪分度圓直徑:d1=mnZ1 =2 24=49.180mmcos B cos12.578d2= mnZ2 cos B2 98 cos12.57

17、8=200.81mm圓周速度:V=60 10349.182 50760 103=1.31m/sZ1=24Z2=98 m=2 d1=49.180mm d2=200.81mmV=1.31m/s3、校核齒面接觸疲勞強度由教材書表5-3，電動機驅(qū)動，輕微沖擊，查得 Ka=1.25按V乙仁1 24 os , 8級精度查教材書圖5-4 (b)得 100 100動載系數(shù)Kv =1.024齒寬 b= aa =0.3 X 125=37.5mmb=40取 b=40mm按d; 島=0.8，低速軸的剛性較大，二級傳動中齒輪相對于 軸承為非對稱布置查教材書圖 5-7 (a)得：Kb =1.06按8級精度查教材書表5-4

18、得：Ka =1.2按教材書式5-4計算載荷系數(shù)：K=KaKvKb Ka 1.25 1.024 1.06 1.2 1.628計算重合度 a ,卄齒輪齒頂圓直徑:Ka =1.25K/ =1.024Kp =1.06Ka =1.2K=1.628da1=d1+2hamn =49.180+2x 1.0 x2=53.462mm da1 =53.462mm da2 =204.810mm da2 =d2+2hamn =200.81+2 x 1.0 x 2=204.810mm端面壓力角:丄.tan 況口、丄/ tan20、f-coarctan( ) arctan( -) =20.452齒輪基圓直徑:db1 = d

19、1 cos a t =49.180 x cos20.452 =46.156mmdb1 =46.156mmcos pcos12.578 odb2 =188.475mmdb2 = d 2cos a t =200.18 x cos20.452 =188.475mm端面齒頂壓力角:db1a at1 =arccos =arccosda146.15653.180=29.782a at1 =29.7822ndb2a at2 =arccos =arccosda2188.475204.810=23.2640Z2(tan a at1 -tan a t)+ Z3 (tan a at2 -tan a t)a at2

20、=23.264a =1.34924(ta n29.782tan20.452 ) +98(tan23.264tan20.452 )=1.349p =bsin p=40 sin12.578=1.38 p =1.38nm n2 n由教材書式5-43計算： 乙=tJ = 34F =0$6由教材書式 5-42 計算：Zp.cos p 、cos12.578 =0.99由教材書式5-41計算Zh基圓螺旋角：p b =arctan(tan p cos a t)Z =0.86=arctan(tan12.578 X cos20.452 ) =11.808 Zb0.99/2cos B bZh cosatsin a2

21、cos11.808cos20.452 sin20.452Zh=2.45=2.45由教材書式5-39計算齒面接觸應(yīng)力（thCh=Zh Ze Z Zb2KT1 u 1bd：u=2.45 X 189.8 X 0.86 X 0.9972 44180 1.628 4.067 140 49.180 24.067Xh =537.9Mpa=537.9MPa1.0YFa2=2.24查教材書圖5-15得:百=1.58，論a2=1.81Ysa1 =1.58由教材書式5-48計算YY =0.25+=0.25+ 0.75COs211.8081.349=0.79Ysa2 =1.81CT Flim1 =230MPa查教材書

22、圖5-18b 得：(TFlim1230MPa(TFlim2 210MPaCT Flim2=210MPa查教材書圖5-19 得：Yn11.0丫卩=1-% 120=1-1.0 i21：r =0.9?。篩ST2.0，S Fmin 1.4由教材書式5-32，因為m=25,所以取 *=%2=1.0計算許用齒根彎曲應(yīng)力6 Flim1 Ysty y =230 2.0YN1 YX1 =SFmin1.4Flim1 YST1.01.0 =328.6Mpa6Flim2YSTv v _210 20C F 2 Y N2 YX2 =SFmin1.41.01.0=300MpaF1328.6MPaF2=300MPa由式5-4

23、4計算齒根彎曲應(yīng)力疔=2KT1 Y Y Y YF1Fa1 sa1 Q Bbd 1m n240盅羅巒1.580.790.9=108.6MPa f 1 =328.6Mpa安全_ YFa2Ysa2(T F2 = F1YFa1Ysa1=105.2MPa5F 2 =300MPa安全6 F1=108.60MPa6 F2=105.29MPa=108.6蘭2.65 1.585、齒輪主要幾何參數(shù)Z124, Z298, u=4.067, m=2mmB=12 34 41d1 =49.180mn,d2 =200.81mn, da1=53.180mm da2 =204.81mmdf1 =d 1 - 2 (hac )mn

24、 =49.180-2 X 2X (1.0+0.25 )=43.180mmdf2 =d2-2 (hac )mn =200.81-2 X2X( 1.0+0.25 )=195.81mma=25mm齒寬：b1 =45mm b2=40mm六、低速級斜齒圓柱齒輪的設(shè)計計算已知：傳動功率住=2.252kw，小齒輪轉(zhuǎn)速n2=124.6r/min，傳動比i=u=3.0121、選擇齒輪材料，確定精度等級及許用應(yīng)力小齒輪為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查教材書表 5-1 :齒面硬度為240HB 大齒輪為45鋼，正火處理，查教材書表 5-1 :齒面硬度為200HB 選齒輪精度等級為8級(GB10095-88)。查教材書圖5-16

25、 (b):小齒輪齒面硬度為240HB時，580MPa大齒輪齒面硬度為200HB時，九阮 550MPa(對于工業(yè)用齒輪，通常按MQ線取值)計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由式5 33得：N, =60n2 jLh =60X 124.6 X 1 X (10 X 8X 300)=2.24 X 108MM 2.24 108 八匚c?N2 = 1=7.45 X 10i3.012查教材書圖 5-17 得：ZN11.12，ZN21.19由教材書式5-29得：Zx1 Zx2 1.0取 Zw=1.0，SHmin=1.0，Zlvr 0.92 (精加工齒輪)由式5-28確定疲勞許用應(yīng)力：_ (THlim1 Z Z Z ZH1ZN1

26、Zx1ZWZLVRSHmin580= 1.12 1.0 1.0 0.92 =597.6MPa1.0.(THlim2 Z Z Z Z”H2ZN2Zx2ZWZLVRSHmin550= 1.19 1.0 1.0 0.92 =602.14MPa1.0因為葉】1 (u+1)=3.012KtZ2t 1.2a 0.35Z =0.987Ze=189.8 MPaZh=2.44=154.38mm圓整取:a=155mm估算模數(shù):mn=(0.007 0.02)a= 1.085mm3.1mm取標準值:mn=2.5mma =155mmmn =2.5小齒輪齒數(shù):2acos 2155 cos13mn(u 1) 2.5 (3.

27、0121)=30.1Z2uZ1=30.1 X 3.012=90.6取乙 30,乙91實際傳動比:Z2乙9193.0330乙=30Z2=91傳動比誤差： i100%3.012 - 3.033.012100% 0.7%v5%在允許范圍內(nèi)修正螺旋角:B =arccosmn 乙乙=arccos2a25 30+91 =12 3 42 15512 3744與初選B =13接近，Zh , Zb可不修正齒輪分度圓直徑:mnZ12.5 30d1 = cos B =cos12.628=76.86mm圓周速度:V=d2 = mnZ2 cos Bnd 1“160 1033、校核齒面接觸疲勞強度2.5 91 cos12

28、.628=233.14mmn 76.86 124.660 103=0.50m/s由表5-3，電動機驅(qū)動，輕微沖擊，查得 Ka=1.25按也 50 30 0.15100 1008級精度查教材書圖5-4 (b)得動載系數(shù)Kv =1.025d1=76.86mm d2=233.14mm v=0.50m/sKa=1.25Kz=1.025b=54.25mm齒寬 b= aa =0.35 x 155=54.25mmKb=1.03Ka=1.2K=1.6362取 b=55b 55按一 =0.7，低速軸的剛性較大，二級傳動中齒輪相對于軸d176.86承為非對稱布置查教材書圖 5-7 (a)得：Kb =1.03按8級

29、精度查表5-4得：Ka =1.2按式5-4計算載荷系數(shù)：da1=81.86mm da2=238.14mmK=Ka Kv Kb Ka =1.25 x 1.025 x 1.03 x 1.2=1.58計算重合度a， J齒輪齒頂圓直徑:da1 =d1 +2hamn =76.86+2 x 1.0 x 2.5=81.86mmda2 =d2 +2ham n =233.14+2 x 1.0 x 2.5=238.14mm端面壓力角:at=20.46 0atarcta n(tan antan20 00時)arCtan( 3012628-0)=20.46db1=72.00mmdb2=218.43mm齒輪基圓直徑:d

30、b1 = d1 cos a t =76.86 x cos20.46 =72.000mmdb2 = d 2cos a t =233.14 x cos20.46 =218.43mm端面齒頂壓力角:s =arccos da1=眥込81.86=28.410a at2 =arccos db2 = arccos 218.43 =23.48。 da2233.141J =2nZ2 (tan a at1 -ta n a t)+ Z3 (ta n a at2 -ta n a J =1.69bsi n 釘=B =54.25 Sin12.63 =1.29525 n由教材書式5-43計算:=0.769Z = 1a由教材

31、書式5-42計算:Zb、_cos B 、，cos12.628 =0.988由教材書式5-41計算Zh基圓螺旋角:B b =arctan(tan B cos a t)at1 =28.41 at2 =23.480a =1.69b =1.295=0.769Zb =0.988B b=11.86 0Zh=2.44Zh=arctan(tan12.628 x cos20.46 )=11.86 2C0SBb =2C0S11.86=2.44cos atsin at cos20.46 sin20.46由教材書式5-39計算齒面接觸應(yīng)力（ThH =ZH ZE Z Z B=2.44 X 189.8 X 0.769 X

32、 0.988 X2 172660 1.58 3.012 15576.8623.012(th =574.4MPa=574.4MPa1.0丫卩二1-%：。*.0佗628 =0.86120Yp=0.86Ye =0.677由教材書式5-48計算Y1.677=0.25+ 0.75cos 11.86 =0.677與高速級齒輪相同1 =328.6MPa,ctf 2=300MPa由教材書式5-44計算齒根彎曲應(yīng)力_ 2KT1(TF1 bd 1m nYFa1 Ysa1 Ys Yp2 1.58 172660 2.56 1.63 0.677 0.8655 76.86 2=149MPaF 1 =328.6Mpa 安全

33、1 丫-縊=147.867 226 10F1 Y：a1Ysa12.54 1.64=144.402MPa5F 2 =300MPa安全(T F1=328.6MPa(T F2=300MPa(T F1=149MPa(T F2 =144.402MPa5、齒輪主要幾何參數(shù)Z130， Z291， u=3.012， m=2.5mmB =12 37 44d1 =76.86mmd2=233.14mn, dai=81.86mn, da2=238.14mmdf1 =d1 -2 (hac )mn =76.86-2 X 2.5 x( 1.0+0.25 ) =70.61mmdf2 = d 2 - 2 (hac )mn =2

34、33.14-2 X 2.5 X (1.0+0.25 )=226.89mma=155mm齒寬：b1 =55mrp b2 =50mm七、軸的設(shè)計計算1、減速器軸的設(shè)計計算1）選擇軸的材料：軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理2）按扭矩初步估算軸端直徑初步確定高速軸外伸段直徑，高速軸外伸段上安裝帶輪，其軸徑可按下式求得:按設(shè)計資料式8-2得：d A3：P 查教材書表8-2得：Ac=130, n估算高速軸外伸端最小直徑:dminA03n1 130 3234623.32mm507圓整?。篸1 26mm該段軸長：l=(Z-1)e+2f=(2-1) X 15+2X 10=35mm估算低速軸外伸端最小直徑:d3 A0

35、3Vrh便 120 32.21645.1mm41.4圓整?。篸3 48mm估算中間軸安軸承處最小直徑：d2 36mm2、高速軸強度計算已知：雙級斜齒輪圓柱減速器高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為T1=44.18Nm帶輪上的壓軸力Q=609N齒輪的分度圓直徑d1=54.18mm齒根圓直徑 df=49.180mm 螺旋角B =12.578 ,a t=20.452 。1）設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)a、兩軸承之間的跨距12112 mmb、布置軸上零件，設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)。根據(jù)安裝和定位的需要，初定各軸段直徑和長度，各跨度尺寸，作軸的簡圖如圖圖12）按彎矩合成強度條件校核軸a、畫出空間力系圖，如圖a所示。b、將空間力系分解為H和V兩個平面

36、力系，分別求支反力并畫彎 矩圖如圖b-e所示。計算齒輪所受的各個分力，繪制空間受力簡圖 b圓周力：F 2T1=1794Na軸向力：Fa Ftan B 400N徑向力：Fr Fttan at 669Nc 248Q 25.7Fa 54F；R1H166Ft=1794NFr=669NFa=400NR1H=787 NRhf847NR2H248 609 257 400 54 669166-787N82Q 25.7Fa 112F16682 609 25.7 400 112 669166847NMh 82Q 82 60949938N mmM2h 54R2h 54 84745738N mmM2h0 M2h Fa

37、dl 35458N mm254F54 1749R1v t584N166 166112F112 1794 1210N166 166M2v 112氐 112 58465408N mmc、求軸的彎矩M畫彎矩圖，如圖f所示M1M1h49938 N mmM2M2HM2V79813N mmI2o! M2HO M2V74400N mmd、畫軸的扭矩圖，T=44180N mm，如圖g所示。e、求計算彎矩Ma,畫計算彎矩圖h。取根據(jù)：Mca M2( a T)2 , a 0.620.64418026508N mmMCaoM 1H49938 N ?mmM 2H45738 N ?mmM 2H 035458 N ? m

38、mR1V584 NR2V2689.9 NM 2V65408 N ?mmM279813 N ?mmM 2074400 N ?mmM ca 026508 NmmMca161432 NmmM ca 2078981NmmM ca284100 Nmm,993820.6 44180MC7981320.6 4418078981N mm61432N mm84100 N mmTRih圖cFtR2vM2圖h10.44MPaca“ 14.3MPaf、確定危險剖面，校核強度根據(jù)圖中軸的結(jié)構(gòu)尺寸，選擇彎矩最大的I剖面和彎矩較大, 軸頸較細的U剖面進行驗算 。根據(jù)主教材表8-3查得：45號鋼，(T b-i=55MPaI剖

39、面的計算應(yīng)力:Ma284100W 0.143.180310.44MPav (T b-i=55MPa合格U剖面的計算應(yīng)力：Mai61432抵 W 0.135s3)按疲勞強度安全系數(shù)校核軸14.3MPaS,滿足要求，所以III剖面疲勞強度滿足要求。b、IV剖面疲勞強度安全系數(shù)校核因軸單向轉(zhuǎn)動,彎曲應(yīng)力為對稱循環(huán)變應(yīng)力。扭剪應(yīng)力按脈動max12.56MPa循環(huán)處理。12.56MPaamaxM 26508W 0.1 263 15.8MPaminminbmax15.08MPamax15.08MPamax441803TW 0.2 2612.56212.56MPaTmaxTa _2_6.28MPa Tmin 0=10.48根據(jù)教材附表查取應(yīng)力集中系數(shù),絕對尺寸影響系數(shù)和表面質(zhì)=12.14量系數(shù)。7.98查得:Kff1.76 , Kt1.54 ,0.91 ,紜 0.89 , B 0.95,取叭 0.21則:S = b 1la 叭bm2681.760.91=10.4812.56 00.95取S=1.5滿足要求。155=12.14 1 546.28 0.21 6.280.89 0.9510.48 12.14S = . J =7.98vS2 STJ10.482 12.1421.8 SS, 滿足要求，所以IV剖面疲勞強度八、滾動軸承的選擇和壽命驗算11滾動軸承的選