主橋承臺施工方案(拆平臺、模板部分)

1、新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 4.5 鋼棧橋及鋼平臺拆除 4.5.1 鋼棧橋及鋼平臺結構概況 架空棧橋?qū)?6m，起于外防洪大堤，止于主墩（353#、354#）附 近。棧橋位于橋梁線路的左方，在主墩（353#、354#）位置處設鉆 孔平臺。60#主墩接岸棧橋長度為 108m，鋼管樁每跨間距 12m，共 9 跨；61#主墩接岸棧橋長度為 54m，鋼管樁每跨間距 12m，共 5 跨。 棧橋均各設置一條 39m 長垂直于接岸棧橋的工作平臺，平臺鋼管樁 間距均為 12m。棧橋兩側設欄桿，上部結構采用型鋼結構,面板采用 20a 滿鋪，分配梁采用 I25a，每根長

2、度 6m；主縱梁選用加強型 “321”型貝雷架，下橫梁采用 I56a 型工字鋼，每根長 6m，平臺墩 采用鋼管樁基排架，每榀排架下設 2 根內(nèi)徑 700mm（10）鋼管 樁。 棧橋及平臺的斷面結構自下而上依次為 700mm（10）鋼管樁， 單排中心間距 4.3m；I56a 型工字鋼下橫梁，長為 6m，I56a 型工字 鋼擺放貝雷片的位置設加勁板，加勁板用 1鋼板加工，焊接滿足 相關規(guī)范要求，I56a 型工字鋼和鋼管樁采用固結連接?？v梁選用 “321”軍用貝雷梁 2 排雙拼，貝雷片中心間距 4.2m；兩排貝雷片 之間用14 槽鋼（每根長度 4m 左右）做剪刀撐連接，間距為 3m 一 組；I25a

3、 型工字鋼橫向分配梁，中心布置間距 0.8m，長度為 6m；20a 型槽鋼縱向分配梁（面板） ，布置間距 25cm，邊緣槽鋼離 I25a 型工字鋼 5用于布置欄桿。 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 4.5.2 上部結構拆除 整個棧橋的拆除工作按照安裝時的反向操作進行，即從上至下、 先靠水側后岸側、先水上后水下的作業(yè)方式進行施工作業(yè)。 a、拆除用的機械：70t 履帶吊 2 輛、90kw 振動錘 2 個。 b、面層槽鋼經(jīng)過分離后由人工搬運至岸上堆放，I25a 型工字鋼 橫向分配梁則在解除連接之后由吊機裝車運至岸上堆放場地堆放， 貝雷片在解除與 I56a 型

4、工字鋼下橫梁的連接后，按每跨 12m 整垮吊 起拆除，運送至岸上堆放場地后分片拆除貝雷片。 c、在拆除一跨貝雷片后，解除 I56a 型工字鋼下橫梁與鋼管樁 的連接，吊走下橫梁后，即可拔除鋼管樁。水上鋼管樁盡可能拔除， 不拔除將威脅航道的航行安全。如果拔除不了，將采用水下切割的 方法將床面下 1m 范圍以上部份切除。 4.5.3 鋼管樁拔除 計算拔樁力 S（KN）：根據(jù)鉆孔平臺施工的實際情況，施工中取 鋼管樁的最長入土深度為 14m（不計淤泥層厚度） ，進入的土層為淤 泥質(zhì)粉質(zhì)粘土和粉質(zhì)粘土層，取土層極限摩擦力為 15kPa，單根樁 最長為 26m,樁外徑 720mm，理論重量為 175.134

5、kg/m；由此可根據(jù) 公式：P=UL+G（P靜摩擦力 KN；U鋼管樁周長 m；L有效樁 長 m；對應土層與樁壁的極限摩擦力 KPa；G鋼管樁重量） P=3.14*0.72*14*15+26*0.175134*10=520.3kn 則所需靜拔樁力 SP=520.3KN； 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 現(xiàn)場拔除鋼管樁時，70t 履帶吊機在未拆除的棧橋或平臺前端吊 住 90kw 振動錘，振動錘的液壓鉗夾緊鋼管樁上口，拔鋼管樁時開動 振動錘振動鋼管樁將與其接觸的土層液化以減少鋼管樁與土層的摩 擦力，同時履帶吊機起勾帶力提起鋼管樁，在吊機起拔的過程中要 控制起

6、拔速度，避免鋼管樁突然上彈。拔起整根鋼管樁后，將鋼管 樁用履帶吊機吊放至岸上場地堆放。 拆除鋼管樁流程示意圖如下： 利用履帶起重機整跨拆除貝雷梁 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 利用履帶起重機提升振動錘拔出鋼管樁 4.5.4 鋼棧橋及平臺拆除順序 鋼棧橋拆除按拆除原因可分為 3 類:一是妨礙鋼板樁施打的拆除， 二是妨礙承臺施工的拆除，三是完工后全體拆除。不同拆除原因的 部分拆除的時間及順序也不相同，但是采用方法均按以上 2 節(jié)介紹 拆除，下面分別介紹 60#墩、61#墩鋼棧橋及平臺拆除的部位及順序。 4.5.4.1 60#墩鋼棧橋的拆除 60#墩鋼圍堰

7、位置示意圖 由上圖可以看出，四邊形 abcd、efgh 分別為內(nèi)、外圍鋼板樁位 置框線，影響到鋼板樁圍堰施工的為鋼棧橋 1 靠承臺側的面板、鋼 棧橋 2 的 ijkl 四根鋼管樁及其上部的貝雷片面板，圖中實心點代表 的鋼管樁可以作為鋼板樁施打時的導向樁輔助鋼板樁施打。 lkji e f g h c d b a 1 7 1314 8 23 15 9 4 16 10 5 11 17 6 12 18 鋼棧橋2 鋼 棧 橋 1 347#墩 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 當 ef 邊鋼板樁施打時，將棧橋面板下的 I25a 分配梁向內(nèi)切除 30cm，保證懸出鋼管

8、樁 5cm 距離，并能保證鋼板樁施打空間，由于 鋼板樁施打時振動錘高度在棧橋面板以上，面板以下鋼板樁施打通 過接長鋼板樁的方法施工，則只需保證鋼板樁下沉時無阻礙即可。 當 bc 邊鋼板樁和 fg 邊鋼板樁施打時，分別從面板向下按照以 上介紹的拆除方法拆除至下橫梁（包括下橫梁拆除） ，并且在施工 fg 邊鋼板樁之前，要拔除 i、j、k、l 這 4 根鋼管樁。拆除區(qū)域見 下圖所示實心及陰影部分： 60#墩鋼棧橋拆除區(qū)域示意圖 當鋼板樁全部施工完以后，對上圖實心點表示的鋼管樁范圍內(nèi) 的鋼平臺進行拆除，同時拔出鋼管樁。鋼棧橋 1、2 未拆除部分留作 今后施工通道用，暫不進行拆除，直到工程完工時全體拆除

9、。 4.5.4.2 61#墩鋼棧橋的拆除 lkji 鋼 棧 橋 1 鋼棧橋2 18 12 6 17 11 5 10 16 4 9 15 32 8 1413 7 1 347#墩 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 61#墩鋼圍堰位置示意圖 由上圖可以看出，四邊形 abcd、efgh 分別為內(nèi)、外圍鋼板樁位 置框線，影響到鋼板樁圍堰施工的為鋼棧橋 1 靠承臺側的面板、鋼 棧橋 2 的 ijkl 四根鋼管樁上部的貝雷片面板，圖中實心點代表的鋼 管樁可以作為鋼板樁施打時的導向樁輔助鋼板樁施打。 當 gh 邊鋼板樁施打時，將棧橋面板下的 I25a 分配梁向內(nèi)切除 3

10、0cm，保證懸出鋼管樁 5cm 距離，并能保證鋼板樁施打空間，由于 鋼板樁施打時振動錘高度在棧橋面板以上，面板以下鋼板樁施打通 過接長鋼板樁的方法施工，則只需保證鋼板樁下沉時無阻礙即可。 當 bc 邊鋼板樁施打時，分別從面板向下按照以上介紹的拆除方 lkji g f he d c b a 131415161718 7 89 101112 6543 2 1 鋼棧橋2 鋼 棧 橋 1 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 法拆除至下橫梁（包括下橫梁拆除） 。拆除區(qū)域見下圖所示實心及陰 影部分： 61#墩鋼棧橋拆除區(qū)域示意圖 當鋼板樁全部施工完以后，對上圖實心點表

11、示的鋼管樁范圍內(nèi) 的鋼平臺進行拆除，同時拔出鋼管樁。鋼棧橋 1、2 未拆除部分留作 今后施工通道用，暫不進行拆除，直到工程完工時全體拆除。 lkji 鋼 棧 橋 1 鋼棧橋2 1 23 456 1211109 8 7 181716151413 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 4.9.2 模板 4.9.2.1 模板側壓力計算 對模板產(chǎn)生側壓力的荷載主要有三種： （1）振動器產(chǎn)生的水平荷載：4.0 kN/m2；串筒傾倒混凝土產(chǎn)生 的水平?jīng)_擊荷載：2.0kN/m2。 （2）新澆混凝土對模板的側壓力； 計算參數(shù)取定：砼的重力密度：25kN/m3；砼澆筑時溫度：

12、25； 承臺混凝土共 3543m，若按 80m/小時的澆筑速度計算，包括澆筑 過程中可允許的間歇時間，控制在 46 小時內(nèi)澆筑完畢，則砼澆筑高 度：0.13m/h；摻外加劑。 鋼材取 Q235 鋼，重力密度：78.5kN/m3；容許應力為 145MPa， 不考慮提高系數(shù)；彈性模量為 206GPa。 根據(jù)以下兩個公式計算取小值求得新澆混凝土對模板的側壓力， 公式一: 2 1 210 22 . 0 vtp c 公式二: Hp c 式中: 新澆筑的混凝土對模板的側壓力(kN/m2)； p 混凝土的重度取 25kN/m3； c 新澆混凝土的初凝時間 10h； 0 t 混凝土外加劑影響修正系數(shù)，取 1.

13、2； 1 混凝土的坍落度影響系數(shù)取 1.3； 2 混凝土的澆筑高度 0.13m/h； v 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 混凝土澆筑的最大高度 6m。 H 即kN/m294.3013 . 0 3 . 12 . 1102522 . 0 2 1 p =25kN/m36m=150kN/m2Hp c 兩結果中選最小值，則新澆混凝土對模板的側壓力為 30.94kN/，澆筑混凝土時的振搗產(chǎn)生的水平荷載取 4 KN/m2，串筒 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載為 2.0KN/，所以澆筑混凝土過程中對 模板的水平荷載最大值為 30.94*1.2+4*1.4+2*1.4=45.

14、53KN/。 4.9.2.2 模板設計 主墩承臺尺寸為 35m17m6m，承臺的四個角為半徑 1.15m 的 圓形倒角。承臺模板擬采用桁架式模板，在承臺鋼筋綁扎前對鋼圍 堰封底混凝土面用砂漿做找平墊層，經(jīng)測量后在墊層上放出承臺尺 寸輪廓線，將事先在岸上加工完成的模板鋼桁架分節(jié)吊入圍堰內(nèi)就 位安裝，經(jīng)檢驗尺寸符合要求后，將組合鋼模板拼裝固定在桁架上， 形成模板的面板。承臺模板總體上分為兩大部分設計：一是由 2 塊 13.5m6m 和 2 塊 31.5m6m 的模板組成承臺的直線邊，二是由 4 塊圓弧半徑 1.15m、高 6m 的圓倒角模板組成。根據(jù)模板結構的布置 可以看出，模板承受水平荷載下，最

15、不利點出現(xiàn)在直邊模板上，故 模板受力驗算時，以直邊模板為例概括。 承臺模板桁架平面示意圖如下： 1150600 18*750=13500 42*750=31500 600 322 750 322322 322 600 750 20722072 20722072 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 承臺模板桁架平面圖（mm） 4.9.2.3 面板設計 面板采用組合定型鋼模板，直邊模板的面板使用 1500mm300mm55mm 的組合模板，理論重量為 17.2kg/塊；倒角圓 弧處用 600mm100mm55mm 的組合模板，理論重量為 2.3kg/塊。 直邊

16、面板重量： （31.5*6*2+13.5*6*2）/（1.5*0.3）*17.2=20640kg=20.64t 圓弧段模板重量： 0.6*2*6/(1.5*0.3)*17.2+0.25*3.14*2*1.15*6/(0.1*0.6)*2. 3*4=2761.86kg=2.762t 面板合計重量：20.64+2.762=23.4t 3.9.2.4 內(nèi)楞設計 豎向內(nèi)楞用單榀8 熱軋普槽鋼，中心間距 500mm；橫向內(nèi)楞用 雙榀8 熱軋普槽鋼，中心間距 750mm，內(nèi)楞示意圖如下： 750 8X750=6000 27X500=13500 500 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承

17、臺分部工程施工方案 模板內(nèi)楞示意圖（mm） 重量計算： (1)豎內(nèi)楞： （31.5/0.5+1+13.5/0.5+1）*2*6+7*4*6*8.04kg/m=10226.88kg (2)橫內(nèi)楞： 9*2*(31.5*2+13.5*2+3.006*4)*8.04kg/m=14764.91kg=14.765t 內(nèi)楞重量總計：10.227+14.765=24.992t 4.9.2.5 桁架設計 桁架桿件采用角鋼，內(nèi)外桁均采用單榀8 熱軋普槽鋼，463 桁架桿件連接點用做連接鋼板，沿模板豎向 6m 高度布置 74mm 層桁架，每層桁架間距 1000mm，單層桁架示意圖如下： 100 63 263 L6

18、3X4 =4mm 8 18X750=13500 (mm) (mm) 322 322 658.83 813.17600 680.94 874.61 931.72 2072 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 圓弧倒角桁架示意圖（mm） 單層桁架重量： （1）角鋼：463 0.816*18*2+0.816*42*2+（19+43）*0.322*2+（0.681+0.875+ 0.659+0.322*2）*2+0.932*4*3.908kg/m=642.67kg=0.643t （2）8 槽鋼： (13.5*2+31.5*2)*2+（3.006+2.07*2）*4

19、*8.04kg/m=1677kg =1.677t （3）連接鋼板： 4mm 0.5*(0.062+0.263)*0.1*(42*2+18*2+8*4)*31.4=77.56kg 合計：0.643+1.677+0.078=2.398t 共 7 層桁架，總重為 7*2.398=16.786t 整套模板重量計算 23.4+24.992+16.786=65.178t 4.9.2.6 模板驗算 （1）豎內(nèi)楞計算 豎向內(nèi)楞間距 500mm，采用8 槽鋼，支撐在桁架內(nèi)桁上面，荷 載 0.0455N/mm2500mm=22.75N/mm Flq 8 槽鋼的截面抵抗矩 W=25.3 103mm3，慣性矩 44

20、10 3 . 101mmI 以四跨連續(xù)梁近似計算受力，其最大彎矩 mmNqlKM M 622 max 1043 . 2 100075.22107 . 0 1） 、強度驗算 22 3 6 max max /215/05.96 103 .25 1043 . 2 mmNmmN W M 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 應力為 滿足要求。 2） 、撓度驗算 滿足要求。 （2）桁架驗算 桁架受力分析簡圖 每層桁架上下間距，支承在可調(diào)螺桿上，由于承臺模1000mm 板組成的 4 塊模板的桁架結構均相同，故只驗算 13.5m 6m 一塊模 板的桁架即可代表，其所受豎肋

21、集中荷載為 kNNmmmmN75.22227501000/75.22 桁架節(jié)點荷載，受力分析得出桁架桿件kNP39.351875.2228 最大受力為受壓力。kNPN39.35 桁架桿件采用角鋼，慣性矩，回轉(zhuǎn)半徑463 44 106 . 6mmI ，截面積，即mmi51.11 2 8 . 497 mmAn 98.2751.11322 0 il 查表得到，即驗算壓桿：943 . 0 滿足要求。 （3）支撐螺桿的驗算 對應模板桁架位置處橫向焊接一條8 槽鋼，可調(diào)頂撐螺桿垂直 mm l mm EI ql Kw w 2 500 676 . 0 10 3 . 101101 . 2100 100075.2

22、2 632 . 0 100 45 44 max 22 /215/39.75 8.497943.0 35390 mmNmmN A N PPPP2 P 322 322 18X750=13500 P 2PPPP P=35.39kN 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 支撐在橫檁槽鋼與桁架節(jié)點處之間，間距 1500mm，螺桿可調(diào)范圍為 400mm600mm，平均支撐間距按 500mm 計算。頂撐螺桿如下圖所示 布置： 可調(diào)支撐桿布置平面示意圖（mm） 按 13.5m 模板單層桁架上水平等間距布置 9 根可調(diào)螺桿支撐的 情況計算其中最不利螺桿的受力，則螺桿所承受桁架

23、傳來的荷載 ，螺桿受壓力，頂撐kNP78.70975.2228kNPN78.70 螺桿由專業(yè)廠家生產(chǎn)提供，要求螺桿長時軸心受壓承受mm600 0 l 荷載能力在 100KN 以上，可調(diào)長度范圍 400mm600mm。 4.9.2.7 模板制作及安裝 8#普槽鋼 內(nèi)層鋼圍堰 658.83 658.831413.1721*1500=31500 1413.17+9*1500+1413.17 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 (1)模板骨架制作 模板桁架及內(nèi)楞的加工在岸上專用場地施工，模板骨架加工分 3 大部分：一是圓弧段部分加工，按下圖所示加工 4 大塊；二是

24、 14.7m*6m 直邊部分模板 2 塊；三是 32.7m*6m 的直邊部分模板 2 塊。 待所有模板的桁架全部加工完成以后，將 14.7m 的模板從一端按每 塊 3m 分割成 4 塊，剩余一塊 2.7m，并編好序號，將 32.7m 的模板 從一端按每塊 3m 分割成 10 塊，剩余一塊 2.7m，同樣編號序號，分 割后，單塊模板最重約為 1.23 噸。 圓弧段模板示意圖（mm） (2)模板骨架在圍堰內(nèi)的安裝 在岸上場地加工完成的承臺模板骨架在圍堰內(nèi)節(jié)段拼裝主要步 驟為：a.在找平后的圍堰內(nèi)地面上放出相對承臺尺寸并預留組合鋼 模板厚度的 55mm 的模板輪廓控制線；b.將模板分節(jié)吊入圍堰內(nèi)，分

25、 別移放就位。 396.3 R1150 322 406.6406.6658.83 1472 地地 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 模板吊放及移運示意圖 模板分塊吊入圍堰內(nèi)，4 塊圓弧倒角模板直接由吊機對應承臺 倒角位置從圍堰支撐的空隙內(nèi)放入，并定位固定，如上圖所示，按 照在岸上整塊的編號順序，分別移動到相應位置。模板在圍堰內(nèi)水 平移動分兩種，首先是剛吊入圍堰內(nèi)的模板，水平放倒擱置在 4 根 通長直徑 120mm 的無縫鋼管上（見下圖） ，由于單塊模板重量輕，最 重時僅為 1.2 噸，故在鋼管上滾動的摩擦力非常小，此時用人力推 動模板骨架在鋼管上移動即可

26、。當模板前端距離圍堰內(nèi)層鋼板樁 902mm 時停止，用 2 根長 902mm 的木枋頂住模板前端，起限位作用， 防止模板在拉起來的過程中滑動。 模板移運示意圖 模板骨架豎起時，利用在圍堰鋼板樁上焊接的掛勾鋼板掛住 2 個 5 噸葫蘆，葫蘆另一端分別連接模板骨架的兩側邊，同時拉動葫 蘆，慢慢將模板拉起，如下示意圖所示， 地地地地 地地地地 120mm地地地地 t t 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 模板骨架豎起示意圖 模板骨架豎立后，利用焊接在內(nèi)圍堰支撐上的滑動軌道及滑動 裝置吊住模板滑動到對應位置上安裝連接?；瑒榆壍烙?2 根12 普 通槽鋼背靠背焊接

27、，軸承滾動輪放入槽剛內(nèi)，詳見下圖： 滑動葫蘆起吊裝置示意圖 t 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 模板骨架吊移示意圖 在每節(jié)模板骨架拼裝的過程中，按螺桿的布置要求將頂撐螺桿 支撐在模板桁架與圍堰鋼板樁上的圍楞槽鋼上，調(diào)節(jié)頂撐螺桿以達 到微調(diào)模板位置的效果后，將頂撐螺桿兩頭分別與之焊接，使頂撐 螺桿既起到頂撐作用又有拉住模板保證模板整體穩(wěn)定性的作用。 整個承臺的模板骨架拼裝完畢后，經(jīng)檢驗，符合承臺尺寸要求 后，將組合鋼模板一塊塊依次焊接于模板骨架內(nèi)楞上，組合模板與 組合模板之間用 U 型卡連接牢固，為保證組合模板間的連接，必要 時可將組合模板滿焊焊接連接，

28、組合模板的縫隙用原子灰填充刮平， 達到平整光潔的效果，施工時要特別注意保證模板表面平整度及垂 直度。 4.9.2.8 模板拆除 在承臺混凝土澆筑完畢后，待承臺混凝土強度達到設計值 60% 之后，用人工對模板桁架進行解體，將解體分割下的型鋼分類堆放， 以備后用，全部桁架拆解完畢后，解除組合鋼模板之間的 U 型卡連 接，分塊拆除組合鋼模板。 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 4.9.3 混凝土施工 4.9.3.1 承臺混凝土要求 由于承臺砼方量大，為解決大體積承臺混凝土因溫度應力導致 出現(xiàn)裂縫問題，采取下列措施： 1）在混凝土中摻入 20%30%粉煤灰減少水

29、泥用量，從而降低混 凝土水化熱； 2）選用優(yōu)質(zhì)粗細骨料、中低熱水泥，混凝土入模溫度滿足相關 規(guī)范要求，控制在 28以內(nèi)； 3）承臺采用35 混凝土，施工嚴格執(zhí)行設計承臺混凝土的配合 比，要求其和易性達到施工要求，坍落度為 912cm，初凝時間不 少于 8 小時。 4.9.3.2 混凝土供應 由于混凝土方量大，2 臺混凝土攪拌站同時對承臺供應混凝土， 混凝土供應是利用棧橋用砼攪拌運輸車直接運至現(xiàn)場，用兩臺混凝 土泵車泵送入模。 1#攪拌站總占地 20 畝，位于竹洲村龍虎崗，毗鄰 X503 縣道。 距離貴廣線路約 1.1 公里。本站設東西兩大門，西門主要為砂石料 運輸車和水泥車進出，東門主要為混凝

30、土運輸車進出。站內(nèi)建有 HZS75 型攪拌機組 4 臺；2400 平方米砂石料堆場，備用堆場 600 平 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 方米；工人宿舍及辦公室 650 平方。配備裝載機 2 輛，混凝土運輸 車 8 輛，150T 地磅一個。日攪拌供應混凝土 2000 方。 2#攪拌站位于 X523 縣道旁，占地長度為 120m，寬度為 100m， 面積為 12000m2；站內(nèi)設 2 個 HZS120 型攪拌機組，采用“H”形布 置，每個攪拌機配置一個配料站，和 6 個 120t 儲稱料斗罐。攪拌站 場地全部進行混凝土硬化，外圍用磚砌圍墻，堆料場共設 8

31、 個倉格， 中間用磚砌墻隔開；地方材料儲存量可達 6000m3, 生活及辦公均采 用搭設活動板房，共設 36 間；安裝變壓器一臺，作為生產(chǎn)、生活用 電。 2#攪拌站現(xiàn)場照片 在混凝土攪拌站和現(xiàn)場有應急的 250KW 和 200KW 的發(fā)電機，能 確保機械設備的正常運轉(zhuǎn)。 由于一個站供應河另一個承臺的運輸距離很遠，施工時要配備 足夠的混凝土運輸車。 4.9.3.3 混凝土澆注平面布置 采用兩臺汽車泵對承臺進行澆注。采用布料斗進行減速，以防 止離析。布料斗采用梅花行布置，作用范圍小于 4 米。具體見下圖 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 所示。 新建貴陽至廣

32、州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 4.9.3.4 混凝土澆注 在混凝土澆筑期間，要確保攪拌站到現(xiàn)場的道路暢通。在澆筑 期間，并有應急用的裝載機或吊車，在道路出現(xiàn)狀況時，能及時排 除，保證承臺混凝土順利澆注。 混凝土分層澆筑時，上、下層間應不超過混凝土的初凝時間； 混凝土的澆筑應連續(xù)進行，如因故必須間斷，間斷時間應根據(jù)混凝 土初凝時間和氣溫確定，并應盡量縮短，若超過允許間隔時間，則 按施工縫處理并做出記錄。 混凝土入模時的溫度不宜超過 30。 混凝土由高處自由落下的高度不得超過 2m，否則應采用串筒或 溜槽；超過 10m 時應采用減速裝置，避免混凝土發(fā)生離析。 澆筑混

33、凝土期間，應設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋件等 穩(wěn)固情況，隨時檢查安全情況，當發(fā)現(xiàn)支架有松動、變形、移位情 況時，應及時處理。 混凝土初凝后，模板不得振動，伸出的鋼筋不得承受外力。 在晚間澆筑混凝土，應備有適當?shù)恼彰髟O施。 承臺混凝土按有關規(guī)定制作混凝土試件，并指定專人填寫混凝 土施工記錄，詳細記錄澆筑日期和時間、原材料質(zhì)量、混凝土的配 合比、坍落度、拌合質(zhì)量、混凝土的澆筑和振搗方法、澆筑進度和 澆筑過程出現(xiàn)的問題等。 混凝土振搗要求如下： (1)、振搗應在澆筑點和新澆筑混凝土面上進行，振搗器插入混 凝土或拔出時速度要緩慢，以免產(chǎn)生空洞。 (2)、振搗器要垂直地插入混凝土內(nèi)，并要插至前一層混

34、凝土， 以保證新澆混凝土與先澆混凝土結合良好，插進深度一般為 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 50100mm。 (3)、插入式振搗器移動間距不得超過有效振動半徑的 1.5 倍。 表面振搗器移位間距，應使振動器平板能覆蓋已振實部分 100mm 左 右。 (4)、當使用插入式振搗器時，應盡可能地避免與鋼筋和預埋構 件相接觸。 (5)、模板角落以及振搗器不能達到的地方，輔以插入振搗，以 保證混凝土密實及其表面平滑。 (6)、不能在模板內(nèi)利用振搗器使混凝土長距離流動或運送混凝 土，以致引起離析。 (7)、混凝土振搗時間一般為 2030S，以混凝土停止下沉、不

35、冒氣泡、表面泛漿為度。 (8)、澆筑順序：承臺混凝土施工前應進行認真組織，澆筑時宜 在整個截面內(nèi)進行?？刹捎眠B續(xù)薄層（0.3m 厚以內(nèi)）推進方式進行， （如圖所示） 8 4 6 7 1 2 3 5 水平分層斜向分段示意 待混凝土終凝后，開始灑水養(yǎng)護同時將與墩柱接合面混凝土拉 毛鑿出石子清除干凈。 4.10 大體積混凝土溫度控制 該承臺為大體積混凝土結構。由于水泥水化過程中產(chǎn)生的水化 熱，使?jié)仓蟪跗诨炷羶?nèi)部溫度急劇上升，引起混凝土膨脹變形， 而此時混凝土的彈性模量很小，因此，升溫引起的膨脹變形產(chǎn)生的 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 壓應力很小。隨著溫

36、度逐漸降低混凝土產(chǎn)生收縮變形，但此時混凝 土彈性模量較大，降溫引起的變形會產(chǎn)生相當大的拉應力，當拉應 力超過混凝土的抗拉強度時，就會產(chǎn)生溫度裂縫，對混凝土結構產(chǎn) 生不同程度的危害。此外，在混凝土內(nèi)部溫度較高時，外部環(huán)境溫 度較低或氣溫驟降期間，內(nèi)表溫差過大在混凝土表面也會產(chǎn)生較大 的拉應力而出現(xiàn)表面裂縫。 4.10.1 原材料選擇和砼配合比設計 1）水泥品種及用量 在大體積砼溫度的影響因素中，由水泥水化熱引起的砼溫升是 主要因素，因此，在保證砼強度的前提下，盡可能減少水泥用量， 摻粉煤灰代替部分水泥用量，降低水化熱，改善砼的和易性，并加 入緩凝劑，延長初凝時間。水泥選用低水化熱的礦渣水泥，混合

37、料 不小于 85%。 2）骨料的選用 承臺施工中，嚴把材料關，采用符合要求、級配好的骨料。 3）外加劑的選用 在砼中摻入適量外加劑，可以改善其性能，減少水泥用量。 4）水泥溫度控制 承臺施工時，由于水泥用量大，采用的散裝水泥預先入罐（在 水泥廠儲料，保證供應及水泥溫度不超過 50） ，不采用剛出廠的 高溫水泥。 4.10.2 混凝土的出機溫度和澆筑溫度 4.10.2.1 混凝土的出機溫度 T0 0 0.22() 0.22() ssggccwwssgg sgcwsg m Tm Tm Tm TwTw T mmmmww T 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 式

38、中： T0-混凝土的拌和溫度（） ； Ts、Tg-砂、石子的溫度（） ； Tc、Tw-水泥、拌和用水的溫度（） ； 、-扣除含水量的砂、石及水泥的重量（粉煤灰 s m g m c m 計入水泥中） （） ； mw、ws、wg -水及砂、石子中游離水的重量（） ； Cc、Cs、Cg 、Cw -水泥、砂、石子及水的比熱容 （kJ/.k） 。 混凝土的配合比及有關材料熱工性能見下表： 混凝土組成材料水泥及粉煤灰砂石子水+外加劑總計 重量比()40077110231712365 百分比(%)16.9132.643.267.23100 材料導熱系數(shù) （W/m.k） 2.23.12.90.6 比熱容 C（

39、kJ/.k）0.540.750.714.2 理論配合比：水泥+粉煤灰：砂：石子：水+外加劑， 300+100：771：1023：167+4；現(xiàn)場實測砂含水量 ws =5%，石子含 水量 wg =1%，水泥和水的溫度 Tc=Tw =20，石子的溫度 Tg =22， 砂的溫度 Ts =23。施工配合比：水泥+粉煤灰：砂：石子：水+外 加劑，400：812：1033：120.2。 0 0.22(771 23 1023 22400 20) 120.2 2040.6 23 10.2 22 0.22(771 1023400) 120.240.6 10.2 T T0=21.7 混凝土的材料導熱系數(shù) =（16

40、.912.2+32.63.1+43.262.9+7.230.6）/100=2.68 W/m.k 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 混凝土的比熱容 C=0.95kJ/.k 4.10.2.2 混凝土的澆筑溫度 TP TpTo+(Ta-To)( 123n) 式中： Ta混凝土運輸和澆筑時的室外氣溫； 、n系數(shù)，其數(shù)值如下： 混凝土裝、卸和轉(zhuǎn)運，每次 0.032； 混凝土運輸時 At, t 為運輸時間，以分鐘計，A 參照下表； 澆筑過程中 0.003t, t 為澆筑時間，以分鐘計。 混凝土運輸時冷量（或熱量）損失計算參數(shù) A 值表 運輸工具混凝土容積(m3) A

41、 攪拌運輸車 8.00.0042 泵送 0.0018 TpTo+(Ta-To)( 123n) Tp21.7+(25-21.7)( 123n) 1=0.0323=0.096 2=0.004230=0.126 3=0.001810=0.018 4=0.00360=0.18 4 1 0.42 i i TpTo+(Ta-To)( 123n) Tp21.7+(25-21.7)0.42 Tp23.1 4.10.2.3 混凝土最大水化熱絕熱升溫值 TMAX Tmax=mcQ/C Tmax=300377/(0.952365) 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 Tmax=

42、50.3 4.10.2.4 混凝土混凝土內(nèi)部的中心溫度 T 不同齡期水化熱溫升與澆筑厚度的關系 不同齡期（d）時的 值 澆筑塊 厚度 （m）36912151821242730 3.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.19 6.000.820.810.770.710.670.620.530.460.380.34 T=T0+ Tmax. 一次澆筑厚度 3.0m t=3d =0.68 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.68=57.3 t=6d =0.67 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.67=56.8 t=9d =0.63 T=T

43、0+ Tmax.=23.1+50.30.63=54.8 t=12d =0.57 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.57=51.8 t=15d =0.45 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.45=45.7 t=18d =0.36 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.36=41.2 t=21d =0.30 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.30=38.2 t=24d =0.25 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.25=35.7 t=27d =0.21 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.21=33.7 t=30d =0.19 T=

44、T0+ Tmax.=23.1+50.30.19=32.7 一次澆筑厚度 6.0m t=3d =0.82 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.82=64.3 t=6d =0.81 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.81=63.8 t=9d =0.77 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.77=61.8 t=12d =0.71 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.71=58.8 t=15d =0.67 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.67=56.8 t=18d =0.62 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.62=54.3 t=21

45、d =0.53 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.53=49.8 t=24d =0.46 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.46=46.2 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 t=27d =0.38 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.38=42.2 t=30d =0.34 T=T0+ Tmax.=23.1+50.30.34=40.2 根據(jù)計算得出的混凝土內(nèi)部的中心溫度可知，養(yǎng)護期間混凝土 內(nèi)部溫度較高，需采用內(nèi)部布設冷卻管，循環(huán)灌水降溫。 4.10.3 水管位置 承臺混凝土設計強度等級為 C30，施工時擬一次性澆筑。承臺

46、 混凝土 12 月份開始施工，混凝土澆筑溫度為通過計算為 23.1左 右。承臺混凝土冷卻水管采用 40mm 的薄壁鋼管（壁厚 2.0mm） ， 冷卻水為江水。承臺共布置六層冷卻水管，其垂直間距分別為 1m， 水平間距為 1.0m。待混凝土終凝后立即在頂面覆蓋兩層麻袋，并在 圍堰內(nèi)用養(yǎng)護水蓄水保溫養(yǎng)護。 冷卻水管距混凝土側面應大于 1.0m，每根冷卻水管長度不宜超 過 200m，冷卻水管進水口應集中布置，以利于統(tǒng)一管理,冷卻水管 布置見下圖。 4.10.4 冷卻水管使用及其控制 1）冷卻水管使用前應進行壓水試驗，防止管道漏水、阻水； 2）混凝土澆筑到各層冷卻水管標高后即開始通水，通水時間 101

47、5 天，通水流量應大于 25L/min； 3）下一層冷卻水管在上一層混凝土澆筑后進行通水降溫； 4）應嚴格控制進出水溫度，在保證冷卻水管進水溫度與混凝土 內(nèi)部最高溫度之差不超過 15條件下，盡量采用適宜溫水或者采用 循環(huán)水作為冷卻水。 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 4.10.5 溫度測試及觀測 為了掌握基礎承臺內(nèi)部實際溫度的變化情況，密切監(jiān)視溫差波 動，在澆注砼時，對基礎承臺內(nèi)、外部位進行測溫記錄。承臺砼澆 注完后，通過預埋的測溫儀器進行溫度檢測，以指導防溫措施。 4.10.6 養(yǎng)護 待頂面混凝土終凝后立即覆蓋兩層麻袋并在圍堰內(nèi)蓄水進行保 溫養(yǎng)護，通

48、水期間可采用冷卻管出水，蓄水高度盡量接近承臺頂面。 養(yǎng)護對混凝土強度正常增長及減少收縮裂縫具有重要意義，因此施 工中必須重視混凝土的養(yǎng)護工作。 4.11 鋼板樁圍堰拆除 在承臺施工完畢，拆除模板及所有臨時設施，承臺驗收后往基 坑內(nèi)回填砂或土至要求標高。安裝上部施工的支架后，可拆除圍檁。 回填前應在鋼板樁內(nèi)側涂刷廢機油以減少拔除鋼板樁時的摩阻力。 主墩塔身出水后，可拆除鋼板樁。 在岸側和鋼棧橋一側的圍檁及鋼板樁用履帶吊拆除，其余的圍 檁及鋼板樁利用主墩塔吊拆除。拆除下來的材料堆放整齊，轉(zhuǎn)車運 至指定的地點存儲。 圍檁的拆除方法：承臺澆筑后需將圍檁拆除，以施工主墩塔身。 承臺冷卻管立面布置圖 第六

49、層冷卻管 第五層冷卻管 第四層冷卻管 第三層冷卻管 第二層冷卻管 第一層冷卻管 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 使用鋼絲繩及手拉葫蘆吊住所要拆除的圍檁，每根圍檁上至少設兩 個吊點使吊裝平衡。施工人員進入使用氣焊設備進行焊縫及連接的 切除。施工時加強對鋼樁防腐涂層的保護，避免電氣焊設備施工時 燒傷防腐涂層。 鋼板樁拔除方法：先用振動錘樁夾夾住鋼板樁頭部振動 1min2min，使鋼板樁周圍的土松動，減少土對樁的摩阻力，然后 慢慢的往上振拔，拔樁時注意振動錘的負荷情況，發(fā)現(xiàn)上拔困難或 拔不上來時，停止拔樁，可先行往下施打少許，再往上撥，如此反 復可將樁拔出來

50、。 拔除鋼板樁產(chǎn)生的樁孔應及時回填，土孔回填材料常用砂子， 也有采用雙液注漿（水泥與水玻璃）或注入水泥砂漿?；靥罘椒?采用振動法、擠密法填入法及注入法等，回填時應做到密實并無漏 填之處。 五、主要機械設備 序號序號設備名稱設備名稱單位單位數(shù)量數(shù)量 規(guī)格、型規(guī)格、型 號號 用途用途 1 履帶吊臺 270t 拆除鋼管樁、鋼護筒 及施打鋼板樁 2 振動錘臺 190kw 拆除鋼管樁 及施打鋼板樁 3 發(fā)電機臺 2200 kw 臨時供電 4 交流電焊機臺 1630 kw 鋼材焊接 5 汽車吊輛 225t 鋼筋轉(zhuǎn)運 6 交通船艘 1 來往東、西岸 7 潛水泵臺 107.5kW 抽水 8振動錘臺 1180

51、 kw 施打、拆除鋼護筒 9 龍門吊臺 210t 鋼筋加工 10 泵車臺 2 泵送混凝土 11 拌和系統(tǒng)套 4120m3/h 混凝土供應 12 運輸車臺 208m3 混凝土運輸 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 13 鋼筋滾絲機 臺 2MS-3 主筋扯絲 14 鋼筋彎曲機臺 2GWJ-40 鋼筋加工 15 鋼筋切割機臺 2Gq-40 鋼筋加工 16 空氣壓縮機臺 4V6/8 鑿除樁頭松散混凝土 17 抓斗起重機臺 11m3 挖泥 18 抓斗起重機臺 10.5m3 挖泥 19 泥漿車臺 4 運泥 20 振動棒套 15 混凝土澆筑 21 高壓水泵套 2 清淤

52、 22 倒鏈個 2HS-V10t 鋼板樁插打 23 倒鏈個 2HS-V5t 鋼板樁插打 六、承臺施工組織機構 中交四航局貴廣鐵路 工程指揮部 一項目經(jīng)理部 一工區(qū)一工區(qū) 二工區(qū)二工區(qū) （負責思賢窖特大橋的施工生產(chǎn)） 三工區(qū)三工區(qū) 項目副經(jīng)理：陳華北 項目副總工程師：楊斌財 工區(qū)長：付玉國 物設管理員施工技術員安全管理員質(zhì)檢員現(xiàn)場調(diào)度員 電工班測量班作業(yè)隊 新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 七、承臺人員配置 承臺人員配置見下表 承臺施工人員配置表 序號工種人數(shù)序號工種人數(shù) 1 安質(zhì)員 29 混凝土工 20 2 試驗員 210 鋼筋工 20 3 材料員 21

53、1 電 工 2 4 調(diào)度員 112 電焊工 10 5 測量工 313 起重工 4 6 機械司機 214 普 工 20 7 汽車司機 815 管理人員 8 8 修理工 216 技術員 4 值班人員表 序號序號姓名姓名部門部門工作內(nèi)容工作內(nèi)容聯(lián)系電話聯(lián)系電話 1 陳華北值班領導監(jiān)督現(xiàn)場施工2 楊斌財值班領導技術負責3 郭大德工程部協(xié)助監(jiān)督現(xiàn)場施工4 李小恩工程部現(xiàn)場技術控制5 彭茂軍工程部現(xiàn)場技術控制6 劉兵偉工程部現(xiàn)場技術控制7 梁偉安質(zhì)部現(xiàn)

54、場混凝土質(zhì)量監(jiān)督8 陸秋貴安質(zhì)部現(xiàn)場安全監(jiān)督9 黃才波試驗室現(xiàn)場取樣、試驗10 張竟成試驗室現(xiàn)場取樣、試驗11 黃國全電工現(xiàn)場電路檢查12 趙善寧測量測量負責13 龍明物設部機械設備檢查、調(diào)動14 吳高機物設部材料倉庫準備15 潘彥喜保安道路交通指揮新建貴陽至廣州鐵路工程 13 標段 思賢窖特大橋主墩承臺分部工程施工方案 八、施工進度橫道圖 思賢窖特大橋主橋樁基礎從 2009 年 12 月 31 號開始施工，計劃 到 2010 年 3 月 31 號全部完工。 九、質(zhì)量保證措施 建立健全承臺施工質(zhì)量管理組織，分工負責，做到以預防為 主，預防和檢查相結合，形成一個有明確任務、職責、權限，互相 協(xié)調(diào)和促進的有機整體。