α–蒎烯——雙戊烯連續(xù)精餾塔設(shè)計

1、百度文庫-讓每個人平等地提升自我及$科枚生摩（籌）Guangxi UnSversity of Science and Technology化工原理課程設(shè)計說明書設(shè)計題目： 烯一一雙戊烯連續(xù)精儲塔設(shè)計學(xué)生姓名：XXXXXXXXXXXX所在班級：XXXXXXXXXXXXXXX學(xué)號：XXXXXXXXXXXXXXX設(shè)計時間：一設(shè)計成績：指導(dǎo)教師： XXXXXXXXXXXXX審閱時間：1化工原理課程設(shè)計任務(wù)書(精微塔設(shè)計)一、設(shè)計題目：烯一一雙戊烯連續(xù)精儲塔設(shè)計二、設(shè)計任務(wù)及操作條件：1 .進精儲塔的料液含a -藻烯85% (質(zhì)量)；2 .產(chǎn)品a -狼烯含量98% (質(zhì)量)；/3.殘液中a-狼烯含量2%

2、 (質(zhì)量)；/ 4.每小時進料量(500+10X Kg K注：X弋表學(xué)號最后兩位數(shù)R ;5.操作條件：(1)塔 頂操作壓力7 0 0 mmHgM空度；、(2)進料熱狀況(自選)；(3)回流比：取 2 .5 Rmin ;(4)加熱用低壓蒸氣；(5)全塔效率60% ;(6)單板壓力降 3 mmHg三、設(shè)備形式：浮閥塔或篩板塔四、廠址：廣西玉林地區(qū)五、設(shè)計內(nèi)容：1 .設(shè)計方案的確定及流程說明；2 .塔的工藝計算：(1)物料衡算；(2)計算塔頂、塔底及加料板溫度；(3)計算平衡數(shù)據(jù)；(4)計算塔板數(shù)：作X-Y圖； /求最小回流比及適宜回流比；求理論塔板數(shù)；實際塔板數(shù)。3 .塔和塔板的主要工藝尺寸計算

3、：/(1)塔和塔板主要尺寸的確定 ：塔徑；溢流裝置(溢流堰長 、出口堰高、降液管的寬 度及面積、降液管下端與塔板間距離)；塔板設(shè)計(塔板布置：包括開孔區(qū) 、溢 流區(qū)、 安定區(qū)、無效區(qū)；浮閥數(shù)：包括孔徑 、塔板厚度、開孔面積、開孔率、浮閥數(shù)、浮閥 的選型；排列方式及孔心距)。(2)塔板的液體力學(xué)驗算：塔板壓力降；霧沫夾帶；漏液點氣速；液泛(即淹塔)。(3)塔板負荷性能圖。4 .設(shè)計結(jié)果一覽表八5 .板式塔的結(jié)構(gòu)：/(1)塔體結(jié)構(gòu)：塔頂空間；塔底空間；人孔；視鏡；支座；塔高；封頭及容器法蘭。(2)塔板結(jié)構(gòu)及安裝方式。6 .附屬設(shè)備的計算及選型(1)再沸器(即蒸儲釜)；、(2)塔頂回流冷凝器；(3)

4、料液預(yù)熱器；(4)/塔頂、塔底產(chǎn)品冷凝器；(5)主要接管尺寸及法蘭：包括塔頂蒸氣出口管、回流液管、料液排出管、加料管、飽和水蒸氣管的管徑 及各接管的法蘭。(6) 蒸氣噴出器。7 .繪圖：生產(chǎn)工藝流程圖(3#圖)；精儲塔的工藝圖、塔板構(gòu)造圖(3#圖)。8.對本設(shè)計的評述和有關(guān)問題的分析討論。六、設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：1 .蒸氣壓力(mmHg與溫度(K)的關(guān)系：a -流烯 lg P = -( 2111 / T ); 雙戊烯 l g P = -(2 2 8 9 / T )2 . 表面張力：a -狼烯a =- 9 2 2 t( 達因/厘米)； 料液a =-(達因/厘米)3 .密度：(Kg/m3 )a -狼烯

5、p =-； 料液p =-4 .比熱與汽化潛熱； a-狼烯蒸汽比熱Ca = + ( Kcal /Kg ) C% a-流烯液體比熱Ca = +(Kcal /Kg C)料液比熱C優(yōu)=+ ( Kcal /Kg ) C雙戊烯比熱C雙二(Kcal / Kg C)a -流烯汽化潛熱r = 74 (Kcal / Kg )5.粘度 (CP )溫度ca-狼烯雙戊烯七、參考資料1譚天恩等化工原理2天津大學(xué)化工原理教研室化工原理/3大連工學(xué)院化工原理教研室化工原理4 化工設(shè)備設(shè)計手冊全書編輯委員會塔設(shè)備設(shè)計換熱器設(shè)計5 化學(xué)工程手冊編委會傳熱設(shè)備及工業(yè)生產(chǎn)(8篇)氣液傳質(zhì)設(shè)備（13）6王靜康黃璐化工設(shè)計潘國昌郭慶豐化

6、工設(shè)備設(shè)計8上?；瘜W(xué)工業(yè)設(shè)計院醫(yī)藥工業(yè)設(shè)計組 化工工藝設(shè)計手冊9北京化工研究所浮閥塔10化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊43目錄4.2.2 實際塔板數(shù)計算？工. 13由全塔效率 Eo=由E=N/Ne可得實際塔板數(shù)Ne=(19-1)/=30塊 134.3.1 混合液的平均分子量計算./. 134.3.2 壓強和溫度的計算 /. 134.3.3 平均密度計算 . 144.3.4 液體的平均張力計算 1154.3.5 液體平均粘度的計算 154.3.6 汽液負荷計算 16塔體工藝尺寸計算4.4.1塔徑的計算塔板的布置 184.5.1 邊緣區(qū)寬度和安定區(qū)的確定 184.5.2 開孔區(qū)面積的計算 184.5.

7、3 開孔數(shù)n和開孔率4的計算 、194.5.4 氣體通過篩板的孔流速度的計算 19塔板的流體力學(xué)的計算 204.6.1 塔板壓降的計算 204.6.2 液面落差 214.6.3 液沫夾帶的驗算 214.6.4 漏液的驗算214.6.5 液泛的驗算22塔板負荷性能圖 224.7.1 霧沫夾帶線224.7.2 液泛線234.7.3 液相負荷上限線 244.7.4 漏液線(氣相負荷下限線) 254.7.5 液相負荷下限線 254.7.6 精福塔工藝設(shè)計計算結(jié)果總表 / 275.塔的總高度二.295.1.1 塔頂部空間高度Hd 295.1.2 進料板高度 Hf ./. 295.1.3 設(shè)置有人孔的塔板

8、間距Hp/ 295.1.4 封頭高度H1 29292929305.1.5 裙座高度H25.1.6 塔底空間高度Hb 5.1.7 總高度 H/ 附屬設(shè)備的設(shè)計5.2.1 冷凝器的選擇 305.2.2 再沸器的選擇 305.2.3 預(yù)熱器的選擇廠、 31接管的計算315.3.1 進料管 315.3.2 塔釜出料管325.3.3 塔頂蒸汽出料管 325.3.4 塔釜進氣管 325.3.5 法蘭 32主要符號名稱33希臘字母33課程設(shè)計的心得體會.34主要參考文獻 341、課程設(shè)計的目的化工原理課程設(shè)計是化工原理課程教學(xué)中綜合性和實踐性較強的教學(xué)環(huán)節(jié)， 是理論系實際的橋梁，是使學(xué)生體察工程實際問題復(fù)雜

9、性的初次嘗試。 通過化工 原理課程設(shè)計，要求學(xué)生能綜合運用本課程和前修課程的基本知識， 進行融匯貫 通的獨立思考，在規(guī)定的時間內(nèi)完成指定的設(shè)計任務(wù)， 從而得到以化工單元操作 為主的化工設(shè)計的初步訓(xùn)練。通過課程設(shè)計，要求學(xué)生了解工程設(shè)計的基本內(nèi)容， 掌握典型單元操作設(shè)計的主要程序和方法，培養(yǎng)學(xué)生分析和解決工程實際問題的 能力。同時，通過課程設(shè)計，還可以使學(xué)生樹立正確的設(shè)計思想， 培養(yǎng)實事求是、 嚴肅認真、高度負責的工作作風(fēng)。課程設(shè)計是增強工程觀念，培養(yǎng)提高學(xué)生獨立 工作能力的有益實踐。通過課程設(shè)計，學(xué)生應(yīng)該注重以下幾個能力的訓(xùn)練和培養(yǎng)： 1、查閱資料，選用公式和搜集數(shù)據(jù)(包括從已發(fā)表的文獻中從生

10、產(chǎn)現(xiàn)場中 搜集)的能力；2、樹立既考慮技術(shù)的先進性和可行性，又考慮經(jīng)濟上的合理性，并注重到 操作時的勞動條件和環(huán)境保護的正確設(shè)計思想，在這種設(shè)計思想的指導(dǎo) 下去分析和解決實際問題的能力；3、迅速正確的進行工程設(shè)計的能力；4、用簡潔的文字，清晰圖表來表達自己的設(shè)計思想的能力。2、設(shè)計方案簡介精儲操作對塔設(shè)備的要求精儲所進行的是氣(汽卜液兩相之間的傳質(zhì)，而作為氣(汽卜液兩相傳質(zhì)所 用的塔設(shè)備，首先必須要能使氣(汽)、液兩相得到充分的接觸，以達到較高的傳 質(zhì)效率。但是，為了滿足工業(yè)生產(chǎn)和需要，塔設(shè)備還得具備下列各種基本要求：(1)氣(汽卜液處理量大，即生產(chǎn)能力大時，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、 攔液或

11、液泛等破壞操作的現(xiàn)象。工(2)操作穩(wěn)定，彈性大，即當塔設(shè)備的氣(汽卜液負荷有較大范圍的變動時， 仍能在較高的傳質(zhì)效率下進行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長期連續(xù)操作所必須具有的 可靠性。(3)流體流動的阻力小，即流體流經(jīng)塔設(shè)備的壓力降小，這將大大節(jié)省動 力消耗，從而降低操作費用。對于減壓精儲操作，過大的壓力降還將使整個系統(tǒng) 無法維持必要的真空度，最終破壞物系的操作。(4)結(jié)構(gòu)簡單，材料耗用量小，制造和安裝容易。/(5)耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。/(6)塔內(nèi)的滯留量要小。/實際上，任何塔設(shè)備都難以滿足上述所有要求， 況且上述要求中有些也是互 相矛盾的。不同的塔型各有某些獨特的優(yōu)點，設(shè)計時應(yīng)根據(jù)

12、物系性質(zhì)和具體要求， 抓住主要矛盾，進行選型。板式塔類型氣-液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類。精儲操作既可采用板式 塔，也可采用填料塔，填料塔的設(shè)計將在其他分冊中作詳細介紹，故本書將只介紹板式塔。板式塔為逐級接觸型氣-液傳質(zhì)設(shè)備， 具種類繁多，根據(jù)塔板上氣-液接觸 元件的不同，可分為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮動舌 形塔和浮動噴射塔等多種。板式塔在工業(yè)上最早使用的是泡罩塔(1813年)、篩板塔(1832年)，其后，特別是 在本世紀五十年代以后，隨著石油、 化學(xué)工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，相繼出現(xiàn)了大批 新型塔板，如S型板、浮閥塔板、多降液管篩板、舌形塔板、穿流式波紋塔板、 浮

13、動噴射塔板及角鋼塔板等。目前從國內(nèi)外實際使用情況看，主要的塔板類型為 浮閥塔、篩板塔及泡罩塔，而前兩者使用尤為廣泛，因此，本章只討論浮閥塔與 篩板塔的設(shè)計。篩板塔篩板塔也是傳質(zhì)過程常用的塔設(shè)備，它的主要優(yōu)點有：(1)結(jié)構(gòu)比浮閥塔更簡單，易于加工，造價約為泡罩塔的60%,為浮閥塔的80%左右。(2)處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加 1015%。、(3)塔板效率高，比泡罩塔高15%左右。(4)壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低 30%左右。篩板塔的缺點是：(1)塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。(2 )操作彈性較小(約23)。(3 )小孔篩板容易堵塞。浮閥塔浮閥塔是在泡罩塔的基礎(chǔ)上發(fā)展起來

14、的， 它主要的改進是取消了開氣管和泡 罩，在塔板開孔上設(shè)有浮動的浮閥，浮閥可根據(jù)氣體流量上下浮動，自行調(diào)節(jié)， 使氣縫速度穩(wěn)定在某一數(shù)值。這一改進使浮閥塔在操作彈性、塔板效率、壓降、 生產(chǎn)能力以及設(shè)備造價等方面比泡罩塔優(yōu)越。但在處理粘稠度大的物料方面，又不及泡罩塔可靠。浮閥塔廣泛用于精儲、吸收以及脫吸等傳質(zhì)過程中。塔徑從 200mm到6400mm,使用效果均較好。國外浮閥塔徑，大者可達 10m,塔高可 達80m,板數(shù)有的多達數(shù)百塊。工浮閥塔之所以這樣廣泛地被采用，是因為它具有下列特點：(1)處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加 2040%,而接近于篩板塔。(2)操作彈性大，一般約為59,比篩板、泡

15、罩、舌形塔板的操作彈性要 大得多。(3)塔板效率高，比泡罩塔高15%左右。/(4 )壓強小,、在常壓塔中每塊板的壓強降一般為 400660N/m2。/(5 )液面梯度小。/(6)使用周期長。粘度稍大以及有一股聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)也能正常操作。(7)結(jié)構(gòu)簡單，安裝容易，制造費為泡罩塔板的6080%,為篩板塔的120 130%。由于產(chǎn)品粘度較大，流量較小，為減少造價，降低生產(chǎn)過程中壓降和塔板液 面落差的影響，提高生產(chǎn)效率，選用浮閥塔。設(shè)計方案的確定：1 .操作壓力：精儲操作可在常壓，加壓，減壓下進行。應(yīng)該根據(jù)處理物料的性能 和設(shè)計總原則來確定操作壓力。本次設(shè)計a旅烯一一雙戊烯為特殊物料，因此， 采用減壓

16、操作。2 .進料狀況：進料狀態(tài)有五種：過冷液體，飽和液體，氣液混合物，飽和蒸氣， 過熱蒸氣。但在實際操作中一般將物料預(yù)熱到泡點或近泡點，才送入塔內(nèi)。這樣 塔的操作比較容易控制。本次設(shè)計采用泡點進料，即q=1。3.加熱方式：本次設(shè)計采用低壓飽和水蒸氣間接加熱方式。塔頂?shù)睦鋮s凝水通常用水冷卻，應(yīng)盡量使 用循環(huán)水，以逆流方式進行。本設(shè)計采用 F1型浮閥塔分離a旅烯一一雙戊烯 連系物質(zhì)，及其輔助設(shè)備的選型。由于此次設(shè)計時間緊張，有錯誤的地方，懇請 老師指出！!！/3、工藝流程簡圖及說明工藝流程圖：液桂氣 冷.水勝初塔杯品騁臺流程圖說明/首先，a旅烯和雙戊烯的原料混合物進入原料罐， 在里面停留一定的時間

17、之 后，通過泵進入原料預(yù)熱器，在原料預(yù)熱器中加熱到泡點溫度， 原料從進料口進 入到精儲塔中。因為被加熱到泡點，混合物中既有氣相混合物，又有液相混合物， 這時候原料混合物就分開了，氣相混合物在精微塔中上升，.而液相混合物在精儲 塔中下降。氣相混合物上升到塔頂上方的冷凝器中，/這些氣相混合物被降溫到泡 點，其中的液態(tài)部分進入到塔頂產(chǎn)品冷卻器中，1/停留一定的時間然后進入苯的儲 罐，而其中的氣態(tài)部分重新回到精儲塔中，這個過程就叫做回流。液相混合物就從塔底一部分進入到塔底產(chǎn)品冷卻器中，一部分進入再沸器，在再沸器中被加熱到泡點溫度重新回到精儲塔。塔里的混合物不斷重復(fù)前面所說的過程，而進料口不斷有新鮮原料

18、的加入。最終，完成 a旅烯和雙戊烯的分離4、精儲塔的工藝計算精儲塔的物料衡算原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率物質(zhì) /分子式相對分子量沸點/C0-狼烯CoHl6156雙戊烯GoHl6料液及塔頂、塔底產(chǎn)品摩爾分數(shù)XF =/+ =XD =/+ =Xw =/+ =2、物料衡算：原料處理量 F=(500+10X 34) kg/h=840 kg/h =840/ kmol/h= kmol/h總物料衡算： F = D + Wa-流烯物料衡算：Fxf Dxd Wxw得：d F(Xf xW); W = F-DXD XW代入數(shù)據(jù)，聯(lián)立方程得D= kmol/h W= kmol/h塔板數(shù)的確定因為：a 藻烯 lg P

19、= - ( 2111 / T );雙戊烯 l g P = -(2 2 8 9 / T )由泡點方程：XPp;PAPboP?X和露點方程：丫看;相對揮發(fā)度少A/P0B由以上公式得出各溫度下a -流烯和雙戊烯純組分的飽和蒸汽壓(表一)各溫度下年源烯和雙戊烯純組分的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)列表： 單位：mmHg溫度C Pa160Pb|60 /得出汽、液兩相的平衡組成和相對揮發(fā)度 a表二 a -狼烯-雙戊烯物系在總壓760mmHg的關(guān)系溫度CX10Y10(1)、根據(jù)a施烯雙戊烯純組分的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)作Y-X圖:求最小回流比及操作回流比本設(shè)計取泡點進料，故q=1。則xF=xe。在Y-X圖上對角線上點e (,)作垂

20、 線，即為進料線q線，該線與平衡線的交點q (,)即為最小回流比時操作線與 平衡線的交點。根據(jù)最小回流比計算：R xDyqRminyq Xq0.98 0.9450.3680.945 0.85取操作回流比為R= X =R=(3)理論塔板數(shù)的確定取 a 的平均值：o=a=PA0/PB0=60/=平衡曲線為：yax1 (a 1)x即:2.16x1.16x精微段操作線方程:XdR 1RxnR 1即:yn0.479xn0.510提儲段操作線方程:1L xmVWxw(VRD FWxwxm(R 1)D (R 1)D即：ym 11.082xm 0.0016逐級計算塔板：精儲段：Xdy10.98X1 ay10.

21、958(a 1)y1y 0.969X20.935y 0.958X30.913y40.947x40.893y50.938x50.875y60.929x60.859y7 0.921x70.843提儲段：y80.914x80.832y90.902x90.813yi00.881X100.774yii0.839X110.707y120.767X120.604y130.655x130.468y140.508x140.324y150.352X150.201y160.219X16 0.115y170.126X170.063y180.069x180.033y190.037x19 0.018所以，理論板數(shù)為(19

22、-1) =18層，進料位置為第7層板。(4)精儲塔汽，液相負荷計算精儲段液相質(zhì)量流量：L=RD=X=h 八、精微段氣相質(zhì)量流量：V=(R+1) XD= (+1) x = kmol/h提儲段液相質(zhì)量流量：L =L+q= 實際空塔氣速為: 實際泛點百分率:V(4 0.6)/(3.14 1.736) 0.664mu = Vs/ At=SU/Un=Xl00%=%4.4.2溢流裝置的計算(1)精儲段：堰長取Lw=x=?青液層高度：hi =一般取E=1便可滿足工藝誤差要求，則取 E=1堰上清液高：how=1000)E(L s/Lw)2/3=1000) X 1 X X 3600 + 2/3=堰高hw= hi

23、-how-弓形降液管寬度 Wd和截面積Af由 lw/D二查弓形液降管的參數(shù)圖，得Af/At =Wd/D=故 Af = xAt=x =Wd= X D= X =0=360CAfHT/Lh=3600X X+ (X 3600) =5s(液體在降液管中的停留時間一般不小于3s-5s)故降液管設(shè)計合理降液管底隙高h0Ls0.00023h0 s -0.0051mlwu00.56 0.08hw-h0=設(shè)計時應(yīng)使堰層高度hw大于6mm) 降液管底隙高度設(shè)計合理(2)提儲段：堰長取Lw=X=清液層高度：hi =一般取E=1便可滿足工藝誤差要求，則取、E=1堰上清液高：how=1000)E(Ls/Lw) 2/3=1

24、000) X 1 X (X 3600+3=hw= hl-how= =/弓形降液管寬度Wd和截面積Af由 lw/D二查弓形液降管的參數(shù)圖，得Af/AT =Wd/D=故 Af = X At= X = m2Vd= X D = X =0=360CAfHT/Lh=3600X x-x 3600)= 5s故降液管設(shè)計合理降液管底隙高h0h0LS1 w u 00.000510.49 0.080.013mhw-h0=故降液管底隙高度設(shè)計合理 因塔徑為和，故可以選用平形受液塔板的布置4.5.1邊緣區(qū)寬度和安定區(qū)的確定邊緣區(qū)寬度 Wc： 一股為5075mm,D2m時可達100mm 安定區(qū)寬度 Ws：規(guī)定D時 Ws=

25、100mm 所以本設(shè)計 Wc=50mm, Ws=60mm4.5.2開孔區(qū)面積的計算開孔區(qū)面積Aa按下式計算Aa2r sin 180r D2 Wc精儲段：其中r - Wc2 c0.80.050.35mD0.8xWd Ws0.132 0.06 0.208m222故 Aa 20.2080.352 0.20823.14 0.35 sin 102080.290m21800.35提儲段：其中 r W/07 0.05 0.30m22D0.7xWd Ws一 0.116 0.060.174m222故 Aa 2 0.1740.32 0.17423.14 0.3 sin 1 0.1740.209m21800.34.

26、5.3 開孔數(shù)n和開孔率。的計算取篩孔的孔徑d0=5mm,正三角形排列,篩板采用碳鋼，其厚度6=3mm,且t/ d0=,故孔心距t=3 x 5=15mm精微段:31158 10t2Aa1158152103 0.290 1493提儲段:1158 103t2Aa1158 1031520.209 1076開孔率0.9072 t/d00.907320.101精儲段開孔面積AoAa 0.101 0.290 0.0293m2提儲段開孔面積AoAa 0.101 0.209 0.0211m2a4.5.4 氣體通過篩板的孔流速度的計算精微段:u0 Vs/A00.818/0.0293 27.9m/s提儲段：Uo

27、Vs/Ao0.6/0.0211 28.4m/s塔有效高度精微段：乙(Ni1) Ht(10 1) 0.35 3.15m提福段：Z2 (N2 1)Ht 20 10.35 6.65m故精儲塔的有效高度為Z=Z i+Z 2=+=10m塔板的流體力學(xué)的計算4.6.1塔板壓降的計算干板阻力hc計算hc=( p vmjd)/( p LmCo2)查表得：C 0=故精儲段hc=x x / x=液柱提儲段hc=x x/ x=液柱(2)氣體通過液層的阻力hi計算氣體通過液層的阻力hi由下式計算，即h1hL取充氣系數(shù)精微段:hl hL 0.5 0.003 0.015m提儲段：hihL 0.5 0.03 0.015m液

28、體表面張力的阻力h計算精儲段：液體表面張力所產(chǎn)生的阻力h .由下式計算，即h-4-L34 21.4 100.002 m液柱Lgd。816.4 9.81 0.005氣體通過每層塔板的液柱高度hp可按下式計算，即hphc hr hhp += m液柱氣體通過每層塔板的壓降為Pp hp Lg提儲段：x x =343Pa(設(shè)計允許值)4 l h Lgd0306-0 0.002 m 液柱813.1 9.81 0.005氣體通過每層塔板的液柱高度hp可按下式計算，即hp hc hr hhp +峨柱氣體通過每層塔板的壓降為Pp hp Lg 0.048 813.1 9.81/393Pa(設(shè)計允許值)4.6.2液

29、面落差對于板塔液面落差很小，塔徑和液流量不大，故可忽略4.6.3/液沫夾帶的驗算精儲段：uVsATA0.8181.75m / s 0.5 0.033提儲段：uVsATAf0.60.385 0.04251.75m/s由ev5.710 6uHt 2.5hL3.2計算精微段：ev5.7 10 61.7521.4 10 30.35 2.53.20.09kg液/kg汽 0.1kg 液/kg 汽0.03故本設(shè)計中液沫夾帶量ev在允許范圍內(nèi)提解殳ev黑與1.750.35 2.5 0.033.20.096kg液/kg汽 (不會產(chǎn)生過量液漏)4.6.5液泛的驗算為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度Hd應(yīng)服從下式

30、的關(guān)系，即Hd (Ht hw)故物a-流烯-雙戊烯系屬一般物系，取 =，則精儲段：(Hthw)0.5(0.350.0263)0.188m提儲段：(Hthw)0.5(0.350.02315)0.187m而 H d =h p hL hd板上不設(shè)進口堰，hd可以由下式計算，即hd 0.153Ls/lwho)2精儲段：hd0.153( Ls/lwho )2 0.153 0.00023/(0.56 0.0051) 2 0.00099m液柱提儲段：hd0.15 3( Ls/lwho)2 0.153 0.00051/(0.49 0.013) 2 0.00098m 液柱板上液層高度兒二精微段：、Hd=+= m

31、液柱提儲段：H d =+= m液柱Hd HthW故在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象/塔板負荷性能圖4.7.1霧沫夾帶線/精儲段：hf5.7 10ATAfHt 2.5hLVs0.5 0.04252.5hL 2.5 hw how2.50.02630.00284 13.2將已知數(shù)據(jù)代入1）式2.19Vs2.50.0263 0.00284E3600 Ls0.562/30.0662/33600Ls-2/32.455 Ls65.7 1021.4 10 32.19Vs0.35 0.066 2.455L2/3整理得：Vs 0.827 7.147Ls2/3同理得提儲段：Vs 0.648 5.952Ls2/33.20.

32、1精儲段Ls m3/sV s m3/s提儲段Ls m3/sV sm3/s在操作范圍內(nèi)，取幾個值，求得的值列于附表如下4.7.2液泛線Ht hwhp hwhow hd2/3精微段：how0.00284E3600Ls0.00284 12/33600Ls0.560.982L2/3hc0.051 也 Co0.051VsC0 A0-0.051L0.8 0.02930.4730.054Vs2816.4hlhw how0.50.0263 0.982L2/30.0130.491L2/30.002mhPhc hl h0.054V： 0.013 0.491Ls/3 0.002 0.015 0.491Ls/3 0.

33、059Vs2hd 0.153Lslw ho0.153Ls0.56 0.005118758 Ls20.5 0.350.02632/320.015 0.491L20.054Vs22/320.982Ls 0.0263 18758L；.整理得：Vs22.71925.944L2/3 347370L：提儲段：2/3h ow0.00284E3600Ls0.002843600Ls0.492/31.073Ls/3hcJ20.051 % C。0.0512VsC0A00.0510.6450.8 0.0211813.120.142VS2hihphdh hw ow0.002mhc hi0.153Ls0.5 0.0231

34、5 1.073Ls/30.0116 0.5365 L2/30.142Vs20.0116 0.5365L：3 0.002 0.0136 0.5365L2/3 0.195Vs20.50.35lw ho0.153Ls0.49 0.0133770Ls20.023152/30.0136 0.5365Ls22/320.142Vs0.02315 1.073Ls3770Ls22/32整理得：Vs1.055 11.335Ls26549Ls在操作范圍內(nèi)，取幾個值，求得的值列于附表如下精儲段Ls m3/sV s m3/s提儲段Ls m3/sV sm3/s4.7.3 液相負荷上限線精儲段：Ls, maxHTAf0.3

35、50.04250.00298m/s5提儲段：Ls, maxHTAf0.350.0330.00231m/s54.7.4 漏液線(氣相負荷下限線)精福段：hL hw how 0.0263 0.982L，3漏液點氣速U0, min4.4C0 V(0.0056 0.13hLhll/ v4.4 0.8 0.00560.130.02630.982L2/30.0021816.4/0.473Vs, minA0U0,min整理得：Vs2min 0.129 2.344L2/3提福段：hL hw how 0.02315 1.073L2/3Uo min4.4C0 J(0.0056 0.13hL h )l/ V0.00

36、2 813.1/0.6452/34.4 0.8 0.0056 0.13 0.02315 1.073L；Vs, minAoUo ,min整理得：Vs2min0.0460 0.970L2/3在操作范圍內(nèi)，取幾個值，求得的值列于附表如下精儲段Ls m3/sV s m3/s提儲段Ls m3/sV s m3/s4.7.5液相負荷下限線對于平直堰，取堰上液層高度=作為最小液體符合標準。2/3根據(jù) 試計算求 的下限值：=(3600Ls,nin, /lw) 2/3精儲段：=x 1X 3600Ls,nim / 即,Ls,nim=s2/3提儲段：=X 1X 3600Ls,nim / 即，Ls,nim=s操作彈性=

37、K=Vs,man/ Vs,min精儲段：Vs2 2.719 25.944L2/3 347370 Ls 所以 Vs, max=s精微段：Vs2 min0.129 2.344L2/3所以 Vs,min=ss , 11 iinsK=提儲段：Vs2 1.055 11.335Ls/3 26549L2所以 Vs, max=s提儲段：Vs2min0.0460 0.970L2/3所以 Vs,min=s s, 11 iinsK=精微塔板負荷性能圖00.0010.0020.0030.0040.005Ls1.81.6114.51.2110.8念50.40.2 0000.0010.0020.0030.0040.00500.0010.0020.0030.0040.005LsLs4.7.6精儲塔工藝設(shè)計計算結(jié)果總表項目符號單位計算數(shù)據(jù)精儲段提儲段各段平均壓強PKPa1014各段平均溫度tC%平均流量氣相Vsm3/s液相Lsm3/s實際塔板數(shù)Ne塊1020板間距Htm塔的有效高度Zm塔徑Dm空塔氣速um/s塔板溢流型式、平行平行溢溢流管型式弓形/弓形流 裝堰高XhWm置堰長lWm溢流堰寬度Wdm管底與受液 盤距離hOm板上清液層高度hLm孔徑dom孔 心 距tm孑L數(shù)n/個14931076開孔面積Ao2 m開孑L率%篩孔氣速/Uom/s塔板壓降/PPa343393降液管面積Af2 m液體在降液管停