燃?xì)廨啓C(jī)術(shù)語

1、 2-t種類和型式1-1燃?xì)廨啓C(jī)gasturbine以氣體作為工質(zhì)進(jìn)行壓縮、加熱后在透平中膨脹，使部分能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能的旋轉(zhuǎn)式動力機(jī)械。一般由壓氣機(jī)、燃燒室、透平、控制系統(tǒng)及必要的輔助設(shè)備組成，在工質(zhì)循環(huán)中除余熱鍋爐外的熱交換器應(yīng)包括在內(nèi)。1-2燃?xì)廨啓C(jī)動力裝置gasturbinepowerplant以燃?xì)廨啓C(jī)為動力的裝置。它包括燃?xì)廨啓C(jī)和產(chǎn)生有用的動力(例如電能、機(jī)械能、熱能)所需的基本設(shè)備。1-3開式循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)opencyclegasturbine熱力循環(huán)中的工質(zhì)由大氣中吸入并排入大氣的燃?xì)廨啓C(jī)。1-4閉式循環(huán)（燃）氣輪機(jī)closedcyclegasturbine熱力循環(huán)的工質(zhì)與大氣隔離的

2、(燃)氣輪機(jī)。1-5半閉式循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)semi-closedcyclegasturbine同-熱力循環(huán)的工質(zhì),一部分進(jìn)行閉式循環(huán)，另一部分進(jìn)行開式循環(huán)的燃?xì)廨啓C(jī)。1.6簡單循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)simplecyclegasturbine僅由壓縮、一次加熱和膨脹過程組成熱力循環(huán)的燃?xì)廨啓C(jī)。1.7(中）間冷（卻）循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)imcrcooledcyclegasturbine在相繼的壓縮段之間對工質(zhì)進(jìn)行冷卻'的燃?xì)廨啓C(jī)。1.8回?zé)嶙霏h(huán)燃?xì)廨啓C(jī)regenerativecyclegasturbine利用透平排氣的余熱來加熱進(jìn)入燃燒室或熱g熱交換器的工質(zhì)的燃?xì)廨啓C(jī)。1-9再熱循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)reheatcycl

3、egasturbine.在相繼的膨脹段之間對工質(zhì)進(jìn)行再次加熱的燃?xì)廨啓C(jī)。1-10復(fù)雜循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)complexcyclegasturbine具有（中）間冷（卻）、回?zé)帷⒃贌崛咧械囊粋€或若干組合方式的燃?xì)廨啓C(jī)。1-11聯(lián)合循環(huán)combinedcyclc由兩種或更多熱力循環(huán)組成的熱力系統(tǒng)，而每種熱力循環(huán)使用不同的工質(zhì)。對于最常用的蒸汽和燃?xì)饴?lián)合循環(huán)，由于燃?xì)廨啓C(jī)排出熱m的溫度較高,可作為蒸汽系統(tǒng)的能源或補(bǔ)充能源。在熱力學(xué)上這兩種循環(huán)互相結(jié)合補(bǔ)充可達(dá)到高的熱效率。1-12(整體）煤氣化(燃?xì)?蒸汽)聯(lián)合循環(huán)(integrated)coal-gasification(gasandsteam)comb

4、inedcydc采用煤經(jīng)氣化后的煤氣作為燃料的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)，整個循環(huán)裝置包括煤氣化設(shè)備。1-13流化床（沸騰床）聯(lián)合循環(huán)fluidized-bedcombustioncombinedcycle采用增壓流化床或常壓流化床燃煤的聯(lián)合循環(huán)。1-14功熱并供combinedhealandpower在能量轉(zhuǎn)換過程屮，-次能源產(chǎn)生機(jī)械功（電)和冇用熱流（一般以蒸汽或熱水形式輸出）。同義詞：熱電聯(lián)產(chǎn)。_1-15總能系統(tǒng)totalenergysystem.在系統(tǒng)中按照能量品位的高低進(jìn)行梯級利用，使功、熱（冷)與物料內(nèi)能等各種能量之間的配含關(guān)系與轉(zhuǎn)換應(yīng)用取得優(yōu)化的總效果。主要形式例如聯(lián)合循環(huán)、功熱并供和余

5、熱利用等。.1-16單軸燃?xì)廨啓C(jī)single-shaftgasturbine壓氣機(jī)和透平的轉(zhuǎn)子杌械地聯(lián)接在一起的燃?xì)廨啓C(jī)。,1-17多軸燃?xì)廨啓C(jī)multi-shaftgasturbine至少具有兩根機(jī)械上獨(dú)立的透平軸的燃?xì)廨啓C(jī)。1-18分軸燃?xì)廨啓C(jī)split-shaftgasturbine動力透平配托在獨(dú)立的軸上的一種多軸燃?xì)廨啓C(jī)。1-19多轉(zhuǎn)子燃?xì)廨啓C(jī)multi-spoo丨gasturbine具有壓氣機(jī)和透平直接連接的幾個同心轉(zhuǎn)子(通常為同心軸套、無中間冷卻或再熱）的一種多軸燃?xì)廨啓C(jī)。1-20箱裝式燃?xì)廨啓C(jī)packagedgasturbine.設(shè)置在箱體內(nèi)的一種燃?xì)廨啓C(jī)，以便于安裝、運(yùn)輸、隔

6、熱、消聲、消防和防震等。1-21航空衍生（派生）型燃?xì)廨啓C(jī)aero-derivativegasturbine,aircraft-derivativegasturbine以航空渦輪發(fā)動機(jī)為基礎(chǔ)改型、發(fā)展派生而成的非航空用途的一種輕型的燃?xì)廨啓C(jī)。同義詞：航機(jī)改型燃?xì)廨啓C(jī)。1-22自由活塞燃?xì)廨啓C(jī)freepistongastnrhine具有自由活塞燃?xì)獍l(fā)生器的燃?xì)廨啓C(jī)。1-23抽氣式燃?xì)廨啓C(jī)bleedgasturbine在燃?xì)廨啓C(jī)特定部位抽出壓縮空氣或燃?xì)夤┩獠渴褂玫娜細(xì)廨啓C(jī)。1-24蒸汽回注燃?xì)廨啓C(jī).sleaminjectiongasturbine利用燃?xì)廨啓C(jī)的排氣通入余熱鍋爐產(chǎn)生蒸汽，再將其全部

7、(或一部分）回注到燃燒室和或高低壓透平中，形成燃?xì)庹羝旌瞎べ|(zhì)，到透平中膨脹作功的燃?xì)廨啓C(jī)。1-25變幾何燃?xì)廨啓C(jī)variable-geometrygasturbine燃?xì)廨啓C(jī)的通流部分中，由調(diào)節(jié)系統(tǒng)控制的通道的幾何形狀和尺寸隨工況變化的要求而改變的燃?xì)廨啓C(jī)。2.2原理、設(shè)計和運(yùn)行2-1進(jìn)氣參數(shù)inletcondition壓氣機(jī)、燃燒室或透平等的進(jìn)口處，工質(zhì)的壓力、溫度等參數(shù)的總稱。2-2出氣參數(shù)outletcondition壓氣機(jī)、燃燒室或透平等的出口處，工質(zhì)的壓力、溫度等參數(shù)的總稱。2-3額定工況ratedcondition在規(guī)定的條件下，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)出額定功率的運(yùn)行工況3gb/t 1513

8、5 942-4設(shè)計工況designcondition在給定的設(shè)計參數(shù)下、按照設(shè)計要求,計算所得到的基準(zhǔn)工況2-5運(yùn)行點(diǎn)filingpoint壓氣機(jī)、燃燒室和透乎等部件聯(lián)合運(yùn)行的工況。2-6變工況offdesigncondition偏離設(shè)計工況或額定工況的其他運(yùn)行工況。再熱reheat在相繼的膨脹段之間對工質(zhì)再次進(jìn)行加熱的過程2-8轉(zhuǎn)子臨界速度criticalspeedofrotor使轉(zhuǎn)子-支承系統(tǒng)產(chǎn)生共振時的特征轉(zhuǎn)速。靜平衡staticbalancing調(diào)整轉(zhuǎn)動零部件的質(zhì)量分布，使在非旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下測得的質(zhì)心對應(yīng)于幾何中心的偏移量小于允許范圍的工藝過程。2-10動平衡dynamicbalancin

9、g調(diào)整轉(zhuǎn)子的質(zhì)量分布，使其在旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下測得的力與力偶和轉(zhuǎn)子振型的不平衡量小于允許范圍的工藝過程。2-11軸向推力axialthrust機(jī)組運(yùn)行時，作用在轉(zhuǎn)子上的軸向力。2-12死點(diǎn)deadcenter靜子相對于基礎(chǔ)膨脹的固定點(diǎn)。同義詞：絕對死點(diǎn)。2-13相對死點(diǎn)relativedeadcenter轉(zhuǎn)子相對于靜子的固定點(diǎn)。2-14起動starting機(jī)組由靜止?fàn)顟B(tài)升速到空負(fù)荷轉(zhuǎn)速或慢車轉(zhuǎn)速的過程。冷態(tài)起動coldstarting機(jī)組的部件溫度接近可根據(jù)設(shè)計規(guī)定）室溫狀態(tài)下進(jìn)行起動。2-16熱態(tài)起動hotstarting機(jī)組停機(jī)后，其部件溫度尚未降至冷態(tài)起動的溫度而再次進(jìn)行的起動。2-17盤車tu

10、rning,barring起動前和停機(jī)后，使轉(zhuǎn)子作低速(連續(xù)或斷續(xù)的）轉(zhuǎn)動。2-18點(diǎn)火ignition用火源點(diǎn)燃燃料。2-19著火lightup點(diǎn)火后燃料開始燃燒。2-20熱（懸）掛thermalblockage燃?xì)廨啓C(jī)在起動過程中，由于燃?xì)鉁囟壬仙^快，與機(jī)組升速率不協(xié)調(diào)而造成壓氣機(jī)嚴(yán)重失速。即使再增加燃料量，也不能使機(jī)組正常升速的現(xiàn)象。2-21起動機(jī)脫扣startercut-off在起動過程中，當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)超過自持轉(zhuǎn)速后，起動機(jī)脫開。2-22空負(fù)荷運(yùn)行no-loadoperation機(jī)組在無輸出功率狀態(tài)下，維持規(guī)定轉(zhuǎn)速運(yùn)行。2-23負(fù)荷上升率rateofload-up單位時間內(nèi)的負(fù)荷增加量

11、。冷吹coldblowing用起動機(jī)帶動機(jī)紺轉(zhuǎn)動.使空氣連續(xù)流過機(jī)組，吹除殘余燃料并冷卻部件的過程.冷卻空氣coolingair冷卻零部件用的空氣。2-26旁通調(diào)節(jié)by-passcontrol通過操縱旁通閥改變?nèi)細(xì)饬髁?從而改變機(jī)組功率或轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)方式。2-27基準(zhǔn)壓力調(diào)節(jié)levelpressurecontrol在閉式循環(huán)(燃)氣輪機(jī)系統(tǒng)屮，通過吸氣閥吸人工質(zhì).或通過放氣閥放出工質(zhì)來改變系統(tǒng)工作壓力及流量的調(diào)節(jié)方式。結(jié)構(gòu)與零部件2.3.1壓氣機(jī)compressor利用旋轉(zhuǎn)的葉片或葉輪對空氣或其他氣體壓縮，將機(jī)械能轉(zhuǎn)換為壓力能的工作機(jī)械。2.3.2燃燒室combuslionchamber,com

12、bustor燃料和空氣在其中混合燃燒以產(chǎn)生高溫燃?xì)獾牟考?.3.3（燃?xì)猓┩钙絫urbine使工質(zhì)在葉片通道中膨脹，變熱能等為機(jī)械能的旋轉(zhuǎn)式動力機(jī)械。同義詞：渦輪。2.3.4燃?xì)獍l(fā)生器gasgenerator用于驅(qū)動動力透平或作其他用途的產(chǎn)生高溫高壓燃?xì)獾难b置。透平式燃?xì)獍l(fā)生器由壓氣機(jī)，燃燒室和透平等主要部件組成。2.3.5回?zé)崞鱮egenerator利用透平排氣的余熱來加熱進(jìn)入燃燒室或熱源交換器的工質(zhì)的熱交換器。2.4輔助設(shè)備2.4.1控制系統(tǒng)controlsystem為燃?xì)廨啓C(jī)起動、穩(wěn)定運(yùn)行、運(yùn)行監(jiān)控、異常情況報警或停機(jī)而設(shè)的控制裝置。它包括起動控制系統(tǒng)、燃料調(diào)節(jié)系統(tǒng)、報警和停機(jī)系統(tǒng)、轉(zhuǎn)速

13、指示器、測量儀表、電源控制和其他必須的控制裝置等。2.4.2電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)electro-hydrauliccontrolsystem機(jī)組的轉(zhuǎn)速、功率、壓力等電信號經(jīng)綜合放大.用模擬量或數(shù)字量，通過電液轉(zhuǎn)換器，操縱液壓執(zhí)行機(jī)構(gòu)，以控制機(jī)組運(yùn)行的調(diào)節(jié)系統(tǒng)。2.4.3燃料調(diào)節(jié)系統(tǒng)fuelcontrolsysrem調(diào)節(jié)和控制供給燃燒室燃料量的系統(tǒng)，一般包括燃料調(diào)節(jié)閥、燃料限制器、加速限制器及燃?xì)鉁囟日{(diào)節(jié)裝置等。.2.4.4調(diào)速裝置governor調(diào)節(jié)控制燃料或工質(zhì)流量。使機(jī)組在不同負(fù)荷時能保持穩(wěn)定轉(zhuǎn)速的裝置。2.4.5轉(zhuǎn)速變換器speedchanger，synchronizer,可在一定范圍內(nèi)平移調(diào)節(jié)

14、系統(tǒng)的靜態(tài)特性線，以整定機(jī)組轉(zhuǎn)速或改變負(fù)荷的裝置。同義詞：同步器.2.4.6報警保護(hù)系統(tǒng)alarmandprotectionsystem機(jī)組或各系統(tǒng)主要參數(shù)超出規(guī)定值，或出現(xiàn)異常情況時.發(fā)出報警并迸行必要的動作。甚至停機(jī)等保護(hù)機(jī)組安全的系統(tǒng)。2.4.7超速保護(hù)裝置overspeedirippingdevicgb/t 15135 94當(dāng)機(jī)組轉(zhuǎn)速超過額定轉(zhuǎn)速的某一定值時，立即動作，使機(jī)組緊急停機(jī)的保安裝置。2.4.8超溫保護(hù)裝置overtemperatureprotectiondevice當(dāng)燃?xì)鉁囟瘸^規(guī)定值時，自動報警和（或）使機(jī)組停機(jī)的保安裝置。2.4.9燃料壓力過低保護(hù)裝置lowfuelpr

15、essureprotectiondevice當(dāng)燃料供給壓力低于規(guī)定值時，自動報警或使機(jī)組停機(jī)的保安裝置。2.4.10（潤）滑油壓過低低保護(hù)裝置lowoilpressureprotectiondevice當(dāng)潤滑油壓力低于規(guī)定值時，自動報警或使機(jī)組停機(jī)的保安裝置。2.4.11（潤）滑油溫過高保護(hù)裝置highoiltemperatureprotectiondevice當(dāng)潤滑油溫高于規(guī)定值時，自動報警或使機(jī)組停機(jī)的保安裝置。2.4.12點(diǎn)火失敗保護(hù)裝置ignition-failureprotectiondevice進(jìn)入點(diǎn)火程序后，燃燒室在規(guī)定時間內(nèi)沒有點(diǎn)著火時，使起動過程中止的保安裝置。2.4.13熄

16、火保護(hù)裝置flame-outprotectiondevice當(dāng)燃燒室內(nèi)火焰熄滅時，立即切斷燃料并使機(jī)組停機(jī)的保安裝置。2.4.14軸向位移保護(hù)裝置axialdisplacementlimitingdevice機(jī)組運(yùn)行過程中，當(dāng)轉(zhuǎn)子軸向位移量超過規(guī)定值時，使機(jī)組自動報警并停機(jī)的保安裝置。2.4.15手動跳闡裝置manualtrippingdevicet機(jī)組運(yùn)行中發(fā)生異常情況時，直接手動停機(jī)的保安裝置。2.4.16壓力油系統(tǒng)actuatingoilsystem采用液壓調(diào)節(jié)或電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的機(jī)組中，提供調(diào)節(jié)系統(tǒng)、控制系統(tǒng)以及盤車裝置等設(shè)備的液壓執(zhí)行機(jī)構(gòu)所用液壓油的供油系統(tǒng)，包括油泵、油濾、閥門、管道等

17、部件。t2.4.17（潤）滑油系統(tǒng)lubricatingoilsystem向機(jī)組軸承、傳動裝置及其附屬設(shè)備提供-定溫度和壓力的潔凈潤滑油，對設(shè)備進(jìn)行潤滑和冷卻，以保證機(jī)組安全可靠運(yùn)行的系統(tǒng)，包括油箱、油泵、油濾、冷油器、閥門和管道等部件.2.4.18燃料處理系統(tǒng)fueltreatingsystem在燃料進(jìn)入燃?xì)廨啓C(jī)前，使其物理性能指標(biāo)和化學(xué)組分指標(biāo)符合技術(shù)規(guī)范要求的預(yù)處理設(shè)備。2.4.19燃料供給系統(tǒng)fuelsupplysystem為燃?xì)廨啓C(jī)提供燃料的系統(tǒng)，包括燃料箱、濾清器、燃料增壓裝置、閥門、管道等部件。2.4.20燃料截止閥fuelshut-offvalve切斷燃料用的閥門。2.4.21

18、燃料調(diào)節(jié)閥fuelgovernorvalve最后控制燃料進(jìn)入燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室的執(zhí)行裝置。2.4.22燃油分配器fueloildistributor在具有多個噴油嘴的燃?xì)廨啓C(jī)中，使各噴油嘴之問燃油流量均勻分配的裝置。2.4.23進(jìn)氣站intakeduct將工質(zhì)導(dǎo)入壓氣機(jī)進(jìn)口的通道。2.4.24排氣道exhaustduct將燃?xì)廨啓C(jī)的排氣導(dǎo)向大氣、煙囪或(余熱)鍋爐的通道。2.4.25充氣系統(tǒng)gaschargingsystem由外界供給閉式循環(huán)(燃）氣輪機(jī)工質(zhì)的裝置。2.4.26放氣閥blowoffvalve根據(jù)需要從通流部分中途將空氣或燃?xì)夥懦龅拈y。2.4.27保溫層lagging為了減少機(jī)組熱輻

19、射，在高溫部件外面敷設(shè)的絕熱材料層。5gb/t 1 51 35 942.4.28罩殼cover在汽缸或保溫層外，加設(shè)的一層外罩。.2.4.29外廂enclosure為保護(hù)燃?xì)廨啓C(jī)動力裝置的主要部分不受風(fēng)雨侵蝕及減弱噪聲外傳所用的可拆外殼。2.4.30空氣濾淸器airfilter清除燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣中所含灰塵、污物和鹽分等的設(shè)備。2.4.31進(jìn)氣排氣消聲器intakeexhaustsilencer降低燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)出口噪聲的設(shè)備。2.5性能和試驗5.1標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件standardoperatingconditions燃?xì)廨啓C(jī)動力裝置的功率、熱效率、熱耗率或燃料消耗率通常按下述標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件確定：大氣狀態(tài)：

20、壓力101.325kpa,溫度51'c;相對濕度：60%;冷卻水條件:進(jìn)p水溫15c;燃料凈比能:液體燃料42000kj/kg;氣體燃料50000kj/kg。如有特殊情況，可另行規(guī)定其他運(yùn)行條件。5.2額定功率ratedpower.在規(guī)定的運(yùn)行條件下,動力裝置輸出端保證發(fā)出的連續(xù)功率。注：動力裝置輸出端:指燃?xì)廨啓C(jī)連接被驅(qū)動機(jī)械的聯(lián)軸器（驅(qū)動用）或主發(fā)電機(jī)出線端(發(fā)電用），下同。5-3標(biāo)準(zhǔn)額定功率standardratedpower'在標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件下的額定功率。.2-5-4最大連續(xù)功率maximumcontinuouspower在規(guī)定條件下，動力裝置輸出端保持連續(xù)輸出的最大功率

21、。5-5尖峰功率peakpower在規(guī)定條件下，在短時間內(nèi)，可以安全運(yùn)行的動力裝置輸出端最大功率。2-5-6極限功率limitpower由強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)條件所限定的動力裝置輸出端最大功率。2-5.7折合功率correctedpower將實際運(yùn)行條件下測得的功率按相似原理折合到標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件或規(guī)定條件下的相應(yīng)的功率。2-5-8額定轉(zhuǎn)速ratedspeed額定工況時的轉(zhuǎn)速。5.9最高連續(xù)轉(zhuǎn)速maximumcontinuousspeed允許連續(xù)運(yùn)行的最高轉(zhuǎn)速。5.10折合轉(zhuǎn)速correctedspeed將實際運(yùn)行條件下測出的轉(zhuǎn)速按相似原理折合到標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件或規(guī)定條件下的相應(yīng)的轉(zhuǎn)速。5.11自持轉(zhuǎn)速self

22、sustainingspeed起動機(jī)脫開后，燃?xì)廨啓C(jī)本身能夠維持運(yùn)轉(zhuǎn)的最低轉(zhuǎn)速。5-12燃?xì)廨啓C(jī)跳閘轉(zhuǎn)速turbinetripspeed使超速保護(hù)裝貴自行動作以切斷向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料時的燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)速。2.5.13空負(fù)荷轉(zhuǎn)速idlingspeed燃?xì)廨啓C(jī)能穩(wěn)定運(yùn)行的規(guī)定轉(zhuǎn)速，可以從該轉(zhuǎn)速加負(fù)荷（加速）或停機(jī)。同義詞：慢車轉(zhuǎn)速。5-14轉(zhuǎn)速不等率speedgovernordroop從空負(fù)荷到滿負(fù)荷的靜態(tài)轉(zhuǎn)速變化率。5.15遲緩率deadband當(dāng)輸入信號變化后，在執(zhí)行機(jī)構(gòu)不產(chǎn)生隨動反應(yīng)的一個區(qū)域。對轉(zhuǎn)速遲緩率是用額定轉(zhuǎn)速的百分?jǐn)?shù)來去示。同義詞：死區(qū)。飛升轉(zhuǎn)速maximummomentaryspee

23、d機(jī)組在甩負(fù)荷后瞬間所達(dá)到的最高轉(zhuǎn)速。惰走時間idletime機(jī)組在額定轉(zhuǎn)迚下從切斷燃料開始到轉(zhuǎn)子完全停止運(yùn)轉(zhuǎn)所經(jīng)歷的時問。5-18熱效率thermalefficiency動力裝置輸出功與所消耗的熱量之比。5-19折合熱效率correctedthermalefficiency將實際運(yùn)行條件下測出的熱效率按相似原理折合到標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件或規(guī)定條件下的相應(yīng)的熱效率2*5.20燃料消耗率specificfuelconsumption單位輸出功的燃料消耗量。5.21熱耗率heatrate單位輸出功的耗熱量。2*5*22熱能利用率heatutilization動力裝置輸出功與供給外界有用熱量之和對于所消耗熱

24、量之比。2*5.23比功（率）specificpower單位流量的工質(zhì)所發(fā)出消耗的功率。.2*5-24熱損失heatloss所消耗的熱量中沒有被利用的那部分。2*5.25起動性能試驗startingperformancetest與燃?xì)廨啓C(jī)起動過程有關(guān)的各項性能驗。2*5.26甩負(fù)荷試驗loaddumptest機(jī)組在不同負(fù)荷下突然卸去負(fù)荷，以考核調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動態(tài)特性的試驗。5.27熱力性能試驗thermodynamicperformancetest對機(jī)組功率、熱耗率和效率等熱力性能指標(biāo)進(jìn)行的考核試驗。2*5*28驗收試驗acceptancetest為執(zhí)行合同所規(guī)定的，以向用戶證明符合合同規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)中

25、的某些條款的試驗。5-29蒸汽和或水的噴注steamand/orwaterinjection向工質(zhì)噴注蒸汽和或水，以增加功率和或減少排氣中氮氧化合物的含量5_30質(zhì)量功率比（用于移動式燃?xì)廨啓C(jī)）masstopowerratio(mobileapplications)燃?xì)廨啓C(jī)總凈質(zhì)量與標(biāo)準(zhǔn)額定功率之比，用kg/kw表示。5.31溫比temperatureratio燃?xì)廨啓C(jī)的透平進(jìn)氣溫度與壓氣機(jī)進(jìn)氣溫度的比值。5.32蒸汽空氣比steam-airratio燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)中或蒸汽回注燃?xì)廨啓C(jī)中，參與作功的蒸汽質(zhì)量流量與燃?xì)廨啓C(jī)壓氣機(jī)進(jìn)口空氣質(zhì)量流量之比。5.33蒸燃功比steam-gaspowe

26、rratio燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循壞中，蒸汽部分所輸出的功率與燃?xì)獠糠炙敵龉β手取?.34功熱比power-heatratio燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)中.輸出的凈機(jī)械功之和與供熱量之和的比值。2.5.35可靠性reliability成功地完成預(yù)期運(yùn)行功能的概率。用百分比表示。5.36可用性availabilily燃?xì)廨啓C(jī)動力裝置處于備用狀態(tài)及使用狀態(tài)的時間之和占總的消逝時問的百分比.5-37燃?xì)廨啓C(jī)平均連續(xù)運(yùn)行時問averagecontinuousrunningtimeofgasturbine燃?xì)廨啓C(jī)累計運(yùn)行時間與其總的起動次數(shù)的比值。5-38燃?xì)廨啓C(jī)的自動起動時問automaticstarlingt

27、imeofgasturbine燃?xì)廨啓C(jī)山發(fā)出起動信號起至空負(fù)荷轉(zhuǎn)速（慢車轉(zhuǎn)速）時所需的時間。3、壓氣機(jī)和透平3-1種類和型式3-1-1軸流（式）壓氣機(jī)axial(flow)compressor氣體在壓縮過程中，基本上沿軸向流動的壓氣機(jī)。'3-1-2離心（式）壓氣機(jī)centrifugalcompressor氣體在壓縮過程中，基本上沿徑向由內(nèi)向外流動的壓氣機(jī)。3-1-3軸流（式)透平axial(flow)turbine工質(zhì)在膨脹過程中，基本上沿軸向流動的透平。3-1-4向心（式）透平centripetalturbine'工質(zhì)在膨脹過程中，基本上沿徑向自外向內(nèi)流動的透平。3-1-5動

28、力透平powerturbine在分軸燃?xì)廨啓C(jī)中，輸出功率的透平。3-1-6壓氣機(jī)透平compressorturbine在多軸燃?xì)廨啓C(jī)中,帶動壓氣機(jī)的透平。3-1-7能量回收透平powerrecoveryturbine回收工藝流程中氣體的能量來作功的透平。3-1-8沖動式透平impulseturbine工質(zhì)主要在靜葉(噴嘴）中進(jìn)行膨脹的透平。3-1-9反動式透平reactionturbine工質(zhì)在靜葉(噴嘴)和動葉中進(jìn)行膨脹的透平。3.2原理、設(shè)計和運(yùn)行3-2-1進(jìn)氣壓力inletpressure壓氣機(jī)或透平進(jìn)口處的工質(zhì)壓力。-般指全壓。3-2-2進(jìn)氣溫度inlettemperature壓氣機(jī)或

29、透平進(jìn)口處的工質(zhì)溫度。一般指全溫。3-2-3排氣壓力exhaustpressure(foraturbine).dischargepressure(foracompressor)排氣室出口處的工質(zhì)的全壓靜壓3-2-4排氣溫度exhausttemperature(foraturbine)，dischargetemperature(foracompressor)排氣室出口處的工質(zhì)全溫靜溫。3-2-5排氣速度exhaustvelocity(foraturbine),dischargevelocity(foracompressor)排氣室出口處的氣流速度。gb/t 15135943-2-6折合流量cor

30、rectedflow將機(jī)組在實際運(yùn)行條件下的流量按相似原理折合到標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件或規(guī)定條件下相應(yīng)的流量。3-2-7抽氣bleed為了某種用途從機(jī)組的通流部分中把氣體抽出。3-2-8放氣blowoff根據(jù)運(yùn)行需要從通流部分中將氣體排出。3-2-9阻塞choking通流部分中某一截面的氣體速度達(dá)到音速后，氣體流量達(dá)最大值，不能再增加的現(xiàn)象。3-2-10速比velocityratio'級的圓周速度與級中氣流的理想速度或靜葉（噴嘴)的出口氣流速度之比。3-2-11反動度degreeofreactiona.透平壓氣機(jī)動葉中等熵焓降等熵焓増與整個級的總等熵焓降總等熵焓增之比，通常也稱為熱力學(xué)反動度。b

31、.透平壓氣機(jī)動葉中氣體能量轉(zhuǎn)換成轉(zhuǎn)換成氣體能量的作功量耗功量與整個級的總作功量總耗功量之比，通常也稱為運(yùn)動學(xué)反動度。若不加說明，透平中的反動度一般指熱力學(xué)反動度。3-2-12膨脹(壓）比expansion(pressure)ratio,膨脹過程中，氣流進(jìn)口全壓與出口全壓靜壓的比值。3-2-13輪豰比tip-hubratio葉輪上葉身外徑與內(nèi)徑之比值。3-2-14壓比pressureratio壓氣機(jī)的出口與進(jìn)口的氣體全壓之比值,一般取壓氣機(jī)氣缸的進(jìn)、出口法蘭面處的壓力。3-2-15全壓損失系數(shù)totalpressurelosscoefficient全壓損失除以進(jìn)口動壓(對擴(kuò)壓流道）。全壓損失除以

32、出口動壓(對膨脹道)3-2-16流量系數(shù)flowcoefficienta.氣流軸向速度與葉片圓周速度的比值。.b.通過葉柵或孔口等通道的實際流量與理想流量之比值。3-2-17速度系數(shù)velocitycoefficient透平靜葉柵或動葉柵出口的氣流實際速度與理想速度的比值。3-2-18通流部分flowpassage工作氣流從壓氣機(jī)進(jìn)氣口到透平排氣口流經(jīng)的通道。3-2-19級stage由靜葉柵和動葉柵組成，可完成工質(zhì)能量轉(zhuǎn)換的基本工作單元。將工質(zhì)的熱能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能的級叫透平級。.將機(jī)械能轉(zhuǎn)換為工質(zhì)壓力能的級為壓氣機(jī)級。3-2-20葉珊cascade由若干相同葉片，按一定幾何規(guī)律排列而成的組合體。

33、3-2-21直葉片straightblade葉型與安裝角沿葉高不變的葉片。3-2-22扭葉片twistedblade葉型與安裝角（或者只有安裝角）沿葉高變化的葉片。3-2-23卩十（片）高（度）bladeheight葉片葉身部分的徑向高度。3-2-24葉型bladeprofile.葉片葉身部分的橫剖面形狀。3-2-25中弧線camberlinea.通過葉型內(nèi)切圓切點(diǎn)的弦線中點(diǎn)的連接。b.葉型中所有內(nèi)切圓圓心的連線。3-2-26葉型厚度bladeprofilethickness垂直葉型中弧線的直線和葉型的內(nèi)、背弧相交的兩點(diǎn)之距離。葉型厚度的最大值稱為最大葉型厚度。3-2-27弦長chorda.葉

34、型在其弦線上的投影長度。b.中弧線前緣點(diǎn)和后緣點(diǎn)的連線長度。注：弦線指葉型內(nèi)側(cè)頭部與尾部的公切線。3-2-28展弦比aspectratio葉片高度與平均弦長之比。3-2-29(葉柵）喉部面積throatarea.葉柵最小的通流而積。3-2-30額線front'連接葉柵中各葉型進(jìn)氣邊對應(yīng)點(diǎn)的線。3-2-31節(jié)距pitch'葉柵中相鄰兩葉片上，對應(yīng)點(diǎn)之間沿額線方向的距離。3-2-32安裝角staggeranglea.葉型弦線與額線之間的夾角。b.葉型弦線與軸線之間的夾角。3-2-33(葉片）進(jìn)口角bladeinletanglea.葉型中弧線在前緣點(diǎn)的切線與葉柵額線之間的夾角。b.葉

35、型中弧線在前緣點(diǎn)的切線與葉柵軸線之間的夾角。3-2-34(葉片）出口角bladeoutletanglea.葉型中弧線在后緣點(diǎn)的切線與葉柵額線之間的夾角。b.葉型中弧線在后緣點(diǎn)的切線與葉柵軸線之間的夾角。3-2-35葉型折轉(zhuǎn)角camberangle在中弧線上前緣點(diǎn)的切線和后緣點(diǎn)的切線之間的夾角。3-2-36進(jìn)氣角flowinletanglea.葉柵進(jìn)口處氣流速度矢與額線的夾角。b.葉柵進(jìn)口處氣流速度矢與軸線的夾角。3-2-37沖角incidence葉片進(jìn)口角與進(jìn)氣角之差。3-2-38出氣角flowoutletanglea.葉柵出口處氣流速度矢與額線的夾角。b.葉柵出口處氣流速度矢與軸線的夾角。3

36、-2-39落后角deviationangle出氣角與葉片出口角之差。3-2-40氣流折轉(zhuǎn)角flowturninganglegb/t 151 35 94葉棚的進(jìn)氣與出氣速度矢之夾角。3-2-41速度三角形velocitytriangle將動葉柵進(jìn)出口的氣流速度矢量從和動葉圓周速度矢量(相對速度、絕對速度、圓周速度）按一定比例畫出的矢量三角形。.3-2-42平面葉柵法methodofplanecascade裉椐平面葉柵風(fēng)洞試驗中得到的綜合數(shù)據(jù)，設(shè)計通流部分的一種方法。3-2-43模型級法methodofmodellingstage根據(jù)單級模擬試驗得到的特性數(shù)據(jù)，設(shè)計通流部分的一種方法。3-2-44

37、流型flowpattern氣流參數(shù)在辟葉棚和或動葉棚中沿徑向變化的模式。3-2-45型面損失profileloss由葉片型面附面層中的摩擦、脫離現(xiàn)象和尾跡的渦流現(xiàn)象等所引起的能量損失。3-2-46環(huán)壁阻力損失annulusdragloss由于葉柵兩端面附面層的氣流摩擦和渦流所引起的損失。3-2-47二次流損失secondaryflowloss葉柵中主流方向之外的流動造成的損失，其中主要是兩端壁面附近兩個方向相反旋渦流所引起的損失。、3-2-48靜葉損失stationarybladeloss靜葉的型面損失和端部損失之和.3-2-49動葉損失rotorbladeloss動葉型面損失和端部損失之和。

38、3-2-50余速損失leavingvelocityloss出口氣流所帶走的動能。'3-2-51輪盤摩擦損失disc-frictionloss輪盤轉(zhuǎn)動時，與其周圍的工質(zhì)產(chǎn)生摩擦，并帶動這部分工質(zhì)運(yùn)動，所消耗一部分有用功而引起的損失。3-2-52實際焓降焓增actualenthalpydropenthalpyrise工質(zhì)在膨脹壓縮過程中，從進(jìn)口初始滯止?fàn)顟B(tài)點(diǎn)到計及各種損失(包括靜葉損失、動葉損失、輪盤摩擦損失、余速損失等)后的實際終態(tài)點(diǎn)之間的焓值之差。注：對壓縮過程，在確定其終態(tài)滯止點(diǎn)時，應(yīng)計及余速動能頭，而不認(rèn)為是余速損失。3-2-53輪周效率wheelefficiencya.單位質(zhì)量工

39、質(zhì)在動葉上所作的功與級的等熵焓降之比透平）。b.單位質(zhì)量工質(zhì)由進(jìn)口全壓到出口靜壓的等熵壓縮功與級的實際耗功之比（壓氣機(jī)）。3-2-54級效率stageefficiencya.級的實際焓降與級的等熵焓降之比(透平）。b.級的等熵壓縮功與級的實際耗功之比（壓氣機(jī)）。3-2-55剛性轉(zhuǎn)子rigidrotor工作轉(zhuǎn)速低于第一階臨界轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)子。3-2-56撓性（柔性）轉(zhuǎn)子flexiblerotor工作轉(zhuǎn)速高于第一階臨界轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)子。3-2-57輪系振動disc-coupledvibration.由輪盤、葉片、圍帶等組成的輪系的振動。3-2-58軸系振動shaftingvibration由兩根以上的軸機(jī)械地

40、連接成的整個系統(tǒng)的振動。3-2-59氣流彎應(yīng)力gasflowbendingstress氣流作用在葉片上的力所引起的彎應(yīng)力3-2-60熱沖擊thermalshock,工作部件在非穩(wěn)定工況時，由于溫度急驟變化、從而產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力的現(xiàn)象。3-2-61熱疲勞thermalfatigue工作部件在溫度反復(fù)變化下而產(chǎn)生較大的交變熱應(yīng)力,從而導(dǎo)致袈紋的萌生和擴(kuò)展的過程。3-2-62熱腐蝕hotcorrosion燃料中的釩或硫同鈉等在燃燒后形成的化合物，附著于透平葉片等高溫金屬表面，使金屬產(chǎn)生腐濁的觀象。3-2-63對流冷卻convectioncooling冷卻介質(zhì)流經(jīng)被冷卻部件表面并帶走熱量的冷卻方式。3

41、-2-64氣膜冷卻airfilmcooling冷卻介質(zhì)從被冷卻部件表而的一排或幾排小孔或縫隙流出后，形成一層氣膜，以遮護(hù)部件表面的冷卻方式。.3-2-65發(fā)散冷卻transpirationcooling'冷卻介質(zhì)從被冷卻部件的內(nèi)部透過整個細(xì)微多孔壁面,形成一層氣膜，以遮護(hù)部件表面的冷卻方式。3-2-66沖擊冷卻impingementcooling冷卻介質(zhì)以射流形式噴向被冷卻部件的表面，并帶走熱量的冷卻方式。3.3結(jié)構(gòu)與零部件.3-1高壓透平highpressureturbine膨脹過程依次在幾個透平內(nèi)進(jìn)行時，首先進(jìn)行膨脹的透平。3-2中壓透平intermediatepressuretu

42、rbine膨脹過程依次在幾個透平內(nèi)進(jìn)行時，位于高、低壓透平之間的透平3-3低壓透平lowpressureturbine膨脹過程依次在幾個透平內(nèi)進(jìn)行時，最后進(jìn)行膨脹的透平。3-4低壓壓氣機(jī)lowpressurecompressor壓縮過程依次由幾個壓氣機(jī)完成時，首先進(jìn)行壓縮的壓氣機(jī)。3-5中壓壓氣機(jī)intermediatepressurecompressor壓縮過程依次由幾個壓氣機(jī)完成時,位于高、低壓壓氣機(jī)之間的壓氣機(jī)。3-6高壓壓氣機(jī)highpressurecompressor壓縮過程依次由幾個壓氣機(jī)完成時.最后進(jìn)行壓縮的壓氣機(jī)。3-7氣缸casing包容轉(zhuǎn)子、承受壓力，并作為安裝睜葉等部件的

43、殼體。同義間：機(jī)匣。3-8進(jìn)氣缸室inleicasingplenum透平或壓氣機(jī)進(jìn)氣部分的殼體倉室。3-9排氣缸室exhaustcasingplenum(foraturbine).dischargecasingplenum(foracompressor)透平或壓氣機(jī)排氣部分的殼體倉室3-10轉(zhuǎn)子rotor由主軸承支撐的具有動葉的旋轉(zhuǎn)部件的總體13gb/t 15135-943-11輪盤disk承裝動葉的圓盤3-12葉輪bladewheel具有動葉的輪盤。3-13轉(zhuǎn)子體rotorwithoutblades未裝動葉的轉(zhuǎn)子。3-14葉片blade在透平機(jī)械的通流部分中，改變工質(zhì)參數(shù)，實現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換的主要

44、零件。一般由葉根和特定型面的葉身組成。3-15動葉（片）rolorbladebuckel轉(zhuǎn)子上的葉片3-16靜葉（片）siationaryblade.statorblade缸、持環(huán)和透平噴嘴等靜止部件上的葉片。3-17導(dǎo)葉guidevane主要起導(dǎo)向作用的靜葉。3-18可調(diào)靜葉variablestaiorblade可在運(yùn)行中改變安裝角的靜葉。3-19冷卻葉片cooledblade從結(jié)構(gòu)上采取冷卻措施，以降低其金厲表面溫度的透平葉片。3-20空心葉片hollowblade為實現(xiàn)冷卻，減少應(yīng)力，調(diào)頻以及加工工藝等目的而制成的具有內(nèi)部空腔的透平葉片。3-21葉冠integral(tip)shroud

45、葉片頂部周向延伸部分。相鄰葉片的葉冠互相銜接成一整圈。3-22葉根bladeroot使葉片固定在輪盤（或轉(zhuǎn)子體）、氣缸（或持環(huán))上的葉片部分。3-23長頸葉根longshankbladeroot為使透平輪盤冷卻及葉片減振，在葉身之下具有可通過冷卻空氣的長頸部分的葉根3-24隔葉塊spacer裝在相鄰葉片根部間保持葉片節(jié)距及流道寬度用的岑件。3-25鎖口件lockingpiece最后裝入氣缸或葉輪以某種持殊方法與之固定并對葉片起鎖住作用的零件。同義詞：鎖塊3-26定中系統(tǒng)centersupportsystem使機(jī)組在熱脹或冷縮過程中保持中心位置的系統(tǒng)。3-27氣封sealing減少轉(zhuǎn)子與靜子間漏

46、氣的密封裝置。3-28擴(kuò)壓器diffuser降低氣流速度使部分動能轉(zhuǎn)換成壓力能的通道。3.4輔助設(shè)備3.4-1葉片清洗裝置bladecleaningequipment用以淸除壓氣機(jī)或透平通流部分內(nèi)特別是葉片上附有的沉積物的裝置.3.4.2防冰設(shè)施anti-icingdevice為了防止在壓氣機(jī)進(jìn)口處空氣中的水分由于靜溫過低而結(jié)冰的防護(hù)設(shè)施。gb/t 15135-943.4.3防喘裝置surge-preventingdcvice為了擴(kuò)大壓氣機(jī)的穩(wěn)定工作范圍，防止發(fā)生喘振的裝置。3.5性能和試驗3.5.1透平功率turbinepower透平軸端輸出的功率。3.5.2壓氣機(jī)耗功（率)powerinp

47、uttocompressor驅(qū)動壓氣機(jī)所需的功率。3.5.3內(nèi)損失internalloss在通流部分中氣體非等熵過程所導(dǎo)致可用能量的損失。3.5.4外損失externalloss氣體工作過程中除內(nèi)損失以外的損失（主要是機(jī)械損失和軸端漏氣損失）3.5.5內(nèi)效率internalefficiencya.實際焓降與等熵焓降之比(透平）。b.等椋壓縮功與實際消耗的壓縮功之比（壓氣機(jī)）。3.5.6等熵壓縮功isentropiccompressionwork假定氣體壓縮過程中無損失與外界無熱交換時的理想壓縮功。3.5.7重?zé)嵯禂?shù)reheatfactora.各級等熵焓降總和對整機(jī)等熵焓降的超量值與整機(jī)等熵焓降

48、之比(透平）。b.備級等熵壓縮功總和對整機(jī)等熵壓縮功的超量值與整機(jī)等熵壓縮功之比(壓氣機(jī))。3.5.8失速stall由于氣流沖角過大而造成壓氣機(jī)葉片型面上氣流附面層嚴(yán)重分離，致使壓氣機(jī)性能下降的現(xiàn)象.3.5.9旋轉(zhuǎn)失速rotatingstall-失速區(qū)沿著葉輪旋轉(zhuǎn)方向以低于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)的失速現(xiàn)象。3.5-10喘振surge壓氣機(jī)中的氣流沿通流部分產(chǎn)生脈動或振蕩的不穩(wěn)定現(xiàn)象。3.5-11喘振裕度surgemargin壓氣機(jī)的運(yùn)行點(diǎn)離開該轉(zhuǎn)速時的喘振點(diǎn)的裕量。3.5.12喘振邊界surgelimit在壓氣機(jī)特性線圖中，各等轉(zhuǎn)速線上喘振起始點(diǎn)的連線。5.5.13阻塞極限chokinglimit&#

49、39;在壓氣機(jī)特性線圖中，各等轉(zhuǎn)速線上阻塞起始點(diǎn)的連線。3.5.14壓氣機(jī)特性線compressorcharacteristiccurves表示壓氣機(jī)在不同工況下各性能參數(shù)(轉(zhuǎn)速、壓比、流量、效率等）之間關(guān)系的曲線。3.5.15透平特性線turbinecharacteristiccurves表示透平在不同工況下各性能參數(shù)(轉(zhuǎn)速、膨脹比、流量、效率、功率等)之間關(guān)系的曲線。4燃燒室4.1種類和型式4.1.1管形燃燒寶can-typccombustor由圓管形的外殼及火焰管組成的燃燒室。管形燃燒室又可分為單管燃燒室和分管燃燒室4.1.2環(huán)形燃燒室annularcombustorgb/r 1 51

50、35 94在環(huán)形界面的殼體中，配置環(huán)形截面的火焰管的燃燒室4.1.3環(huán)管燃饒室can-annularcombustor在環(huán)形截面的殼體中，均勻的配置多個管形火焰管的燃燒室。4.1.4順流式燃燒室straight-flowcombustor火焰管外側(cè)空氣的流動方向和火焰管中燃?xì)庵髁鞣较蛞恢碌娜紵摇?.1.5逆流式燃燒室counterflowcombustor火焰管外側(cè)空氣的流動方向和火焰管中燃?xì)庵髁鞣较蛳喾吹娜紵摇?.1.6再熱（燃燒）室reheatcombustor再熱循環(huán)機(jī)紺中，在燃?xì)庀嗬^的膨脹之間加入燃料燃燒，以再度提高燃?xì)鉁囟鹊娜紵摇?.2原理、設(shè)計和運(yùn)行4.2.1一次空氣prim

51、aryair進(jìn)入燃燒區(qū)，供燃料燃燒的空氣。4.2.2二次空氣secondaryair,dilutionair進(jìn)入混合區(qū)摻混燃?xì)獾目諝?。同義詞：摻混空氣。4.2.3燃燒區(qū)combustionzone燃料連續(xù)燃燒的區(qū)域。4.2.4回流區(qū)recirculatingzone在火焰管頭部軸線附近的區(qū)域，在這區(qū)域內(nèi)，氣流的軸向速度與火焰管內(nèi)主流軸向速度方向相反。4.2.5摻混區(qū)dilutionzone為降低高溫燃?xì)獾臏囟?，并得到符合要求的溫度場而摻入空氣的區(qū)域。4.2.6霧化atomization使燃油呈霧狀顆粒的過程。4.2.7霧化細(xì)度atomizedparticlesize按規(guī)定的統(tǒng)計(或測量)方法得

52、到的燃油霧化顆粒的平均直徑(和顆粒直徑分布）。4.2.8霧化錐角sprayconeangle燃油在噴嘴出口霧化所形成的錐形霧化區(qū)的錐角。4.2.9催化燃燒catalyticcombustion在催化劑作用下的燃燒的過程。4.2.10理論燃燒溫度theoreticalcombustiontemperature在絕熱條件下燃料完全燃燒吋,燃?xì)馑苓_(dá)到的平均最高溫度。4.2.11積炭carbondeposit燃料受熱分解出的未燃碳?；蛴凸冈诓考系某练e。4.3結(jié)構(gòu)與零部件4.3.1火焰管flametube能噴入燃料與空氣混合而連續(xù)燃燒，并經(jīng)空氣摻混產(chǎn)生所窬的高溫燃?xì)獾娜紵覂?nèi)層部件。同義詞：火焰簡。

53、4.3.2聯(lián)焰管crossflametube,flameconnector用以連接相鄰火焰管，供點(diǎn)火后傳播火焰，并起均壓作用的導(dǎo)管。4.3.3火焰穩(wěn)定器flame-holder使燃燒區(qū)混臺氣體流速與火焰?zhèn)鞑ニ俣认嗥ヅ?，以穩(wěn)定火焰的部件。4.3.4燃燒室外殼combustoroutercasing15gb/t 1513594支撐火焰管等內(nèi)部零件，承受內(nèi)部壓力的筒形或環(huán)形殼體。4.3.5旋流器swirler-種使空氣作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，形成局部回流區(qū)的火焰穩(wěn)定器。4.3.6噴油嘴fuelatomizer將燃油霧化并噴射到燃燒區(qū)的部件。按原理或結(jié)構(gòu)分有：離心式噴油嘴、回油式噴油嘴、空氣霧化噴油嘴、蒸發(fā)式噴油嘴和旋轉(zhuǎn)式噴油嘴甩油盤等。同義詞：燃油噴嘴。4.3.7氣體燃料噴嘴gasfuelnozzle向燃燒室噴入氣體燃料的噴嘴。4.3.8雙燃料噴嘴dualfuelnozzle具有二種燃料(液體燃料和氣體燃料)通道,可并行或單獨(dú)向燃燒室噴射燃料的噴嘴。4.3.9火焰監(jiān)測器flamedetector監(jiān)測燃燒區(qū)火焰的裝置。4.4性能和試驗4.4.1燃料消耗量fuelconsumption.單位時間內(nèi)燃料的消耗量。4.4.2燃料（與）空氣空氣（與)燃料比fuelair