xxx煤礦生產(chǎn)能力核定報告

1、500WT生產(chǎn)能力核定報告書xxx煤礦二一三年十一月一日目 錄第一章 礦井生產(chǎn)現(xiàn)狀-2第二章 資源儲量核查-3第三章 采掘工作面能力核定-4第四章 井下排水系統(tǒng)能力核定-7第五章 供電系統(tǒng)能力核定-12第六章 井下運輸系統(tǒng)能力核定-20第七章 通風(fēng)系統(tǒng)能力核定-28第八章 壓風(fēng)系統(tǒng)核查情況-42第九章 洗煤廠洗煤生產(chǎn)系統(tǒng)能力核定-45第十章 地面生產(chǎn)系統(tǒng)能力核定-48第十一章 各系統(tǒng)能力核定結(jié)果-49 第一章 礦井生產(chǎn)現(xiàn)狀一、主要生產(chǎn)系統(tǒng)、采掘工藝、開拓方式和開采方法、水平、采區(qū)劃分。礦井開拓方式為立井、斜井和平硐混合式開拓方式。礦井現(xiàn)有一個開采水平（xxxx水平），一個準(zhǔn)備水平（xxxx水平

2、）。xxx水平現(xiàn)分南北兩大區(qū)，其中南區(qū)又分四個采區(qū)，一、二、四采區(qū)已采完，現(xiàn)三采區(qū)正在回撤，預(yù)計2011年年底結(jié)束；北區(qū)分為五采區(qū)、六采區(qū)，現(xiàn)五采區(qū)為生產(chǎn)采區(qū)，六采區(qū)為準(zhǔn)備采區(qū)。礦井采用走向長壁式綜合機械化采煤法，全部跨落法管理頂板。采掘全部實現(xiàn)了綜合機械化作業(yè)。二、礦井隊組在冊情況回采隊：兩個開掘頭：十個（掘進頭6個，開拓頭4個）三、近幾年生產(chǎn)完成情況礦井2008年完成產(chǎn)量300萬t；2009年完成產(chǎn)量268.9萬t；2010年完成產(chǎn)量300萬t；2011年截止目前完成283萬噸，預(yù)計完成產(chǎn)量330萬t 。第二章 資源儲量核查本次資源儲量估算截止日期為2009年12月底。工業(yè)指標(biāo)采用一般工業(yè)

3、指標(biāo)：煤層最低可采厚度為0.70m，原煤最高灰分為40%，原煤最高硫分為3%；參與本次資源儲量估算的煤層與采礦許可證批準(zhǔn)的煤層一致，即礦井批準(zhǔn)開采的山西組2#煤層和太原組10、11號煤層。估算邊界與采礦許可證批準(zhǔn)的范圍邊界一致。井田內(nèi)批采2#、10#、11#煤層保有資源儲量23831萬噸（其中氣煤455萬噸，1/3焦煤9339萬噸，肥煤14037萬噸），累計開采動用資源儲量3248萬噸，累計探明資源儲量27079萬噸。二、各煤層基本情況1、本井田構(gòu)造屬簡單類，主要可采煤層屬穩(wěn)定型。2、2010年8月，對xxx井田內(nèi)各可采煤層資源儲量進行核查，編制了山西省xx煤田xxx煤礦資源儲量復(fù)核報告。該報

4、告通過國土資源部儲量評審中心評審，國土資儲備字（2010）361號文預(yù)以備案。報告截止日期為2009年12月31日，井田保有煤炭資源儲量總量23831萬噸探明的經(jīng)濟基礎(chǔ)儲量(111b)為11549萬噸，控制的經(jīng)濟基礎(chǔ)儲量（122b）為10365萬噸，推斷的內(nèi)蘊經(jīng)濟資源量（333）為83萬噸，探明的內(nèi)蘊經(jīng)濟資源量（331）為812萬噸，控制的內(nèi)蘊經(jīng)濟資源量（332）為1022萬噸。2011年12月底在原儲量復(fù)核報告的基礎(chǔ)上對礦井年內(nèi)的開采動用儲量、周邊小窯開采破壞儲量進行分析核算，核算出2011年12月底礦井各可采煤層保有地質(zhì)儲量及可采儲量。礦井開采動用儲量：706.4萬噸，其中采區(qū)動用量：59

5、6.6萬噸，采區(qū)出煤量：501.7萬噸，采區(qū)回采率：84.1%3、截止2011年12月底礦井保有地質(zhì)儲量：23124.6萬噸，其中：探明的經(jīng)濟基礎(chǔ)儲量（111b）：11187萬噸；控制的經(jīng)濟基礎(chǔ)儲量（122b）：10020.6萬噸；探明的內(nèi)蘊經(jīng)濟資源量（331）：812萬噸控制的內(nèi)蘊經(jīng)濟資源量（332）：1022萬噸；推斷的內(nèi)蘊經(jīng)濟資源量（333）：83萬噸；可采儲量：18441萬噸。第三章 采掘工作面生產(chǎn)能力核定一、采煤工藝及采掘機械化裝備情況1、回采工作面：大采高回采工作面（平均采高4.6m）采用MG-750/1875-GWD采煤機（截深0.8 m）， SGZ-1000/1400型封底型輸

6、送機、SZZ1000/750型轉(zhuǎn)載機及SSJ-1400型膠帶輸送機，副巷采用超前支架進行支護。工作面副巷順槽配備WC-3Y型順槽運輸車，支架安裝、回撤采用WC-40Y型支架搬運車。小采高回采工作面（平均采高2.2-2.5m）采用MGTY-250/600型采煤機（截深0.6 m），工作面選用SGZ-764/630封底型輸送機，順槽采用SZZ-764/160型轉(zhuǎn)載機及SSJ-1000型輸送機。2、開掘工作面采用EBZ-200、260型綜掘機配合SSJ-1000型輸送機掘進，臨時支護采用機載前探梁支護。二、礦井隊伍擺布及工作面情況回采工作面：五采區(qū)布置兩個回采工作面，一個大采高、一個小采高。大采高工

7、作面長度230m,采高4.6m，因2#下煤層賦存不穩(wěn)定，夾矸較厚，實際煤層有益厚度為4m，煤層容重為1.35t/m3，工作面日循環(huán)個數(shù)為9個，循環(huán)產(chǎn)量（按有益厚度計算為）990t,日產(chǎn)量為8900t,月單產(chǎn)按27天計算為24萬噸，年產(chǎn)量288萬噸。小采高工作面開采2#上煤層，煤層厚度平均2.2m,工作面長度230m，煤層容重1.35t/m3，工作面日循環(huán)個數(shù)為9個，循環(huán)產(chǎn)量（按有益厚度計算為）410t,日產(chǎn)量為3700t,月單產(chǎn)按27天計算為10萬噸，年產(chǎn)量120萬噸。1、2012年礦井采面擺布情況：（1）回采工作面：五采區(qū)布置兩個回采工作面，2-512工作面（大采高），單產(chǎn)24萬噸，年產(chǎn)量2

8、88萬噸；2-515工作面由于五采區(qū)皮帶運輸條件及銜接情況，單產(chǎn)按6萬噸，年產(chǎn)量72萬噸。兩個回采隊年產(chǎn)360萬噸。（2）掘進工作面：五采區(qū)安排兩個掘進頭施工大采高工作面銜接面2-506工作面；六采區(qū)安排兩個掘進頭施工2-601工作面，一個頭施工六采區(qū)準(zhǔn)備巷道；下組煤安排兩個頭施工下組煤首采面，安排三個頭施工下組煤開拓巷道。掘進煤量計算公式為Aj= 10-4 Y×Si ×Li(萬t/a)式中 ： Aj掘進煤量，萬t/ a； Y原煤視密度，取1.35t/m3; Si巷道純煤面積，取11m2; Li巷道年度總長度，取14000m(煤巷); 經(jīng)計算得，掘進煤量為20萬噸。（3）、

9、采掘工作面生產(chǎn)能力為A= AC + Aj=360+20=380萬t/ a。綜上所述，礦井目前生產(chǎn)核定能力為380萬t。2、采掘生產(chǎn)能力達(dá)到500萬噸所需條件礦井需在目前兩個回采隊基礎(chǔ)上增加一個回采隊，實現(xiàn)五、六采區(qū)及下組煤采區(qū)每區(qū)一個回采工作面作業(yè)方式。（1）回采工作面：五采區(qū)布置一個大采高回采工作面：2-506工作面（大采高）切巷長度320m，平均采高4.6 m,實際煤層有益厚度為4m，煤層容重為1.35t/m3，工作面日循環(huán)個數(shù)為8個，循環(huán)產(chǎn)量（按有益厚度計算為）1400t,日產(chǎn)量為11000t,月單產(chǎn)按27天計算為30萬噸，年產(chǎn)量360萬噸；因2-506、2-508均為小窯破壞區(qū)域，工作

10、面內(nèi)空巷較多，影響工作面推進速度；大采高工作面遇構(gòu)造對回采影響較大，固大采高工作面后期年產(chǎn)量只能達(dá)到300萬噸。六采區(qū)布置一個回采工作面：單產(chǎn)10萬噸，年產(chǎn)量120萬噸。下組煤布置一個回采工作面：11-002工作面單產(chǎn)按12萬噸計算，年產(chǎn)量為145萬噸。下組煤煤層賦存不穩(wěn)定，3 m采高工作面最多可布置9個，剩余工作面采高均為2.2 m，下組煤預(yù)計后期單產(chǎn)水平僅能達(dá)到10萬噸。2013-2015年三個回采隊年產(chǎn)量可達(dá)到565萬噸（2015年后五采區(qū)大采高及六采區(qū)2#上工作面結(jié)束，五、六采區(qū)全部轉(zhuǎn)入2#下工作面生產(chǎn)，單產(chǎn)6-8萬噸）。（2）掘進工作面：五采區(qū)安排兩個掘進頭施工大采高工作面銜接面2-

11、508工作面；六采區(qū)安排兩個掘進頭施工2-602工作面；下組煤安排兩個頭施工下組煤銜接面。六采區(qū)準(zhǔn)備巷道安排一個頭，下組煤開拓巷道安排三個頭。掘進煤量計算公式為Aj= 10-4 Y×Si×Li(萬t/a)式中 Aj掘進煤量，萬t/ a； Y原煤視密度，取1.35t/m3; Si巷道純煤面積，取13.5m2; Li巷道年度總長度，取14500 m(煤巷); 經(jīng)計算得，掘進煤量為25萬噸。（3）、采掘工作面生產(chǎn)能力為A= AC + Aj=565+25=590萬t/ a。第四章 井下排水系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定一、概況（一）礦井各采區(qū)排水系統(tǒng)五采區(qū)各采掘工作面涌水通過108或159排水管

12、路排至采區(qū)水倉，然后排至大巷水溝流出地面；六采區(qū)采掘工作面涌水通過108或159排水管路排至六采區(qū)材料巷水溝，然后排至大巷水溝流出地面；下組煤經(jīng)273管路直接排至地面。（二）礦井正常涌水量和最大涌水量礦井正常涌水量83m3/h，最大涌水量167 m3/h。1、北區(qū)設(shè)計正常涌水量: 50m3/h-60m3/h，設(shè)計最大涌水量：100m3/h，2010年度實際正常涌水量: 40m3/h-50m3/h，實際最大涌水量：90m3/h-100 m3/h。2、下組煤正常涌水量: 50m3/h-60m3/h，設(shè)計最大涌水量：100m3/h。（三）校驗水泵能否在20小時內(nèi)排出24小時的正常和最大涌水量。每臺水

13、泵的排水能力均大于水泵核定能力，故計算取水泵額定流量280 m3/h。正常涌水時，1臺泵工作20小時的排量為：280×205600m3正常涌水時，24小時的涌水量：83×241992 m3最大涌水量時，兩臺泵20小時的排量為：280×20×211200 m3最大涌水量時，24小時的涌水量：167×244008 m3計算結(jié)果比較，水泵20小時的正常和最大排水能力均超過24小時的正常和最大涌水量，符合規(guī)程要求。（四）水倉容量檢驗根據(jù)正常涌水量在1000m³/h以下時：V8Qs（m³）礦井水倉有效容量V為3700m³由于

14、礦井正常涌水量Qs為83m³/h1000m³/h。V=3700 m³8Qs=8×83=664 m³，符合煤礦安全規(guī)程要求。二、計算過程及結(jié)果1、排礦井正常涌水量和排礦井最大涌水量的生產(chǎn)能力計算（1）、五采區(qū)排水能力：以正常涌水量Qn50-60m3/h，最大涌量Qm=100m3/h作為能力核定的計算依據(jù)。正常涌水時，1臺泵工作，20h排水量：280×1×20=5600 m3正常涌水時，24h涌水量：60×24=1140 m3<5760 m3最大涌水時，24h涌水量：100×24=2400m3<5

15、760 m3以上計算表明：1臺水泵及1趟排水管路工作，備用水泵及管路未投入，20h能排出礦井24h的正常涌水量或最大涌水量，符合煤礦安全規(guī)程要求，且說明排水系統(tǒng)能力較大。水倉工作水泵和備用水泵的型號及技術(shù)數(shù)據(jù)名稱數(shù)量揚程流量電機功率離心泵3臺215m280m3/h220KW型號水倉容積配套管路電壓等級D280-43*5700 m32736KV水倉容積核驗：由于礦井正常涌水量為60 m3/h<700 m3/h，水倉容量符合V8QS要求。8QS=8×60=480（m3）而北區(qū)水倉容積為700 m3>480 m3，符合煤礦安全規(guī)程要求。正常涌水量排水能力計算：An=330 =3

16、30×20×288/（10000×0.4）=475萬t/a式中： An：排正常涌水能力Bn：工作水泵小時總排水能力 取280m3/hPn：上年度平均日產(chǎn)噸煤所需排正常涌水量 Pn=（60×24×330）/120×104=0.4m3/t最大涌水量排水能力計算：Am=330 =330×20×576/10000×1.05=362萬t/a式中： Am：排最大涌水能力 Bm：工作水泵加備用水泵的能力 取576 m3/hPm：為上年度日產(chǎn)噸煤所需排出的最大涌水量Pm=（160×24×330）/12

17、0×104=1.05 m3/t經(jīng)計算北區(qū)水泵及管路選擇相匹配，排水能力遠(yuǎn)大于涌水量滿足排水要求。2、下組煤中央水泵房排水能力：由于北區(qū)水倉現(xiàn)未形成地質(zhì)報告提供的正常涌水量Qn50-60m3/h最大涌量Qm=100m3/h作為能力核定的計算依據(jù)。正常涌水時，1臺泵工作，20h排水量：280×1×20=5600 m3正常涌水時，24h涌水量：60×24=1140 m3<5760 m3最大涌水時，24h涌水量：100×24=2400m3<5760 m3以上計算表明：1臺水泵及1趟排水管路工作，備用水泵及管路未投入，20h能排出礦井24h的

18、正常涌水量或最大涌水量，符合煤礦安全規(guī)程要求，且說明排水系統(tǒng)能力較大。 水倉工作水泵和備用水泵的型號及技術(shù)數(shù)據(jù)名稱數(shù)量揚程流量電機功率離心泵3臺172m280m3/h220KW型號水倉容積配套管路電壓等級D280-43*51200 m32736KV水倉容積核驗：由于礦井正常涌水量為60 m3/h<1200 m3/h，水倉容量符合V8QS要求。8QS=8×60=480（m3）而北區(qū)水倉容積為2000 m3>480 m3，符合煤礦安全規(guī)程要求。正常涌水量排水能力計算：An=330 =330×20×288/（10000×0.4）=475萬t/a式中

19、：An：排正常涌水能力 Bn：工作水泵小時總排水能力 取280m3/h Pn：上年度平均日產(chǎn)噸煤所需排正常涌水量 Pn=（60×24×330）/120×104=0.4m3/t最大涌水量排水能力計算：Am=330 =330×20×576/10000×1.05=362萬t/a式中： Am：排最大涌水能力 Bm：工作水泵加備用水泵的能力 取576 m3/hPm：為上年度日產(chǎn)噸煤所需排出的最大涌水量Pm=（160×24×330）/120×104=1.05 m3/t經(jīng)計算北區(qū)水泵及管路選擇相匹配，排水能力遠(yuǎn)大于涌水

20、量，滿足要求。五采區(qū)排水能力：362萬噸。六采區(qū)排水能力：120萬噸。礦井排水能力：482萬噸。第五章 供電系統(tǒng)能力核定一、供電系統(tǒng)概況xxx煤礦地面設(shè)一座35KV變電站（內(nèi)設(shè)兩臺16000KVA主變和一臺6300KVA主變）。其中一回路是從南步亭110KV變電站433開關(guān)饋出至xxx35KV變電站，線路規(guī)格為LGJ-3×150-18.5KM；二回路是從劉家垣110KV變電站471開關(guān)饋出至xxx35KV變電站，線路規(guī)格為LGJ-3×185-14KM。一回路為礦井正常供電電源，二回路為備用電源，一趟使用，一趟熱備，兩回路上均未分接任何負(fù)荷，能保證供電的連續(xù)性和可靠性。xxx

21、煤礦35KV變電站6KV系統(tǒng)向全礦各用電地點送電。1、35KV變電站供金山溝風(fēng)機房一回路（613線路）架空線規(guī)格為LGJ-3×70-5.4Km；二回路（614線路）架空線規(guī)格為LGJ-3×70-5.4Km。2、35KV變電站供楊坡風(fēng)機房一回路（615線路）架空線規(guī)格為LGJ-3×150-3.7Km；二回路（616線路）架空線規(guī)格為LGJ-3×150-3.7Km。3、35KV變電站供平峒變電所一回路(617線路)架空線規(guī)格為LGJ-3×185-0.8Km；二回路(618線路)架空線規(guī)格為LGJ-3×240-0.8Km。4、35KV變電站

22、供洗煤廠一段母線（623線路），架空線規(guī)格為LGJ-3×240-0.8Km；二段母線（632線路），架空線規(guī)格為LGJ-3×240-0.8Km。5、北區(qū)的雙回路供電是從平峒6KV變電所到北區(qū)中央變電所，一回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-5.4Km，二回路是由兩趟MYJV22-3×150-8.7/15-5.4Km并聯(lián)形成。井下掘進工作面局部通風(fēng)機全部實現(xiàn)雙電源供電，專用風(fēng)機與備用風(fēng)機從變電所一、二回路分別供電，井下所有局部通風(fēng)機全部實現(xiàn)專用開關(guān)、專用線路、專用變壓器，風(fēng)電閉鎖，瓦斯電閉鎖。xxx煤礦供電電源滿足煤礦安全規(guī)程要求，礦井實現(xiàn)雙

23、回路供電電源。xxx煤礦符合供電能力核定的必備條件，礦井供電系統(tǒng)合理，設(shè)備、設(shè)施及保護裝置完善，技術(shù)性能符合規(guī)定，系統(tǒng)運行正常，系統(tǒng)技術(shù)檔案齊全，各種運行、維護、檢查、事故記錄完備，管理維護制度健全。沒有使用國家明令禁止使用的設(shè)備和淘汰的產(chǎn)品。負(fù)荷統(tǒng)計：2012年全礦井總運行負(fù)荷為9000KW，洗煤廠最大運行負(fù)荷為4500KW，35KV變電站總得運行負(fù)荷為13500KW.二、35KV變電站電源線路安全載流量1、安全載流量校驗線路電流計算I=13500÷(×35×0.9)=247A南三線路LGJ-3×150允許載流量:考慮環(huán)境溫度250C時為445A(查表

24、)。IX=445A>I=247A 劉三線路LGJ-3×185允許載流量:考慮環(huán)境溫度250C時為515A(查表)。IX=512A>I=247A 2、線路校驗 線路LGJ-150線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：當(dāng)cos=0.9時，為0.033%/MW.km(查表)其中：礦井負(fù)荷為13500MW，線路長18.5km則電源線路電壓降為：U1%=13.5×18.5×0.033%=8.2%5%.線路LGJ-185線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：cos=0.9時，為0.030%/MW.km(查表)其中：礦井負(fù)荷為13500MW，線路長14km則電源線路電壓降為：U1%

25、=13.5×14×0.03%=5.67%5%.由以上校驗可知電源線路安全載流量符合要求，電源線路電壓降均不符合要求。三、6KV變電站電源線路安全載流量及壓降校驗1、安全載流量校驗線路電流計算6KV變電所一回路I1=4500÷(×6×0.9)=481A 6KV變電所一回路線路LGJ-3×185允許載流量，考慮環(huán)境溫度250C時為:I=515AI=515AI1=481A 能滿足要求6KV變電所一回路I2=4500÷(×6×0.9)=481A 6KV變電所二回路線路LGJ-3×240允許載流量，考慮環(huán)

26、境溫度250C時為:則I=610AI=610I=481A 能滿足要求2、 線路校驗 線路LGJ-3×185線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：cos=0.9時，為0.030%/MW.km(查表)則電源線路電壓降為：U1%=4.5×0.8×0.03%=0.1%5%. 線路LGJ-3×240線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：cos=0.9時，為0.026%/MW.km(查表)則電源線路電壓降為：U1%=4.5×0.8×0.026%=0.09%5%.由以上校驗可知電源線路安全載流量及電壓降均符合要求。四、下井電纜安全載流量及壓降校驗1、安全載流量校驗

27、入井MYJV型交聯(lián)聚乙烯絕緣電纜滿足煤礦安全規(guī)程要求。線路電流計算 I1=4500/（1.732×6×0.9）=481A一回路是MYJV22-3×240-8.7/15-5.4Km線路,允許載流量為 IX=515481，滿足要求。二回路是MYJV22-3×150-8.7/15-5.4Km線路，允許載流量為IX=2×395A=790>481A滿足要求。線路壓降計算北區(qū)一回路MYJV22-3×240-8.7/15電纜單位負(fù)荷矩時電壓損失百分?jǐn)?shù)：當(dāng)cos=0.9時，為0.003%/MW.km(查表)則北區(qū)一回路電纜線路電壓降為：U2%=

28、4.5×5.4×0.003%=0.07%<5%.北區(qū)二回路MYJV22-3×150-8.7/15電纜單位負(fù)荷矩時電壓損失百分?jǐn)?shù)：當(dāng)cos=0.9時，為0.005%/MW.km(查表)則北區(qū)二回路電纜線路電壓降為：U2%=4.5×5.4×0.005%÷2=0.06%<5%.五、電源線路能力核定計算公式1、南三線路能力計算A=330×16P÷104W=330×16×8190÷(104×12.8) =338（萬t/a）式中:P為線路供電容量當(dāng)線路允許載流量為445A時,

29、P=×445×35×0.9=24278.31KW當(dāng)線路壓降為5%時,P=5%÷(0.033%×18.5)=8.19(MW)=8190KW 則線路合理,允許供電容量取8190KW。W為上年度噸煤綜合電耗為W=31962000÷2500000=12.8(KWh/t)2、劉三線路能力計算A=330×16P÷104W =330×16×11900÷(104×12.8)=491（萬t/a）式中:P為線路供電容量當(dāng)線路允許載流量為515A時,P=×515×35×

30、;0.9=28097.37KW當(dāng)線路壓降為5%時,P=5%÷(0.030%×14)=11.9(MW)=11900KW則線路合理,允許供電容量取11900KW.W為上年度噸煤綜合電耗為12.8(KWh/t) 六、主變壓器能力核定計算公式主變壓器能力核定計算：A=330×16（萬t/a） =330×16×16000×0.9÷12.8÷104 =733萬t/a式中：A變壓器的折算能力，萬t/a； S工作變壓器容量，kVA； 為全礦井的功率因數(shù)，取0.9； w礦井噸煤綜合電耗，kWh/t，同電源線路能力核定計算式采用數(shù)。

31、主變技術(shù)參數(shù)序號主要技術(shù)參數(shù)參數(shù)采用數(shù)據(jù)參數(shù)1主變SZ9-16000/35主變?nèi)萘?6000KVA2主變廠家山東達(dá)馳電氣股份有限公司裝機容量23514KW3主變出廠日期2010年05月運行容量16891KW4上年度礦井用電量5796.002萬度5上年度綜合電耗12.8度/噸6礦井主回路電壓、截面、長度35KV、150mm2-18.5、150mm-13km由上述校驗和計算可知，電源線路符合規(guī)程要求，劉三線、南三線電壓損失超過5%,不滿足單回路供電要求。根據(jù)線路及變壓器的能力計算，取其較小值，確定礦井供電系統(tǒng)能力為338萬噸/年。七、年產(chǎn)量達(dá)到500萬噸所需條件若年產(chǎn)量達(dá)到500萬噸時，下組煤增加

32、1個回采工作面、5個掘進工作面，裝機負(fù)荷增加2164KW，運行負(fù)荷增加1082KW。負(fù)荷增加后負(fù)荷統(tǒng)計：全礦井總運行負(fù)荷為10082KW。洗煤廠最大運行負(fù)荷為4500KW，35KV變電站總得運行負(fù)荷為14582KW。（一）、35KV變電站電源線路安全載流量1、線路電流計算I=14582÷(×35×0.9)=267A南三線路LGJ-3×150允許載流量:考慮環(huán)境溫度250C時為445A(查表)。IX=445A>I=267A 劉三線路LGJ-3×185允許載流量:考慮環(huán)境溫度250C時為512A(查表)。IX=515A>I=267A 2

33、、線路壓降校驗 線路LGJ-3×150線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：當(dāng)cos=0.9時，為0.033%/MW.km(查表)其中：礦井負(fù)荷為14582MW，線路長18.5km則電源線路電壓降為：U1%=14.582×18.5×0.033%=8.9%5%.線路LGJ-3×185線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：cos=0.9時，為0.030%/MW.km(查表)其中：礦井負(fù)荷為14582MW，線路長14km則電源線路電壓降為：U1%=14.582×14×0.03%=6.12%5%.由以上校驗可知電源線路安全載流量符合要求，電源線路電壓降均不符

34、合要求。（二）、6KV變電站電源線路安全載流量及壓降校驗1、安全載流量校驗線路電流計算6KV變電所一回路I1=5582÷(×6×0.9)=597A 6KV變電所一回路線路LGJ-3×185允許載流量:I=515AI1=597AI=515A 能滿足要求6KV變電所一回路I2=5582÷(×6×0.9)=597A 6KV變電所二回路線路LGJ-3×240允許載流量:則I=610AI=610I=597A 能滿足要求2、線路壓降校驗 線路LGJ-3×185線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：cos=0.9時，為0.03

35、0%/MW.km(查表)則電源線路電壓降為：U1%=5.582×0.8×0.03%=0.13%5%.線路LGJ-3×240線路單位負(fù)荷矩時壓損失百分?jǐn)?shù)：cos=0.9時，為0.026%/MW.km(查表)則電源線路電壓降為：U1%=5.582×0.8×0.026%=0.12%5%.由上安全載流量及線路壓降校驗得知：1、南三線、劉三線電壓降超過5%，應(yīng)將線路更換為LGJ-3×240規(guī)格的架空線路。2、6KV變電站一回路（617線路）不能滿足我礦500萬噸產(chǎn)量的要求，需更換為LGJ-3×240。為保證礦井的安全生產(chǎn)，及供電的安全

36、可靠（載流量應(yīng)為線路允許載流量的80%），需將6KV變電所一、二回路（617、618)線路更換為LGJ-3×300導(dǎo)線（允許載流量為770A)。第六章 井下運輸系統(tǒng)能力核定一、井下運輸系統(tǒng)概況運輸系統(tǒng)為：五、六采區(qū)盤區(qū)皮帶北區(qū)煤庫北區(qū)轉(zhuǎn)載皮帶轉(zhuǎn)載煤庫西區(qū)皮帶東區(qū)皮帶主斜井煤庫主斜井強力皮帶地面100皮帶地面103皮帶地面選煤廠。二、運輸系統(tǒng)設(shè)備參數(shù)：地點型 號輸送量膠帶速度電機功率運輸距離備注五采區(qū)盤區(qū)皮帶SSJ-14001500t/h2.5m/s2*2001750m六采區(qū)一部皮帶SSJ-10001000t/h2.0m/s2*90350m六采區(qū)二部皮帶SSJ-10001000t/h2

37、.0m/s2*90300m北區(qū)轉(zhuǎn)載皮帶SSJ-14001500t/h2.5m/s200100m西區(qū)皮帶DTL120/1201200t/h3.15m/s2*160X1200m東區(qū)皮帶DTL120/1201200t/h3.15m/s2*3151320m主斜井強力皮帶DTL120/1201200t/h3.15m/s2*4501340m地面100皮帶DTL120/1201200t/h3.15m/s200150m地面103皮帶DTL120/1201200t/h3.15m/s9090m三、膠帶機運輸能力計算：1、五采區(qū)盤區(qū)皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ctg）/104k1300(420×

38、;1.42×2.5×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)509.19萬t/a式中：A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.4mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 2.5m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.82、六采區(qū)一部皮帶運輸能力：A300（kB2v r Ctg）/104k1300(400×12×2×0.7×1×18×0.8)/(

39、10000×1.1)=219.93萬t/a式中：A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K400B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.4mC傾角系數(shù)，取C1V膠帶輸送機帶速，V2m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.83、六采區(qū)二部皮帶運輸能力：A300（kB2v r Ctg）/104k1300(400×12×2×0.7×1×18×0.8)/(10000×1.1)=219.93萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K

40、400B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.4mC傾角系數(shù)，取C1V膠帶輸送機帶速，V2m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.6t/m3g故障系數(shù)，取g0.84、北區(qū)轉(zhuǎn)載皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ctg）/104k1300(420×1.42×2.5×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)509.19萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.4mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 2.5m/sK

41、1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.85、西區(qū)皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ct g）/104k1300(420×1.22×3.15×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)471.36萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.2mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 3.15m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)

42、，取g0.86、東區(qū)皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ct g）/104k1300(420×1.22×3.15×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)471.36萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.2mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 3.15m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.87、主斜井強力皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ct g）/104k1

43、300(420×1.22×3.15×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)471.36萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.2mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 3.15m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.88、地面100皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ct g）/104k1300(420×1.22×3.15×0.7×

44、;0.9×18×0.8)/(10000×1.1)471.36萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.2mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 3.15m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.89、地面103皮帶運輸能力：A=300（kB2v r Ct g）/104k1300(420×1.22×3.15×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)47

45、1.36萬t/a式中： A年運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.2mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 3.15m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.8綜上所述，我礦膠帶運輸綜合能力為471萬噸。三、皮帶運輸能力達(dá)到500萬噸所需條件A=300（kB2v r Ct g）/104k1300(420×1.42×3.15×0.7×0.9×18×0.8)/(10000×1.1)641.58萬t/a式中： A年

46、運輸量（萬t/a）K膠帶輸送機負(fù)載斷面系數(shù)，取K420B膠帶輸送機帶寬（m），取B1.4mC傾角系數(shù)，取C0.9V膠帶輸送機帶速，V 3.15m/sK1運輸不均勻系數(shù)，取K11.1r松散煤堆積容重（t/m3），取r0.7t/m3g故障系數(shù)，取g0.8運輸能力達(dá)到500萬噸，需要將下組煤強力皮帶DTL120/120更換為DTL140/140型強力皮帶。第七章 通風(fēng)系統(tǒng)能力核定第一節(jié) 礦井通風(fēng)基本情況：xxx礦目前布置為一個水平，開采2#上、2#下兩個煤層，采用長壁工作面后退式回采方式；共有五個井口，采用三進兩回中央分區(qū)式通風(fēng)方式；抽出式通風(fēng)方法。一、現(xiàn)階段礦井主要進、回風(fēng)巷道情況1、進風(fēng)井三個：

47、主平硐，標(biāo)高+978m、斷面10m2，長度750米；平硐配風(fēng)巷，標(biāo)高+978m、斷面17.4m2，長度1100米；中社斜井，標(biāo)高+1023.88m、斷面8.6m2、坡度12度、長度210m。主斜井, 標(biāo)高+973m、斷面19m2、坡度12度、長度1350m。2、回風(fēng)井兩個：楊坡回風(fēng)立井，標(biāo)高+1166m，斷面28.26m2，深度242m，上水平為160m； 金山溝立井，井口標(biāo)高+1159m，斷面6.8m2，深度200m；二、現(xiàn)階段礦井礦井主要巷道風(fēng)量及各采區(qū)采面、硐室布置情況：礦井總進風(fēng)13186m3/min，總回風(fēng)13345m3/min；南區(qū)總?cè)腼L(fēng)量為2324m3/min，總回風(fēng)量2370m

48、3/min，目前有1個回撤面、1個硐室、1個其它配風(fēng)地點；北區(qū)總?cè)腼L(fēng)量為10862m3/min，總回風(fēng)量10975m3/min，目前有2個硐室，1個其它配風(fēng)地點；五采區(qū)總?cè)腼L(fēng)量為6042m3/min，總回風(fēng)量6094m3/min，目前有1回采、1回撤、1準(zhǔn)備、2掘進、5個硐室、3個其它配風(fēng)地點；六采區(qū)總?cè)腼L(fēng)量為2109m3/min，總回風(fēng)量2141m3/min，目前有1個準(zhǔn)備面、2個掘進面，1個硐室，1個其它配風(fēng)地點；下組煤總?cè)腼L(fēng)量為2194m3/min，總回風(fēng)量2237m3/min，目前有1個開拓面、2個硐室；三、主扇情況：1、目前，北區(qū)楊坡立井安裝有兩臺抽出式軸流通風(fēng)機，主、備扇型號均為B

49、DK54-828，電機功率為2×710KW，風(fēng)葉角度一級40度、二級35度，現(xiàn)運行1#主扇排風(fēng)量11201m3/min。負(fù)壓2650Pa，通風(fēng)等積孔為4.32m2。通風(fēng)難易程度為：容易。2、南區(qū)金山溝立井安裝有兩臺抽出式軸流通風(fēng)機，主、備扇型號均為FBCDZ-6-NO19，電機功率2×160 KW，一級風(fēng)葉角度32度、二級風(fēng)葉角度25度，現(xiàn)運行2#主扇排風(fēng)量2489m3/min，負(fù)壓450Pa，通風(fēng)等積孔2.33m2。通風(fēng)難易程度為：中等。四、 2012年礦井生產(chǎn)及系統(tǒng)狀況：根據(jù)生產(chǎn)銜接，2011年底，我礦南區(qū)回撤完畢，生產(chǎn)計劃全部轉(zhuǎn)入北區(qū)，同時五采區(qū)507回撤完畢。五、礦

50、井的瓦斯情況2010年瓦斯鑒定結(jié)果為低瓦斯礦井，瓦斯絕對涌出量為7.69m3/min，相對涌出量為1.03m3/min；二氧化碳絕對涌出量為4.53m3/min，相對涌出量為0.61m3/min。第二節(jié) 礦井風(fēng)量計算一、上組煤回采工作面、回采備用面及掘進面配風(fēng)標(biāo)準(zhǔn)：大采高回采工作面風(fēng)量計算：工作面長度230m，平均采高4.25m,工作面最高氣溫22，最大控頂距為5.375m,最小控頂距為4.575m，瓦斯絕對涌出量1.23m3/min，二氧化碳絕對涌出量0.41m3/min。按工作面氣象條件選擇適宜的風(fēng)速計算:Q采=Q基本K采高K采面長K溫, m3/minQ基本=60×5.375&#

51、215;4.25×0.7×1.0=959.4m3/minQ采=959.4×1.5×1.3×1.0=1871m3/min按瓦斯(二氧化碳)涌出量計算： Q采=100×qCH4×k采100×1.23×1.6196.8m3/min 按工作面溫度選擇適宜風(fēng)速計算：Q采=60×V采×S=60×1.0×(5.375+4.575)×4.5/2=1343.3m3/min 按回采工作面同時工作人數(shù)計算：Q采4N=4×112=448 m3/min經(jīng)過上述14計算，由

52、上述計算結(jié)果取最大值1871m3/min，大采高回采工作面配風(fēng)結(jié)果為1871m3/min。工作面風(fēng)速驗算工作面最低風(fēng)速：V小=Q采/(H大×L大×60)=1871/(4.65×5.375×60)=1.25m/s0.25m/s ，符合規(guī)定。工作面最高風(fēng)速：V大=Q采/ (H小×L小×60)=1871/(4.0×4.575×60)=1.70m/s4m/s，符合規(guī)定。經(jīng)驗算工作面配風(fēng)量在1871m3/min時，風(fēng)速符合規(guī)定，能滿足通風(fēng)要求。所以大采高回采工作面需要風(fēng)量為1871m3/min。大采高準(zhǔn)備面風(fēng)量計算：Q大采高

53、備1/2 Q大采高=1/2×1871=936m3/min則大采高備用面配風(fēng)量為936m3/min小采高回采工作面風(fēng)量計算：工作面長度230m，平均采高2.2m,工作面最高氣溫22，最大控頂距為4.285m,最小控頂距為3.655m，瓦斯絕對涌出量0.32m3/min，二氧化碳絕對涌出量0.1m3/min。按工作面氣象條件選擇適宜的風(fēng)速計算:Q采=Q基本K采高K采面長K溫(m3/min)Q基本=60×4.285×2.4×0.7×1.3=561.5m3/minQ采=561.5×1.1×1.3×1.0=803m3/min

54、按瓦斯(二氧化碳)涌出量計算： Q采=100××k采=100×0.32×1.6=51.2m3/min 按工作面溫度選擇適宜風(fēng)速計算：Q采=60×V采×S=60×1.1×(4.285+3.655)×2.2/2=576m3/min 按回采工作面同時工作人數(shù)計算：Q采=4N=4×112=448 m3/min經(jīng)過上述14計算，由上述計算結(jié)果取最大值803m3/min，小采高回采工作面配風(fēng)結(jié)果為803m3/min。工作面風(fēng)速驗算工作面最低風(fēng)速：V小=Q采/(H大×L大×60)=803/

55、(2.4×4.285×60)=1.3m/s0.25m/s ，符合規(guī)定。工作面最高風(fēng)速：V大=Q采/ (H小×L小×60)=803/(2.0×3.655×60)=1.8m/s4m/s，符合規(guī)定。經(jīng)驗算工作面配風(fēng)量在803 m3/min時，風(fēng)速符合規(guī)定，能滿足通風(fēng)要求。所以小采高回采工作面需要風(fēng)量為803m3/min。小采高準(zhǔn)備面風(fēng)量計算：Q小采高備1/2 Q小采高=1/2×803=402m3/min則小采高備用面配風(fēng)量為402m3/min大采高掘進面風(fēng)量計算：巷道斷面積為19m2，巷道長度2230m，工作面最高氣溫18，瓦斯絕

56、對涌出量為0.15m3/min，二氧化碳絕對涌出量0.1m3/min。 按瓦斯（二氧化碳）涌出量計算：Q = qCH4KCH4 /C =0.15×2÷1% =30 m3/min按人數(shù)計算Q扇=4N=4×30 =120m3/min按最小風(fēng)速要求計算：Q掘15S=15×19=285m3/min根據(jù)風(fēng)筒百米漏風(fēng)率計算局扇吸風(fēng)量：Q=Q出/（1L大·P/100）=285/（12230×1.0%÷100）=366.8m3/min所以局扇吸風(fēng)量取366.8m3/min。風(fēng)速驗算：V=Q/S=366.8÷19÷60=0

57、.32m/s經(jīng)驗算掘進工作面配風(fēng)量取366.8m3/min時，巷道風(fēng)速為0.32m/s，小于4m/s,大于0.25m/s，符合通風(fēng)要求。結(jié)合上述計算，大采高掘進工作面需風(fēng)量為366.8m3/min。全風(fēng)壓配風(fēng)量按下式計算：Q扇=nQk×S定=1×366.8+15×19=652m3/min結(jié)合上述計算，可得大采高掘進工作面風(fēng)機全風(fēng)壓配風(fēng)量為652m3/min。小采高掘進面風(fēng)量計算：巷道斷面積為11m2，巷道長度1200m，工作面最高氣溫18，瓦斯絕對涌出量為0.06m3/min，二氧化碳絕對涌出量0.04m3/min。 按瓦斯（二氧化碳）涌出量計算：Q = qCH4

58、KCH4 /C=0.06×2÷1% =12m3/min按人數(shù)計算Q扇=4N=4×30 =120m3/min按最小風(fēng)速要求計算：Q掘15S=15×11=165m3/min根據(jù)風(fēng)筒百米漏風(fēng)率計算局扇吸風(fēng)量：Q=Q出/（1L大·P/100）=165÷（11200×2%÷100）217.1m3/min所以局扇吸風(fēng)量取217.1m3/min。風(fēng)速驗算：V=Q/S=217.1÷11÷60=0.32m/s經(jīng)驗算小采高掘進工作面配風(fēng)量取217.1m3/min時，巷道風(fēng)速為0.32m/s，小于4m/s,大于0.25m/s，符合通風(fēng)要求，則小采高掘進工作面需風(fēng)量為217.1m3/min。全風(fēng)壓配風(fēng)量按