雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題院業(yè)級名號 指導(dǎo)戴 師： 完成日 X-Lt-t學(xué)專班姓雙向板肋梁樓蓋設(shè) 計(jì)職稱:年月日目錄一、設(shè)計(jì)任務(wù) 11、題目12、目的要求13、設(shè)計(jì)條件1二、本梁板結(jié)構(gòu)系統(tǒng)布置的優(yōu)缺點(diǎn)評述21)承重墻、柱網(wǎng)和梁格布置22)結(jié)構(gòu)布置23)單向板和雙向板肋形結(jié)構(gòu)的區(qū)別 2三、板厚及梁系截面尺寸的確定21)板的厚度22)次梁的截面尺寸23)主梁的截面尺寸2四、雙向板設(shè)計(jì)3(1)板的荷載計(jì)算3(2)板的計(jì)算跨度1。的計(jì)算 4(3)彎矩計(jì)算4(4)板的配筋6(5)板的配筋圖8五、次梁設(shè)計(jì)8(1)計(jì)算跨度8(2)荷載計(jì)算8(3)內(nèi)力計(jì)算91)彎矩計(jì)算92)剪力計(jì)算11(4)正截面承載力計(jì)算13(5)斜

2、截面承載力計(jì)算14(6) 次梁構(gòu)造15六、裂縫驗(yàn)算15七、撓度驗(yàn)算15八、樓梯設(shè)計(jì)16(1)梯段板設(shè)計(jì)16(2)平臺板設(shè)計(jì)17(3)平臺梁設(shè)計(jì)17九、設(shè)計(jì)心得16附頁:圖紙20雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)計(jì)算書一、設(shè)計(jì)任務(wù)1、題目雙向板肋梁樓蓋2、目的要求鋼筋混凝土與砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)是教學(xué)計(jì)劃中的一個重要的實(shí)踐性 教學(xué)環(huán)節(jié)，對培養(yǎng)和提高學(xué)生房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本技能，學(xué)會運(yùn)用技術(shù)規(guī)范和標(biāo) 準(zhǔn)圖冊，掌握施 工圖的繪制方法，培養(yǎng)學(xué)生利用計(jì)算機(jī)軟件繪圖；啟發(fā)學(xué)生對 實(shí)際結(jié)構(gòu)工作情況的認(rèn)識和鞏固所學(xué)的理論知識，培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)知識 分析與解決問題的能力、了解鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一般程序和內(nèi)容，為畢業(yè)設(shè) 計(jì)及今后從事

3、實(shí)際工作奠定初步基礎(chǔ)具有重要作用。2. 1目的1）了解雙向板肋梁樓蓋的荷載傳遞關(guān)系及其計(jì)算簡圖的確定;2）掌握板厚及梁系截面尺寸的確定方法； 3）通過板的計(jì)算，掌握彈性內(nèi)力計(jì)算方法，熟悉按棋盤式布置活荷載考慮不利組合;4）通過主、次梁的計(jì)算,掌握按彈性理論分析內(nèi)力的計(jì)算方法,并熟悉內(nèi)第13頁共21頁力包絡(luò)圖和材料圖的繪制方法;5）掌握板、主次梁的配筋計(jì)沖切驗(yàn)算,了解并熟悉現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)的有關(guān)構(gòu)造要求;6）掌握鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)施工圖的表達(dá)方法、制圖規(guī)定，進(jìn)一步提高制圖的 基本技能。2. 2要求1）按彈性方法設(shè)計(jì)板、次梁、主梁。2）提交按規(guī)定格式書寫的結(jié)構(gòu)計(jì)算書一份，要求步驟清楚，計(jì)算正確，書寫工整。

4、3）繪制結(jié)構(gòu)施工圖，內(nèi)容包括梁板結(jié)構(gòu)平面布置圖；板的配筋圖；次梁配 筋圖；主梁彎矩包絡(luò)圖、抵抗彎矩圖；及配筋斷面詳圖。圖紙折疊成A4規(guī) 格，圖簽朝外。3、設(shè)計(jì)條件 某多層廠房，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆雙向板肋梁樓蓋，結(jié)構(gòu)布置如附 圖所示。1）結(jié)構(gòu)布置柱網(wǎng)尺寸及樓面活載大小詳見“附圖”；2）樓面面層用20mm厚水泥砂漿抹面，容重20KN/m3,板底及梁用15mm厚 混合砂漿抹面，容重17KN/m3；3）混凝土強(qiáng)度等級C25,鋼筋除梁縱向主筋采用HRB335鋼筋外，其余均 采用HPB235鋼筋，鋼筋混凝土容重25KN/m3o二、本梁板結(jié)構(gòu)系統(tǒng)布置的優(yōu)缺點(diǎn)評述在肋形樓蓋結(jié)構(gòu)中，結(jié)構(gòu)布置包括柱網(wǎng)、承重墻、梁

5、格和板的布置，需注意的問題如下：1)承重墻、柱網(wǎng)和梁格布置應(yīng)滿足建筑使用要求 柱網(wǎng)尺寸宜盡可能大，內(nèi)柱 在滿足結(jié)構(gòu)要求的情況下盡可能少設(shè)。2)結(jié)構(gòu)布置要合理、經(jīng)濟(jì)(1)由于墻柱間距和柱網(wǎng)尺寸決定著主梁和次梁的寬度，因此，它們的間距不 宜過大，根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，主梁的寬度一般為511r8m,次梁為4m6m。(2)梁格布置力求規(guī)整，梁盡可能連續(xù)貫通，板厚和梁的截面尺寸盡可能統(tǒng) 一。在較大孔洞的四周、非輕質(zhì)隔墻下和較重的設(shè)備下應(yīng)設(shè)置梁，以避免樓板 直接承受集中荷載。(3)由于板的混凝土用量占整個樓蓋的50%70%因此，應(yīng)使板厚盡可能接近 構(gòu)造要求的最小板厚。根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)效果，雙向板的跨度(短向跨度

6、) 為5m左右。(4)為增強(qiáng)橫向剛度，主梁一般沿房屋橫向布置，并與柱構(gòu)成平面內(nèi)框架，這 樣可使整個結(jié)構(gòu)具有較大的側(cè)向剛度。內(nèi)框架與縱向的次梁形成空間結(jié)構(gòu)，因 此房屋整體剛度較好。當(dāng)橫向柱距大于縱向柱距較多時，也可沿縱向布置主 梁。因?yàn)橹髁撼惺艿暮奢d較大，減少其跨度既可減少內(nèi)力，又可增加房屋凈 高。3)單向板和雙向板肋形結(jié)構(gòu)的區(qū)別若板的兩個方向跨度比12/11W 2時，按雙向板肋形結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；若12/11>2,則 按單向板肋形結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。三、板厚及梁系截面尺寸的確定1)板的厚度有相關(guān)設(shè)計(jì)資料可以得出，本設(shè)計(jì)是多跨連續(xù)板。板厚：hN lo/50=90mmo h 取 h=100mm2)次梁的截面尺

7、寸h= (1/181/12) 1= (1/181/12) X 4500,按建筑模數(shù) h=350mmB= (1/31/2) h= (1/31/2) X 250,按建筑模數(shù) b=150mm3)主梁的截面尺寸h= ( 1/141/8) 1= (1/141/8) X 6000,按建筑模數(shù) h=6000mmB= (1/31/2) h= (1/31/2) X 720,按建筑模數(shù) b=300mm4)、繪制平面布置及區(qū)格劃分、標(biāo)注圖(如圖1.圖2.)圖1.雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置及區(qū)格板劃分圖四、雙向板設(shè)計(jì)取活載的分項(xiàng)系數(shù)為1.4,則q=1.4X4. 0=5. 6KN/m02恒載取恒載的分項(xiàng)系數(shù)為1.2,則

8、面層20mm厚水泥砂漿面層板100mm厚現(xiàn)澆板自重板底抹灰15mm厚板底抹灰小計(jì)以：g+q=5. 6+3. 786=9. 386KN/m2 g+q/2=3. 786+5. 6/2=6. 586KN/m20. 02 X 20=0. 400KN/m2q/2=5. 6/2=2. 8KN/m2板的計(jì)算跨度10的計(jì)算0. 1X25=2. 500KN/m2我衡水葡招255KN/m2(1)內(nèi)跨:10=1c ， 1c為軸線間距;邊跨：10=Ln+b , In為板的凈跨，b為梁寬。(3)彎矩計(jì)算跨中最大正彎矩發(fā)生在活載為棋盤式布置時，它可以簡化為,當(dāng)內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩與內(nèi)支座較支時土 q作用

9、下的跨中彎矩值兩者之和。 支座負(fù)彎矩可以近似按活荷載滿布時求得，即為內(nèi)支座固定時g+q作用下的 支座彎矩。在上述各種情況中，周邊梁對板的作用視為較支座，如圖3.所7J 0圖3.連續(xù)雙向板計(jì)算簡圖計(jì)算彎矩時考慮泊桑比的影響，取1/6或0.2,在計(jì)算中取0.2 A區(qū)格板:1oi/1o2=4. 5/6=0. 75 查表，并按m2 m2 Y mlmi r =1111 y m2計(jì)算板的跨中正彎矩；板的支座負(fù)彎矩按g+q作用計(jì)算。mi=(0. 0296+0. 2X0. 0130)X6 . 586 X 4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2. 8X4. 52=8. 16KN m/ m

10、m2=(0. 0130+0. 2X0. 0296)X6. 586X4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=5. 02KN m/ m mf =mi/，=-0. 0701 X 9. 386 X 4. 52=-13. 3KN m/rn m2? =m2，/=-0. 0565 X 9. 386 X 4. 52=-10. 7KN m/mB區(qū)格板：1oi/1o2=4. 5/6=0. 75 mi=(0. 0331+0. 2X0. 0109)X 6. 586X4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2. 8X4. 52=8. 58KN m/ m m2=(

11、0. 0109+0. 2X0. 0331) X 6. 586 X 4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=4. 833KN m/ m mf =mi，=-0. 0750 X 9. 386 X 4. 52=-14. 3KN m/m m2 =0, ni2二0. 0572X9. 386X4. 52=-10. 87KN m/mC區(qū)格板：101/102=4. 5/6=0. 75 mi=(0. 0109+0. 2X0. 0331) X 6. 586 X 4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2. 8X4. 52=6. 2KN m/ m m2=(0.

12、 0331+0. 2X0. 0109)X 6 . 586 X 4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=7. 208KN m/ m mf =miz，=-0. 0572X9. 386X4. 52=-10. 87KN m/m m2, =0, 口2二0. 0750X 9. 386X4. 5 =-14. 3KN m/mD 區(qū) 格板：1oi/1o2=4. 5/6=0. 75 mi=(0. 0390+0. 2X0. 0189)X 6. 586 X 4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2.8X4. 52=9. 58KN m/ m m2=(0. 01

13、89+0. 2X0. 0390)X 6. 586 X 4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=6.061KN m/ mmi'=0, mi，z=-0. 0938 X 9. 386 X 4. 5 =-17. 8KN m/mm2, =0, m2/z=-0. 0760 X 9. 386X4. 5 =-14. 4KN m/m表1按彈性理論計(jì)算彎矩值區(qū)格編號ABCD計(jì)算簡圖計(jì)算跨度 (mm )lol4500450045004500lo26000600060006000lol/l o20. 750. 750. 750. 75跨中彎矩 (kN?m)lol8. 1

14、68. 586.29. 58lo25. 024. 8337. 2086. 061支座彎矩 (kN?m)mf-13. 3-14.300 mi-13. 3-14.3-10. 87-17.8m2'-10. 70-14. 30 m2-10. 7-10. 87-14. 3 14. 4(4)板的配筋截面有效高度：loi (短跨)方向跨中截面的hoi=lOO-2O=8Omm, I02 (長跨)方向 跨 中截面同度ho2=120-30二70111111。支座處截面處均為80mmo計(jì)算配筋時，近似取內(nèi)力臂系數(shù)Y s=0. 95, As=m/ (O.95hofy) o截面配筋計(jì)算結(jié) 果及實(shí)際配筋見表2.截

15、面ho (mm)m (KN m /m)As(mm7m)配筋實(shí)配A .As (mm/m)跨A區(qū)格1。1方向808. 17398. 1,10150523.01。2方向705. 02279.6,10150523.0表2.截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋表中B區(qū)格1 ch方向808. 58418. 1,10150523.01。2方向704. 83269,10150523.0C區(qū)格1 (H方向806.21302.6,10150523.01。2方向707.21401.6,10150523.0D區(qū)格1方向809. 58466.9,10150523.01 02方向706. 06337. 5,10150523.0支座

16、g-h (g -h，、k-1、k'-80-17. 83868.9,12120942.0h-i (h，1 、i -g > i-g 、 g-k、g -k')80-14. 26694.9,12150754.0b-h (b'-h'、e' -k'、 e-k )80-14. 45704.2,12150754.0a-g (a，-g 、f-1、f'-8000.0,12150754.0g-g, (IT)8000. 0,12150754.0C-1 k C -1、d-j、d' -80-10.57529. 7,12150754.01-1 (J-J

17、)80-10.74523.4,12150754.0h-h' (k-k')80-14. 26694.9,12150754.0b-c (b'-c'、d-e、 d，-e'、c-d、8000. 0,12150754.0a-b ( a -b'、e-f 、 e -8000.0,12150754.05）板的配筋圖（圖4.）G舟青V*圖4.雙向板結(jié)構(gòu)布置圖及配筋圖五、次梁設(shè)計(jì)(1)計(jì)算跨度邊跨：lo=ln+ (a+b) /2= (4. 5-0. 15-0. 12)+ (0.2+0.25) /2=4. 455m lo=l. 0251n+b/2=l. 025 X (

18、4. 5-0. 15-0. 12) +0. 2/2=4. 436m 取小值:1 o=4. 436m中跨：去支撐中心線的距離，lo=4.5m 平均跨度：(4. 436+4.5) /2=4. 468m跨度差:(4. 5-4. 436) /4. 436=1. 44%<10%,可按等跨連續(xù)梁計(jì)=1(2)荷載計(jì)算第io頁共21恒載：2. 655X4. 5=U.9475kN/m板傳來的荷載板傳來的等效均布荷載11.9475X5/8=7. 467kN/m次梁自重(0. 35-0. 1) X 0. 15X25=0. 9375kN/m次梁底及兩側(cè)粉刷自重(0. 35-0. 1) X2+0. 15 X 17

19、X0.015=0. 1658kN/m小計(jì) 7. 63kN/m g=1.2X7. 63=9. 16kN/m活載：板傳來的活荷載5.6X 4. 5=25. 2kN/m板傳來的等效均布活荷載 25. 2 X 5/8=15. 75kN/m q=15. 75 X 1. 4=22. 05kN/m3)內(nèi)力計(jì)算(計(jì)算簡圖如圖5.)圖5.內(nèi)力計(jì)算簡圖1)彎矩計(jì)算：M=k iglo2+k 2gJ lo2+k 3qJlo2 (k值可以查表得到)邊跨:glo2= (0. 9375+0. 1658) X4. 436 =21. 71kN m g，lo2=ll. 9475X4. 4362=235. IkN m q? lo=

20、25. 2X4. 4362=495. 9kN m中間跨:glo2= (0. 9375+0. 1658) X 4. 52=22. 34kN m lo2=ll. 9475X4. 5 =241. 94kN m lo2=25. 2X4. 5=510. 3kN m平均跨：(計(jì)算支座彎矩時取用)glo2= ( 0. 9 3 7 5+0. 1658) X 4. 4682=22 . 03kN mlo2=ll. 9475X4. 468 =238. 5kN mlo=25. 2X4. 468 =503. 07kN m次梁彎矩計(jì)算如表3項(xiàng) 次1恒 載荷載簡圖KMlK MBKM2K MCKM30. 078-0. 105

21、0. 033-0. 0790. 0461.693-2.3130. 737-1.741.0282恒 載0. 053-0. 0660. 026-0. 0490. 03412. 46-15. 746. 29-11.698.2263活 載0. 067-0. 0330-0. 0250. 05933. 225-16. 60-12. 57730. 1084活 載0-0. 0330. 055-0. 0250-16. 6028. 067-12. 5575活 載0. 040-0. 0750. 041-0. 014019. 836-37. 7320. 922-7. 0436活 載0-0.0220. 039-0. 0

22、700. 044-11.06819. 902-35. 2122. 453內(nèi) 力 組 合1+2+347. 38-34. 657. 03-26. 0139. 361+2+414. 15-34. 6535. 09-26. 019. 2541+2+533. 99-55. 7827. 95-20. 479. 2541-2-614. 15-29. 1226. 93-48. 6431. 71表3.次梁彎矩計(jì)算最 不 利 內(nèi) 力M min組合項(xiàng)次1+2+4(1+2+6)1+2+61+2+31+2+51+2+4(1+2+5)Mmin 組合值(kN m)14. 15-29. 127. 03-20. 479. 25

23、4最 不 利 內(nèi) 力Mmax組合項(xiàng)次1+2+31+2+51+2+41+2+61+2+3Mmax 組合值(kN m)47. 38-55. 7835.09-48.6439. 362)剪力計(jì)算:V=kiglo+k2g，lo+k3q，lo（k 值可以查表得到）第17頁共21中間跨:平均跨:3)邊跨:glo=(0. 9375+0. 1658)X4. 436=4. 89kN m g 1。=IL 9475X4. 436=53. OkN m q，lo=25. 2X4. 436=111. 79kN mglo=( 0. 9375+0. 1658)X 4. 5=4. 965kN m g? lo=ll. 9475X4

24、. 5=53. 76kN m lo=25. 2X4. 5=113. 4kN m(計(jì)算支座剪力時取用)glo=(0. 9375+0. 1658)X 4. 468=4. 93kN lo=ll. 9475X4. 468=53. 38kN mq，lo=25. 2X4. 468=112. 6kN m次梁剪力計(jì)算如表4.表4.次梁剪力計(jì)算項(xiàng) 次荷載簡圖K VAKVBLKVBRKVCLKVCR1恒 載0. 394-0. 6060. 526-0. 4740. 5001.942-2.9632.612-2.3532. 4832恒 載0. 184-0. 3160. 266-0. 2340. 2509. 82216.

25、 7514. 30-12. 5813. 443活 載0.2170. 2830. 0080. 0080. 25024. 43431. 6370. 9072-0. 907213. 444活 載0. 033-0. 0330. 258-0. 24203. 716-3. 68929. 257-27.44205活 載0. 1750. 3250. 311-0. 189-0. 01419. 70536. 33235. 267-21.43-1. 5886活 載-0. 022-0. 0220. 202-0. 2980. 307-2.477-2. 45922. 907-33.79334. 814內(nèi)力組合1+2+33

26、6.211.9217. 82-15. 8429. 3631+2+415.48-23.446. 17-42. 37515. 9231+2+531.4716. 6252. 18-36. 3614. 341+2+69. 287-22. 1739. 82-48.7350. 74最 不 利 內(nèi) 力Vmin組合項(xiàng)次1+2+61+2+31+2+31+2+31+2+5Vmin組合值(kN)9. 28711.9217. 82-15. 8414. 34最不Vmax組合項(xiàng)次1+2+31+2+41+2+51+2+61+2+6利 內(nèi) 力Vmax組合值（kN）36. 2-23.452. 18-48. 7350. 74（4

27、）正截面承載力計(jì)算1）確定翼緣寬度（跨截面按T形截面計(jì)算）根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）第7.2.3條規(guī)定，翼緣寬度取較小值。邊跨：b/ =lo/3=4. 436/3=1. 479mbf '=b+Sn=0. 15+ （4. 5-0. 12-0. 1） =4. 43m去較小值bf' =1. 479m中間跨:bf，=lo/3=l. 5mbf' =b+Sn=0. 15+ (4. 5-0. 12-0. 1) =4. 43m去較小值：bf'=1.5m支座截面仍按矩形截面計(jì)T7T2）判斷截面類型在主次梁交接處，由于板、主梁及次梁的負(fù)彎矩鋼筋相互交叉重疊，短跨

28、方向 （次梁）的鋼筋一般均在長跨（主梁）鋼筋的下面，梁的有效高度減小。因此，進(jìn)行次梁支座截面承載力計(jì)算時，應(yīng)根據(jù)其鋼筋的實(shí)際位置來確定界面的 有效高度ho0 一般取值為：單排鋼筋時，ho=h- （ 5060mm）；雙排鋼筋時， ho=h- （7080mli1）。取 ho=3OOmm （跨中），ho=28Omm （支座）。選用混凝土C25o a ifcbf，hfJ (hohf'/2) OX 11. 9X 1479X100X (300-100/2) =440kN m> 120. 29kN m屬于第一類T形截面。3）正截面承載力計(jì)算按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時，中間跨的計(jì)算長度取為中心線

29、間的距離，故所 求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的。而實(shí)際上正截 面受彎承載力和 斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，所以計(jì)算配筋時，將 其換算到截面邊緣。次梁正截面承載力計(jì)算見表4.受力鋼筋選用HPB300級，箍筋選用HPB300 級。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）第9. 5. 1條的規(guī)定，縱向受 力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45ft/fy中的較大值，即0.2%。表中的配筋滿足要 求。配筋形式采用分離式。表5.次梁正截面承載力計(jì)算表截面邊跨中B支座C支座中間跨中M(kN m)47. 38-55. 78-48. 6435. 0939. 36截面類型第一類T形矩形矩

30、形第一類T形第一類T 形Mb %2Q 】f 上 f ' h o20. 0300. 3470. 3030. 0220. 025C 1- 1 2a s0. 030. 4470. 3720. 0220. 025ysO. 5 112as0. 9850. 7770.810. 9890. 988a Mbs f y h y s 0593.8886. 3737.7438491.8選用鋼筋2B222B22+1B202B18+1 B202B182B20實(shí)際配筋面積/mm?7601074823509628斜截面承載力計(jì)算次梁斜截面受剪承載力計(jì)算見表6.o根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)第10.

31、 2. 10條的規(guī)定,該梁中箍筋最大間距為200mm。表6.次梁斜截面承載力計(jì)算表截面位置邊支座Qa第一內(nèi)支座Q 1第一內(nèi)支座Qr中間支座Q；中間支座Qr剪力設(shè)計(jì)值V(kN)36.2-23.452. 18-48. 7350. 740. 25fcbho0. 25X11.9X 150X300=133. 875kN>V 截面滿足要求0. 7ftbho0.7X1.27X150X 300=40. 005kN箍筋用量4)82006 82006 8200 82004)8200f yvhoA sv/s (kN)42. 7842. 7842. 7842. 7842. 780. 7fcbho+fyvhoAs

32、v/s (kN82.785>V82.785>V82.7859>V82.785>V82.785>VP v=Asv=/ (bs)0. 00140. 00140. 00140. 00140. 0014P Vmin0. 24f t/ fyv0. 00113第28頁共21頁6）次梁構(gòu)造次梁的構(gòu)造應(yīng)滿足：O1次梁的構(gòu)造應(yīng)符合受彎構(gòu)件的所有構(gòu)造要求；2次梁深入墻內(nèi)的長度不小于240mm； 3當(dāng)截面尺寸滿足規(guī)范要求時，一般可以不做使用階段 的撓度和裂縫寬度驗(yàn)算。次梁配筋圖見圖6.八裂縫驗(yàn)混凝土等級為 C25, ftk=l. 78N/mm2該構(gòu)件允許出現(xiàn)裂縫，按三級抗裂計(jì)算，1加0

33、.3mm 在中間支座邊緣處 Mk= 165. 29kN. m縱向應(yīng)變不均勻系數(shù)0. 65L 1 ftk1. 10. 65 1. 540. 948n O9zl 97Z1 H9Q換算鋼筋直徑nid i252 2 18222 mmnividi 2 1.0? 1 nmax 2 1skdeq(1. 9C nn.e2s74 . 029 te222. 1 0. 9481 Q 9n 0. 082. 0 1050. 0240. 293 mm max 0. 3mm滿足抗裂要求七.撓度驗(yàn)算(混凝土等級為 C25 , Ec=2. SXloWmm2) (1)短期 剛度BsEs5s 4 2.0 10 7. 843Ec 2

34、. 55 101As 1491 0. 0128bho 250 465鋼筋應(yīng)力為sk M k165 .29 10 60 . 87 h 0 A 0 . 87 465 1491274 . 029 N / mm有效配筋 率25 2BsEsAshV2.0 IO, i49i 45523. 407 1013N / mm2-yl c c c f1 1 c: n n/io u n o ao n m oo2)壁度增大系數(shù)0當(dāng)PR時，取o =2.013 2n A rn r 八13 c A A n i ri20. 4mm,符合要求。3)受彎構(gòu)件的剛度B荷載標(biāo)準(zhǔn)值Mk= 165.29kN.m荷載準(zhǔn)永久值Mq=64. 9

35、7 kN. mMk 165.29 (1)Mq Mk (2 1) 64.97 165. 294)跨中撓度5 Mkl o2 5 165. 29106 5/3 OO2 3mm lo48 B 48 2.446 10 250八、樓梯設(shè)計(jì)梯段板設(shè)計(jì)梯段板數(shù)據(jù)初步確定踏步寬為290mm,踏步高h(yuǎn)=4200/28=150,樓梯踏步尺寸為150mm義290mm。板傾斜角 tana =150/290=0. 517, a =27. 3° , cos a =0. 889,取 Im 寬板帶進(jìn)行計(jì)算。梯段水平方向跨度1=14 X 290=4060mmo梯段板厚取 h= (1/301/25) 1 二 135162

36、mm荷載計(jì)算表7梯段板荷載計(jì)算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)荷載分 項(xiàng)系數(shù)荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m2)永久荷載20mm厚水泥砂漿面 層(0. 29+0. 15)X0. 02X20/0. 29=0. 611.20. 73140mm厚樓梯踏步 板0. 14X25/0. 889=3. 941.24. 73踏步自重1/2X0. 29X0. 15X25/0. 29=1. 81.22. 2515mm厚板底抹灰0.015X 17/0. 889=0. 291.20. 35小計(jì)(g)6. 728. 06可變荷載(q)2.51.43. 50總荷載(g+q)9. 1311.56內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩 Mmax=l/1

37、0(g+q) In2 =1/10X 11.56X4. 062 =19. 06kN/m配筋計(jì)算112s20. 941,ho=14O-20=120mm19. 06 1060. 111,r r c r cr2M fyh19. 06 106625mm2選配 A12 200, As=628mm2平臺板設(shè)計(jì)確定板寬板厚取h= 100mm,取1m寬板帶進(jìn)行計(jì)算。板 跨度 10=1940-120-200+100/2+200=1770mm。表8平臺板荷載計(jì)算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)荷載分 項(xiàng)系數(shù)荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m2)永久荷載20mm厚水泥砂漿面層0. 02X20/=0. 41.20. 48100m

38、m厚平臺板0. 1X25=2.51.23. 0015mm厚板底抹灰0.015X17=0. 2551.20. 306小計(jì)(g)3. 1553. 786可變荷載(q)2. 51.43. 50忠荷載(g+q)5. 6557. 286內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩 Mmax=l/8 (g+q) lo2 =1/8X7. 286X 1. 772=2. 853kN/mho = 100-20= 80nlm0. 9812. 853 10620.037511.9 801000iM 2. 853 106As0. 981 270 80 132mm-選配 A8200, As=251mm2平臺梁設(shè)計(jì)荷載計(jì)算初定平臺梁尺寸bX h=20

39、0X350mm表9平臺梁荷載計(jì)算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)荷載分 項(xiàng)系數(shù)荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m2)梯段板傳來荷載0. 02X20/=0. 41.20. 48平臺板傳來荷載0. 1X25=2.51.23.00平臺梁自重0. 2 X ( 0. 35-0. 1) X25=l. 2515mm厚梁抹灰0. 015 X 0. 2+ (0. 35-0. 1) X21.20. 306小計(jì)(g)3. 1553. 786可變荷載梯段板傳來荷載平臺板傳來荷載2. 51.43. 50小計(jì)總荷載(g+q)5. 6557. 286截面設(shè)計(jì) 平臺梁計(jì)算跨度lo二(3600-120-125) +250/2+240/2=3600mm彎矩設(shè)計(jì) 值 Mmax=l/8qlo2 =1/8X32.551 X3. 62 =52. 733kN/m ho=h-35=35O-35=315mm bf ' =b+5hf =200+5X 100=700mm a ifcbf hf (ho-hf/2) =1 X 11. 9X200X 100X52. 733kN/m,屬于第一類T形截面315-50) =6.