塔式起重機(jī)QTZ80基礎(chǔ)荷載及附著桿荷載內(nèi)力計(jì)算

1、塔式起重機(jī)QTZ80根底荷載及附著桿荷載內(nèi)力計(jì)算一、編制依據(jù)1、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?GB50009-2001 (2006年版).2、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?GB50017-2003.3、?高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?GB50135-2006.4、?塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?GB/T13752-92.5、?建筑機(jī)械使用平安技術(shù)規(guī)程?JGJ33-2001.6、?塔式起重機(jī)混凝土根底工程技術(shù)規(guī)程?JGJ/T187-20217、?QTZ80 (ZJ5710)塔式起重機(jī)使用說明書?浙江建機(jī)集團(tuán)二、QTZ8湍機(jī)根底荷載計(jì)算G3=38.9kNG4=130.6kNRG441.8mG)=220kNR(Qma:=13.5m,G2=3.

2、8kNjG=56kN,Qmax=60kNRgi= 23mRQmin= 57 m&Qmin=10kN圖1、QTZ80塔機(jī)豎向荷載簡(jiǎn)圖塔機(jī)處于獨(dú)立狀態(tài)(無附墻)時(shí),其受力為最不利狀態(tài),因此取塔機(jī)獨(dú)立計(jì)算高 度43m時(shí)進(jìn)行分析,分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種工況分別進(jìn)行荷載組合.按浙江 省建設(shè)機(jī)械集團(tuán)生產(chǎn)的 QTZ80 (ZJ5710)進(jìn)行荷載分析,塔身為方鋼管桿 件的桁架結(jié)構(gòu),現(xiàn)場(chǎng)地面粗糙度類別為 B類.塔機(jī)型號(hào)為QTZ80,最大起重量6T, 最大起重力矩8仃 m,最大吊物幅度57m根據(jù)?塔式起重機(jī)混凝土根底工程技術(shù) 規(guī)程?JGJ/T187-2021規(guī)定,計(jì)算塔機(jī)在工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)下傳遞到

3、根底頂面的 荷載.非工作狀態(tài)下的根本風(fēng)壓取 1.0kN/m2.1、塔機(jī)自重和起重荷載1.1 塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值FK1 449.00 kN1.2 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值FqK 60.00 kN2、風(fēng)荷載計(jì)算2.1 工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1.1 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)伯：(o 0.20 kN/m2)qSK 0.8 z S Z O 0bH / H0.8 1.2 1.59 1.95 1.32 0.20 0.35 1.6 0.44 kN/m2.1.2 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值FvkqSK H 0.44 43 18.92 kN2.1.3 根底頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk 0.5FV

4、K H 0.5 18.92 43 406.78 kN m2.2 非工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.2.1 塔機(jī)所受風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(O 1.0 kN/m 2)qSK 0.8 z S Z O bH /H0.8 1.2 1.716 1.95 1.32 1.0 0.35 1.6 2.38 kN/m2.2.2 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk qSK H 2.38 43 102.34 kN2.2.3 根底頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk0.5Fvk H 0.5 102.34 43 2200.31 kN m3、塔機(jī)的傾覆力矩塔機(jī)自重和起重荷載產(chǎn)生的傾覆力矩,向前(起重臂方向)為正,向后為

5、負(fù)3.1 大臂自重產(chǎn)生的向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值M1 56 23 1288.00 kN m3.2 最大起重荷載產(chǎn)生最大向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值(Qmax較Qmin產(chǎn)生的力矩大)M 2 60 13.5 810.00 kN m3.3 小車位于上述位置時(shí)的向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值M3 3.8 13.5 51.3 kN m3.4 平衡臂產(chǎn)生的向后力矩標(biāo)準(zhǔn)值M 438.9 6.5252.85 kN m3.5 平衡重產(chǎn)生的向后力矩標(biāo)準(zhǔn)值M5130.6 11.81541.08 kN m4、綜合分析、計(jì)算4.1 工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)根底頂面的作用4.1.1 荷載標(biāo)準(zhǔn)組合后的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk M1 M3 M4 M5 0.9( M2 Msk)128

6、8.00 51.3 252.85 1541.08 0.9 (810.00 406.78) 640.47KN m4.1.2 水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk 18.92 kN4.1.3 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重：FK1 449.00 kN起重荷載：FqK 60.00 kNFk Fki FqK 449.00 60.00 509 kN4.2非工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)根底頂面的作用4.2.1 標(biāo)準(zhǔn)組合后的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk Mi M4 M5 Msk1288.00 252.85 1541.08 2200.31 1694.38KN m4.2.2 水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk 102.34 kN4.2.3 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重：Fk1 4

7、49.00 kN5、根底荷載的比擬分析表1混凝土根底頂面荷載標(biāo)準(zhǔn)值比照表工況豎向柿載Fk (kN)水平何載Fvk(kN)傾覆彎矩M(kN.m)按規(guī)程JGJ/T187 計(jì)算非工作狀態(tài)4491021694工作狀態(tài)50919640按“塔機(jī)使用說 明書非工作狀態(tài)449711668工作狀態(tài)509311039上述比擬分析說明當(dāng)塔機(jī)現(xiàn)場(chǎng)的根本風(fēng)壓大于等于1.00kN/m2時(shí),按 JGJ/T187-2021的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算的結(jié)果,非工作狀態(tài)時(shí)(限制作用)傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 和水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值均大于塔機(jī)制造商的?塔機(jī)使用說明書?中所提供值.根本風(fēng)壓 等于1.00kN/m2時(shí),傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值大2%,水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值大44%

8、.三、QTZ80付墻桿計(jì)算根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)?塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)? GB/T1375292、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?塔式起重機(jī)混凝土根底工程技術(shù)規(guī)程?JGJ/T187-2021及浙江省建設(shè)機(jī)械集團(tuán) 提供的?QTZ80塔機(jī)使用說明書?進(jìn)行計(jì)算,塔機(jī)和工程現(xiàn)場(chǎng)概況同前.國家標(biāo)準(zhǔn)?塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?GB/T1375292第4.5.2條規(guī)定：“塔身上 部第一附著點(diǎn)塔身懸臂支承端的支承反力最大,應(yīng)取該反力值作為附著裝置 及建筑物支承裝置的計(jì)算載荷.故應(yīng)以此道附墻桿圖2的B支座的負(fù)荷作為設(shè)計(jì)附墻桿截面的依據(jù).按 QTZ80塔機(jī)使用說明書,塔機(jī)附墻示意圖如圖 2 所示.附墻桿按兩端較支的軸心受壓桿件計(jì)算,附墻桿和塔身上的錨周

9、環(huán)連接, 錨周環(huán)的方形邊長為1.8m,見圖6圖11a附墻正立面 b附墻側(cè)立面圖2塔機(jī)附墻示意圖1、工作狀態(tài)下附著桿計(jì)算在工作狀態(tài)下,塔機(jī)滿載工作,起重臂順?biāo)斫孛?x-x或y-y,風(fēng)向垂直于起 重臂軸線,隨后風(fēng)向和起重臂軸線同向,按最不利狀態(tài)傾覆力矩最大進(jìn)行荷 載組合,風(fēng)荷載產(chǎn)生的扭矩簡(jiǎn)化按風(fēng)向垂直起重臂進(jìn)行計(jì)算.如圖3所示.假設(shè)w 風(fēng)荷載塔身c建筑物起重臂塔機(jī)的塔身和建筑物為剛體,附著桿的兩端為固定較.圖3工作狀態(tài)下風(fēng)荷載作用平面示意圖1.1工作狀態(tài)下荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合1.1.1塔身懸臂端起重臂、平衡臂處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qAkqAK Z S Z O 0bH / H1.92 1.95 2.21 0.

10、20 0.351.60.93 kN/m1.1.2塔身B支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qBkqBK Z S Z O 0bH / H1.75 1.95 2.09 0.20 0.351.60.80 kN/m1.1.3塔身C支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qckqCK Z S Z O 0bH / H1.60 1.95 1.95 0.200.351.60.68 kN/m1.14塔身D支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qDkqDK Z S Z O 0bH / H1.38 1.95 1.72 0.200.351.60.52 kN/m1.15塔身E支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qEkqEK Z S Z O 0bH / H1.18 1.95 1.42 0.20 0

11、.35 1.6 0.37 kN/m1.1.11.1.5式中風(fēng)壓修正系數(shù)取1.0,系考慮附墻桿的風(fēng)振動(dòng)力作用沒有削弱, 風(fēng)荷載按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?GB50009、?高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?GB50135 計(jì)算,E點(diǎn)以下簡(jiǎn)化按均布線荷載計(jì)算,對(duì) B支座反力的影響甚微.1.1.6 塔機(jī)自重和起重荷載在起重臂、平衡臂與塔身相交處產(chǎn)生傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值M kMk M1 M2 M3 M4 M5 1288.00 810.00 51.3 252.85 1541.08 355.37kN m式中傾覆力矩M1M5見P.2、P.3o1.1.7 塔身和平衡臂、起重臂相交處的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值TkIAL2=12.9mLi =

12、57mIAA-A圖4塔機(jī)集中荷載及扭矩計(jì)算簡(jiǎn)圖H 122m、起1在平衡臂、起重臂高度處的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按計(jì)算高度重臂及平衡臂的截面高度1.06m計(jì)算qk 0.8 z S Z O 0h0.8 1.92 1.95 2.21 0.20 0.35 1.06 0.49kN/m式中風(fēng)壓高度變化系數(shù)z查GB50009-2001表7.2.1確定.0.8修正系數(shù)系考慮起重臂、平衡臂三角形截面桁架中有圓鋼管且結(jié)構(gòu)充實(shí)率比塔身小以及大臂旋轉(zhuǎn) 慣性力隨風(fēng)向偏角減弱的折減系數(shù).h為起重臂、平衡臂截面高度,其他系數(shù)見JGJ/T187.2扭矩組合標(biāo)準(zhǔn)值Tk由“塔機(jī)使用說明書查得工作狀態(tài)時(shí)回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值Tk1T

13、k1 270kN gm由風(fēng)荷載產(chǎn)生的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值Tk2.12 12 12 12Tk2 -qkCl12 3qkg22 - 0.49 572 - 0.49 12.92 755kNgm集中扭矩標(biāo)準(zhǔn)值考慮兩項(xiàng)可變荷載限制的組合系數(shù)取0.9Tk 0.9(Tk1 Tk2) 0.9 (270 755) 922kN m1.2 工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座反力計(jì)算附著式塔式起重機(jī)的附著支座反力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖5所示qBK=0.80KN/mqAK=0.93KN/m解連續(xù)梁La-f可得支座反力如下1.2.1 風(fēng)荷載qAk : qEk在支座B處產(chǎn)生的水平反力RB 33kN1.2.2 塔機(jī)自重和起重荷載引起傾覆力矩 Mk在支座B處

14、產(chǎn)生的水平反力Rm 21kN B1.2.3 支座B處錨周環(huán)的截面內(nèi)力Vx、Vx、Vy、VyVx Vx Vy Vy RB rM 33 21 54kN在工作狀態(tài)下,塔機(jī)起重臂位置的不確定性以及風(fēng)向的隨機(jī)性, 在計(jì)算支座 B處錨周環(huán)截面內(nèi)力時(shí)需考慮塔身承受雙向的風(fēng)荷載和傾覆力矩及扭矩,見圖61.2.4 支座B處錨周環(huán)的截面扭矩考慮塔機(jī)產(chǎn)生的扭矩由支座 B處的附墻桿 承當(dāng)TBk 922kNgm1.3 工作狀態(tài)下對(duì)稱式附墻桿計(jì)算工作狀態(tài)下對(duì)稱式附墻桿的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6所示.錨周環(huán)和塔身連接為整體按剛體考慮,以下計(jì)算中荷載產(chǎn)生該處的反力簡(jiǎn)稱 為錨周環(huán)內(nèi)力.2600180026007000 ,1圖6工作狀態(tài)下

15、對(duì)稱式附墻桿計(jì)算示意圖假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為較接,附墻桿與塔身的連接為較接.由結(jié)構(gòu)力 學(xué)求解器求得：桿件軸向力負(fù)號(hào)為壓桿,X、y方向分力負(fù)號(hào)表示與圖示反向. 1.3.1在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vx、Vy、Tk作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力：Nac 390kN , Nae 218kN , Nbd323kN , Nbf 213kNacae支座a在X, Y方向的分力：F1 42kN , F2 183kN支座b在X, Y方向的分力：F312kN , F4129kN1.3.2在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vx、Vy、Tk作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力：Nac 323kN , Nae 213kN ,

16、 Nbd390kN , Nbf 218kN支座a在X, Y方向的分力：Fi 12kN , F2129kN支座b在X, Y方向的分力：F3 42kN , F4 183kN2、非工作狀態(tài)下附墻桿計(jì)算按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?建筑機(jī)械使用平安技術(shù)規(guī)程? JGJ33的規(guī)定,此工況下塔 機(jī)回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的制動(dòng)器完全松開,起重臂能隨風(fēng)轉(zhuǎn)動(dòng),故不計(jì)風(fēng)荷載產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)力 矩.圖7非工作狀態(tài)下風(fēng)荷載作用示意圖2.1非工作狀態(tài)下荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合2.1.1塔身懸臂端起重臂、平衡臂和塔身相交處處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qAkA AqAK 0.8 Z S Z O 0bH /H0.8 1.2 2.16 1.95 2.21 1.00.351.65.00

17、kN/m2.1.2塔身B支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qBk計(jì)算B Bq BK 0.8 Z S Z O0bH/H2.1.30.8 1.2 1.95 1.95 2.09 1.00.351.64.27 kN/m塔身C支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qck計(jì)算qcK 0.8 ZC s C o 0bH / H2.1.40.8 1.2 1.75 1.95 1.95 1.0塔身D支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qDk計(jì)算0.351.63.58 kN/mqDK 0.8 ZD S D O 0bH /H2.1.50.8 1.2 1.47 1.95 1.72 1.00.351.62.65 kN/m塔身E支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值qEk計(jì)算qEK 0.8 Z S

18、 ZO 0bH/H0.8 1.2 1.231.95 1.42 1.0 0.35 1.61.83 kN/m2.1.12.1.5式中修正系數(shù)0.8系考慮塔機(jī)工作周期遠(yuǎn)比50年短,故對(duì)50年一 遇的根本風(fēng)壓折減.2.1.6塔機(jī)自重在起重臂、平衡臂與塔身相交處產(chǎn)生的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk計(jì)算Mk M1 M3 M4 M5 1288.00 51.3 252.85 1541.08 454.63kN m2.2 非工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座反力計(jì)算非工作狀態(tài)下,附著式塔式起重機(jī)的附著支座反力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖8所示圖8非工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座反力計(jì)算簡(jiǎn)圖解連續(xù)梁La-f可得支座反力如下2.2.1 風(fēng)荷載qAk : qEk在支

19、座B處產(chǎn)生的水平反力Rq 179kN2.2.2 塔機(jī)自重引起傾覆力矩Mk在支座B處產(chǎn)生的水平反力RM 27kN計(jì)算結(jié)果負(fù)值表示拔力,系因Mk為負(fù)值即與圖示反向產(chǎn)生.2.2.3 支座B處錨周環(huán)的截面內(nèi)力VxVxiVx1 Vx1 Rq Rf179 27 152kN2.3 非工作狀態(tài)下對(duì)稱式附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為較接,附墻桿與塔身的連接為較接.由結(jié)構(gòu)力 學(xué)求解器求得：桿件軸向力負(fù)號(hào)為壓桿,x、y方向分力負(fù)號(hào)表示與圖示反向. 非工作狀態(tài)下對(duì)稱式附墻桿的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖9所示.26001800.2600,：_7000圖9非工作狀態(tài)下對(duì)稱式附墻桿計(jì)算的示意圖2.3.1 在錨周環(huán)截

20、面內(nèi)力Vxi作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力：Nac 34kN , Nae 42kN , Nbd36kN , Nbf 108kN支座a在X, Y方向的分力：F1 12kN , F2 1kN支座b在X, Y方向的分力：F3 95kN , F4 107kN2.3.2 在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vxi作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力：Nac36kN , Nae108kN , Nbd 34kN , Nbf 42kN支座a在X, Y方向的分力：Fi 95kN , F2 107kN支座b在X, Y方向的分力：F312kN , F4 1kN3、QTZ8CM稱式附墻桿內(nèi)力比擬分析表2 QTZ80對(duì)稱

21、式附墻桿內(nèi)力比擬表標(biāo)準(zhǔn)值KN工況FmaxF2maxF3maxF4max按國家標(biāo)準(zhǔn)GB50009GB50135計(jì)算非工作狀態(tài)±95士 107±95±107工作狀態(tài)±42士 183±42±183按“塔機(jī)使用說 明書±125士 193士 187±176上述比擬說明：按國家標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算,比擬 Fi和F2的合力、F3和H的合力,可知工 作狀態(tài)的大,但均小于按“塔機(jī)使用說明書的合力值.原因是前者系極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法,后者系允許應(yīng)力設(shè)計(jì)方法.工作狀態(tài)時(shí)扭矩 Tk起限制作用.建筑物的兩附著點(diǎn)均可能受到Fi和F2或F3和F4作用.4、非對(duì)

22、稱式附墻桿在工作狀態(tài)下的計(jì)算4.1 符號(hào)說明非對(duì)稱式附墻桿在工作狀態(tài)下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖10所示.圖中T、T 塔身在截面1-1處最上一道附墻裝置處,見圖2所承受的回轉(zhuǎn)產(chǎn)生的扭矩,|Tk Tk , 但方向相反,系考慮回轉(zhuǎn)方向不同之故. Vx、Vx塔身在截面1-1處最上一道 附墻裝置處,見圖2在X軸方向的剪力,Vx Vx ,方向相反,原因同上.Vy、 Vy塔身在截面1-1處最上一道附墻裝置處,見圖 2在Y軸方向的剪力, Vy Vy ,方向相反,原因同上.扭矩T、T和錨周環(huán)截面內(nèi)力Vx、Vx、Vy、Vy 同第1.2節(jié).7000:圖10非對(duì)稱式附墻桿在工作狀態(tài)下的計(jì)算示意圖假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為較接,

23、附墻桿與塔身的連接為較接.4.2 在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vx、Vy、T作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得：附墻桿軸力：Nae 261kN , Nbe730kN , Nbf 702kNaee支座a在X, Y方向的分力：F1 186kN , F2 183kN支座b在X, Y萬向的分力：F3 132kN , F4129kN4.3 在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vx、Vy、T作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得：附墻桿軸力：Nae 184kN , Nbe 730kN , Nbf780kN支座a在X, Y方向的分力：F1 131kN , F2 129kN支座b在X, Y方向的分力：F377

24、kN , F4 183kN4.4 靜定結(jié)構(gòu)手算法附墻桿內(nèi)力按力矩平衡原理求解各桿件最不利荷載組合下的內(nèi)力,由 Mb 0,得 Nae 1i Tk Vxl2 Vyl3, Nae " 2 川 922 54 '5 54 '5 262KN 軸向壓力 1i4.95由 Me 0,得 Nbf l4 TkVxl2Vyl3,Nbf803KN 軸向壓力.Tk Vxl2 Vyl3922 54 0.9 54 0.9l41.27由 Mo 0,得 Nbe l4 Tk, Nbe TKl4式中力臂l1l4見圖10.取上述計(jì)算中各桿件軸向壓力的最大值:9221.27726KN 軸向壓力.Nae 262K

25、N , Nbe 730KN , 均803KN .5、非對(duì)稱式附墻桿在非工作狀態(tài)下的計(jì)算非工作狀態(tài)下非對(duì)稱式附墻桿的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖11所示圖11非對(duì)稱式附墻桿在非工作狀態(tài)下的計(jì)算示意圖假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為較接,附墻桿與塔身的連接為較接.錨周環(huán)截 面內(nèi)力VX1、Vx1同第2.2節(jié).由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得：5.1 在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vxi作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力：Nae 1kN , Nbe 1kN , Nbf 153kN支座a在X, Y方向的分力：F1 1kN , F2 1kN支座b在X, Y方向的分力：F3 108kN , F4 107kN5.2 在錨周環(huán)截面內(nèi)力Vx1作用下附墻

26、桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力：Nae 152kN , Nbe 2kN , Nbf 0支座a在X, Y方向的分力：F1 108kN , F2 107kN支座b在X, Y方向的分力：F3 2kN , F4 1kN6、QTZ83上對(duì)稱式與對(duì)稱式附墻桿內(nèi)力比擬表3 QTZ80非對(duì)稱式與對(duì)稱式附墻桿內(nèi)力比擬表標(biāo)準(zhǔn)值KN工 況F 1maxF2maxF3maxF4max按國家標(biāo)準(zhǔn)GB50009GB50135計(jì)算對(duì)稱式 附著非工作狀態(tài)±95±107±95±107工作狀態(tài)±42±183±42±183非對(duì)稱式 附著非工作狀態(tài)士 1

27、08±107士 108±107工作狀態(tài)士 186±183士 132±183由上述比擬說明：在同樣型號(hào)塔機(jī)在同樣狀態(tài)及風(fēng)荷載作用下,非對(duì)稱式附墻 桿的內(nèi)力比對(duì)稱式附墻桿大,設(shè)置對(duì)稱式附墻桿有利于保護(hù)塔機(jī)的塔身承受荷載. 設(shè)計(jì)附墻桿與主體結(jié)構(gòu)預(yù)埋件時(shí),應(yīng)采用荷載的根本組合值.7、附墻桿穩(wěn)定承載力計(jì)算取各式附墻桿中最大軸向受壓桿及相應(yīng)的計(jì)算長度或最大計(jì)算長度及相應(yīng)的最 大軸向受壓桿設(shè)計(jì).7.1對(duì)稱式搭設(shè)時(shí)附墻桿承載力驗(yàn)算塔機(jī)的附墻桿采用對(duì)稱式設(shè)置時(shí),附墻桿在工作狀態(tài)下和非工作狀態(tài)下的最大軸力標(biāo)準(zhǔn)值為-390kN 受壓,鋼管采用小168X10, A 49.64cm2, i 5.6cm.計(jì)算長度 l0 J2.62 4.42 5.2m o長細(xì)比：l£ 520 93 100i 5.6查現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)? GB50017附錄C,得穩(wěn)定系數(shù)： 0.69軸心受壓穩(wěn)定承載力： N fA 0.69 215 49.64 102/1000 736kNN 736kN 1.35Nkmax 1.35 390 52