液壓自爬模架體及模板受力計算書計算書

1、液壓自動爬升模板 ACSX50+算書山東新港國際模板工程技術(shù)有限公司1構(gòu)及連接示意圖如圖 1 所示表 1 爬模各系統(tǒng)組成序號名稱部件材料規(guī)格型號備注1模板系統(tǒng)面板樺木板S212木工字梁H20200X803背楞Q235，槽鋼雙 14#4后移系統(tǒng)后移裝置方管與鋼件組合80X80X3.0S16 鋼板5后移橫梁Q235，槽鋼雙 12#6主背楞Q235，槽鋼雙 14#7主背楞斜撐Q235，圓管組合 88.5X3.0 與 60X6.08上平臺系統(tǒng)平臺立桿Q235，槽鋼雙 14#9平臺橫桿Q235，方管60X60X3.010平臺斜撐圓管組合 88.5X3.0 與 60X6.011下平臺系統(tǒng)三角架橫梁Q235

2、，槽鋼雙 18#12三角架立桿Q235，槽鋼雙 22#13三角架斜撐圓管組合 160X10 與 90X1214吊平臺立桿Q235，槽鋼12#15吊平臺橫桿Q235，槽鋼12#16液壓系統(tǒng)集中泵站一拖八1.編制計算書遵守的規(guī)范和規(guī)程液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程(JGJ 195-2010建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50010-2010混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范(GB 50204-2010鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范(GB50205-2001)建筑施工計算手冊第二版建筑工程模板施工手冊第二版建筑施工手冊第四版2.爬模組

3、成爬模由預(yù)埋件、附墻裝置、導(dǎo)軌、支架、模板及液壓動力裝置組成，各系統(tǒng)組成如表1 所示，結(jié)17液壓油缸額定推力 150KN18換向盒鋼板焊接件19高壓油管20埋件系統(tǒng)埋件板鑄造件D26.5不計入總重21爬錐45#M42/D26.5不計入總重22高強螺桿45#D26.5不計入總重23受力螺栓40CrM42不計入總重24附墻掛座鋼板焊接件雙埋件不計入總重25附墻撐絲桿組合件T42X626導(dǎo)軌Q235，槽鋼雙 20#27主平臺橫梁Q235，槽鋼25#28其它平臺橫梁Q235，槽鋼20#29平臺跳板木腳手板S5030連接插銷45#直徑見連接示意圖31對拉螺桿45#D20不計入總重24） 爬模爬升時，結(jié)構(gòu)

4、砼抗壓強度不低于 15MPa；5）架體系統(tǒng)：架體支承跨度：w5 米（相鄰埋件點之間距離，特殊情況除外）；架體高度： 17.3 米；架體寬度：主平臺=2.9m,上平臺=2.4m,模板平臺=1.2m，液壓操作平臺=2.6m,吊平臺=1.7m；6）電控液壓升降系統(tǒng)：額定壓力：25Mpa ；油缸行程：400mm；額定推力：150KN；雙缸同步誤差：w20mm；7）依據(jù)設(shè)計圖紙，各項計算取值： 本工程實際單元最大跨度 24.2 米； 本工程每單元設(shè)置六榀爬升機位； 本工程每單元設(shè)置十個后移模板支架;本工程模板實際高度為 6.15 米。4. 油缸頂升力驗算根據(jù)上述可知，爬模最大單元跨度 24.2 米，六榀

5、機位，十個后移模板支架，模板高度6.15 米,架體各構(gòu)件自重如表 2 所示。根據(jù)規(guī)范 JGJ195-201C 中，各荷載分項系數(shù)如表 3 所示。架體自重設(shè)計值及荷載設(shè)計值如表 4 所示。1）液壓自爬模各操作平臺的設(shè)計施工荷載為： 澆筑、鋼筋綁扎操作平臺最大允許承載吊 模板安裝操作平臺最大允許承載Fk2模板后移及主操作平臺最大允許承載 Fk3爬升裝置工作平臺最大允許承載Fk4拆卸爬錐工作平臺最大允許承載Fk52）除與結(jié)構(gòu)連接的關(guān)鍵部件外， 其它鋼結(jié)構(gòu)剪力設(shè)計值為：FV=125KN 拉力設(shè)計值為：F=215KN3.計算參數(shù)4.0KN/m2（爬升時 1.0KN/m2）0.75KN/m2（爬升時 0K

6、N/m2）1.5KN/m2（爬升時 0.5KN/m2）1.0KN/m2（爬升時 1.0KN/m2）1.0KN/m2（爬升時 0KN/m2）架體組成材料數(shù)量單重總重（KNKN）備注承重二角架組合件66.21KN37.26依據(jù)設(shè)計圖紙上桁架雙14125.60KN67.20依據(jù)設(shè)計圖紙吊平臺12121.21KN14.52依據(jù)設(shè)計圖紙主平臺橫梁雙2593.656.90kg/m5.33按 3 道橫梁計算其他平臺橫梁16343.219.75kg/m6.78按 12 道橫梁計算平臺跳板5mm 厚木板230226kg/m59.80按 6 層平臺計算后移系統(tǒng)組合件102.99KN29.90依據(jù)設(shè)計圖紙模板系統(tǒng)組

7、合件10555 kg/m257.75按 6.15 米高計算圖 1 架體示意圖表 2 架體各構(gòu)件自重33） 爬模的每件液壓缸的推力為 150KN;4液壓系統(tǒng)集中泵站12.10KN2.10依據(jù)設(shè)計圖紙維護系統(tǒng)48 鋼管1003.84kg/m3.84依據(jù)施工圖紙合計284.48最大單兀重量表 3 荷載標準值及荷載分項系數(shù)項次荷載類別荷載標準值荷載分項系數(shù)1爬模裝置自取12上操作平臺施工荷載Fid3下操作平臺施工荷載Fu1 .-14吊平臺施工荷載用31.45鳳荷戒表 4 單元荷載設(shè)計值何載類別荷載標準值荷載分項系數(shù)數(shù)量總重(KN)(KN)爬模自重115.45KN1.21284.48平臺1.0KN/m2

8、1.416.823.52平臺0.0KN/m21.48.40平臺0.0KN/m21.48.40平臺0.5KN/m21.420.314.21平臺1.0KN/m21.418.225.48平臺0.0KN/m21.411.90爬升時摩擦系數(shù)1.2201.75合計284.48油缸最大實際頂升力為284.48KN,小于兩個油缸推力之和 900KN,滿足使用要求。5. 架體及構(gòu)件施工工況驗算5.1 施工工況說明本工程存在俯爬和直爬兩種工況，由于俯爬工況各構(gòu)件受力小于直爬工況，因此，只驗算直爬工 況。直爬施工工況取混凝土澆筑完成后，模板后移600mm 時，鋼筋綁扎平臺與主平臺同時承載，承受七級風荷載。本工況計算

9、中，將各單元荷載平均分配到兩榀機位上，即單榀機位跨度3.5米。5.2 荷載計算5.2.1架體自重架體及各構(gòu)件自重參見表 5。表 5 架體各構(gòu)件自重設(shè)計值架體組成單重分項系數(shù)荷載類型施加位置轉(zhuǎn)換后設(shè)計值承重二角架6.21KN1.2均布何載三角架橫梁2.57 KN/m上桁架5.60KN1.2集中荷載三角架橫梁6.72 KN吊平臺1.21KN1.2均布何載三角架橫梁0.50 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布何載平臺橫桿0.90 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布何載平臺橫桿1.21 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布何載平臺橫桿1.21 KN/m平臺橫梁27.41kg

10、/m1.2均布何載三角架橫梁2.38 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布何載平臺橫桿0.84 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布何載平臺橫桿0.85 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布何載平臺橫桿0.46 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布何載平臺橫桿0.91 KN/m平臺跳板226kg/m1.2均布何載平臺橫桿0.91 KN/m平臺跳板226kg/m1.2均布何載平臺橫桿0.38 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布何載平臺橫桿0.42 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布何載平臺橫桿0.64 KN/m后移系統(tǒng)2.99KN1.2均布何載三角架橫梁2.4

11、7 KN/m模板系統(tǒng)55 kg/m21.2集中荷載三角架橫梁14.21 KN液壓系統(tǒng)2.10KN1.2集中荷載下平臺橫桿1.26 KN維護系統(tǒng)3.84kg/m1.2集中荷載三角架橫梁4.61 KN5.2.2 各平臺施工荷載各平臺施工荷載值如表 6 所示，施加位置為各平臺橫桿。表 6 施工工況各平臺荷載值平臺編號荷載標準值分項系數(shù)平臺寬度(m m)平臺長度(m m)線荷載(KN/m)(KN/m)平臺4.0KN/m21.42.43.519.6平臺0.75KN/m21.41.23.53.68平臺0.75KN/m21.41.23.53.68平臺1.5KN/m21.42.93.57.35平臺1.0KN/

12、m21.42.63.54.9平臺1.0KN/m21.41.73.54.95.2.3 風荷載根據(jù) JGJ195-2010 付錄，風荷載標準值為:20二1600( KN/m )5其中，飭Z、ps和吃按 GB50009-2012 中表;Vo2則七級風荷載標準值為:叫7二e Jz 0=1.78X1.0X238l60)0=0.774KN/m26其中，查 GB50009-2012 中表，分別取 氐=1.78、西=1.0 和=2.38（B 類地區(qū)，按 150 米高度取值）; 查 JGJ195-201C 中表 A.0.4,取 v=17.1m/s。查表 3 得風荷載分項系數(shù)為 1.4,則七級風荷載設(shè)計值為：WK

13、7=1.083KN/m2轉(zhuǎn)化為豎直方向線荷載為：qk7=3.79KN/m，施加位置為桁架立桿和吊平臺立桿。5.3 架體受力計算 5.3.1 計算模型將架體模型簡化為計算模型，如圖2 所示21 21 $打屮If W圖 2 架體模型（左-計算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號及節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表7 所示。表 7 施工工況桿件及節(jié)點相應(yīng)構(gòu)件序號桿件號節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件材質(zhì)型號驗算類型125-30,36-40桁架立桿Q235雙槽鋼 14#強度、穩(wěn)定性246-49上平臺橫桿Q235方管 60X60X3.0強度、剛度341-45木工字梁杉木200X80X40X27強度、剛度452-55主背楞Q2

14、35雙槽鋼 14#強度、剛度557-60背楞Q235雙槽鋼 14#強度、剛度622,50,51,56斜撐Q23588.5X3.0強度78-13,14-17三角架橫梁Q235雙槽鋼 18#強度、剛度82-4,21,23吊平臺立桿Q235槽鋼 12#強度、剛度91,18-20,下平臺橫桿Q235方管 60X60X3.0強度、剛度105,6三角架立桿Q235雙槽鋼 22#強度1131三角架斜撐Q235160X10強度1232橫梁鉤頭Q235鋼板S20強度1333附墻撐絲桿Q235圓鋼 T42X6強度147,24,34,35平臺支撐座Q235鋼板S16強度1511承重插銷45#圓鋼40強度5.3.2

15、施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖2 所示5.3.3 用力學求解器對架體進行受力分析圖 3 架體模型（左-軸力圖 N，中-剪力圖 N，右-彎矩圖 N?mm）7本工程只存在直爬一種工況，因此，只驗算直爬工況。直爬爬升工況取混凝土澆筑完成后，模板后移 600mm 時，架體爬升至導(dǎo)軌 1/2 處，承受七級風荷載。本工況計算中，將各單元荷載平均分配表 8 施工工況各桿件荷載值序號桿件號構(gòu)件軸力 KNKN剪力 KNKN彎矩 KNKN?m14吊平臺立桿17.464.6112.5325三角架立桿23.96-34.8934.8336三角架立桿-128.225.337.1547平臺支撐座-67.4

16、2-85.8219.35511三角架橫梁-205.43-33.7413.02631三角架斜撐-76.210.000.00732橫梁鉤頭60.2291.39-38.61833附墻撐絲桿-86.3546.600.00940桁架立桿-165.456.59-10.521048上平臺橫桿-33.43-4.020.001150斜撐76.590.000.00以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿件均滿足要求，僅需驗算受壓桿件。5.4.2 受壓桿件驗算見表 9 (受壓桿件即圖中藍色桿件，軸力為負值桿件)。表 9 受壓桿件驗算桿件號軸力截面積計算長度回轉(zhuǎn)半徑長細比穩(wěn)

17、定系數(shù)應(yīng)力抗壓設(shè)計值 容許長細N(N)A(mrn)10(mm)ix(mm)入2d(N/mm)2f(N/mm2)比入6673206369183086.7021.110.97910.80215150111107305140290070.4041.190.93922.9431762104712170028.8858.860.89018.173386350125670010.0070.000.83981.9440980403700170049.0034.690.92228.744817820660120023.0052.170.84731.88到一榀機位上，即單榀機位跨度4.03 米。6.2 荷載計算

18、6.2.1架體自重架體及各構(gòu)件自重參見表 5。6.2.2 各平臺施工荷載各平臺施工荷載值如表 10 所示，施加位置為各平臺橫桿表 10 爬升工況各平臺荷載值平臺編號荷載標準值分項系數(shù)平臺寬度(m m)平臺長度(m m)線荷載(KN/m)(KN/m)平臺1.0KN/m21.42.44.035.6平臺0.0KN/m21.41.24.030平臺0.0KN/m21.41.24.030平臺0.5KN/m21.42.94.032.8平臺1.0KN/m21.42.64.035.6平臺0.0KN/m21.41.74.0306.2.3 風荷載風荷載計算參見本計算書6.3 架體受力計算6.3.1 計算模型將架體模

19、型簡化為計算模型，如圖4 所示滿足要求6.架體及構(gòu)件爬升工況驗算6.1 爬升工況說明5.4 架體受力計算5.4.1 各桿件軸力、剪力、彎矩見表88圖 4 架體模型（左-計算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號及節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表11 所示。序號桿件號節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件材質(zhì)型號驗算類型125-30,36-40桁架立桿Q235雙槽鋼 14#強度、穩(wěn)定性246-49上平臺橫桿Q235方管 60X60X3.0強度、剛度341-45木工字梁杉木200X80X40X27強度、剛度452-55主背楞Q235雙槽鋼 14#強度、剛度557-60背楞Q235雙槽鋼 14#強度、剛度622,50,51,5

20、6斜撐Q23588.5X3.0強度78-13,14-17三角架橫梁Q235雙槽鋼 18#強度、剛度82-4,21,23吊平臺立桿Q235槽鋼 12#強度、剛度91,18-20,下平臺橫桿Q235方管 60X60X3.0強度、剛度105,6三角架立桿Q235雙槽鋼 22#強度1131三角架斜撐Q235160X10強度1232橫梁鉤頭Q235鋼板S20強度1333附墻撐絲桿Q235圓鋼 T42X6強度147,24,34,35平臺支撐座Q235鋼板S16強度表 11 爬升工況桿件及節(jié)點相應(yīng)構(gòu)件1546導(dǎo)軌梯檔Q235鋼板S20焊縫強度632 施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖 4 所示

21、633 用力學求解器對架體進行受力分析架體模型（左-軸力圖 N，中-剪力圖 N，右-彎矩圖 N?mm）圖 56.4 架體受力計算6.4.1 各桿件軸力、剪力、彎矩見表 12。序號桿件號構(gòu)件軸力 KNKN剪力 KNKN彎矩 KNKN?m14吊平臺立桿7.045.4613.2425三角架立桿32.25-10.326.7836三角架立桿-121.7-18.581.06435平臺支撐座-77.18-28.686.02511三角架橫梁-179.59-13.826.52631三角架斜撐-66.400.000.00732橫梁鉤頭-93.6246.06-19.48833附墻撐絲桿-17.8722.520.00

22、936桁架立桿-13.38-13.83-7.361047上平臺橫桿-33.834.380.00表 12 爬升工況各桿件荷載值9101151斜撐66.750.000.00以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿 件均滿足要求，僅需驗算受壓桿件。將上述桿件荷載值與施工工況比較，均小于施工工況荷載值，故不需重新驗算。7. 架體及構(gòu)件停工工況驗算7.1 停工工況說明本工程存在俯爬和直爬兩種工況，由于俯爬工況各構(gòu)件受力小于直爬工況，因此，只驗算直爬工 況。直爬停工工況取混凝土澆筑完成后，模板不后移，并利用對拉螺桿緊貼固定在建筑結(jié)構(gòu)上，各平 臺連接為一體，對架體

23、進行加固，承受九級風荷載。本工況計算中，將各單元荷載平均分配到兩榀機 位上，即單榀機位跨度 3.5 米。7.2 荷載計算其中，飭Z、ps和 電按 GB50009-2012 中表;2v07.3.1 計算模型將架體模型簡化為計算模型，如圖6 所示7.3 架體受力計算根據(jù) JGJ195-201C 中，停工工況承受九級風荷載，九級風荷載標準值為:2n, ,24.42Wk9申0=1.78X1.0X2 褲莎其中，查 GB50009-2012 中表，分別取 如=1.78、p=1.0 和查 JGJ195-201C 中表 A.0.4, 取 v=24.4m/s。=1.576 KN/m2W=2.38 （B 類地區(qū)，

24、 按 150 米高度取值）;WK9=2.206 KN/m2查表 3 得風荷載分項系數(shù)為 1.4,則九級風荷載設(shè)計值為：轉(zhuǎn)化為豎直方向線荷載為：qk9=7.72KN/m，施加位置為桁架立桿和吊平臺立桿。圖 6 架體模型（左-計算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號及節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表7 所示。7.3.2 施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖6 所示7.3.3 用力學求解器對架體進行受力分析7.2.1 架體自重架體及各構(gòu)件自重參見表 5。7.2.2 各平臺施工荷載根據(jù) JGJ195-201C 中， 各平臺無施工荷載。7.2.3 風荷載根據(jù) JGJ195-201C 附錄， 風

25、荷載標準值為:20=1600( KN/m )11將上述桿件荷載值與施工工況比較，均小于施工工況荷載值，故不需重新驗算8.1 主背楞斜撐計算由施工工況計算結(jié)果可知，螺桿承受最大壓力F=76.21KN,螺桿螺紋為 T6OX6大徑d=60mm,中徑 d2=57mm,小徑 d3=53mm,螺距為 P=6mm,基本牙型高度 H1=0.5P=3mm,旋合圈數(shù) n=H/P=8.3, 螺桿和螺母材料均為 Q235。8.1.1 螺紋抗剪驗算8.重要構(gòu)件驗算7.4 架體受力計算7.4.1 各桿件軸力、剪力、彎矩見表 13。8.1.2 螺桿強度驗算序號桿件號構(gòu)件軸力 KNKN剪力 KNKN彎矩 KNKN?m123吊

26、平臺立桿20.710.13.7125三角架立桿63.33-7.839.6036三角架立桿-12.06-19.693.7347平臺支撐座-32.06-9.120.10517三角架橫梁-39.71-0.1-1.36631三角架斜撐-9.360.000.00732橫梁鉤頭-25.8621.27-9.01833附墻撐絲桿-23.72-35.410.00937桁架立桿-62.60-35.410.001047上平臺橫桿-49.801.260.001150斜撐54.440.000.003FH1二d3b2nIOZ I 22232.65N/mm bP=85N/mm3.14 53 3.98.3p（螺紋牙許用彎曲應(yīng)

27、力匚bp二（1 1.2Xp，取 85N/mm2）,滿足要求8.1.3 螺桿的穩(wěn)定性驗算由于螺桿會受到壓力，故需進行穩(wěn)定性計算。螺桿最大工作長度I=500mm,按照一端固定一端鉸支可得長度系數(shù)=0.7,螺桿危險截面的慣性 半徑 i =d34 =13.25mm,故，二一二衛(wèi)17 500=26.422（Q235 的，2=61），不作壓桿穩(wěn)定性驗算。i 13.258.2 埋件系統(tǒng)計算單個埋件的拔力設(shè)計值為 200KN,剪力設(shè)計值為 100KN。8.2.1 混凝土抗拔驗算埋件系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖 8 所示。圖 7架體模型（左-軸力圖 N，中-剪力圖 N，右-彎矩圖 N?mm）表 13 停工工況各桿件荷載值12當

28、螺桿和螺母材料相同時，只校核螺桿螺紋強度。由于螺紋為梯形螺紋，則其牙根寬度 b=0.65P=3.9mm,基本牙型高度 H1=0.5P=3mm,螺紋小徑d3= d _ 2h3= d _ 2(H ac) = 53mm則其剪切強度：F7621014.15N/mm2200 KN 故滿足要求。8.2.2 混凝土局部承壓驗算對剪力作用點處取矩F M1.3 那少 fcAn= 1.35 漢 0.94 漢 2 143 6832.6 牛 10=247.98KN200KN滿足14求。由相似三角形可得計算可得:21a Lb L33jp=4V=g=233KNL 15010 mmJf=600N/mm2，抗剪3V 100

29、10A 2.9 102 2二34.48 N / mm:仁二420 N /mm滿足要求。2）受力螺栓抗拉:匸=2 0 0101 96 .N8 m/m :A 1017.4=6N0 mm滿足要求3）折算應(yīng)力:CJ1 .6402+ I320f-196.58二-640+辭2.320= 0.33：1滿足要求對埋件中外露與砼直接接觸的高強螺桿（D26.5, L=350mm）按照帶肋的普通鋼筋進行考慮。高強螺桿（45#）的設(shè)計強度取其屈服強度 355 N/mm2，設(shè)混凝土對錨固長度為 la的高強螺桿的 握裹力為 f，f 應(yīng)與高強螺桿的錨固長度成正比，則會有一個臨界狀態(tài)，使高強螺桿的設(shè)計強度充分發(fā) 揮。1） 高

30、強螺桿抗拉根據(jù)混凝土規(guī)范的普通鋼筋錨固計算公式：la=1.1aXdxfy/ft式中 la受拉鋼筋的錨固長度1.1錨固長度修正系數(shù)aY 岡筋的外形系數(shù)（這里按照帶肋鋼筋，取0.14）d 鋼筋的公稱直徑（這里為 D26.5 螺桿，取 26.5mm）fy 鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（這里取 355N/mm2）ft 砼軸心抗拉強度設(shè)計值（這里為 C30,取 14.3N/mm2）通過計算得到 la 孚 0mm，而實際錨固長度為 175mm，故高強螺桿拉應(yīng)力未達到其抗拉設(shè)計值， 滿足要求。2） 高強螺桿螺紋的承壓高強螺桿（D26.5）螺紋承壓長度按照 60mm 計算，其有效承壓面積 At=1590mm2，按照上

31、面高強螺桿抗拉計算看出，其拉應(yīng)力未達到335 N/mm2 的設(shè)計強度，這里姑且按照設(shè)計強度進行計算，即高強螺桿的承壓力約為：F=335X262）Xn/405.19KN則承壓應(yīng)力（T=F/A=87.66N/mm2335N/mm2 （45#鋼屈服強度），滿足要求。8.2.5 承重插銷計算非爬升狀態(tài)時是承重插銷受力，由施工工況計算結(jié)果可知：R=115.82KN150K 單個油缸的推力）， 所以導(dǎo)軌梯擋焊縫強度滿足要求。9模板及受力構(gòu)件的驗算9.1 混凝土側(cè)壓力計算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界 時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的

32、最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值的澆筑高 度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：F =0.22ct0-1-2V1/2式中F-新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）Y-混凝土的重力密度（kN/m3 ）取 24.8 kN/m3t0-新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用 t=200/（T+15）計算；t0=200/（23.5+15）=5.17V-混凝土的澆灌速度（m/h ）;取 2m/hH-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取 6m創(chuàng)外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1;儀-混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30m

33、m 時，取 0.85; 5090mm 時，取 1;110150mm 時，取 1.15。F =0.22 缶-1 -2V1/2=x21/2=45.9kN/m2F =cH=25x6=150kN/ m2取二者中的較小值，F(xiàn)=46.5kN/ m2 作為模板側(cè)壓力的標準值，并考慮傾倒和搗震混凝土產(chǎn)生的水平載荷標準值 6.0 kN/ m2，分別取荷載分項系數(shù) 1.2 和 1.4,則作用于模板的總荷載設(shè)計值為：1）抗彎強度驗算作用在面板上的線荷載為：q 廣 ql =63.5x 仁 63.5N/mm面板最大彎矩： Mmax= q1l210=（63.5x280 x280）/10=0.50 x106N?mm1面板的

34、截面系數(shù)： W 二 bh26h X1000 x212=7.35x104mm36應(yīng)力:- MmaxW =0.50 x106/7.35x104=6.8N/mm2fc=13 N/mm2 故滿足要求2）抗剪強度驗算計算公式如下：V 二 0.6ql面板的最大剪力：V = 0.6X63.5X0.28 = 10Q7KN3V截面抗剪強度必須滿足： fv（安全系數(shù)取 1.5）18Q= m29.2 模板計算9.2.1基本參數(shù)模板高度為 6.15m， 澆筑高度為 6m,面板采用 21mm 厚板； 豎向背楞采用木工字梁截面尺寸為 80 x200，間距為 280mm ;水平背楞采用雙 14 號槽鋼背楞，最大間距為 12

35、00mm；拉桿系統(tǒng)為 D20 拉 桿，材質(zhì)為 45#鋼，拉桿水平間距為 1200mm，豎向間距為 1200mm。其中：fc-木材抗彎強度設(shè)計值，取 13 N/mm2，ft-木材抗剪強度設(shè)計值，取 1.5 N/mm2E-彈性模量，木材取 8.5x103 N/mm2,鋼材取 2.1x105 N/mm29.2.2 面板驗算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混 凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在豎楞上的三跨連續(xù)梁計算。所以將面板視為支撐在木工字梁上的 三跨連續(xù)梁計算，面板長

36、度取板長 2440mm,板寬度 b=1000mm。19其中，T-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2);V-面板計算最大剪力(N): V = 10.67KNb-構(gòu)件的截面寬度(mm): b = 1000mm ；hn-面板厚度(mm): hn = 21.0mm ；fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2): fv = 1.5 N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值：T =3X10.67X103/(2X1000X21)=0.76N/mm2面板截面抗剪強度設(shè)計值：fv=1.5N/mm2 ;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.76N/mm2 小于面板截面抗剪強度設(shè)計值T=1.5N/mm2，滿足要求。3)撓

37、度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則線荷載為：q2=(F R) 1 -48.5KN /m面板撓度由式心-q2l. 150EI=48.5x2804/(=0.3mmw=280/400=0.7mm故滿足要求。面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000X213/12=77.2X104mm49.2.3 木工字梁驗算木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上， 可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算， 其跨距等于橫 向背楞的間距最大為 L=1200mm木工字梁上的線荷載為：qql =円昆凝土的側(cè)壓力I-木工字梁之間的水平距離1)抗彎強度驗算最大彎矩Mmax q3L2= x12002=2.56x106N?mm10木工字梁截面系數(shù)：WBH3 Bbh3180 2003 80 30 1203L 46.1 104mm26H1200應(yīng)力：；=MmaxW = 2.56 10646.1 10 5.55N / mm2 fm=13N/mm