汽車的高質(zhì)量在前后軸軸荷分配

1、實用標(biāo)準(zhǔn)文案1、汽車的質(zhì)量對汽車的動力性、燃油經(jīng)濟性、制動性、操縱穩(wěn)定性等都有重要的影響。在相同發(fā)動機的前提下，汽車的質(zhì)量越大0-100m/s的加速時間越長；行駛相同里程所消耗的燃油越多；由一定速度減小到零，在剎車時由于E -mv2（ m為汽車總質(zhì)量），2精彩文檔質(zhì)量越大，能量越大，對剎車盤的制動性要求也越高；在其他條件一樣的情況下， 質(zhì)量越大, 在轉(zhuǎn)彎時產(chǎn)生的離心慣性力也越大，影響操縱穩(wěn)定性。所以我們必須對汽車的質(zhì)量予以重視。2、汽車的質(zhì)量參數(shù)包括汽車整備質(zhì)量、載客量、裝載質(zhì)量、質(zhì)量系數(shù)、汽車總質(zhì)量、18公斤）等），載荷分配。下面重點介紹一下整車整備質(zhì)量、汽車總質(zhì)量、軸荷分配三個概念。 整車

2、整備質(zhì)量：指車上帶有全部裝備（包括隨車工具、備胎（約加滿燃油（35公斤）、水”）。 汽車總質(zhì)量：是指裝備齊全、并按規(guī)定裝滿客、貨的整車質(zhì)量。 軸荷分配：汽車質(zhì)量在前后軸的軸荷分配是指汽車在空載或滿載靜止的情況下,前后軸對支撐平面的垂直負荷，也可以用占空載或滿載總質(zhì)量的百分比來表示。軸荷分配對輪胎壽命和汽車的使用性能有影響。在汽車總布置設(shè)計時，軸荷分配應(yīng)考慮這些問題：從各輪胎磨損均勻和壽命相近考慮，各個車輪的載荷應(yīng)相差不大；為了保證汽 車有良好的動力性和通過性，驅(qū)動橋應(yīng)有足夠大的載荷，而從動軸載荷可以適當(dāng)減少；為了保證汽車有良好的操縱穩(wěn)定性，轉(zhuǎn)向軸的載荷不應(yīng)過小。 因此可以得出作為很重要的載荷分

3、配參數(shù)，各使用性能對其要求是相互矛盾的，這要求設(shè)計時應(yīng)根據(jù)對整車的性能要求、使用 條件等，合理的選取軸荷分配。汽車總體設(shè)計的主要任務(wù)： 要對各部件進行較為仔細的布置，應(yīng)較為準(zhǔn)確地畫出各部件的形狀和尺寸，確定各總成質(zhì)心位置， 然后計算軸荷分配和質(zhì)心位置高度，必要時還要進行調(diào)整。此時應(yīng)較準(zhǔn)確地確定與汽車總體布置有關(guān)的各尺寸參數(shù)，同時對整車主要性能進行計算，并據(jù)此確定各總成的技術(shù)參數(shù)，確保各總成之間的參數(shù)匹配合理，保證整車各性能指標(biāo)達到預(yù)定要求。汽車的驅(qū)動形式與發(fā)動機位置、汽車結(jié)構(gòu)特點、車頭形式和使用條件等對軸荷分配有顯著影響。如發(fā)動機前制前驅(qū)乘用車和平頭式商用車前軸負荷較大,而長頭式貨車前軸負荷較

4、小。常在壞路上行駛的越野汽車，前軸負荷應(yīng)該小些。乘用車和汽車設(shè)計者考慮汽車負載狀態(tài)，是依據(jù)有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行的。 當(dāng)總體布置進行軸荷分配計算不能滿足預(yù)定要求時,通過重新布置某些總成、部件（如油箱，備胎、蓄電池等）的位置來調(diào)整。必要時，改變軸距也是可行的方法之一。前輪驅(qū)動與后輪驅(qū)動只與汽車整體布置有關(guān)，多數(shù)轎車采用前輪驅(qū)動方式，將發(fā)動機、變速器和驅(qū)動器聯(lián)成一體，布置在汽車前方，可省略傳動軸，提高汽車操縱的穩(wěn)定性。 后輪驅(qū)動是少數(shù)轎車布置的形式，有利于軸荷分配和操縱機構(gòu)布置。前輪驅(qū)動或后輪驅(qū)動本身不會對制動的表現(xiàn)有大的影響，對汽車制動的主要影響是汽車前后軸荷的變化。地面對前、后車輪上的法向反作用力數(shù)

5、值等于車輪的垂直載荷，制動時法向反作用力影響作用在車輪上的摩擦力大小。汽車靜止時前后軸荷是平衡的，法向反作用力是均衡分布的。 但在制動過程中,由于汽車慣性力的作用，軸間的載荷會重新分配。在制動過程中，汽車受慣性影響向前沖,前輪負荷大幅度增大；后輪載荷大幅度減少。軸距：是通過車輛同一側(cè)相鄰兩車輪的中點，并垂直于車輛縱向?qū)ΨQ平面的二垂線之間的距離。簡單的說，就是汽車前軸中心到后軸中心的距離。對于三軸以上的汽車，其軸具有從前到后的相鄰兩車輪之間的軸距分別表示,總軸距為各軸距之和。軸距的長短直接影響2200mm 以下，它的后汽車的長度，進而影響車的內(nèi)部使用空間。微型轎車軸距一般都在 座的腿部空間較小，

6、如果是成人坐在后座上的話， 通常是膝蓋要頂在前面的座位后背上,根本伸不開，坐在車里給人一種壓抑的感覺，就更甭提將其作為公務(wù)車和出租車使用了。相對于微型車的軸距短小， 普通型轎車和中級轎車軸距一般較長，因此后座空間相對大了一些,成人可以比較寬松地坐下軸距，所以這一級的轎車無論是做家庭用車、還是做出租車和公務(wù)（車輛最后輪車，都深受人們歡迎。汽車的軸距短，汽車長度就短，質(zhì)量就小，最小轉(zhuǎn)彎半徑和縱向通過 半徑也小，汽車的機動性就好。但如果軸距過短，則車廂長度就會不足，后懸軸線與汽車最后端的距離）也會過長，就會造成行駛時縱向擺動大及制動、加速或上坡時質(zhì)量轉(zhuǎn)移大，其操縱性和穩(wěn)定性就會變壞。如果軸距過長，就

7、會使得車身長度增加，從而后部 倒車盲區(qū)也會偏大，如果不增加倒車雷達，倒車對新手而言是個嚴峻的考驗。從而汽車的裝載方式和制動過程中作用在質(zhì)心位置的慣性力都會改變汽車的軸間載荷,改變了各軸與地面間的附著力，影響汽車的制動效能。 因此軸間載荷影響汽車的制動力的分 配。汽車靜止時前后軸荷是平衡的，法向反作用力是均衡分布的但在制動過程 中，由于汽車慣性力的作用.軸間的載荷會重新分配。在制動過程中.汽車受慣 性影響向前沖，前輪負荷變大。扭矩分配方式與汽車的質(zhì)量分配相對應(yīng)，有利于利用車輛加速時后軸載荷大于前軸的 情況下，提升車輛輪胎的抓地力，增加車輛的穩(wěn)定性。例：汽車的驅(qū)動性能、制動性能、方向穩(wěn)定性等性能，

8、不但與上述各系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和參數(shù)有關(guān), 還取決于汽車底盤的整體設(shè)計，例如軸距（前后輪的間距）影響汽車重量在各軸上的分配, 輪距（左右輪的間距）影響汽車的穩(wěn)定性?，F(xiàn)代汽車的設(shè)計已大體定型：轎車是前輪轉(zhuǎn)向,發(fā)動機可以前置（前輪或后輪驅(qū)動）或后置（后輪驅(qū)動）；貨車和小型客車則一般均為發(fā)動機前置，后輪驅(qū)動，前輪轉(zhuǎn)向；中大型客車大都為發(fā)動機后置或底置，后輪驅(qū)動；越野汽車的前輪為轉(zhuǎn)向驅(qū)動輪。 當(dāng)汽車總重量增加和軸荷超過公路規(guī)定的限度時,就必須增加軸數(shù)，或米取汽車列車型式。靜態(tài)檢驗對行車制動的檢測不能反映出行駛車輛制動時的軸荷分配問題。一般行駛車輛在進行制動（特別是緊急制動） 時，其重心都會發(fā)生前移， 所以制動

9、力也會發(fā)生重新分配,靜態(tài)檢測就不能反映這一事實，則其前軸制動力測量值偏低，整車制動力也偏低。相比而言,動態(tài)檢驗就能反映出重心前移問題，檢測結(jié)果表明前軸制動力都比靜態(tài)檢測要大很多,制動力確實發(fā)生了重新分配。如蘇B35028汽車的整備質(zhì)量 G = 80040N （空載），荷（軸重力）為：前軸Gf= 24160N，后軸Gr= 55880N，緊急制動時前軸制動力Fbf =29010N，后軸制動力 Fbr = 28540N，總制動力Fb=57550N ，該車在平板檢驗臺上（附著因數(shù)=0.8）測試時：前軸制動力/前軸靜態(tài)載荷為Fbf/G f= 29010/24160 = 120% ;后軸制動力/后軸靜態(tài)載

10、荷為Fbr/Gr = 28540/55880= 51 %;總制動力/整備質(zhì)量為Fb/G=57550/80040= 71.9%?？梢娫撥囍苿訒r能夠充分利用前后軸動態(tài)載荷,制動性能較好，趨于實際制動情況。般來說，F(xiàn)F車（發(fā)動機前置前輪驅(qū)動）空車負荷前、后軸軸荷分配為61 : 39 ,滿載負荷前、后軸軸荷分配為51 ：49。空載車重量是指整車整備重量（正確提法應(yīng)稱為“整車整備質(zhì)量），設(shè)計時考慮車輛的重量，是在整車整備重量加上座位負載的總和。對于4-5人座位的轎車，是假設(shè)前排 2人，1人在第2排座位上，每一位乘員的重量為68公斤，加上每人在行李箱中放 7公斤行李而設(shè)定的。各類汽車的軸荷分配如下:各類汽

11、車的軸荷分配滿載空載車型前軸后軸前軸后車乘47%60%40%5356%66%34%44%發(fā)動機前置前輪驅(qū)動用發(fā)動機前置后輪驅(qū)動45%50%51%56%44%49%車發(fā)動機后置后輪驅(qū)動40%46%50%5538%50%50%62%54%60%商42后輪單胎32%40%60%6850%59%41%50%用42后輪雙胎，長短頭25%27%44%49%51%56%貨式30%35%73%7548%54%46%52%車42后輪雙胎，平頭式19%25%31%37%63%69%64后輪雙胎65%70%75%81%例：整車設(shè)計時前后軸荷分配的例子、課程設(shè)計任務(wù)書1、題目：商用車總體設(shè)計及各總成選型設(shè)計2、要求:

12、計算并匹配合適功率的發(fā)動機，軸荷分計算確定各總成部件的主要參數(shù)， 詳細額定裝載質(zhì)量3000kg最大總質(zhì)量6750kg為給定基本設(shè)計參數(shù)的汽車進行總體設(shè)計，配和軸數(shù)，選擇并匹配各總成部件的結(jié)構(gòu)型式， 計算指定總成的設(shè)計參數(shù)，繪出指定總成的裝配圖和部分零件圖。其具體參數(shù)如下：最大車速75km/h比功率10kw/t比轉(zhuǎn)矩設(shè)計計算要求:33N m/t(1 )根據(jù)已知數(shù)據(jù)，確定軸數(shù)，驅(qū)動形式，布置形式，注意國家道路交通法 規(guī)規(guī)定和汽車設(shè)計規(guī)范。(2)確定汽車主要參數(shù)。主要尺寸，可從參考資料中獲取。進行汽車軸荷分配。百公里油耗。最小轉(zhuǎn)彎直徑。通過性幾何參數(shù)。制動性參數(shù)。(4)(5)(6)(7)選定發(fā)動機功

13、率、轉(zhuǎn)速、扭矩，可參考已有車型。離合器的結(jié)構(gòu)形式選擇，主要參數(shù)計算。確定傳動系最小傳動比，即主減速器傳動比。確定傳動系最大傳動比，從而計算出變速器最大傳動比。機械式變速器型式選擇，主要參數(shù)計算，設(shè)置合理的檔位數(shù)，計算出各 檔的速比。驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)型式，根據(jù)主減速器的速比，確定采用單級或雙級主減速器。懸架導(dǎo)向機構(gòu)結(jié)構(gòu)形式。(10)(11 )完成內(nèi)容轉(zhuǎn)向器結(jié)構(gòu)形式選擇，主要參數(shù)計算。前后軸制動器型式選擇，制動管路系統(tǒng)型式，主要參數(shù)計算。(1)(2)總成裝配圖1張(1號圖)零件圖1張(3號圖)零件圖1張(3號圖)設(shè)計計算說明書1二、汽車形式選擇1、根據(jù)已知數(shù)據(jù)，確定軸數(shù)、由最大總質(zhì)量驅(qū)動形式，布置形式。

14、ma=6750kg=6.75t(1 )由汽車設(shè)計表1-2確定貨車為中型貨車。驅(qū)動形式采用 4 X2形式，后輪驅(qū)動。 布置形式確定軸數(shù)。(2)由單軸最大允許軸載質(zhì)量為10t，雙軸汽車結(jié)構(gòu)簡單，制造成本低，故采用雙軸方案。(4)駕駛室采用平頭型式，發(fā)動機前置，直列四缸柴油發(fā)動機汽車主要參數(shù)(1)外廓尺寸總長：6550mm總寬：2276mm總高：2391mm(2)軸荷分配滿載時前軸6750kgX30%=2025kg后軸 6750kg X70%=4725kg空載時前軸3750kgX50%=1875kg后軸 3750kg X50%=1875kg(3)百公里燃油消耗量2、由總質(zhì)量ma=612t的柴油機單位

15、質(zhì)量百公里油耗量1.651.85L則車百公里消耗量 1.55 X6.75L1.86 X6.75L即：10.46L12.56L ?。?1.5L最小轉(zhuǎn)彎直徑 Dmin=14m(5)通過性幾何參數(shù)最小離地間隙270mm接近角34離去角17(6)一般數(shù)據(jù)軸距3308mm輪距前輪1584mm后輪1485mm最高車速75km/h最低穩(wěn)定車速20km/h 經(jīng)濟車速40 km/h最大爬坡度16 °4 13% ) 最大制動距離W 8m燃料消耗量1112L/100km 儲備行程700km 發(fā)動機型號NJD433A型 制造廠南京汽車制造廠 外形尺寸長780mm寬 651mm高 671mm選定發(fā)動機功率、轉(zhuǎn)

16、速、扭矩(1 )發(fā)動機最大功率Pemax和相應(yīng)轉(zhuǎn)速DpPemax£(magfrT-_ _ _ vamax3600Cd a 3)76140單級主減速器4 X2型汽車nT=90%滾動阻力系數(shù)fr=0.02空氣阻力系數(shù)Cd=0.9Pemax= (6750 X9.8 X0.02X75/3600+0.9X4 X753/76140 ) /90%=52.8kw最大功率轉(zhuǎn)速np=3000轉(zhuǎn)/分(2 )最大轉(zhuǎn)矩TemaxTemax9549=np9549 1.2 52.8201.6N m3000最大扭矩轉(zhuǎn)速nt=2000轉(zhuǎn)/分離合器結(jié)構(gòu)型式選擇D、選取拉式膜片彈簧離合器，其主要性能參數(shù)有后備性系 d和摩

17、擦片厚度b以及結(jié)構(gòu)參數(shù)摩擦面數(shù)3,單位壓力P0,尺寸參數(shù)Z和離合器間隙At及摩擦因數(shù)f(1)(2)(4)后備系數(shù)3=1.50 X2.25取 3=1.6單位壓力P 0=0.3Mpa摩擦片外徑D，內(nèi)徑d和厚度摩擦片外徑DKd JTemax其中Kd為直徑參數(shù)，最大總質(zhì)量Kd 為 16.018.5 取 Kd=17.0D 17.0 J20T；6=24i.4mm摩擦片內(nèi)徑由d/D=0.530.70取 d/D=0.6d=0.6 D =0.6 X240=144mm摩擦片厚度取b=3.5mm1.814.0t/m 商用車，取為 240mm。摩擦因數(shù)f,摩擦面數(shù)Z和離合間隙A t取 Z=2 X2=4At=34mm主

18、減速器的傳動比取 5.86，系統(tǒng)最小傳動比為0.786確定傳動系最大傳動比，從而計算出變速器最大傳動比。傳動系最大傳動比，總質(zhì)量在5.0t8.0t時，？max=5.835變速器最大傳動比7=5.835/0.786=7.82變速器型式選擇型式與排檔數(shù)，機械式，四個前進檔，一個倒檔各檔變速比：一檔 6.40二檔3.09三檔1.69四檔1.00倒檔7.828、驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)形式，根據(jù)主減速器速比，確定采用螺旋錐齒輪單級主減速器。 由于非斷開式驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)簡單，成本低，故采用之，總成結(jié)構(gòu)設(shè)計詳見三。 懸架導(dǎo)向機構(gòu)結(jié)構(gòu)型式 前懸架：采用縱向?qū)ΨQ長截面鋼板彈簧，雙向作用筒式減振器。 后懸架：采用縱向?qū)ΨQ漸變剛性

19、鋼板彈簧，雙向作用筒式減振器。10、轉(zhuǎn)向器結(jié)構(gòu)型式采用循環(huán)球式動力轉(zhuǎn)向器11、制動系前后采用獨立雙回路液壓制動系統(tǒng)，制動閥為雙腔串聯(lián)活塞式。行車制動器：前后均為鼓式，制動鼓內(nèi)徑320mm駐車制動器：中央鼓式制動鼓由機械式軟軸操作空氣壓縮機：單缸風(fēng)冷式貯氣筒：整體雙腔式12、其它結(jié)構(gòu)車架采用沖壓鉚接梯形結(jié)構(gòu)前輪單胎后輪 雙胎7.501614層級輪胎，可選用8.2516輪胎，5.50F16 選6.00G16輪輞備用輪胎升降器為懸鏈?zhǔn)健Ｈ?、?qū)動橋設(shè)計計算主減速器齒輪計算載荷的確定按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩和最低檔傳動比確定從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩。TceKT kij id e max 1 f 0if=1 , 2=

20、5.86 ,下90%取 Kd=1 ， K=1 ， ?=6.4 ， n=1 ,得 Tce=6804.7N m2、按驅(qū)動輪打滑轉(zhuǎn)矩確定 TcsTG2 m2 rrI cs:i m m其中，G2=3000kg, m2 =1.2, rr=400mm, ?n=5.86 , 0=0.85 , nm=85%Tcs=245.7 NmTc=min Tee Tcs =245.7 N m按汽車日常行使平均轉(zhuǎn)矩確定從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩Tcf當(dāng)計算錐齒輪疲勞壽命時,TcfGarrim m"(fR Th fi)Tc 取 Tcf主動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩為TzTci0 G其中nG=90%Tz=48.3 N m錐齒輪主要參

21、數(shù)選擇主從動錐齒輪數(shù)Z1 ,Z2主動錐齒輪齒數(shù) Z1=7 從動錐齒輪Z2=39傳動比?=39/7=5.57從動錐齒輪大端分度圓直徑D2和端面模數(shù)msD2 StKd2為直徑系數(shù)，一般為13.015.3，取 Kd2=15/D2=95mmmsD2/Z2=2.4m K VTsm * c c _=2.5其中 Km=0.4 ,m s=2.4主從動錐齒輪齒面寬 bi和b2. ；22 , _節(jié)距A mz1z2 / 2 =47.5mm齒面寬 b <30% A=14mm。中點螺旋角卩=35 ?螺旋方向主動錐齒輪左旋,大齒輪右旋6、 法向壓力角a=20 ?主減速器錐齒輪強度計算單位齒長圓周力按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計

22、算時，2Te maxi g2p 10Dib2 201.6 6.4 102/16.8/14 1097 p滿足設(shè)計要求。2Tck0kskm103k m bDJv sw<700Mpa2、 齒輪彎曲強度齒輪接觸強度f2Tzk0kmkskf 103<2800 MpaDkvbJJ強度符合要求錐齒輪材料用ZQS n10（四）差速器主參數(shù)選擇行星齒輪n=2 行星齒輪球面半徑 RbRbKbTdKb =2.5 3.0 ,節(jié)錐距 A0 =（0.98 0.99）行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角2及模數(shù)marcta narctan錐齒輪大端端面模數(shù) m為2A0 . 2A0 .sin 1sin 2Z1Z2壓力角a=2

23、2 ?30 ?行星齒輪軸直徑d和支承長度（五）差速器齒輪強度計算j T。103V 1.1 c nrdL=1.1 d2Tkskm103kvmb2d2J n<980 Mpa強度符合要求例：制動時前、后輪的地面法向反作用力汽車在水平路面如下圖所示為，忽略汽車的滾動阻力偶和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量減速時的慣性阻力偶矩,上制動時的受力情況。因為制動時車速較低，空氣阻力Fw可忽略不計，則分別對汽車前后輪接地點取矩，整理得前、后輪的地面法向反作用力為FziFz2罟(Lidu hg) 拆gdu hg) 不g(4-25 )Fzi0.9FziFz2學(xué) hg0.38Fz2(4-26 )如果假設(shè)汽車前后輪同時抱死,式中：Fz1

24、和 Fz2分別為前后輪因制動形成的動載荷。則汽車制動減速度dudt為du1 dudt(4-27)式中：b為附著系數(shù)。將式（4-27 ）代入式（4-25），有FzimLg(L2hgb)Fz2mLg(Lihgb)(4-28)Fz1隨制動強度和質(zhì)心高度增加由式（4-28 ）可知，制動時汽車前輪的地面法向反作用力 而增大；后輪的地面法向反作用力 Fz2隨制動強度和質(zhì)心高度增加而減小。隨大軸距汽車前后軸的載荷變化量小于短軸距汽車載荷變化量。例如，某載貨汽車滿載在干燥混凝土水平路面上以規(guī)定踏板力實施制動時,Fz1為靜載荷的90 %,Fz2為靜載荷的38 %，即前軸載 荷增加90 %，后軸載荷降低 38 %

25、。前輪驅(qū)動或后輪驅(qū)動本身不會對制動的表現(xiàn)有大的影響，對汽車制動的主要 影響是汽車前后軸荷的變化。地面對前、后車輪上的法向反作用力數(shù)值等于車輪的垂直載荷，制動時法向反作用力影響作用在車輪上的摩擦力大小。汽車靜止時前后軸荷是平衡的，法向反作用力是均衡分布的但在制動過程中，由于汽車慣性 力的作用.軸間的載荷會重新分配。在制動過程中.汽車受慣性影響向前沖，前 輪負荷變大幅度增大；后輪載荷大幅度減少。例：WZ 3900礦用汽車各種裝載質(zhì)量時前后輪胎的負荷計算(I)已知：空車重 39 000kg前軸負荷18 600kg后軸負荷20 400kg滿載總重89 000kg前軸負荷29 400kg后軸負荷59 6

26、00kg軸距4 400mm(2 )假定：裝載質(zhì)量變化時，裝載物的質(zhì)量中心在水平面上的投影位置不變(僅質(zhì)量中心 的高度變化)(3)由1得：由50噸裝載質(zhì)量產(chǎn)生的前軸負荷為29 400 18 600=10 800kg由50噸裝載質(zhì)量產(chǎn)生的后軸負荷為59 600 20 400=39 200kg設(shè)裝載物的質(zhì)量中心距前軸的距離為a，則根據(jù)力矩平衡原理有:50 000a =39 200X4 400 a=39 200 X4 400 /50 000=3 449.6mm裝載物質(zhì)量中心距后軸的距離b= 4 400 3 449. 6=950.4mm(4 )若裝載質(zhì)量為30噸，則裝載質(zhì)量分配到前、后軸的軸荷分別為:

27、前軸 30 000 X950.4 /4 400=6 480kg后軸 30 000 6 480=23 520kg前軸總軸荷=18 600 + 6 480=25 080kg后軸總軸荷=20 400 + 23 520=43 920kg前輪負荷=25 080 /2=12 540kg后輪負荷=43 920 / 4=10 980kg(5 )其他裝載質(zhì)量時前后輪負荷計算方法同此，從略。例：計算實例稱得一輛汽車前軸質(zhì)量為1030kg，后軸質(zhì)量為1260kg。測出其前軸制動力分別為,左輪3500N，右輪3100NZ 后軸制動力分別為 3900N 和330ON。駐車制動力為 5100N，制動協(xié)調(diào)時間為0.45S。

28、判斷該車制動性能是否合格。前軸制動力占前軸重力的百分比:(3500+3100)/(1030X9.8) 65%制動力總和占整車重力的百分比:(3500+3100+3900+3300)/(1030+1260) X9.861%前軸左右輪制動力差與前軸左右輪中制動力大者之比:(3500 一 3100)/350011%后軸左右輪制動力差與后袖左右輪中制動力大者之比:(3900-3300)/3900215%駐車制動力與該車在測試狀態(tài)下整車重力的百分比:5100/ (1030+1260k X9.823%實用標(biāo)準(zhǔn)文案該車后軸制動力與后軸重力之比為58%，由于在GB7258-1997 中只考核前軸制動力與前軸重

29、力的百分比和制動力總和與整車重力的百分比,并未要求考核后軸，因此從上面計算結(jié)果來看，該車制動性能是合格的?，F(xiàn)代轎車車速高，制動時軸荷（即軸的重力）轉(zhuǎn)移大,在設(shè)計制造時，前輪制動力的設(shè)計能力較大。前軸左右輪制動力之和常大于前袖靜態(tài)軸荷的100%，而后軸左右輪制動力之和常小于后軸靜態(tài)軸荷的40%。由于前輪制動能力大，所以整車制動力仍大于整車重力的60%。新國標(biāo)適應(yīng)了汽車發(fā)展變化的新形勢。實用標(biāo)準(zhǔn)文案G汽車重力道路坡度角Tf1、Tf2 作用在前、后輪上的滾動阻力偶矩Tji、Tj2 作用在前后輪上的慣性阻力偶矩Tje 作用在橫置發(fā)動機飛輪上的慣性阻力偶矩Fw 空氣阻力，在風(fēng)洞中實測獲得的hg 汽車質(zhì)心

30、咼hw 風(fēng)壓中心高Fzi、Fz2 作用在前后輪上的地面法向反作用力Fxi、Fx2 作用在前后輪上的地面切向反作用力L汽車軸距 a、 b汽車質(zhì)心至前后軸之距離f 摩擦系數(shù)r 車輪半徑若將作用在汽車上的諸力對前、后輪與道路接觸面中心取力矩，則得:G cosb FziL G cosG hg sinG cosaF Z2L G cosG hg sin,du m hg g dtm h du m hgg dtTiFw hw0TFw hw0精彩文檔故得:cos bG cos f r Ghg sinduTiFw hwFziG cos a G cosFz2r G hg sin m hg 蟲TiFw hwdtTi

31、Tji、Tj2、Tje每一個車軸上的載荷包括靜載荷，以及其他作用在車輛上從前軸到后軸（或者從后軸到 前軸）轉(zhuǎn)移的動載荷。1、平地面上的靜態(tài)載荷當(dāng)車輛靜止在水平地面上時候，載荷公式比較簡單。傾角的正弦值等于值等于1，作用在前、后輪上的滾動阻力偶矩均為0 ;風(fēng)阻為0,所以：2、低速時候加速風(fēng)阻等于0,FziFz2G bLG aFziG cos b G cos f r Ghg sinm hg-duTig dt IG cos a G cos f r G hg sinm haduTFZ2gg dt特殊情況，在水平地面低速情況下加速時，風(fēng)阻等于FZ2G bG f r m hgTig dtiLG b(G f

32、 r m hg ；Ti)dtLLG aG f r m TidtFziGa(G f r mhg 罟 T)LL可見，當(dāng)車輛加速時，載荷從前軸向后軸轉(zhuǎn)移，與加速度（以重力加速度為單位）和重心高度與軸距的比值成正比。3、坡度上的載荷4%。初級中坡度對前后軸載荷的影響也是必須考慮的。坡度是“上升高度”與“行駛距離”的比值，即坡度角的正切值。州際高速公路上的正常爬坡度必須小于等路面的爬坡度有時會達到10%12% 。在如此小的坡度下。坡度角的余弦值等于1 ；正弦值接近角度本身，即:COS sin所以,坡度影響下的車軸載荷為G b G f r G hgTiLG b(Gf r G hgTi)LLG aG fr

33、G hgTiLG a(Gf r G hgTi)LLF Z2Fz1與第1種中的軸荷分配相比較，我們可以發(fā)現(xiàn)：正坡度（即上坡時）導(dǎo)致載荷從前軸向后軸轉(zhuǎn)移；同理，可以知道，負坡度（即下坡時）導(dǎo)致載荷從后軸向前軸轉(zhuǎn)移。1、B級車吉利金剛汽車在位于水平地面上空載時，即整備質(zhì)量:左前輪：318.5Kg左后輪：213.0Kg右前輪：311.0Kg右后 輪：318.5Kg其軸距為2502mm ，確定這輛車前后軸距離重心的距離。解：位于水平地面上的車輛，前軸載荷為629.5Kg，后軸載荷為437.5kg其前后軸距重心的距離分別設(shè)為 b和c，,則利用式3求出C （整備質(zhì)量為1067Kg）。利用式4，求出bWfsLW2502(318.5 W 1476.1mm 10672502(213-0 224-5)1025.9mm 10672、B級車吉利金剛汽車在位于水平地面載客人數(shù)n分別為1、2、3、4、5時，求其前后軸距離重心的距離（每個乘客重量為68Kg，每人攜帶7Kg行李）。解：在拆車實習(xí)中，所統(tǒng)計到吉利金剛的數(shù)據(jù)如下:n（整備質(zhì)量1067Kg）左前輪右前輪左后輪右后輪誤差備注1、(68Kg+7Kg)346318.52